Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania drutu, a zwlaszcza drutu ze zwojów stali walcowanej na zimno przeznaczonego do zbrojenia wyrobów z gumy.Tradycyjny sposób wytwarzania drutu stalowego polega na tym, ze przygotowuje sie ciekly stop o odpowiednim skladzie, odlewa sie, poddaje sie obróbce termicznej odlewu oraz poddaje sie ciagnieniu. Dla osiagniecia znaczniejszej redukcji powierzchni przekroju poprzecznego drutu konieczne sa czeste miedzyoperacyjne zabiegi obróbki cieplnej w celu przywrócenia plastycznosci.Wyprodukowanie drutu o srednicy okolo 0,50 mm lub mniejszej, ze stali wysokoweglowej przy jednoczesnym zachowaniu okreslonych wlasnosci mechanicznych lub mikrostruktury jest dosc kosztowne. Koszt produkcji jest wysoki ze wzgledu na niska wydajnosc procesu i liczne zabiegi obróbcze, które trzeba wykonacaby osiagnac malasrednice oraz okreslone wlasnosci mechaniczne lub mikrostrukture.Przez drut rozumie sie produkt o ksztalcie zblizonym do nici lub wstegi majacy mala powierzchnie przekroju poprzecznego, przy czym powierzchnia ta moze byc okragla lub plaska.W opisie patentowym Stanów Zjednoczonych nr 2 074 713 opisano sposób wytwarzania drutu z arkusza blachy. Przez walcowanie arkusza blachy w urzadzeniu rowkujacymksztaltuje siepo obu jego stronach kanaly, które wyodrebniaja poszczególne druty. Po przejsciu arkusza blachy przez urzadzenie tnace kanaly zostaja rozdzielone i powstaje wiele elementów podobnych do drutów o przekroju wielokata. Opisany proces jestdogodny do wytwarzania pólwyrobówna prety spawalni¬ cze. Takie prety maja zwykle srednice wieksza niz 0,450 mm.Innym sposobem wytwarzania drutu jest walcowanie preta o przekroju kolowym na plaski drut. Sposób ten stosuje sie, gdy odcinanie wzdluznejest operacja produkcyjna bardzo trudna lub niemozliwa do przeprowadzenia. W dotychczasowych sposobach znany byl sposób wytwarzania drutu o smuklosci przekroju wiekszej niz 100.Tom 3 Steel Wire Handbook, wydanie 1972, strona pierwsza sugeruje, ze otrzymanie droga odcinania wzdluznego drutu o malej powierzchni przekroju poprzecznego jest niepraktyczne lub wprost niemozliwe. Poza tym stan technki nie zna w ogóle sposobu wytwarzania drutu o malej powierzchni przekroju droga odcinania wzdluznego,ictóry dawalby w wyniku di ul o smuklosci przeboju mn^«, od 25przyjed^cze^ achów**,dtagfcj tywlnctónooodofi*vego.2 121013 Celem wynalazku jest podanie sposobu umozliwiajacego wytwarzanie drutu o malej powierzchni przekroju i korzystnych wlasnosciach mechanicznych przez przecinanie wzdluzne tasmy stalowej i jednoczesnie charakteryzuje sie dluga zywotnoscia noza.Celem wynalazku jest sposób wytwarzania drutu przez przecinanie wzdluzne cienkiej tasmy ze zwoju zwlaszcza tasmy z blachy czarnej, która jest produktem zimnowalcowanym do grubosci 0,35 mm i mniejszej. Surowiec wyjsciowy powinien miec zasadniczo regularny ksztalt przekroju poprze¬ cznego, jednorodna mikrostrukture oraz nie powinien zawierac ferrytu przedeutektoidalnego.Ekonomika stosowanego na skale przemyslowa sposobu przecinania wzdluznego zalezy od zywot¬ nosci noza. Dlatego korzystnym, jest, aby rolki lub noze przecinajace mialy dluga zywotnosc to znaczy mialy minimalne zuzycie. W czasie przecinania material powinien rozdzielac sie droga pekana poslizgowego. Jezeli w mikrostrukturze materialu wystepuje ferryt przedeutektoidalny, wówczas rozdzielenie materialu nastepuje przez rozerwanie. Takieciecie przyspiesza zuzycie noza oraz daje produkt o wystajacych zadziorach i nieregularnym przekroju poprzecznym. Drut otakim przekroju wykazuje bardzo niska wytrzymalosc zmeczeniowa. Otrzymany drut powinien równiez miec wlasnosci umozliwiajace poddanie go szybkiej austenityzacji. Material o mikrostrukturze zawierajacej ferryt przedeutektoidalny nie poddaje sie szybkiej austenityzacji, a produkt koncowy wykazuje niskie wlasnosci mechaniczne.Sposób wedlug niniejszego wynalazku umozliwia szybkie i ekonomiczne przetworzenie tasmy w drut o wysokiej jakosci.Cel zostal osiagniety przez podanie sposobu, w którym ustawia sie z odpowiednim wzaje¬ mnym luzem pary monolitycznych rolek tnacych, nastepnie wprowadza sie tasmy w uchwyt tej pary rolek tnacych, oraz rozcina sie tasmy przy zachowaniu pekniecia poslizgowego na przekroju scinanym, na drut o smuklosci przekroju mniejszej od 25 do 1, dla uzyskania przedluzonej zywotnosci noza tnacego.W niniejszym opisie smuklosc przekroju wyznaczona jest stosunkiem szerokosci rozcietego produktu do grubosci materialu wyjsciowego.Istota niniejszego wynalazku jest opracowanie sposobu przetwarzania tasmy na drut o powierzchni przekroju poprzecznego mniejszej niz okolo 0,440 mm2, oraz opracowanie sposobu, zgodnie z którym blacha rozcinana na drut rozdziela sie w czasie ciecia przez poslizg.Otrzymany tym sposobem drut z cienkiej blachy walcowanej przeznaczony jest do zbrojenia wyrobów z gumy, oraz do wzmacniania opon pneumatycznych. Drut otrzymany tym sposobem latwo poddaje sie zabiegowi sustenityzacji.Przedmiot wynalazku zostal zilustrowany za pomoca rysunku, na którym fig. 1 ilustruje sposób wedlug wynalazku w schemacie blokowym, fig. 2 — mikrografie przekroju poprzecznego rozcietego drutu, na której mikrostruktura jest zasadniczo perlityczna, fig. 3 — mikrografie przekroju poprzecznego drutu, na której mikrostruktura zawiera glównie cementyt kulkowy,fig. 4 — mikrografie przekroju poprzecznego drutu, na której mikrostruktura zawiera znaczne ilosci ferrytu przedeutektoidalnego, fig. 5 — wykres charakteryzujacy zaleznosc zywotnosci noza od mikrostruktury.Przy realizacji sposobu wazne jest, aby mikrostruktura tasmy nie zawierala ferrytu przedeu¬ tektoidalnego. Takapostac mikrostruktury jest wazna, poniewaz zwieksza zywotnosc noza, uzy¬ skuje sie dobre wlasnosci mechaniczne wynikajace z tego, ze wytworzony drut poddaje sie latwo dalszej obróbce cieplnej, która zapewnia korzystna wytrzymalosc zmeczeniowa wytworzonego drutu.Aby sposób wedlug wynalazku byl uzyteczny ekonomicznie i konkurencyjny w stosunku do tradycyjnych metod ciagnienia drutu, przedluzona zywotnosc nozy musi byc podstawowym kryte¬ rium. Stwierdzono, ze dla osiagniecia zadawalajacej zywotnosci mikrostruktura tasmy wyjsciowej zasadniczo nie powinna zawierac ferrytu przedeutektoidalnego. Uzywane w niniejszym terminie „noze" i „rolki tnace" sa pod kazdym wzgledem wymiennymi synonimami. Przed zastosowaniem drutu jako elementu wzmacniajacego, nalezy go poddac obróbce cieplnej tak, aby jego koncowa mikrostruktura byla mikrostruktura odpuszczonego martenzytu. Taka struktura jest konieczna, aby osiagnac okreslone wlasnosci mechaniczne. Aby osiagnac pozadana strukture odpuszczonego martenzytu, drut musi odpowiednio reagowac na austenityzacje. Takareakcja jest niemozliwa do121013 3 osiagniecia, gdy w strukturze znajduje sie ferryt przedeutektoidalny. Dlatego tez, aby osiagnac okreslone wlasnosci mechaniczne koncowego produktu tasma wyjsciowa nie moze zawierac fer¬ rytu przedeutektoidalnego.Ponadto jezeli wytworzony drut ma byc zastosowany jako element wzmacniajacy, to musi miec równiez dobra wytrzymalosc zmeczeniowa. Jezeli mikrostruktura zawiera wiecej niz tylko slady ferrytu przedeutektoidalnego, to rozdzielenie materialu przy cieciu nastepuje przez rozerwa¬ nie lub pekniecie rozdzielcze, nie zas przez poslizg, w wyniku czego otrzymany drut ma ksztalt nieregularny i zawiera zadziory. Drut o takim ksztalcie ma niska wytrzymalosc zmeczeniowa. Aby otrzymac drut o dobrej wytrzymalosci zmeczeniowej, powierzchnia przecieciamusi byc gladka i nie moze miec zadziorów. Mozna to uzyskac wówczas, gdy rozdzielenie tasmy nastepuje przez poslizg.Pozadany sposób rozdzielenia mozna osiagnac wtedy, gdy struktura materialu nie zawiera ferrytu przedeutektoidalnego. Wytwarzanie drutu zgodnie z wynalazkiem przebiega w opisany ponizej sposób.Na figurze 1 podstawowe zabiegi sposobu wedlug wynalazku przedstawione sa w postaci schematu blokowego. Na wstepie przygotowuje sie stalowa tasme zimno walcowana o grubosci mniejszej niz 0,360 mm. Stosuje sie stal o takiej wlasnie grubosci, poniewaz drut wytworzony sposobem wedlug wynalazku przeznaczony jest do wytwarzania stalowego kordu sluzacego jako wzmocnienie wyrobów gumowych takich jak opony pneumatyczne. W oponach pneumatycznych poszczególne stalowe druty maja zwykle srednice mniejsza od 0,25 mm. Wyjsciowa tasma stalowa ma zwykle sklad chemiczny odpowiadajacy stalom od C1050 do okolo C1070. Mikrostruktura takiej tasmy nie zawiera ferrytu przedeutektoidalnego a jest glównie struktura drobnoziarnistego perlitu, struktura bainityczna lub martenzytyczna. Typowastala nadajaca sie do tego celu jest stal opisana w równoleglym zgloszeniu patentowym zatytulowanym „Sposób ciaglego naweglania".Material o strukturze zawierajacej drobnoziarnisty pelt jest stosunkowo twardy i wrazliwy na dzialanie karbu, poniewaz wegliki w postaci plytek znacznie wzmacniaja cienkie plytki ferrytu.Miekka faza ferrytu przedeutektoidalnego nie wystepuje w tej mikrostrukturze. Na przekroju poprzecznym drutu widac tylko niewielkie odksztalcenie plastyczne, minimalne zadziory, a przek¬ rój ten jest znacznie zblizony do prostokata oraz ma gladkie i równe sciany. Fig. 3 przedstawia mikrografie przekroju poprzecznego rozcietego drutu, gdzie mikrostruktura zawiera cementyt kulkowy. Fig. 4 przedstawia mikrografie przekroju poprzecznego rozcietego drutu, gdzie widac znaczne ilosci ferrytu przedeutektoidalnego i perlitu gruboplytkowego.Przekroje poprzeczne drutów przedstawione na fig. 3 i 4 sa przekrojami drutów, które nie spelniaja zadania wynalazku, poniewaz sa znieksztalcone i maja zbyt duze zadziory. Odksztalcenie to zostalo spowodowane obecnoscia w mikrostrukturze faz miekkich, tojest cementytu kulkowego i ferrytu przedeutektoidalnego. Te miekkie fazy pozwalaja na znaczne odksztacenie plastyczne przed peknieciem. Znaczne odksztalcenie plastycze, jak widac na figurach, na powierzchniach przeciecia, daje w rezultacie powiekszone zadziory i bardziej znieksztalcony przekrój poprzeczny niz w przypadku drutu, którego mikrostruktura nie zawiera faz miekkich.Nastepnie tasme o pozadanej mikrostrukturze wprowadza sie w uchwyt pary monolitycznych obrotowych rolek tnacych, ustawionych z odpowiednim wzajemnym luzem. Takierolki sa opisane w równoleglym zgloszeniu patentowym zatytulowanym „Urzadzenie do rozcinania tasmy".Glównym elementem skladowym urzadzenia opisanego w tym równoleglym zgloszeniu jest para monolitycznych rolek tnacych ustawionych z odpowiednim wzajemnym luzem. Optymalny luz miedzy rolkami tnacymi zalezy od mikrostruktury tasmy. Przykladowo, jesli material wyjs¬ ciowy ma strukture martenzytyczna, to luz ten jest bardzo maly lub nawet równy zero, poniewaz tasma latwo peka przez poslizg. Jednakze, gdy material wyjsciowy zawiera faze nie tak twardajak martenzyt, lecz na przyklad drobnoziarnisty parlit, wówczas konieczny jest wiekszy luz miedzy rolkami, aby zapoczatkowac pekniecie przez poslizg. W celu rozciecia tasmy o strukturze perlity- cznej, luz miedzy rolkami zmniejsza sie tak, aby zachodzilo czesciowo pekanie tasmy. Aby wytworzenie drutu z tasmy zimnowalcowanej bylo ekonomiczne, zuzycie nozy lub rolek musi byc minimalne a zywotnosc tych elementów stosunkowo dluga. Przydatnosc do ciecia mierzy sie stopniem zuzycia noza. Zuzycie nozajest to postepujace zuzycie w czasie ciaglego rozcinania tasmy stalowej. Zmiana geometrii noza ma wplyw na przebieg pekania oraz tworzenie sie zadziorów, a zmienione powierzchnie rozcietego drutu wplywaja niekorzystnie na jego wytrzymalosc zmecze-4 121 013 niowa. Na zywotnosc noza wplywa wiele czynników takich jak stopien przewalcowania tasmy, twardosc, wykonczenie powierzchni, mikrostruktura oraz sklad chemiczny tasmy. Zgodnie z wynalazkiem udalo sie opanowac jeden z tych czynników, mianowicie mikrostrukture tasmy.Zaleznosc miedzy zywotnoscia noza i mikrostrukture tasmy przedstawiono na fig. 5. Stal nr 1 ma znormalizowany sklad C1060 i mikrostrukture zlozona z gruboplytkowego perlitu i ferrytu przedeutektoidalnego. Na strukturze tej widac znaczne ilosci ferrytu przedeutektoidalnego oraz znaczne odleglosci miedzy plytkami weglika. Stal nr 2 ma znormalizowany sklad C1050 i mikros¬ trukture zlozona z malych, kuleczk owych weglików osadzonych w ciaglej fazie ferrytu przedeutek¬ toidalnego. Stal 3 ma znormalizowany sklad z drobnoziarnistego perlitu. Zywotnosc noza okreslono przez porównanie dlugosci rozcietego odcinka tasmy z zuzyciem noza wyznaczonym przez zmniejszenie jego szerokosci. Przy dlugosci rozciecia 6000 m widac wyraznie, ze stal nr 3 powoduje najmniejsze zuzycie noza, to jest okolo 75 X 10"4 mm redukcji szerokosci najedna strone noza — podczas gdy stal nr 1 powoduje najwieksze zuzycie noza, mianowicie 425 X 10~4 mm redukcji szerokosci na jedna strone. Pekniecie rozdzielcze daje w wyniku drut o znieksztalconym przekroju poprzecznym, podczas gdy pekniecie poslizgowe daje drut o przyblizeniu prostokatnym przekroju pprzecznym. Fig. 2, 3 i 4 przedstawiaja poslizgowe i rozdzielcze przekroje poprzeczne drutów. Mozna przewidziec, ze granica wytrzymalosci zmeczeniowej bedzie wyzsza dla stali przedstawionej na fig. 2 niz dla stali przedstawionej na fig. 3 i 4, poniewaz ksztalt jej przekroju poprzecznego jest regularny, podczas gdy kontury przekrojów poprzecznych pozostalych stali wykazuja znaczne odksztalcenia plastyczne towarzyszace pekaniu rozdzielczemu. Pekniecia zme¬ czeniowe pojawiaja sie wlasnie w tych znacznie odksztalconych plastycznie obszarach przekroju poprzecznego.Jezeli drut po rozcieciu ma byc poddany dalszej obróbce cieplnej w celu podniesienia wlas¬ nosci mechanicznych, tasma wyjsciowa musi reagowac na szybka austenityzacje tak, aby po hartowaniu uzyskac strukture martenzytyczna o równomiernym rozkladzie weglików i bardzo drobnym ziarnie. Taka mikrostruktura jest konieczna, aby drut wytworzony sposobem wedlug wynalazku mial wlasnosci jakich zada sie od kordu na opony samochodowe. Stwierdzono, ze kord o optymalnych wlasnosciach uzyskuje sie wówczas, gdy drut zastosowany jako element wzmacnia¬ jacy ma drobnoziarnista strukture martenzytyczna.Tasma przedstawiona na fig. 4, w której mikrostrukturze widoczny jest bardzo nierówno¬ mierny rozklad wegla, to jest duze obszary ferrytu przedeutektoidalnego, nie reaguje na szybka autcnityzacje. Aby uzyskac zadawalajace wlasnosci przy takiej strukturze materialu najpierw nalezy go wstepnie ujednoradniac w temperaturze 1050°C. W celu uzyskania równomiernego rozkladu wegla. Jednakze taka obróbka cieplna nie daje calkowicie zadawalajacych wyników, poniewaz nadmierny wzrost ziarna daje po hartowaniu bardzo gruby martenzyt. W celu zmniejsze¬ nia gruboziarnistosci martenzytu i polepszenia wlasnosci mechanicznych konieczna jest druga austenityzacja w nizszej temperaturze okolo 800°C. Próbka nr 1 przedstawia material poddany takiej podwójnej obróbce cieplnej. Próbka nr 2 przedstawia material latwo poddajacy sie austenity- zacji. Jest to material taki jak przedstawiony na fig. 2, to jest material o mikrostrukturze drobno¬ ziarnistego perlitu. W ponizszej tabeli I przedstawiono wyniki tych obróbek cieplnych oraz podatnosc materialów na austenityzacje.Tabela I Próbka Obróbka cieplna Wytrzymalosc na zerwanie temperatura austenityzacji szybkosc liniowa Kg/mm2 Mikrostruktura przed obróbka cieplna 1. perlit gruboplytkowy i ferryt przedeutektoidalny (a)1050°C (b) 800°C 15 m/min 30m/min 315220 2. perlit drobnoziarnisty 800°C 45m/min 232121013 5 Wyniki obszernych badan laboratoryjnych stali obrabianej zgodnie z wynalazkiem przedsta¬ wione sa w zalaczonej tabeli II, w której wspólczynnik 1 oznacza najkorzystniejsze wlasnosci, wspólczynnik 2 wlasnosci posrednie a wspólczynnik 3 oznacza niskie wlasnosci.Tabela II Mikrostruktura Zywotnosc Ksztalt Podatnosc na tasmy noza profilu obróbke cieplna a) Drobnoziarnisty perlit lub bainit b) Cementyt kulkowy i ferryt przedeutektoidalny c) Perlit gruboplytkowy i ferryt przedeutektoidalny 1 2 3 1 2 3 1 3 2 Sposób wedlug wynalazku zostal zilustrowany ponizszymi przykladami. Przyklady te sa tylko ilustracja wynalazku, nie ograniczaja zas zakresu wynalazku zgodnie z niniejszym opisem.Przyklad I. 1. Tasmez blachy zimnowalcowanej o grubosci 0,25 mm, szerokosci 610 mm, dlugosci okolo 900 m i skladzie chemicznym odpowiadajacym AISI C1008 poddano naweglaniu do zawartosci wegla okolo 0,60%. W mikrostrukturze tasmy przewazal perlit drobnoziarnisty. 2. Naweglony zwój tasmy zostal rozciety na 23 zwoje, kazdy o szerokosci 25,4 mm, reszte stanowil odpad. 3. Kazdy z tych zwojów zostal rozciety na cztery zwoje posrednie, kazdy o szerokosci 5,8 mm. 4. Kazdy zwój posredni o szerokosci 5,8 mm zostal rozciety na 24 druty o wymiarach 0,25X0,25 mm. Profil drutu byl zasadniczo kwadratowy i wskazywal na poslizgowy przebieg scinania, mial gladkie sciany i minimalne tylko zadziory. Zastosowano tu smuklosc przekroju równa 1,0. 5. Po rozcieciu 9000 m zuzycie noza wynosilo 100X lO^mm na jedna strone. 6. Druty zostaly skrecone w kord 1X 5 oraz obrobione cieplnie na odpuszczony martenzyt. 7. Mechaniczne wlasnosci tego wyrobu sa nastepujace: wytrzymalosc na zerwanie 224-226 kG/mm2, wydluzenie 3,0 do 3,3% oraz wytrzymalosc zmeczeniowa (przy 106 cykli) okolo 67kG/mm2.Przyklad II. Zabiegi 1 do 3 takie same jak w przykladzie I. 4. Kazdy zwój posredni o szerokosci 5,8 mm zostal rozciety na cztery wstegi 1X0,25 mm.Profil drutu byl zasadniczo kwadratowy i wskazywal na poslizgowy przebieg scinania, mial gladkie sciany i minimalne tylko zadziory. Zastosowano tu smuklosc przekroju równa 4,0.Zuzycie noza bylo zasadniczo takie samo jak w przykladzie I. 6. Wstegi zostaly obrobione cieplnie na odpuszczony martenzyt. 7. Wlasnosci mechaniczne tego wyrobu sa nastepujace: 240 kG/mm2 wytrzymalosc na zerwa¬ nie, wydluzenie 3,3 do 3,5%.PrzykladHI. 1. Tasmeo grubosci 0,25 mm, szerokosci 762 mm, dlugosci okolo 3000 m i skladzie chemi¬ cznym odpowiadajacym AISI C1050 oraz mikrostrukturze po odpuszczaniu sferoidyzujacym rozcieto na zwoje o szerokosci 25,4 mm kazdy. 2. Kazdy z tych zwojów zostal rozciety na cztery zwoje posrednie, kazdy o szerokosci 5,8 mm. 3. Kazdy zwój posredni o szerokosci 5,8 mm zostal rozciety na 24 druty o wymiarach 0,25X0,25 mm. Profil drutu byl nieco znieksztalcony, co wskazuje na zachodzace w pewnym stopniu pekanie rozdzielcze. Smuklosc przekroju poprzecznego odcinanego drutu wynosila 1,0. 4. Po rozcieciu 9000 m zuzycie noza osiagnelo wartosc 282 X 10~4mm na jedna strone. 5. Druty zostaly skrecone w kord 1X 5 i obrabiane cieplnie na odpuszczony martenzyt. 6. Wlasnosci mechaniczne tego wyrobu sa nastepujace: wytrzymalosc na zerwanie 234 kG/mm2, wydluzenie 4,2% i wytrzymalosc zmeczeniowa (przy 106 cykli) okolo 42 kG/mm2.6 121013 Sposób wedlug wynalazku znajduje szerokie zastosowanie w rozcinaniu blachy zimnowalco¬ wanej na drut o wspólczynniku smuklosci przekroju mniejszym od okolo 25, ma sredni zakres stosowania do rozcinania blachy zimnowalcowanej na drut o wspólczynniku smuklosci mniejszym od okolo 15, podczas gdy sposób korzystnie stosuje sie przy wspólczynniku mniejszym od 10. W wiekszosci zastosowan wyrobu na elementy wzmacniajace przedmioty gumowe wybiera sie wspól¬ czynnik smuklosci przekroju mniejszy od 5.Zastrzezenia patentowe 1. Sposób wytwarzania drutu o malej powierzchni przekroju poprzecznego i wysokich wlas¬ nosciach mechanicznych przez rozcinanie tasmy ze stali zimnowalcowanej, majacej jednorodna mikrostrukture, zasadniczo nie zawierajaca ferrytu przedeutektoidalnego, znamienny tym, ze ustawia sie, z odpowiednim wzajemnym luzem, pary monolitycznych rolek tnacych, nastepnie wprowadza sie tasmy w uchwyt tej pary rolek tnacych oraz rozcina sie tasmy przy zachowaniu pekniecia poslizgowego na przekroju scinanym, na drut o smuklosci przekroju mniejszej od 25 do 1, dla uzyskania przedluzonej zywotnosci noza tnacego. 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze tnie sie tasme na stalowe druty majace powierzchnie przekroju poprzecznego mniejsza od 4,5X 10"3cm2.Wytworzenie metalouego zwoju ojednorodnej rmkrostrukiune uolmyo od ferrytu podeudeUt] ir 1 Wópóldiialainie panj mnonoUtLjariLjch 1 | woUcou tnacych | ^ f Podanie zuoja oio wa/cóu rnacych i t iPnecieue zuoju przez przelamanie na drut 1 \o bmukloUi 'mniejs2e) mi Ib \ FIG. I.FIG. 2.FIG. 3.FIG. 4.121013 0 ¦Ah-S 20 ba W 18 16 14 12 10 8 6 4 2 1 f / r /^ \ // \y J—L ...# ^ ** v\« «»: ,o? stali ^ ¦8 & ao5Q AAfeLH^S c.1060 noueglana n 5taI2 5tal3 J L J I L_ ^o cn od s|-o ioc^ooin r-sc^ o^ O ^T-^csJcOc^st^ LO^^0^ t^ 00 O? O? OT O Dlugosc pekniecia w metrach (x-To3) FIG. 5 Pracownia Poligraficzna UP PRL. Naklad 120 egz.Cena 100 zl PL PL PL