Opis patentowy opublikowano: 30.06.1983 118488 Int. CL* C22C 38/30 C21D 1/78 CIZYIELNIA Ujeciu Patentowego Twórca wynalazku: Sungho Jin Uprawniony z patentu: Western Electric Company, Inc., Nowy Jork (Stany Zjednoczone Ameryki) Stop magnetyczny Fe-Cr-Co oraz sposób wytwarzania stopu Fe-Cr-Co Przedimiotem wynalazku jest stop magnetyczny Fe-Cr-Co oraz sposób wytwarzania stopu magne¬ tycznego Fe-Cr^Co.Materialy magnetyczne nadajace sie do stosowa¬ nia w przekaznikach, dzwonkach i przetwornikach elektroakustycznych, takich jak glosniki i sluchaw¬ ki telefoniczne, charakteryzuja sie wysokimi war¬ tosciami koercji magnetycznej, indukcji szczatko¬ wej i iloczynu energetycznego.Wsród uznanych stopów o odpowiednich wlas¬ nosciach magnetycznych znajduja sie stopy Al-Ni-Co-Fe i Cu- o których sadzi sie, ze poddanie ich rozkladowi spinodalnomu prowadzi do powstania rozdrobnio¬ nej mikrostruktury dwufazowej.Ostatnio odkryto stopy zawierajace Fe, Cr i Co o potencjalnej przydatnosci do wytwarzania mag¬ nesów trwalych. Zwlaszcza pewne stopy trójsklad¬ nikowe Fe-Cr-Co sa znane z publikacji H. Kaneko i in. ,;Nowe, plastyczne magnesy trwale ze stopów Fe-Cr-Co"., AIP Conference Proceeddngs nr 5, 1072, str. 1088, oraz z opisu ,patentowego Stanów Zjednoczonych Ameryki nr 3 806 336.Stopy czteroskladnikowe zawierajace skladniki ferrytotwórcze, takie jak np. Ti, Al, Si, Nb lub Ta bedace dodatkiem do Fe, Cr i Co sa znane z opisu patentowego Stanów Zjednoczonych Ameryki nr 3 854 519. Póltwarde stopy magnetyczne i sposób ich wytwarzania sa znane zoptisu patentowego Sta¬ nów Zjednoczonych Ameryki nr 4 075437. 10 15 20 25 30 2 Stosowanie skladników ferrytotwórczycn przy¬ kladowo takich, jak Ti, Al, Si, Nb lub Ta w sto¬ pach czteroskladnikowych .zostalo zalecone, zwlasz¬ cza dla wyzszej zawartosci Co lufo przy obecnosci zanieczyszczen takich, jak np. C, N lub C, w celu latwiejszego wytworzenia wstepnej struktury drob¬ noziarnistej fazy alfa .podczas wyzarzania niskotem¬ peraturowego.Wynalaaek dotyczy stopu magnetycznego Fe-Cr- -Co, charakteryzujacego sie tym, ze stop zawiera 25—29, korzystnie 26—28% wagowych Cr, 7^12% wagowych Co i reszte, oprócz nieznacznej ilosci przypadkowych zanieczyszczen stanowi Fe i stop ma co najmniej 3000 ziaren na mm3, natezenie koercji w granicach od 23 880—47 760 A/m, induk¬ cja szczatkowa w granicach 0$—1,3 T, i iloczyn energii magnetycznej w 'granicach 7960—47760 T-A/m. Natomiast wystepujace przypadkowe zanie¬ czyszczenia sa ograniczone do wartosci ponizej 0,05% wagowych C, 0,5% wagowych N, 0,02'/o wa¬ gowych Si, 0,5 •/• wagowych Mg, 0,1 % wagowych Ti, 0,5% wagowych Ca, 0,5f/o wagowych Mn, 0,1% wagowych Al, 0,5% wagowych Si i 0,05% wago¬ wych O.Sposób wytwarzania stopu magnetycznego Fe*Cr*Co, który obejmuje wytwarzanie masy stopu Fe-Cr-Co poddajac go obróbce cieplnej i starzeniu wedlug wynalazku, charakteryzuje sie tym, ze dla otrzymania stopu zawierajacego .26—29 % wago¬ wych Cr 7—<12% wagowych Co i reszte, która 118 488118 488 oprócz nieznacznej ilosci zanieczyszczen stanowi Fe, parzy czym stop ma co najmniej 3000ziatren namim3, natezenie koercji w granicach 23860—47760 A/im, indukcje szczatkowa w zakresie w granicach 0,8-^1,3 T i iloczyn energii magnetycznej w grani¬ cach 7960—47760 T-A/m przeprowadza obróbke ciepl¬ na poddajac mase stopu dzialaniu temperatury wy¬ zarzajacej, kitóra nie przekracza 1000°C i która wy¬ nosi 650^950°C, korzystanie 800—925°C, kiedy stop zawiera 25 % wagowych Cr i 7 % wagowych Co, 650^875°C, korzystnie 800-^8S0°C kiedy stop za¬ wiera 25% wagowych Cr i 12% wagowych Co, 650—1100°C, korzystnie 800-407i5°C kiedy stop za¬ wiera 29 P/o wagowych Cr i 7;% wagowych Co, 650—975°C# korzystnie 800—950°C, kiedy stop za¬ wiera 29*/o wagowych Cr i 12 °/o wagowych Co, i w granicach okreslonych przez przyblizona inter¬ polacje liniowa dla posrednich zawartosci Cr i Co.Etap obróbki cieplnej przeprowadza sie przez wyzarzanie rozpuszczajace albo obróbke plastyczna na goraco konczaca sie w podanej temperaturze wyzarzajacej. Po etapie obróbki cieplnej dodatko¬ wo formuje sde mase do wymaganego ksztaltu w temperaturze nie przekraczajacej 100°C, poprzez ciagnienie lub glebokie tloczenie w stopniu odpo¬ wiadajacym redukcji pola przekroju poprzecznego tloczenie w stopniu odpowiadajacym redukcji pola przekroju poprzecznego o co najmniej 50 °/o, lub po¬ przez glebokie tloczenie lub giecie powodujace zmiane kierunku o co najmniej 30°, wypadkowy promien krzywizny jest taki, ze nie przekracza waritosci proporcjonalnej do zmiany kierunku, i któ¬ ry dla zmiany kierunku o 30° jest równej grubo¬ sci gietkiej czesci, a dla zmiany kierunku o 90° jesit równy 4-krotnej grubosci gietkiej czesci.Ksztaltowanie przeprowadza sie etapami z dodat¬ kowym miedzy-operacyjnyim wyzarzaniem rozpusz¬ czajacym i hartowaniem. Przed etapem obróbki cieplnej dodatkowo poddaje sie stop co najmniej wygrzewaniu w temperaturze w granicach 100— 1300°C, albo po wygirzaniu dodatkowej obróbce plastycznej na goraco, dodatkowo obróbce plas¬ tycznej korpusu na zimno. Starzenie przeprowadza sie oziebiajac z zasadniczo stala szybkoscia albo najpierw oziebia sie z duza przecietna szybkoscia, po której oziebia sie z mniejsza szybkoscia prze¬ cietna iw obecnosci pola magnetycznego.Otrzymany korpus poddaje sie obróbce skrawa¬ niem po etapie obróbki ciepOnej albo po etapie ksztaltowania i pirzed' etapem starczenia. Magnesy wykonane z takich stopów moga byc stosowane np. przetwornikach elektroakustycznych, takich jak glosnia i sluchawki telefoniczne, w przekaznikach i w (^iZjwfonkach.Pn^erarfiioft wynalazku jest omówiony w przykla¬ dowych wykonaniach na rysunku, na którym fig/ x — wykres fazowy dwóch stopów Fe-Cr-Co zawierajacych odpowiednio 9% waig. Co i 11% wag. Co; fig. 2 — zdjecie fotomikrograficzne przed¬ stawiajace strukture ziarndista, powiekszona 100 ra¬ zy, stopu magnetycznego Fe^Gr-Co, zawierajacego 28% Cr i 11% wag. Co, poddanego wyzarza¬ niu rozpuszczajacemu w temperaturze 900°C; a fig. 3 — zdjecie fotomiikrograficzne przedstawiajace strukture ziarnista, poiwdekszona 100 razy, stopu 10 15 25 30 35 40 45 50 55 60 magnetycznego FenCr-Co zawierajacego 28% wag.Cr i 11% wag. Co, poddanego wyzarzaniu rozpusz¬ czajacemu w temperaturze 1300°C.Wedlug wynalazku stwierdzono, ze stopy Fe-Cr-Co zawierajace Cr w zalecanych granicach 25—29 p/o wag., Co w zalecanych granicach 7—12 % wag. jako reszte — zasadniczo zelazo, moga byc wytwa¬ rzane tak, aby jednoczesnie uzyskac maksymalny iloczyn energetyczny iw- granicach 7960—47760 T^A/m i ziarno o wielkosci odpowiadajacej co najmniej 3000 ziarn na mm3, taka struktura ziarnista jest szczególnie korzystna, gdy magnes ma byc ksztal¬ towany na zimno. Mozna zalecac wezsze granice zawartosci Cr, zwlaszcza z punktu widzenia opty¬ malizacji odksztalcalnosci — 28 % wag. jako górna granice, a z punktu widzenia optymalizacji wlas¬ nosci magnetycznych — 26% wag. jako dolna gra¬ nice.Stopy bedace przedmiotem wynalazku moga byc sporzadzane przykladowo przez odlewanie stopio¬ nych skladników Fe, Cr i Co lub ich stopów w tyglu lub piecu takim, jak np. piec indukcyjny.Alternatywnie, korpus metaliczny o skladzie w podanych granicach moze zostac przygotowany me¬ toda metalurgii proszków. Przygotowanie stopu, a zwlaszcza odlewanie stopionych skladników wy¬ maga uwagi w celu ustrzezenia sie wtracen nad¬ miernych ilosci zanieczyszczen z surowców, z pieca lub z atmosfery nad ciecza. Jesli przedsiewzieto nalezyte srodki ostroznosci by zminimalizowac obecnosc zanieczyszczen, takich jak np. azot, to zbedne staje sie dodawanie skladników ferrytotwór- czych.W celu zminimalizowania utleniania lub nad¬ miernych wtracen azotu, topienia z ochrona przed powstawaniem zuzlu — w prózni lub w atmosferze obojetnej, takiej jak np. atmosfera argonowa, po¬ ziomy poszczególnych zanieczyszczen powinny wy¬ nosic ponizej: 0,05% wag. C, 0,05% wag. N, 0,2% wag. Si, 0,5% wag. Mg, 0,1% wag. Ti, 0,5% wag.Ca, 0,1% wag. Al, 0,5% wag. Mn, 0,05% wag. S i 0,05% wag. O.Po odlaniu typowa obróbka stopu przebiega na¬ stepujaco: stop jest przetrzymywany w temperatu¬ rze, w której wystepuja w nim dwie fazy: alfa plus gama, przez 1^10 godzin odpowiedni dla tego celu zakres temperatur wynosi zazwyczaj 1100— 1300°C. Scislejsze ograniczenie zakresu tej tempe¬ ratury, odpowiadajace stopom zawierajacym odpo¬ wiednio 9% wag. Co i 11% wag. Co, mozna uzys¬ kac z fig. 1. Nastepnie takii stop dwufazowy jest obrabiany plastycznie na goraco, przykladowo wal¬ cowany na goraco* kuty lub wyciskany w celu zgniecenia struktury surowego odlewu, i jesli jest to zadane, magnes moze zostac uksztaltowany na zimnow W celu uzyskania jednorodnej struktury drobno¬ ziarnistej, stop jest z kolei poddawany wyzarzaniu rozpuszczajacemu w temperaturze, w której wy¬ stepuje w nim przede wszystkim jedna faza alfa, a która to temperatura zazwyczaj zawiera sie w granicach 650-^1000°C./Zalecana górna granice temperatury wyzarzania dla konkretnego stopu mozna bez trudu uzyskac przez przyblizona interpolacje liniowa miedzy nas-5 118 48S 6 tepujacymi wartosciami: 950°C dla stopu zawiera¬ jacego 25% wag. Cr i 7% wag. Co, 875°C dla stopu zawierajacego 25% wag. Cr i 12% wag. Co, 1100°C dla stopu zawierajacego 29 % wag. Cr i 7% wag. Co, i 975°C dla stopu zawierajacego 29 % wag. 5 Cr i .12% wag. Co, a ponadto z uwagi na minima¬ lizacje rozrostu ziaren nie powinny przekraczac 1000°C. Ze wzgledu na lepsza kinetyke, zaleca sie 800°C jako dolna granice, a ze wzgledu na mini¬ malizacje wystepowania fazy gamma, przyblizona io interpolacja liniowa miedzy wartosciami odpowied¬ nio: 925°C, 850°C, 1075°C i 950°C pozwala okreslic zalecana granice górna, przy dalszym warunku, ze temperatura wyzarzania nie przekroczy 1000°C.Jesli stop byl przerabiany plastycznie na zimno, 15 wyzarzanie rozpuszczajace, prowadzace do rekry¬ stalizacji i homogenizacji stopu, moze trwac od 10 minut do 2 godzin, zaleznie od temperatury wy¬ zarzania i rozmiarów bloku. Bardziej typowy czas zawiera sie w granicach 30—90 minut. Wyzarzanie rozpuszczajace moze byc prowadzone w powietrzu lub, z uwagi na minimalizacje utleniania powierz¬ chniowego, w atmosferze beztlenowej.Wyzarzanie rozpuszczajace konczy sie gwaltow¬ nym oziebieniem, np. hartowaniem w wodzie lub w solance, lub w przypadku cienkich tasm, harto¬ waniem w powietrzu, w taki sposób, by szybkosc chlodzenia wynosila co najmniej 1000°C/im poprzez caly stop. W tym moimencie temperatura stopu jest bliska lub równa temperaturze pokojowej, to zna¬ czy temperaturze nie przekraczajacej 100°C i po¬ siada on zasadniczo jednorodne, drobne ziarno o wymiarze nie przekraczajacym 70 mikrometrów (co odpowiada co najmniej 3000 ziaren na mm3).Taka struktura ziarnista jest przedstawiona na fig. 2 i wyraznie kontrastuje ze struktura gruba, uzyskana w wyniku wyzarzania w wysokiej tempe¬ raturze, pokazana na fig. 3.W temperaturze nie przekraczajacej 100°C, stop moze byc z kolei ksztaltowany na zimno, nip. po¬ przez giecie, ciagnienie, glebokie tloczenie lub ku¬ cie profilowe. Szczególne korzysci ze struktury drobnoziarnistej uwidaczniaja sie, gdy stop jest ksztaltowany na zimno poprzez ciagnienie, glebo¬ kie tloczenie lub giecie, to znaczy technologie po¬ wodujace co najmniej lokalne deformacje rozcia¬ gajace. Wskutek jednorodnie drobnoziarnistej struk¬ tury wyzarzonego i zahartowanego stopu, podczas ciagfjienia moze nastapic zmniejszenie powierzchni przekroju poprzecznego o co najmniej 50%. Podob¬ nie, giecie moze prowadzic do zmiany kierunku o co najmniej 30°, z wypadkowym promieniem krzywizny nie przekraczajacym wartosci odwrotnie proporcjonalnej do zmiany kierunku, który to pro¬ mien dla zmiany kierunku o 30° jest r6wny gru- & bosci gietej czesci, a dla zmiany kierunku o 90° — 4-kroitnej grubosci gietej czesci.Cecha charakterystyczna opisanego wyzej prze¬ twarzania jest obróbka stopu w temperaturze od¬ powiadajacej wystepowaniu zasadniczo jednej fazy 60 alfav Innym przetwarzaniem moze byc np. ksztaltowa¬ nie plastyczne na goraco z koncowa temperatura z zakresu wystepowania jednej fazy alfa oziebia¬ nie i ksztaltowanie. Ponadto, ksztaltowanie moze w 20 25 39 35 50 przebiegac etapami, z dodatkowym, miedzy opera¬ cyjnym wyzarzaniem rozpuszczajacym i hartowa¬ niem. Nie wyklucza sie operacji dodatkowych, jak np. -wiercenie, toczenie lub frezowanie przed lub po ksztaltowaniu.Na koniec uksztaltowany stop poddawany jest starzeniu w celu utwardzenia magnetycznego. Sta¬ rzenie takie moze przebiegac wedlug róznych sche¬ matów, na przyklad wadlug opisu patentowego Sta¬ nów Zjednoczonych Ameryki nr 4 075 437, pozwala¬ jacego wytworzyc magnesy o indukcji szczatkowej 0,8^1,35, koercji magnetycznej 7960—47760 T-A/m.W zwiazku z tym, mozna stosowac, po namagne¬ sowaniu w polu magnetycznym, jako magnesy w przekaznikach, dzwonkach i przetwornikach elek¬ troakustycznych, takich jak glosniki i sluchawki telefoniczne.W ponizszych przykladach struktura fazowa i wielkosc ziaren zostaly okreslone przy pomocy rentgenografii dyfrakcyjnej, pomiarów twardosci i analizy metalograficznej mikrostruktury po wy^ zarzeniu rozpuszczajacym, a przed ksztaltowaniem na zimno. Srednia wielkosc ziaren zawierala sie w granicach 25—40 mikrometrów, jak przedstawio¬ no w tabeli. W tabeli zamieszczono równiez war¬ tosci indukcji szczatkowej Br, koercyjnosci Hc i iloczynu energetycznego - (HB)max, okreslone po starzeniu stopu.Przyklad 1. Blok stopu zawierajacego 26,8% wag. Cr, 9,4% wag. Co i jako uzupelnienie do 100% — zasadniczo zelazo zostal odlany z rozto¬ pionych skladników. Wymiary bloku wynosily. grubosc 31,8 mm, szerokosc 127 mm i dlugosc 304,8 mm. Odlany blok zostal ogrzany do tempe¬ ratury 1250°C, walcowany na goraco na blache o grubosci 6,4 mm i oziebiony w wodzie. Kawalki blachy byly walcowane na zimno w temperaturze pokojowej na tasmy o grubosci 2,5 mm i szero¬ kosci 15,9 mm. Tasmy byly wyzarzane w 900°C przez 30 minut i oziebione w wodzie. Tasmy zo¬ staly ponownie ogrzane do 630°C, przetrzymywane w tej temperaturze przez 1 godzine, ochlodzone z zasadniczo stala szybkoscia 15° C/h. do tampera- tury 555°C, przetrzymywane w 540°C przez 3 go¬ dziny i przetrzymywane w 525°C przez 4 godziny.Przyklad II. Tasmy ze stopu zawierajacego 27,7% wag. Cr, 10,9% wag. Co i jako uzupelnie¬ nie do 100% — zasadniczo Fe, zostaly przygoto¬ wane przez odlewanie, obróbke plastyczna na gora¬ co, hartowanie, oziebianie i walcowanie, jak to opi¬ sano w przykladzie I. Tasmy zostaly ponownie ogrzane do 635°C, przetrzymane w tej temperatu¬ rze przez 3 minuty, ochlodzone z zasadniczo stala szybkoscia 15° C/h. do 555°C, przetrzymane w 540°C przez 3 godziny i przetrzymane w 525°C przez 4 godziny.Przyklad III. Tasmy ze stopu zawierajacego 27,3% wag. Cr, 7,2% wag. Co i jako uzupelnienie do 100% — zasadniczo Fe, zostaly przygotowane jak opisano w przykladzie I. Tasmy .zostaly po¬ nownie ogrzane do 620°C, przetrzymane w tej temperaturze przez 1 godzine, ochlodzone z zasad¬ niczo stala szybkoscia 15° C/h do 555°C, przetrzy¬ mane w 555°C przez 2 godziny, w 540°C przez 3 godziny iw 525°C przez 16 godzin.113 4&8 Przyklad IV. Tasmy ze stopu zawierajacego 26,8 P/o wag. Cr, 10,6% wag. Co i jako uzupelnie¬ nie do 100 % — zasadniczo Fe, zostaly przygoto¬ wane jak opisano w przykladzie I. Tasmy byly miekkie i plastyczne, i mogly byc bez trudu zgi¬ nane w dowolnym kierunku pod katem 90°, na ostrej krawedzi i promieniu krzywizny 0,08 mm lub ciagnione z redukcja przekroju 99%. Tasmy byly starzone poprzez przetrzymywanie stopu w temperaturze 680°C przez 30 minut, gwaltowne oziebienie z duza szybkoscia 140° C/h do 615°C i nastepne chlodzenie z szybkoscia malejaca wy¬ kladniczo od 20 do 2°C do temperatury 525°C.Przyklad V. Prety o srednicy 17,8 mm ze stopu zawierajacego 27,9 P/o wag. Cr, 10,7% wag.Co i jako uzupelnienie do 100% — zasadniczo Fe, zostaly przygotowane poprzez odlewanie, obróbke plastyczna na goraco, wyzarzanie rozpuszczajace i hartowanie. Prety byly ciagnione na zimno na drut o srednicy 1,78 mm — 99% redukcja po¬ wierzchni przekroju poprzecznego, wyzarzane roz¬ puszczajaco w 930°C przez 30 minut i ochlodzone do temperatury pokojowej. Starzenie cieplne po¬ legalo na przetrzymaniu ciagnionego drutu w 700°C przez 30 minut, oziebieniu w obecnosci pola magnetycznego do 615°C z szybkoscia 30° C/h i oziebieniu do temperatury 480°C z szybkoscia malejaca wykladniczo od 20 do 2° C/h. 15 35 25—29% wagowych Cr, 7—12% wagowych Co, a reszte oprócz nieznacznej ilosci przypadkowych zanieczyszczen stanowi Fe, przy czym stop ma co najmniej 3000 ziaren na mm3, natezenie koercji w granicach 23880 — 47760 A/m, indukcje szczat¬ kowa w granicach 0,8 — 1,3 T i iloczyn energii magnetycznej w granicach 7960 — 47760 T-A/m, przeprowadza sie obróbke cieplna poddajac mase stopu dzialaniu temperatury wyzarzajacej, która nie przekracza 1000°C i która wynosi 650—950°C, kiedy stop zawiera 25% wagowych Cr i 12% wa¬ gowych Co, 650—1100°C, kiedy stop zawiera 29% wagowych Cr i 7% wagowych Co, 650—975°C, kiedy stop zawiera 29% wagowych Cr i 12% wa¬ gowych Co, i w granicach okreslonych przez przy¬ blizona interpolacje liniowa dla posrednich zawar¬ tosci Cr i Co. 4. Sposób wedlug zastrz. 3, znamienny tym, ze utrzymuje sie temperature wyzarzania korzystnie w zakresie 800—925°C dla stopu zawierajacego 25% wagowych Cr i 7% wagowych Co, 800—850°C dla stopu zawierajacego 25% wagowych Cr i 12% wagowych Co 800—1075°C, dla stopu zawierajacego 29% wagowych Cr i 7% wagowych Co i 800— 950°C dla stopu zawierajacego 29 % wagowych Cr i 12% wagowych Co. 5. Sposób wedlug zastrz. 3 lub 4, znamienny tym, ze obróbke cieplna przeprowadza sie przez wyza- Tabela Przyklad I II III IV V Cr % wag. 26,8 27,7 27,3 26,8 27,9 Co P/o wag. 9,4 10,9 7,2 10,6 10,7 Wielkosc ziarna 30 25 40 40 30 Br 1,001 0,975 0,928 1,001 1,275 Hc A^m 30248 31840 23980 29452 45372 (HB)max T-A/m 12 338 13 691 ¦8 756 14 010 40 278 Zastrzezenia [patentowe 1. Stop magnetyczny Fe-Cr-Co, znamienny tym, ze zawiera 25—29, korzystnie 26—28% wagowych Cr, 7—12 % wagowych Co i reszte oprócz nieznacz¬ nej ilosci przypadkowych zanieczyszczen stanowi Fe, przy czym stop ma co najmniej 3000 ziaren na mm3, natezenie koercji w granicach od 23880 — 47 760 A/m, indukcje szczatkowa w granicach 0,8 —1,3 T, i iloczyn energii magnetycznej w gra¬ nicach 7960 — 4760 T-A/m. 2. Stop wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze zawiera przypadkowe zanieczyszczenia ograniczone do wartosci ponizej 0,05% wagowych C, 0,05% wagowych N, 0,02% wagowych Si, 0,5% wago¬ wych Mg, 0,1% wagowych Ti, 0,5% wagowych Ca, 0,5% wagowych Mn, 0,1% wagowych Al, 0,05% wagowych S i 0,05% wagowych O. 3. Sposób wytwarzania stopu magnetycznego Fe-Cr-Co, polegajacy na wytwarzaniu masy stopu Fe-Cr-Co, obróbce cieplnej i obróbce starzeniowej, znamienny tym, ze wytapia sie stop, zawierajacy 45 55 rzanie rozpuszczajace albo obróbke plastyczna na goraco konczaca sie w podanej temperaturze wy¬ zarzajacej. 6. Sposób wedlug zastrz. 3, znamienny tym, ze po obróbce cieplnej dodatkowo formuje sie mase do wymaganego ksztaltu w temperaturze nie prze¬ kraczajacej 100°C, poprzez ciagnienie lub glebokie tloczenie w stopniu odpowiadajacym redukcji pola przekroju poprzecznego o co najmniej 50%, lub poprzez glebokie tloczenie lub giecie powodujace zmiane kierunku o co najmniej 30°, przy czym wypadkowy promien krzywizny jest taki, ze nie przekracza wartosci proporcjonalnej do zmiany kierunku i dla zmiany kierunku o* 30° jest równy grubosci gietej czesci, a dla zmiany kierunku o 90° jest równy 4-krotnej grubosci gietej czesci. 7. Sposób wedlug zastrz. 6, znamienny tym, ze ksztaltowanie przeprowadza sie etapami z dodat¬ kowym miedzy-operacyjnym wyzarzaniem rozpusz¬ czajacym i hartowaniem. 8. Sposób wedlug zastrz. 3, znamienny tym, ze przed obróbka cieplna dodatkowo poddaje sie stop118 488 9 co najmniej wygrzewaniu w temperaturze w gra¬ nicach 100—1300°C, albo po wygrzaniu dodatkowej obróbce plastycznej na goraco w temperaturze 1100—1300°C, albo po obróbce plastycznej na go¬ raco, dodatkowo obróbce plastycznej korpusu na zimno. 9. Sposób wedlug zastrz. 3, znamienny tym, ze starzenie przeprowadza sie oziebiajac z zasadniczo stala szybkoscia albo najpierw oziebia sie z duza 10 przecietna szybkoscia, po której oziebia sie z mniej¬ sza szybkoscia przecietna. 10. Sposób wedlug zastrz. 3, znamienny tym, ze starzenie przeprowadza sie w obecnosci pola mag¬ netycznego. 11. Sposób wedlug zastrz. 3, znamienny tym, ze dodatkowo korpus poddaje sie obróbce skrawa¬ niem po obróbce cieplnej albo po ksztaltowaniu i przed starzeniem.FIG. 2 FIG. I 1400 1200 4J000 O- ^ 800 600 al + °2 20 25 30 wt%Cr 35 900* C na 3 xioo r 1300' C X100 PL PL PL PL