PL117189B2 - Method of gasification of solid,fine-grained fuel - Google Patents
Method of gasification of solid,fine-grained fuel Download PDFInfo
- Publication number
- PL117189B2 PL117189B2 PL1979217790A PL21779079A PL117189B2 PL 117189 B2 PL117189 B2 PL 117189B2 PL 1979217790 A PL1979217790 A PL 1979217790A PL 21779079 A PL21779079 A PL 21779079A PL 117189 B2 PL117189 B2 PL 117189B2
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- gasification
- stage
- gasification stage
- gas
- fuel
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/72—Other features
- C10J3/721—Multistage gasification, e.g. plural parallel or serial gasification stages
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/54—Gasification of granular or pulverulent fuels by the Winkler technique, i.e. by fluidisation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/54—Gasification of granular or pulverulent fuels by the Winkler technique, i.e. by fluidisation
- C10J3/56—Apparatus; Plants
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/72—Other features
- C10J3/78—High-pressure apparatus
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
- C10J2300/093—Coal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
- C10J2300/0946—Waste, e.g. MSW, tires, glass, tar sand, peat, paper, lignite, oil shale
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0953—Gasifying agents
- C10J2300/0956—Air or oxygen enriched air
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0953—Gasifying agents
- C10J2300/0959—Oxygen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0953—Gasifying agents
- C10J2300/0969—Carbon dioxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0983—Additives
- C10J2300/0996—Calcium-containing inorganic materials, e.g. lime
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
- C10J2300/1807—Recycle loops, e.g. gas, solids, heating medium, water
- C10J2300/1823—Recycle loops, e.g. gas, solids, heating medium, water for synthesis gas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
- C10J2300/1861—Heat exchange between at least two process streams
- C10J2300/1869—Heat exchange between at least two process streams with one stream being air, oxygen or ozone
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
- C10J2300/1861—Heat exchange between at least two process streams
- C10J2300/1884—Heat exchange between at least two process streams with one stream being synthesis gas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
- C10J2300/1861—Heat exchange between at least two process streams
- C10J2300/1892—Heat exchange between at least two process streams with one stream being water/steam
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Industrial Gases (AREA)
Description
Opis patentowy opublikowano: 30.09.1982 117189 Int. Cl.3 C1W 3/46 CZYlcLNIA U-*edu Patentowego Twórcawynalazku: Uprawniony z patentu tymczasowego: Metallgesellschaft, Aktiengesellschaft, Frankfurt n/Menem (Republika Federalna Niemiec) Sposób zgazowania stalego, drobaoztarnistego paUwa Wynalazek dotyczy sposobu zgazowania stalego, drobnoziarnistego paliwa do wytwarzania gazu produkcyjnego, zawierajacego wodór, tlenek wegla i metan, w dwóch polaczonych miedzy soba stopniach zgazowania, za pomoca co najmniej jednego srodka zgazowujacego z pary wodnej, tlenu lub dwutlenku wegla pod cisnieniem w zakresie 0,2 do 15 MPa i temperaturze 500 do 1500°C.
Z opisu wytozeniowego RFN nr 25 11 191 jest znane zgazowanie materialów zawierajacych wegiel, w dwóch obiegowych zlozach fluidalnych zlaczonych razem. Pierwszy stopien zgazowania, który sluzy jako obiegowe zloze fluidalne, jest zasilany stalym, a takze cieklym paliwem razem z para wodna. Pozostalosci materialu stalego przemieniono w tym stopniu docieraja czesciowo do drugiego obiegowego zloza fluidal¬ nego, gdzie zachodzi przemiana przy wyzszej temperaturze niz w pierwszym stopniu w obecnosci gazu zawierajacego tlen i pary wodnej. Pozostalosci materialu stalego z drugiego stopnia zgazowania sa kierowane z powrotem do pierwszego stopnia,aby tam utrzymac wystarczajaco wysokatemperature. Jednakze material staly, kierowany z drugiego stopnia do pierwszego stopnia, zawiera wysoki udzial popiolu a bardzo niewiele wegla tak, ze pierwszy stopien jest obciazony znacznymi ilosciami niezgazowanego materialu, oprócz tego stale paliwo po drugim stopniu zgazowania trudno reaguje tak, ze w pierwszym stopniu zgazowania, gdzie wystepuja najnizsze temperatury, prawie nie moze zachodzicjego przemiana. Pozadana przemiana, pomie¬ dzy swiezym stalym paliwem a srodkiem zgazowujacym, moze byc dlatego w pierwszym stopniu latwo przerwana, wzglednie niekorzystniezmieniona. * Zadaniem wynalazku jest przeprowadzenie sposobu wspomnianego na wstepie rodzaju, z wysoka wydajnoscia i w ekonomiczny sposób.
Wedlug wynalazku zostalo to osiagniete przez to, ze w pierwszym stopniu zgazowania paliwo znajdujace sie w obiegowym zlozu fluidalnym czesciowo zgazowuje sie za pomoca srodka zgazowujacego i gazu surowego z drugiego stopnia zgazowania, a gaz surowy odciaga sie i oczyszcza z tym, ze do pierwszego stopnia zgazowania podaje sie pozostalosci materialu stalego, opuszczajace drugi stopien zgazowania i zgazowuje sie praktycznie calkowicie za pomoca srodka zgazowujacego, zawierajacego tlen, a co najmniej polowe gazu surowego z drugiego stopnia zgazowania kieruje sie do pierwszego stopnia zgazowania jako medium fluidalne.
W sposobie wedlug wynalazku korzystnie unika sie kierowania materialu stalego z drugiego stopnia zgazowania do pierwszego stopnia. Co prawda, nie unika sie calkowicie, zeby gaz surowy, kierowany z drugiego stopnia do pierwszego stopnia, nie prowadzil nieznacznych ilosci drobnego materialu stalego, ale2 117189 ten porywany material staly nie zawaza jednak na ilosci materialu, istniejacego w pierwszym stopniu zgazowania i wynosi mniej od 1% ciezaru materialu stalego w obiegowym zlozu fluidalnym.
Wazne jest jednak przy sposobie wedlug wynalazku to, zeby gaz surowy przenosil wyczuwalne cieplo z drugiego stopnia do pierwszego stopnia. Jest takze mozliwe doprowadzanie do pierwszego stopnia, obok pary wodnej i ewentualnie jeszcze CO2, jako srodka zgazowujacego, troche tlenu lub tez tylko tlenu.
Obiegowe zloze fluidalne odznacza sie w odróznieniu od klasycznego zloza fluidalnego tym, ze drobno¬ ziarnisty material staly istnieje w przestrzeni reaktora bez zdefiniowania warstwy granicznej. Nie ma nieciaglosci gestosci pomiedzy faza gestosci a znajdujaca sie nad nia komora pylowa, jednakze stezenie materialu stalego wewnatrz reaktora ciagle zmniejsza sie od dolu do góry. Produkty gazowe obiegowego zlota fluidalnego zawieraja wieksze ilosci materialu stalego, które sa oddzielane od gazu i zawracane do z loza fluidalnego. Z powodu wysokich predkosci gazu w obiegowym zlozu fluidalnym reakcje odbywaja sie przy ustalonej temperaturze z wysoka predkoscia gazu.
Zasada sposobu obiegowego zloza fluidalnego jest znana i opisana np. w „Encyklopedii Ullmana — Chemia techniczna" 4 wydanie (1973) tom 3,str. 433-446. Szczególy obiegowego zloza fluidalnego saznane z opisu patentowego St. Zjedn. Am. nr 3579616.
Dla przemiany w drugim stopniu zgazowania wchodza w rachube rózne typy reaktorów. Drugi stopien np. równiezjako obiegowe zloze fluidalne moze pracowac tak samojak pierwszy stopien. Korzystniejest przy tym temperature w drugim stopniu zgazowania utrzymywac ponizej lub powyzej punktu topienia popiolu.
Aby podniesc wydajnosc nalezy w stopniach zgazowania utrzymywac cisnienie 0,5 do 15 HPa, a korzystnie w zakresie 1 do 6 MPa. Z tego powodu zaleca sietakzepodawanie do drugiego stopnia zgazowania wraz z pozostalosciami materialu stalego z pierwszego stopnia takze troche swiezego paliwa. Dalej jest mozliwa praca w pierwszym i/lub drugim stopniu zgazowania w obecnosci substancji dzialajacych katality¬ cznie, przyspieszajacych zgazowanie. Takimi substancjami sa np. sole alkaliczne, takie jak K1CO3. Te substancje moga byc uzywane ze stalym paliwem, jak równiez ze srodkami zgazowujacymi, mianowicie nie tylko w pierwszym, ale takze w drugim stopniu zgazowania.
Dla celów praktycznychjest celowe takiedobranie ilosci materialu stalego w pierwszym i drugim stopniu zgazowania, ze one pozostaja do siebie w stosunku wagowym 6:1 do 1:2.
W wielu przypadkach jest pozadane wytwarzanie produktu gazowego mozliwie ubogiego w zwiazki siarki. Mozna tez zwiazki siarki, zwlaszcza H2S usuwac zproduktów gazowych, przez srodki oczyszczajace, które sa jednak nakladcze. Inna mozliwosc polega na tym, ze zgazowanie paliwa przeprowadza sie w obecnosci substancji przyjmujacych siarke. Takimisubstancjami sa np. wapien, dolomit, tlenek zelazowy lub mieszanina tych materialów. One juz w postaci drobnoziarnistej moga byc przemieszane swiezym paliwem, zamm doprowadzi sie do zgazowania. Jest takze mozliwe wprowadzenie tych substancji oddzielnie do pierwszego i/lub drugiego stopnia zgazowania. Siarka jest przez to wiazana w zwiazki, które w temperatu¬ rach zgazowania nie rozkladaja sie i ostatecznie nie sa usuwane z produktami gazowymi, lecz w postaci popiolu.
W pierwszym stopniu zgazowania, temperatury leza najczesciej w zakresie od 700 do 1200°C, a korzystnie od 800 do 1100°C. Wysokie temperatury sa uprzywilejowane, gdy produkty gazowe nie zawieraja zadnych lub tylko mozliwie niewiele kondensujacych czesci skladowych, zwlaszcza smoly lub cieklego weglowodoru.
Do nastawiania temperatury w stopniach zgazowania sluzy, zwlaszcza zawartosc tlenu w srodku zgazowujacym. Dodatkowe mozliwosci jej nastawiania osiaga sie przez dobór temperatury wlotu substancji bioracych udzial w przemianie. Takze przez posrednia wymiane ciepla za pomoca przewodów srodka chlodzacego w stopniach zgazowania moze byc zmieniana temperatura.
Poniewaz produkty gazowe wznoszace sie z obiegowego zloza fluidalnego prowadzi sie ciagle ze znacznymi ilosciami materialu stalego, mozna przez odpowiedni dobór miejsca dodawania paliwa sterowac jego czasem przebywania w reakcji. Jezeli dodaje sie paliwo u dolu w stopniu zgazowania, to osiagasie dlugi czas przebywania, w którym produkty siarki paliwa moga byc przemienione praktycznie calkowicie w zgazowanie. Jezeli podaje sie paliwo do górnego obszaru zloza fluidalnego, to osiaga sie tylko krótki czas przebywania, a produkty gazowe sa bogate w produkty siarki.
Produkty gazowe otrzymane przy zgazowaniu wedlug wynalazku musza byc oczyszczone w ogólnosci nie tylko z materialów stalych ale takze jeszcze poddane róznorodnym warunkom, zanim moga byc zastosowane w pozadany sposób. Przede wszystkim moga sluzycjako produkt wyjsciowy dla gazu syntezo¬ wego lub gazu opalowego i do tego celu moga byc poddawane termicznej lub katalitycznej obróbce koncowej. Rozpad moze byc np. nastawiony na to, aby weglowodór w produktach gazowych przemienic na skladniki CO i H2 gazu syntezowego. Z drugiej strony moze takze nastepowac uwodorniony rozpad, aby kondensujacy weglowodór przeksztalcic dalej w metan. Gaz moze byc stosowany jako gaz surowy dla bezposredniej redukcji rudy zelaza, dla zastosowania w kombinowanych elektrowniach z turbinami gazo-117 189 3 wymi i pan >v\ ymi lub w ogólnoscijako gaz syntezowy. Gaz syntezowy moze byc przemieniany wtedy w znany sposób w syntetyczny gaz ziemny lub takze w metanol lub w amoniak. Gaz syntezowyjest do dyspozycji takze dla innych chemicznych sposobów, np. syntezy okso lub wytwarzania kwasu octowego.
Prz>Klad prowadzenia sposobu jest wyjasniony za pomoca rysunku.
Drobnoziarnisty wegiel o wielkosci ziarna mniejszej od 3 mm, doprowadzany jest pfzewodem 1 do odbieralnika cisnieniowego 2. Z odbieralnika cisnieniowego 2 wegiel przez urzadzenie dozujace 3 jest podawany pneumatycznie przewodem 4 do pierwszego stopnia zgazowania 5. Jako gaz nosny dla transportu wegla w przewodzie 4 sluzy korzystnie dwutlenek wegla lub azot lub mieszanina tych gazów.
Pierwszy stopien zgazowania 5jest utworzony przez reaktor cisnieniowy, w którym paliwo znajduje sie w stanie obiegowego zloza fluidalnego. W obiegowym zlozu fluidalnym znaczna czesc materialu stalegojest ciagle przenoszona przez gaz fluidalny z obszaru fluidalnego, gaz jest oddzielany i prowadzony z powrotem do obszaru fluidalnego. Wegiel razem z gazem nosnym jest wprowadzany, przez przewód pierscieniowy (nie przedstawiony) z szeregiem dysz, skierowanych do srodka reaktora, do stopnia zgazowania 5. Srodek zgazowujacy, przewaznie para wodna, sluzacy jednoczesnie jako gaz fluidalny jest doprowadzany przez przewód 6. Srodek zgazowujacy moze takze zawierac jeszcze azot, powietrze lub ich mieszanine.
Wzglednie wysoka szybkosc gazu w pierwszym stopniu zgazowania Spowoduje intensywne przemiesza¬ nie, mocno rozrzedzonego zloza fluidalnego, przy czym ciagle obloki materialu stalego sa przenoszone do góry, a pasma materialu stalego do dolu. Doprowadzone drobnoziarniste paliwo jest przy tym czesciowo zgazowane.
Gaz produkcyjny, który opuszcza przez przewód 7 pierwszy stopien zgazowania 5 zawiera duzy udzial materialu stalego. Wieksza czesc tego materialu stalegojest oddzielana od gazu w przylaczonym cyklonie Si przez przewód 9 w czesci dolnej pierwszego stopnia zgazowania 5 jest doprowadzana do jego zloza fluidalnego.
Gaz produkcyjny opuszczajacy cyklon 8 jest podawany przewodem 10 do drugiego cyklonu 11 i tam ponownie uwalniany od czesci jeszcze obecnego materialu stalego. Gaz produkcyjny odprowadzany przewo¬ dem 12 jest uzywany do dalszej przeróbki, oczyszczenia i przemiany.
Czesc materialu stalego uzyskiwanego w cyklonie 8 jest odprowadzana do przewodu 13, do któregojest równiez doprowadzany material staly uzyskiwany w cyklonie U i przewodem 13doprowadzana do drugiego stopnia zgazowania 14. Drugi stopien zgazowania 14jest zasadniczo dokladnie tak samo uksztaltowanyjak pierwszy stopien zgazowania 5. Jako drugi stopien zgazowania, mozna zastosowac takze cyklon do stapiania.
Srodek zgazowujacy zawierajacy pare wodna i wolny tlen jest doprowadzany do drugiego stopnia zgazowania 14 przewodem 15. W razie potrzeby przewodem 16mozna doprowadzacdodatkowy tlen. Srodek zgazowujacy tworzy w drugim stopniu zgazowania 14 obiegowe zloze fluidalne,jakie to zostalo wyjasnione z pierwszym stopniem zgazowania 5. Wyzsze doprowadzenie tlenu do drugiego stopnia zgazowania 14 wywoluje wyzsza temperature niz w pierwszym stopniu zgazowania 5.
Gaz produkcyjny, zawierajacy material staly jest odprowadzany z drugiego stopnia zgazowania 14 przewodem 17, przy czym material staly w przylaczonym cyklonie 18jest w znacznym stopniu oddzielany od gazu. Co najmniej polowa gazu produkcyjnego, w znacznym stopniu uwalnianego od materialu stalego, jest doprowadzana z powrotem przez przewody 20 i 21 do pierwszego stopnia zgazowania 5. Pozostala czesc gazu produkcyjnego jest odprowadzana przewodem 22 do dalszego zastosowania. Jednak przy zwyklej pracy ukladu zgazowujacego caly gaz produkcyjny przewodami 20 i 21 jest odprowadzany do pierwszego stopnia zgazowania S.
W materiale stalym, oddzielonym w cyklonie 18, znajduje sie niskoweglowy popiól. W celu wykorzysta¬ nia wyczuwalnego ciepla tego materialu stalego doprowadza sie go czesciowo przez pierwsza chlodnice 23 do drugiego stopnia zgazowania 14. Pierwsza chlodnica 23 moze byc uksztaltowana np. jako chlodnica ze zlozem fluidalnym. W chlodnicy 23 srodek zgazowujacy doprowadzany przewodem 24przed doprowadze¬ niem do obydwu stopni zgazowania S i 14 jest ogrzewany. Druga czesc oddzielonego materialu stalego w cyklonie 18 oddaje swoje wyczuwalne cieplo w drugiej chlodnicy 25. W tej chlodnicy jest ogrzewany doprowadzany przewodem 26 gaz nosny, który przenoszenie przewodem 4 swiezy materialu stalego do pierwszego stopnia zgazowania 5. Chlodnice 23 i 25 moga byc uksztaltowane w róznorodny sposób i takjest np. mozliwe stworzenie w chlodnicy nie tylko bezposredniego ale takze posredniego przejmowania ciepla pomiedzy goracym materialem stalym i jednym lub szeregiem mediów chlodzacych. Korzystne jest takze zastosowanie przewodu obejsciowego 28 zaznaczonego linia kreskowa obchodzacego chlodnice 23.
Przyklad I. Do przeprowadzenia sposobu zgazowuje sie na godzine 501 wegla. Wegiel ma nastepu¬ jacy sklad (bez uwzglednienia wody i popiolu):4 117 189 C 86,56% wagowych O 5,27% wagowych H 5,22% wagowych N 1,62% wagowych S 1,18% wagowych Cl 0,15% wagowych Wegiel zawiera do tego jeszcze 20% popiolu. Zgazowanie w pierwszym stopniu zgazowania 5nastepuje z gazem produkcyjnym doprowadzanym z drugiego stopnia zgazowania 14, oraz na 1 kg wegla, z 0,1 m pary wodnej i 0,2 m3 CO2, przy czym CO2 sluzy do pneumatycznego wnoszenia wegla przez przewód 4. Reaktor pierwszego stopnia zgazowania 5 ma wysokosc 15 m i wewnetrzna srednice 3 m. Cisnienie zgazowania wynosi MPa.
Przez przewód 12 jest odprowadzany, w odniesieniu na 1 kg wegla, 2,4 m3 gazu produkcyjnego o temperaturze 1050°C. Gaz produkcyjny zawiera (uwzgledniajac suszenie): CO2 14,6% objetosciowych CO 58,7% objetosciowych H2 25,0% objetosciowych CH4 6,8% objetosciowych N2 0,5% objetosciowych HC1 0,1% objetosciowych H2S 0,3% objetosciowych Gaz ten, przez spryskanie woda i odprowadzenie z powrotem kondensatu, jest w znany sposób chlodzony i zgrubnie oczyszczany.
Przez przewód 13 kieruje sie do drugiego stopnia zgazowania 14 co godzine 14,3 t pozostalosci, zawierajacych wegiel i urn przemienia z 0,51 m3 02 i 0,4 m3 pary wodnej w odniesieniu na 1 kg wegla doprowadzonej przewodem 15. Cisnienie wynosi 3 MPa, drugi stopien zgazowania 14jest oprzyrzadowany tak samo jak pierwszystopien zgazowania S. Caly gaz produkcyjny o temperaturze 1200°C w nim powstajacy jest doprowadzany przez cyklon 18 oraz przewody 20 i 21 z powrotem do pierwszego stopnia zgazowania S.
W cyklonie 1S uzyskuje sie na godzine 1001 materialu stalego, który rozdziela sie w stosunku 9:1 do chlodnicy 23 i 25. W chlodnicy 23 temperatura materialu stalego obniza sie z 1200°C do 1100°C, po czym zostaje on doprowadzany z powrotem do drugiego stopnia zgazowania 14.
Przyklad II. Do wytwarzania gazu palnego dla kombinowanej silowni turbinowej gazowo-parowej zastosowano uklad, przedstawiony, na rysunku i doprowadzajacy w&ieljak w przykladzie 1. Dodatkowo do wegla doprowadza sie 75 g wapienia w odniesieniu na 1 kg wegla wnoszonego do pierwszego stopnia zgazowania 5 w postaci reaktora do odsiarczania gazu produkcyjnego.
Wegiel jest wnoszony pneumatycznie do reaktora 5 za pomoca 0,2 m3 powietrza w odniesieniu na 1 kg wegla, dalej doprowadza sie do reaktora 5 z drugiego stopnia zgazowania 14, gaz produkcyjny i 0,1 m3 pary wodnej w odniesieniu na 1 kg wegla. Cisnienie wynosi 3 MPa.
Analiza gazu, który w ilosci 4,2 mVkg wegla o temperaturze 950°C opuszcza uklad przez przewód 12, uwzgledniajac suszenie jest nastepujace: CO2 8,6% objetosciowych CO 22,2% objetosciowych H2 7,6% objetosciowych CH4 7,5% objetosciowych N2 54,06% objetosciowych HC1 0,02% objetosciowych H2S 0,02% objetosciowych Tenznacznie odsiarczony gaz, w danym przypadku po dalszym usunieciu pylu, jest kierowany do kotla parowego, pracujacego pod wysokim cisnieniem, jako gaz palny.
Przez przewód 13 kieruje sie do drugiego stopnia zgazowania 14 co godzine 14,7 t pozostalosci, zawierajacych wegiel i tam przemienia za pomoca 2,6 m3 powietrza i 0,4 m3 pary wodnej. Cisnienie wynosi 3MPa a temperatura w reaktorze 5 1200°C, caly gaz surowy z tego stopniajest prowadzony przez cyklon 18i przewody 20 i 21 z powrotem do pierwszego stopnia zgazowania 5.117 189 Ilosc materialu stalego okolo 1051 opuszczajaca co godzine cyklon 18jest,jak w pierwszym przykladzie, rozdzielona na chlodnice 23 i 25, przy czym w chlodnicy 23 material staly jest ochladzany do okolo 1000°C, zanim dotrze on do drugiego stopnia zgazowania 14.
Przyklad III. W ukfcadzie przedstawionym na rysunku jest wytwarzany z wegla brunatnego gaz syntezowy, którego analiza jest nastepujaca: C 68,0% wagowych H 5,3% wagowych O 25,7% wagowych N 0,6% wagowych S 0,4% wagowych i zawiera 5% popiolu oraz 8% wilgotnosci. Wegiel brunatny jest pneumatycznie doprowadzany za pomoca 0,2 m3 CO2 w odniesieniu na 1 kg wegla do pierwszego stopnia zgazowania reaktora 5. Oprócztego, do reaktora 5 wplywa przez przewód 21 gaz surowy z drugiego stopnia zgazowania 14 oraz 0,1 mepary w odniesieniu na 1 kg wegla. Cisnienie zgazowania wynosi 3 MPa, a temperatura w reaktorze 5 1050°C.
Gaz opuszczajacy uklad przez przewód 12 w ilosci 2,46 m3 na kg wegla ma, uwzgledniajac suszenie, nastepujacy sklad: CO2 30,47% objetosciowych CO 43,30% objetosciowych H2 24,67% objetosciowych CH4 1,18% objetosciowych N2 0,26% objetosciowych H2S 0,12% objetosciowych Jest on w zwykly sposób chlodzony, oczyszczany i poddawany kondycjonowaniu, zanim zostanie skierowany do syntezy.
Przez przewód 18 do drugiego stopnia zgazowania 14 sa doprowadzane co godzine pozostalosci, zawierajace 3,71 wegla i tam zgazowane w temperaturze 1200°C i pod cisnieniem 3 MPa, za pomoca 0,3 ms pary wodnej i 0,74 m3 tlenu w odniesieniu do 1 kg uzywanego wegla. Ilosc materialu stalego 25 t/h, opuszczajaca cyklon 18 jest, jak w przykladzie 1, podzielona na chlodnice 23 i 24, przy czym obnizenie temperatury w chlodnicy 23 wynosi okolo 300°C.
Claims (10)
1. Sposób zgazowania stalego, drobnoziarnistego paliwa do wytwarzania gazu surowego, zawierajacego wodór, tlenek wegla i metan w dwóch polaczonych miedzy soba, stopniach zgazowania, za pomoca co najmniej jednego srodka zgazowujacego z pary wodnej, tlenu lub dwutlenku wegla pod cisnieniem w zakresie 0,2 do 15 MPa i temperaturze 500 do 1500°C, znamienny tym, ze w pierwszym stopniu zgazowania paliwo znajdujace sie w obiegowym zlozu fluidalnym czesciowo zgazowuje sie za pomoca srodka zgazowujacego i gazu surowego z drugiego stopnia zgazowania, a gaz surowy odciaga sie i oczyszcza, z tym, ze dopierwszego stopnia zgazowania podaje sie pozostalosci materialu stalego, opuszczajacego drugi stopien zgazowania i zgazowuje sie praktycznie calkowicie za pomoca srodka zgazowujacego, zawierajacego tlen, a co najmniej polowe gazu surowego z drugiego stopnia zgazowania kieruje sie do pierwszego stopnia zgazowania jako medium fluidalne.
2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze drugi stopien zgazowania pracuje jako obiegowe zloze fluidalne.
3. Sposób wedlug zastrz. 1 lub 2, znamienny tym, ze temperature w drugim stopniu zgazowania utrzymuje sie ponizej temperatury punktu topnienia popiolu.
4. Sposób wedlug zastrz. 1 lub 2, znamienny tym, ze temperature w drugim stopniu zgazowania utrzymuje sie powyzej temperatury punktu topienia popiolu.
5. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze cisnienie w stopniach zgazowania utrzymuje sie w zakresie 0,5 do 15 MPa a korzystnie w zakresie 1 do 6 MPa.
6. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze przy procesie oczyszczania gazu surowego oddziela sie CO2 i stosuje sie go dalej jako srodek zgazowujacy.
7. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do drugiego stopnia zgazowania podaje sie wraz z pozostalosciami materialu stalego pierwszego stopnia zgazowania takze swieze paliwo.
8. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do pierwszego i/lub drugiego stopnia zgazowania dodaje sie, dzialajace katalitycznie substancje, przyspieszajace zgazowanie.6 117189
9. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze temperature w pierwszym stopniu zgazowania utrzymuje sie w zakresie 700 do 1200°C, korzystnie 800 do U00°C.
10. Sposób wedlug zastrz. I znamienny tym, ze paliwo podaje sie do górnego obszaru pierwszego stopnia zgazowania a gaz surowy, czysty, od produktów siarki, odciaga sie. Pr.iL. Pohiiial'. l'P PRL. Naklad 120 cg/, (.cna HM) /f
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19782836175 DE2836175A1 (de) | 1978-08-18 | 1978-08-18 | Verfahren zum vergasen fester, feinkoerniger brennstoffe |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL217790A2 PL217790A2 (pl) | 1980-06-02 |
PL117189B2 true PL117189B2 (en) | 1981-07-31 |
Family
ID=6047355
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL1979217790A PL117189B2 (en) | 1978-08-18 | 1979-08-16 | Method of gasification of solid,fine-grained fuel |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4347064A (pl) |
EP (1) | EP0008469B2 (pl) |
JP (1) | JPS5529593A (pl) |
AU (1) | AU529097B2 (pl) |
BR (1) | BR7905303A (pl) |
CS (1) | CS215026B2 (pl) |
DD (1) | DD145543A5 (pl) |
DE (2) | DE2836175A1 (pl) |
PL (1) | PL117189B2 (pl) |
ZA (1) | ZA793183B (pl) |
Families Citing this family (52)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2949903C2 (de) * | 1979-12-12 | 1987-04-09 | Carbon Gas Technologie GmbH, 4030 Ratingen | Verfahren und Vorrichtung zur hydrierenden Vergasung von Kohle |
DE3113993A1 (de) * | 1981-04-07 | 1982-11-11 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur gleichzeitigen erzeugung von brenngas und prozesswaerme aus kohlenstoffhaltigen materialien |
EP0067580B1 (en) * | 1981-06-05 | 1986-01-15 | Exxon Research And Engineering Company | An integrated catalytic coal devolatilisation and steam gasification process |
DE3138124A1 (de) * | 1981-09-25 | 1983-04-14 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zum vergasen fester brennstoffe |
GB2115129B (en) * | 1982-02-15 | 1984-10-31 | Shell Int Research | Process for the cooling of small particles-containing gases |
US6117199A (en) * | 1982-04-26 | 2000-09-12 | Foster Wheeler Energia Oy | Method and apparatus for gasifying solid carbonaceous material |
DE3222653C1 (de) * | 1982-06-16 | 1983-04-21 | Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim | Verfahren zum Umsetzen von kohlenstoffhaltigem Brennstoff zu einem brennbaren Produktgas |
DE3228532A1 (de) * | 1982-07-30 | 1984-02-02 | BKMI Industrieanlagen GmbH, 8000 München | Verfahren zur verschwelung und vergasung von kohlenstoffhaltigen feststoffen |
GB2129010B (en) * | 1982-10-21 | 1987-03-04 | Shell Int Research | Combustion of coke present on solid particles |
DE3240745A1 (de) * | 1982-11-04 | 1984-05-10 | Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim | Verfahren und anlage zur gewinnung von kohlenwasserstoffen aus oelhaltigem sand oder gestein |
DE3320228A1 (de) * | 1983-06-03 | 1984-12-06 | Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim | Kraftwerk mit einer integrierten kohlevergasungsanlage |
DE3320227A1 (de) * | 1983-06-03 | 1984-12-06 | Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim | Kraftwerk mit einer integrierten kohlevergasungsanlage |
DE3913894A1 (de) * | 1989-04-27 | 1990-10-31 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum konvertieren von gasen aus der vergasung fester brennstoffe |
DE3929926A1 (de) * | 1989-09-08 | 1991-03-21 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum behandeln der gase aus der vergasung fester, feinkoerniger brennstoffe |
US5092984A (en) * | 1989-12-29 | 1992-03-03 | Institute Of Gas Technology | Pyrolysis of coal |
EP0468357B1 (en) * | 1990-07-23 | 1993-11-24 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Gasifying combustion method and gasifying power generation method |
CA2127394A1 (en) * | 1993-07-12 | 1995-01-13 | William Martin Campbell | Transport gasifier |
US6312483B1 (en) * | 1993-08-18 | 2001-11-06 | Ormat Industries Ltd. | Method of and apparatus for producing combustible gases from pulverized solid fuel |
CA2132689C (en) * | 1993-09-28 | 1998-02-03 | David A. Stats | Two stage carbonizer |
DE19503438A1 (de) * | 1995-02-03 | 1996-08-08 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum Vergasen von brennbare Bestandteile enthaltendem Material in der zirkulierenden Wirbelschicht |
DE19544200A1 (de) * | 1995-11-28 | 1997-06-05 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum Behandeln von Abgas aus der Vergasung von kohlenstoffhaltigem Material |
US5980858A (en) | 1996-04-23 | 1999-11-09 | Ebara Corporation | Method for treating wastes by gasification |
KR20000015802A (ko) * | 1996-05-20 | 2000-03-15 | 가나이 쓰도무 | 석탄 가스화 장치, 석탄 가스화 방법 및 석탄 가스화 복합 발전시스템 |
US5895508A (en) * | 1996-08-09 | 1999-04-20 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Down-flow moving-bed gasifier with catalyst recycle |
DE69730870T2 (de) * | 1997-04-22 | 2005-09-29 | Ebara Corp. | Verfahren und vorrichtung zur behandlung von abällen durch vergasung |
FI110266B (fi) * | 1999-01-25 | 2002-12-31 | Valtion Teknillinen | Menetelmä hiilipitoisen polttoaineen kaasuttamiseksi leijukerroskaasuttimessa |
DE19909484A1 (de) * | 1999-03-04 | 2000-09-07 | Siempelkamp Guss Und Anlagente | Verfahren zur Umwandlung fester oder flüssiger Vergasungsstoffe, insbesondere industrieller organischer Abfallstoffe wie Holz, Kunststoff, Altöl usw. in weiterverarbeitbare Gase als Vergasungsprodukt(e) |
DE10010358A1 (de) * | 2000-03-07 | 2001-09-27 | Bsbg Bremer Sonderabfall Berat | Verfahren und Vorrichtung zum Vergasen von brennbarem Material |
FI112952B (fi) * | 2001-12-21 | 2004-02-13 | Foster Wheeler Energia Oy | Menetelmä ja laitteisto hiilipitoisen materiaalin kaasuttamiseksi |
WO2004024620A2 (en) * | 2002-09-10 | 2004-03-25 | Manufacturing And Technology Conversion International, Inc. | Steam reforming process and apparatus |
FR2851570B1 (fr) * | 2003-02-24 | 2007-07-27 | Inst Francais Du Petrole | Installation et procede de gazeification multi-etapes d'une charge comprenant de la matiere organique |
ITUD20030048A1 (it) * | 2003-02-28 | 2004-09-01 | Proteus Srl | Procedimento ed impianto integrato per la produzione, in completa assenza di emissioni in atmosfera, di idrogeno ed altri gas tecnici, a partire dalla gassificazione dei rifiuti solidi, inclusi gli imballaggi, anche contaminati, ed utilizzo di detti |
US7402188B2 (en) * | 2004-08-31 | 2008-07-22 | Pratt & Whitney Rocketdyne, Inc. | Method and apparatus for coal gasifier |
FI20055237A7 (fi) * | 2005-05-18 | 2006-11-19 | Foster Wheeler Energia Oy | Menetelmä ja laitteisto hiilipitoisen materiaalin kaasuttamiseksi |
TW201026395A (en) * | 2008-12-24 | 2010-07-16 | Conocophillips Co | Tar-free gasification system and process |
EP2438280A4 (en) * | 2009-06-02 | 2014-03-19 | Thermochem Recovery Int Inc | CARBURETTOR WITH INTEGRATED FUEL CELL POWER GENERATION SYSTEM |
CN103347601B (zh) * | 2010-11-05 | 2015-04-22 | 国际热化学恢复股份有限公司 | 固体循环系统与捕捉和转化反应性固体的方法 |
US9028571B2 (en) * | 2011-04-06 | 2015-05-12 | Ineos Bio Sa | Syngas cooler system and method of operation |
US10174265B2 (en) * | 2011-06-10 | 2019-01-08 | Bharat Petroleum Corporation Limited | Process for co-gasification of two or more carbonaceous feedstocks and apparatus thereof |
ES2987543T3 (es) | 2011-09-27 | 2024-11-15 | Thermochem Recovery Int Inc | Sistema y método para la limpieza del gas de síntesis |
CN102703131B (zh) * | 2012-05-10 | 2014-07-30 | 中国科学院过程工程研究所 | 一种用于宽粒径分布燃料的两段气化方法及其气化装置 |
MX365977B (es) * | 2012-07-09 | 2019-06-21 | Southern Co | Gasificación de carbones bituminosos altos en ceniza de temperatura elevada de fusión de ceniza. |
US10086351B2 (en) * | 2013-05-06 | 2018-10-02 | Llang-Yuh Chen | Multi-stage process for producing a material of a battery cell |
ES2940894T3 (es) | 2016-02-16 | 2023-05-12 | Thermochem Recovery Int Inc | Sistema y método de generación de gas producto de energía integrada de dos etapas |
US9803151B2 (en) * | 2016-03-24 | 2017-10-31 | General Electric Company | System and method for gasification |
EP3433340B1 (en) | 2016-03-25 | 2022-06-29 | ThermoChem Recovery International, Inc. | Three-stage energy-integrated product gas generation system |
US10364398B2 (en) | 2016-08-30 | 2019-07-30 | Thermochem Recovery International, Inc. | Method of producing product gas from multiple carbonaceous feedstock streams mixed with a reduced-pressure mixing gas |
US10099200B1 (en) | 2017-10-24 | 2018-10-16 | Thermochem Recovery International, Inc. | Liquid fuel production system having parallel product gas generation |
US11555157B2 (en) | 2020-03-10 | 2023-01-17 | Thermochem Recovery International, Inc. | System and method for liquid fuel production from carbonaceous materials using recycled conditioned syngas |
US11466223B2 (en) | 2020-09-04 | 2022-10-11 | Thermochem Recovery International, Inc. | Two-stage syngas production with separate char and product gas inputs into the second stage |
ES2965008T3 (es) * | 2021-01-06 | 2024-04-10 | Gidara Energy B V | Proceso para producir gas de síntesis a través de conversión termoquímica de biomasa y materiales residuales |
CN114263905B (zh) * | 2021-12-23 | 2024-07-30 | 中国科学院工程热物理研究所 | 一种预热燃料气化喷口 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2579398A (en) * | 1945-08-08 | 1951-12-18 | Standard Oil Dev Co | Method for handling fuels |
FR970040A (fr) * | 1947-11-18 | 1950-12-28 | Standard Oil Dev Co | Procédé de fabrication de gaz à l'eau |
US2662816A (en) * | 1948-07-20 | 1953-12-15 | Hydrocarbon Research Inc | Gasification of carbonaceous materials containing volatile constituents |
US2682455A (en) * | 1949-06-16 | 1954-06-29 | Consolidation Coal Co | Gasification of carbonaceous solid fuels |
GB665781A (en) * | 1949-07-21 | 1952-01-30 | Standard Oil Dev Co | An improved manufacture of fuel gas |
FR1022482A (fr) * | 1949-07-27 | 1953-03-05 | Standard Oil Dev Co | Procédé de gazéification de matières carbonées |
US2654665A (en) * | 1950-02-21 | 1953-10-06 | Consolidation Coal Co | Gasification of carbonaceous solids |
FR1060326A (fr) * | 1951-07-25 | 1954-04-01 | Ici Ltd | Fabrication du gaz à l'eau |
US2803530A (en) * | 1952-05-28 | 1957-08-20 | Texaco Development Corp | Process for the production of carbon monoxide from a solid fuel |
US3779725A (en) * | 1971-12-06 | 1973-12-18 | Air Prod & Chem | Coal gassification |
US3847563A (en) * | 1973-05-02 | 1974-11-12 | Westinghouse Electric Corp | Multi-stage fluidized bed coal gasification apparatus and process |
US4032305A (en) * | 1974-10-07 | 1977-06-28 | Squires Arthur M | Treating carbonaceous matter with hot steam |
SE7503313L (sv) * | 1975-03-21 | 1976-09-22 | Stora Kopparbergs Bergslags Ab | Sett for omvandling av kolhaltiga material innehallande svavel till i huvudsak svavelfri brennbar gas samt anordning for genomforande av settet |
US4077778A (en) * | 1975-09-29 | 1978-03-07 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for the catalytic gasification of coal |
US4121912A (en) * | 1977-05-02 | 1978-10-24 | Texaco Inc. | Partial oxidation process with production of power |
-
1978
- 1978-08-18 DE DE19782836175 patent/DE2836175A1/de not_active Withdrawn
-
1979
- 1979-06-26 ZA ZA793183A patent/ZA793183B/xx unknown
- 1979-07-10 EP EP79200380A patent/EP0008469B2/de not_active Expired
- 1979-07-10 DE DE7979200380T patent/DE2961317D1/de not_active Expired
- 1979-08-09 AU AU49742/79A patent/AU529097B2/en not_active Ceased
- 1979-08-14 DD DD79214971A patent/DD145543A5/de unknown
- 1979-08-16 PL PL1979217790A patent/PL117189B2/pl unknown
- 1979-08-17 BR BR7905303A patent/BR7905303A/pt unknown
- 1979-08-17 CS CS795623A patent/CS215026B2/cs unknown
- 1979-08-18 JP JP10546179A patent/JPS5529593A/ja active Pending
-
1981
- 1981-01-19 US US06/225,952 patent/US4347064A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0008469B2 (de) | 1985-06-26 |
AU4974279A (en) | 1980-02-21 |
CS215026B2 (en) | 1982-06-25 |
BR7905303A (pt) | 1980-05-13 |
JPS5529593A (en) | 1980-03-01 |
PL217790A2 (pl) | 1980-06-02 |
EP0008469B1 (de) | 1981-11-11 |
DD145543A5 (de) | 1980-12-17 |
DE2961317D1 (en) | 1982-01-14 |
AU529097B2 (en) | 1983-05-26 |
US4347064A (en) | 1982-08-31 |
DE2836175A1 (de) | 1980-02-28 |
ZA793183B (en) | 1980-07-30 |
EP0008469A1 (de) | 1980-03-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
PL117189B2 (en) | Method of gasification of solid,fine-grained fuel | |
US4017272A (en) | Process for gasifying solid carbonaceous fuel | |
US4094650A (en) | Integrated catalytic gasification process | |
US4265868A (en) | Production of carbon monoxide by the gasification of carbonaceous materials | |
US4118204A (en) | Process for the production of an intermediate Btu gas | |
US4199327A (en) | Process for gasification of coal to maximize coal utilization and minimize quantity and ecological impact of waste products | |
US3991557A (en) | Process for converting high sulfur coal to low sulfur power plant fuel | |
US4082520A (en) | Process of producing gases having a high calorific value | |
CN102159684A (zh) | 使用加压多级逐渐扩大流化床气化器将生物质转化为合成气、然后通过氧吹自热重整炉减少甲烷和焦油的方法 | |
PL163306B1 (en) | Method of obtaining a gas for use in synthesis of methyl alcohol | |
GB2070065A (en) | Method of producing direct reduced iron with fluid bed coal gasification | |
JPH01501395A (ja) | 炭素性物質のガス化法および装置 | |
US2805188A (en) | Process for producing synthesis gas and coke | |
PL166128B1 (pl) | Sposób wytwarzania drobnoziarnistego wegla i alkoholu metylowegoz materialu wyjsciowego zawierajacego wegiel PL PL PL | |
US4056483A (en) | Process for producing synthesis gases | |
US4239499A (en) | Production of a fuel gas and synthetic natural gas from methanol | |
CA2184531C (en) | Method for producing hydrogen-carbon monoxide mixed gas, and apparatus thereof | |
PL117801B1 (en) | Method of and apparatus for manufacture of hydrogen and carbon monoxide containg gas mixture by endothermic partial oxidation of organic compoundshhikh vodorod i okis' ugleroda putem ehndotermicheskogo chastichnogo okislenija organicheskikh soedinenijj | |
US3927999A (en) | Methane-rich gas process | |
JPS5927790B2 (ja) | 石炭ガス化法に関する改良 | |
JPS62236892A (ja) | 石炭のガス化方法及び装置 | |
US4325731A (en) | Process of producing reducing gas from solid fuels | |
JPS59182892A (ja) | 移動床内と流動床内とでの固体燃料のガス化方法 | |
US4880439A (en) | High temperature desulfurization of synthesis gas | |
US4693883A (en) | Ammonia utilization process |