NO893721L

NO893721L - APPARATUS AND PROCEDURE FOR RECOVERY OF GAS OIL.

Info

Publication number: NO893721L
Application number: NO89893721A
Authority: NO
Inventors: Edward Carlton Shurtleff
Original assignee: Edward Carlton Shurtleff
Priority date: 1988-09-20
Filing date: 1989-09-19
Publication date: 1990-03-21
Also published as: ZA897091B; NO893721D0; MX172063B; IE64908B1; DD289555A5; PL164829B1; NZ230684A; CN1041612A; ES2049329T3; AU628079B2; CS537289A2; DK454189D0; CN1019985C; ATE98672T1; DE68911448D1; DK454189A; AU4146289A; EP0360500A3; FI894426A0; FI894426A

Abstract

An apparatus and a method are provided for reclaiming a useful oil product from waste oil, such as used lubricating oil. The apparatus comprises an oil feed means (19), a boiler (18), a heater (17) and separating means (18,48). The heater (17) is used to heat the waste oil in the boiler (18) to a temperature such that lighter hydrocarbons of the waste oil volatilize, but such that heavier hydrocarbons remain unvolatilized, trapping contaminants therewith. The separating means separates the volatilized lighter hydrocarbons from the unvolatilized heavier hydrocarbons and contaminants.

Description

APPARAT OG FREMGANGSMÅTE FOR GJENVINNING AV SPILLOLJEAPPARATUS AND PROCEDURE FOR THE RECOVERY OF WASTE OIL

Foreliggende oppfinnelse vedrører et apparat og en fremgangsmåte for gjenvinning av spillolje, og særskilt for fjerning av ulike forurensninger som finnes i spillolje og som gjør denne ubrukbar for gjenbruk som fyringsolje, dieselolje og så videre. I det følgende er begrepet "spillolje" anvendt om olje som er brukt som motorolje eller som annen smøreolje, eller som hydraulisk olje, eventuelt olje som har vært anvendt til andre formål. Ved bruk skiftes disse oljene periodisk. Avtappet og oppsamlet spillolje inneholder vanligvis betydelige mengder forurensninger, som kan bestå av søle, metallspon (også tungmetaller, f.eks. molybden, ourom, cadmirør vanadium, kobber osv.), oksyder og salter, bensin og bensintilsetninger (f.eks. tetraetyl-bly) samt løsningsmidler og ytelsesfremmende tilsetningsstoffer. The present invention relates to an apparatus and a method for the recovery of waste oil, and in particular for the removal of various contaminants that are found in waste oil and which render it unusable for reuse as fuel oil, diesel oil and so on. In the following, the term "waste oil" is used for oil that has been used as engine oil or as other lubricating oil, or as hydraulic oil, or oil that has been used for other purposes. During use, these oils are changed periodically. Drained and collected waste oil usually contains significant amounts of contaminants, which may consist of sludge, metal shavings (also heavy metals, e.g. molybdenum, ourom, cadmium, vanadium, copper, etc.), oxides and salts, gasoline and gasoline additives (e.g. tetraethyl -lead) as well as solvents and performance-enhancing additives.

Mange millioner liter av spillolje produseres årlig i Nord-Amerika. Tidligere ble spillolje brukt på grusveier for å redusere støvplagen, eller oljen ble simpelthen tømt i kloakkledninger eller på fyllplasser. Imidlertid blir slike metoder for å kvitte seg med oljen nå i stigende grad ansett for å være kilde til uakseptabel forurensning av miljøet. Gjenraffinering av spillolje praktiseres i en viss utstrekning. De metoder som hittil har vært kjent for gjen-raf f inering av spillolje fordrer imidlertid komplisert kjemisk behandling, og gir vanligvis ikke et høyverdig produkt. Transportkostnader bidrar også til å gjøre denne formen for håndtering av spillolje mindre lønnsom. Tidligere har man også foreslått at spillolje kunne anvendes som fyringsolje. Tidligere kjente fyringsanlegg har imidlertid gjort fordelene med å brenne slik olje noe begrenset. Ved konvensjonell forbrenning av spillolje samler det seg slagg i brenneren. Slagget dannes av de forskjellige forurensingene og de tyngre hydrokarbonene, som sammen danner en hard, klebrig harpiks. Følgelig må brenneren ofte renses for oppsamlet, hardt slagg, vanligvis to ganger pr. dag. For å rengjøre brenneren må fyringsanlegget slukkes og avkjøles. Dette er svært tungvint, og lite effektivt. Dessuten er fjerning av det avkjølte, harde slagget fra brenneren en vanskelig oppgave, som vanligvis fordrer tungt fysisk arbeid. Many millions of liters of waste oil are produced annually in North America. In the past, waste oil was used on gravel roads to reduce the dust nuisance, or the oil was simply emptied into sewer lines or landfills. However, such methods of getting rid of the oil are now increasingly considered to be a source of unacceptable pollution of the environment. Re-refining of waste oil is practiced to a certain extent. However, the methods that have been known up to now for the re-refining of waste oil require complicated chemical treatment, and usually do not give a high-quality product. Transport costs also contribute to making this form of handling waste oil less profitable. In the past, it has also been suggested that waste oil could be used as fuel oil. Previously known combustion plants have, however, made the benefits of burning such oil somewhat limited. In the case of conventional combustion of waste oil, slag accumulates in the burner. The slag is formed by the various impurities and the heavier hydrocarbons, which together form a hard, sticky resin. Consequently, the burner often has to be cleaned of collected, hard slag, usually twice a year. day. To clean the burner, the heating system must be switched off and cooled. This is very cumbersome and inefficient. Moreover, removing the cooled, hard slag from the burner is a difficult task, usually requiring heavy physical labor.

Den foreliggende oppfinnelse har som formål å eliminere eller redusere ulempene ved tidligere kjent teknikk innen dette området. The purpose of the present invention is to eliminate or reduce the disadvantages of previously known technology in this area.

Ifølge et første særtrekk ved oppfinnelsen er de^frembrakt et apparat for gjenvinning av brukbare oljeprodukter fra spillolje. Apparatet omfatter et oljefilførselssystem, en kjel, forvarmer og en utskiller. Oljetilførselssystemet tjener for innføring av spillolje i apparatet. Kjelen har rørforbindelse til oljetilførselsanordningen, og er tilpasset for å motta olje derfra. Forvarmeren brukes for å varme opp spilloljen i kjelen til slik temparatur at spilloljens lettere hydrokarboner fordamper, men ikke de tyngre hydrokarboner som derved tilbakeholder forurensningene. Utskilleren skiller de flyktige, lettere hydrokarboner fra de ikke-flyktige, tyngre hydrokarboner og forurensninger. Overraskende nok har man funnet at apparatet utgjør en enkel og effektiv anordning for fjerning av forurensning fra spillolje, og for produksjon av et rent oljeprodukt som kan gjenanvendes for innen mange områder, særskilt som fyringsolje eller diesel-brensel. According to a first feature of the invention, an apparatus has been developed for the recovery of usable oil products from waste oil. The apparatus comprises an oil-filing system, a boiler, pre-heater and a separator. The oil supply system serves to introduce waste oil into the device. The boiler has a pipe connection to the oil supply device, and is adapted to receive oil from there. The preheater is used to heat the waste oil in the boiler to such a temperature that the lighter hydrocarbons in the waste oil evaporate, but not the heavier hydrocarbons which thereby retain the pollutants. The separator separates the volatile, lighter hydrocarbons from the non-volatile, heavier hydrocarbons and impurities. Surprisingly, it has been found that the device is a simple and effective device for removing pollution from waste oil, and for producing a clean oil product that can be reused in many areas, especially as heating oil or diesel fuel.

I et slikt apparat omfatter forvarmeren fortrinnsvis en oljebrenner som står i fluidforbindelse med utskilleren og er tilpasset for å motta og forbrenne den gjenvunne del av spilloljen utvunnet fra de forflyktigede, lette hydrokarbonene. Det er også en fordel at utskilleren er integrert med kjelen som omfatter et første utløp avleding av fordampede, lette hydrokarboner, og et andre utløp for uttømming av ufordampede, tunge hydrokarboner og forurensninger. Apparatet omfatter helst en kondensator for kondensering av de fordampede, lette hydrokarbonene, for fremstilling av et gjenvunnet flytende petroleumsprodukt, og dessuten et reservoar for oppsamling og lagring av gjenvunnet olje, samt en slamtank for oppsamling av utskilte, ufordampede tyngre hydrokarboner og forurensninger med henblikk på lettere, periodisk fjerning. In such an apparatus, the preheater preferably comprises an oil burner which is in fluid communication with the separator and is adapted to receive and burn the recovered part of the waste oil recovered from the volatile light hydrocarbons. It is also an advantage that the separator is integrated with the boiler, which comprises a first outlet for the diversion of evaporated, light hydrocarbons, and a second outlet for the discharge of non-evaporated, heavy hydrocarbons and pollutants. The apparatus preferably comprises a condenser for condensing the vaporized, light hydrocarbons, for the production of a recovered liquid petroleum product, and also a reservoir for collecting and storing recovered oil, as well as a sludge tank for collecting separated, undevaporated heavier hydrocarbons and contaminants for the purpose of easier, periodic removal.

Ifølge et andre særtrekk ved den foreliggende oppfinnelse, er angitt en fremgangsmåte for behandling av spillolje, med prosesstrinn som omfatter oppvarming av spillolje i en kjel til en slik temperatur at spilloljens lette hydrokarboner fordamper men ikke de tunge hydrokarboner som derved tilbakeholder forurensningene og etterfølgende utskilling av de fordampede, lette hydrokarboner fra de ufordampede tunge hydrokarboner og forurensningene. Temperaturen er fortrinnsvis i området 316 - 427 C. Den gunstigste temperatur er ca. 455 C. De fordampede, lette hydrokarbonene blir deretter kondensert for å fremstille et gjenvunnet flytende oljeprodukt, og i det minste en del av dette brennes for å varme opp ytterligere spillolje i kjelen. According to a second distinctive feature of the present invention, a method for treating waste oil is specified, with process steps that include heating waste oil in a boiler to such a temperature that the light hydrocarbons of the waste oil evaporate but not the heavy hydrocarbons which thereby retain the pollutants and subsequent separation of the vaporized light hydrocarbons from the unvaporized heavy hydrocarbons and the contaminants. The temperature is preferably in the range 316 - 427 C. The most favorable temperature is approx. 455 C. The vaporized light hydrocarbons are then condensed to produce a recovered liquid oil product, and at least a portion of this is burned to heat additional waste oil in the boiler.

Den foreliggende oppfinnelse frembyr en sikker, effektiv og fleksibel fremgangsmåte for behandling av spillolje hvorunder det gjenvinnes et anvendbar petroleumsprodukt som kan brukes på flere måter, særlig som fyringsolje eller som diesel-brennstoff. Slam-produktet som utvinnes fra de tunge hydrokarbonene og forurensningene må fortsatt kastes. Imidlertid utgjør dette kun ca. 1/10 del av det spillolje-volum som føres inn i apparatet. I noen tilfeller er det mulig å gjenvinne verdifulle metaller fra slam-produktet. The present invention provides a safe, efficient and flexible method for treating waste oil during which a usable petroleum product is recovered which can be used in several ways, particularly as heating oil or as diesel fuel. The sludge product that is extracted from the heavy hydrocarbons and pollutants must still be disposed of. However, this only amounts to approx. 1/10 of the waste oil volume that is fed into the device. In some cases, it is possible to recover valuable metals from the sludge product.

Apparatet ifølge oppfinnelsen kan fremstilles og brukes for en pris som tilsvarer en liten brøkdel av prisen på et gjen-raffineringsanlegg. Spilloljen kan derfor anvendes som et verdifult biprodukt av industrier og forretninger (f.eks. bensinstasjoner) og andre som samler opp store kvanta spillolje; i stedet for at disse må betale for å få den fj ernet. The apparatus according to the invention can be manufactured and used for a price that corresponds to a small fraction of the price of a re-refining plant. The waste oil can therefore be used as a valuable by-product by industries and businesses (e.g. petrol stations) and others that collect large quantities of waste oil; instead of them having to pay to have it removed.

Oppfinnelsen forklares nærmere med henvisning til vedlagte tegninger, hvor: fig. 1 viser et skjematisk riss av en utførelse av apparatet ifølge den foreliggende oppfinnelse; The invention is explained in more detail with reference to the attached drawings, where: fig. 1 shows a schematic view of an embodiment of the apparatus according to the present invention;

fig. 2 viser et snitt, sett fra siden, av en alternativ utførelse av apparatet i følge den foreliggende oppfinnelse; fig. 2 shows a section, seen from the side, of an alternative embodiment of the apparatus according to the present invention;

fig. 3 viser en del av apparatet ifølge fig. 2, sett ovenfra langs linjen 3-3. fig. 3 shows part of the apparatus according to fig. 2, seen from above along the line 3-3.

Ifølge fig. 1 omfatter apparatet en beholderkonstruksjon 10 med et første, stort sett lukket kammer 11 og et andre, stort sett lukket kammer 12, hvor det første kammer 11 og det andre kammer 12 i det vesentlige er adskilt fra hverandre ved en felles vegg 13, men står i vaskeforbindelse med hverandre gjennom en åpning 14 i veggen 13. En fyrkasse 15 i det første kammeret 11 innbefatter et separat fyrkammer 16, med brenner . 17 og en destillasjonskjele 18 hvor spilloljen varmes opp. According to fig. 1, the apparatus comprises a container construction 10 with a first, largely closed chamber 11 and a second, largely closed chamber 12, where the first chamber 11 and the second chamber 12 are essentially separated from each other by a common wall 13, but stand in washing connection with each other through an opening 14 in the wall 13. A fire box 15 in the first chamber 11 includes a separate fire chamber 16, with a burner. 17 and a distillation boiler 18 where the waste oil is heated.

1 Spillolje tilføres fra en lagertank 19 gjennom et i flottørkammer 20 til kjelen 18. Oljenivået i kjelen 18 1 Waste oil is supplied from a storage tank 19 through a float chamber 20 to the boiler 18. The oil level in the boiler 18

reguleres av flottørkammer 20. Flottørkammer 20 er forseglet, i is regulated by float chamber 20. Float chamber 20 is sealed, i

imen et lufterør 21 går mellom kjelen 18 og flottørkammer 2 0while an air pipe 21 runs between the boiler 18 and float chamber 20

i in

!for trykkutjevning. Kjelen 18 er plassert over fyrkammeret 16 'og avstanden mellom dem inne i fyrkassen 15 er slik at når !for pressure equalization. The boiler 18 is placed above the boiler chamber 16 'and the distance between them inside the boiler box 15 is such that when

I IN

i apparatet er i drift (dvs. brenner olje) er temperaturen på toppen av kjelen 18 ca. 345 C. Ved denne temperaturen vil i hydrokarbonene forflyktiges og krakkes, og forlate kjelen 18 gjennom avløpet 25. Slam bestående av de ufordampede, tyngre ihydrokarboner og forurensninger samles gradvis opp i den nedre delen 23 av kjelen 18. Slammet tømmes gjennom et utløp 22 til 'en slamtank 24, og fjernes tilslutt. Hvis slammet ikke blir ,tømt, vil nivået av slam og olje i kjelen 18 stige til slik in the appliance is in operation (i.e. burning oil) the temperature at the top of the boiler is 18 approx. 345 C. At this temperature, the hydrocarbons will volatilize and crack, and leave the boiler 18 through the drain 25. Sludge consisting of the undevaporated, heavier hydrocarbons and contaminants gradually collects in the lower part 23 of the boiler 18. The sludge is emptied through an outlet 22 to 'a sludge tank 24, and finally removed. If the sludge is not drained, the level of sludge and oil in the boiler 18 will rise to this

høyde at flottørkammeret 20 avsperres, således at ytterligere i height that the float chamber 20 is blocked off, so that further i

spillolje ikke kan tilføres kjelen 18, og apparatet tilsist avstenges automatisk. waste oil cannot be supplied to the boiler 18, and the appliance is finally switched off automatically.

i in

De forflyktigede, lettere hydrokarbonene fra kjelen 18 føres The volatilized, lighter hydrocarbons from the boiler 18 are fed

gjennom utløpet 25 og gjennom en varmeveksler 26, plassert i through the outlet 25 and through a heat exchanger 26, placed in

foran en vifte 27, hvor de avkjøles og kondenseres. Varmen som i in front of a fan 27, where they are cooled and condensed. The heat as in

avgis ved varmeveksleren 26, medføres i luftstrømmen fra i emitted by the heat exchanger 26, is entrained in the air flow from i

viften 27 gjennom det andre kammer 12, og gjennom åpningen 14 the fan 27 through the second chamber 12, and through the opening 14

i in

til det første kammer 11, slik at varmen gjenvinnes for to the first chamber 11, so that the heat is recovered for

oppvarming.heating.

i in

De kondenserte, lettere hydrokarbonene danner såledesThe condensed, lighter hydrocarbons thus form

i in

gjenvunnet, flytende olje som føres til en samletank 28. Derfra kan den gjenvunnede oljen tømmes for bruk annet sted, eller føres til brenneren 17, ved hjelp av en pumpe 30. Fyrkammeret 16 tilsvarer et fyrkammer i en vanlig oljebrenner. Varme fra fyrkassen 15 føres gjennom det første fyrkammer 11 til en varmekulvert rør 31 forbundet med oppvarmingssystemet for en bygning. Forbrenningsgasser føres ut gjennom en røkkanal 32. recovered, liquid oil which is fed to a collection tank 28. From there, the recovered oil can be emptied for use elsewhere, or fed to the burner 17, by means of a pump 30. The combustion chamber 16 corresponds to a combustion chamber in a normal oil burner. Heat from the boiler box 15 is conducted through the first boiler chamber 11 to a heat culvert pipe 31 connected to the heating system for a building. Combustion gases are led out through a flue 32.

Ovnsbrenneren 17 kan være en konvensjonell pottebrenner. Alternativt kan brenner av dysetype anvendes. Hvis en dysebrenner brukes, bør den gjenvunne oljen tilføres ved hjelp av en hydraulisk pumpe, ved en temperatur på ca. 74 C i oppvarmet vannbad, og en tilknyttet varmekilde bør anvendes for å holde dysetemperaturen ved ca. 54 C. av hensyn til viskositeten hos den gjenvunne oljen. The oven burner 17 can be a conventional pot burner. Alternatively, nozzle-type burners can be used. If a nozzle burner is used, the recovered oil should be supplied by means of a hydraulic pump, at a temperature of approx. 74 C in a heated water bath, and an associated heat source should be used to keep the nozzle temperature at approx. 54 C. due to the viscosity of the recovered oil.

Fig. 1 viser en enkel utførelse av apparatet ifølge oppfinnelsen, for derved å illustrere det grunnleggende prinsipp for virkemåten. En foretrukket utførelse av apparatet ifølge oppfinnelsen er i det etterfølgende beskrevet under henvisning til fig. 2 og 3. For enkelthets og korthets skyld er like deler betegnet med samme henvisningstall som benyttet for den enkle utførelsesform iflg. fig. 1, og beskrivelsen av disse deler blir ikke gjentatt. Fig. 1 shows a simple embodiment of the device according to the invention, thereby illustrating the basic principle of the way it works. A preferred embodiment of the device according to the invention is described below with reference to fig. 2 and 3. For the sake of simplicity and brevity, similar parts are designated with the same reference numbers as used for the simple embodiment according to fig. 1, and the description of these parts is not repeated.

I denne utførelsen er tilførsels- og lagertanken 19 montert i beholderkonstruksjonen 10. Når nivået for spillolje i tilførsels- og lagertanken synker under et forhåndsbestemt nivå, vil en flottørbryter 40 starte en motor-pumpe som leverer mer spillolje fra utvendige mottaks-, lager- og klaringstanker. Når strømmen slåes på for å starte apparatet, åpner en solenoid ventil 4 3 for tilførsel fra tilførsels- og lagertanken, og en motordrevet fødepumpe 45 kobles inn. Spillolje fra tilførsels- og lagertanken 19 passerer først gjennom et "Y"-filter 41 som fjerner smusspartikler og medfølgende vann. Det meste av vannet som følger med vanlige spilloljer kan fjernes mens oljen lagres i de utvendige mottaks-, lager- og klarings-tanker. Det gjenværende, medfølgende vannet som avledes gjennom "Y"-filtret utstrømmer i en spillvannstank 42 for periodisk tømming via et vannutløp 35 som åpnes ved en ventil 36. In this embodiment, the supply and storage tank 19 is mounted in the container structure 10. When the level of waste oil in the supply and storage tank drops below a predetermined level, a float switch 40 will start a motor-pump which delivers more waste oil from the external receiving, storage and clarification tanks. When the power is turned on to start the apparatus, a solenoid valve 43 opens for supply from the supply and storage tank, and a motor-driven feed pump 45 is engaged. Waste oil from the supply and storage tank 19 first passes through a "Y" filter 41 which removes dirt particles and accompanying water. Most of the water that comes with normal waste oils can be removed while the oil is stored in the external receiving, storage and clearing tanks. The remaining accompanying water diverted through the "Y" filter flows into a waste water tank 42 for periodic emptying via a water outlet 35 which is opened by a valve 36.

Når solenoidventilen 43 åpnes, tilføres spillolje via fødepumpen 45, og også gjennom nåleventilen 44 til en for-varmingstank46. Nåleventilen 44 kan levere spillolje i en mengde opptil 23 liter pr. time. Tilførselsepumpen leverer spillolje i en mengde av ca. 15 liter pr. time, uavhengig av strømmingshastigheten gjennom nåleventilen. Under drift vil følgelig tilførselsmengden av spillolje variere mellom 15 og 38 liter pr. time. When the solenoid valve 43 is opened, waste oil is supplied via the feed pump 45, and also through the needle valve 44 to a pre-heating tank 46. The needle valve 44 can deliver waste oil in an amount of up to 23 liters per hour. The supply pump delivers waste oil in a quantity of approx. 15 liters per hour, regardless of the flow rate through the needle valve. During operation, the supply quantity of waste oil will therefore vary between 15 and 38 liters per hour.

Under drift vil forvarmer 46 oppvarme spilloljen til 93 - 150 C. During operation, preheater 46 will heat the waste oil to 93 - 150 C.

Fra forvarmertanken 46 overføres spilloljen til kjelen 18. I denne utførelsen har kjelen 18 en skrånende bunn, som hviler på skinner 47, således at kjelen 18 kan fjernes fra fyrkassen 15 på samme måte som en skuff, for derved å lette periodisk rengjøring m.v. To skrånende stengsler 48 strekker seg oppad From the pre-heater tank 46, the waste oil is transferred to the boiler 18. In this embodiment, the boiler 18 has a sloping bottom, which rests on rails 47, so that the boiler 18 can be removed from the firebox 15 in the same way as a drawer, thereby facilitating periodic cleaning etc. Two sloping fences 48 extend upwards

fra bunnen og innad fra de motsatte sidene av kjelen 25, slik at slammet som samles på bunnen 2 3 i kjelen 18 flyter fra side til side nedover den skrånende bunnen rundt stengslene 48. De forflyktigede, lette hydrokarbonene unnslipper gjennom en opphøyet del 49, og videre gjennom utløpet 25. from the bottom and inward from the opposite sides of the boiler 25, so that the sludge collected on the bottom 2 3 of the boiler 18 flows from side to side down the sloping bottom around the bars 48. The volatilized light hydrocarbons escape through a raised part 49, and further through the expiry date 25.

Idet spilloljenivået i kjelen 18 når en forhåndsbestemt høyde, bestemt av en lavtnivå-flottør 72 i flottørkammeret 2 0,aktiveres en bryter for starting av brenneren 17 og drivstoffpumpen 30. Derved tennes brenneren 17 og oppvarmer fyrkammeret 15, innbefattet kjelen 18. Brenneren 17 som er plassert i en ildfast brennerpotte 57 som understøttes av en potteholder 58, kan forbrenne gjennvunnet olje fra lagertanken 28 eller fra et utvendig forråd av vanlig fyringsolje. Ventilen 51 for gjenvunnet olje og ventilen 52 for vanlig fyringsolje åpnes og lukkes manuelt for valg av drivstoff. Pumpen 3 0 er plassert i en vannbadtank 53 oppvarmet med en elektrisk varmespiral 54, for å holde temperaturen i vannbadstanken på ca. 74 C. Kraft for varmespiralen 54 og for et tilkoplet varmeelement ved dysen til brenneren 17 leveres av en uhavhengig kilde, slik at temperaturen på drivstoffledningen, pumpe og brenner alltid holdes tilstrekkelig høyt for å håndtere apparatets egen gjenvunne olje som har høyere viskositet enn vanlig fyringsolje. Trykket i drivstoffledningen kan justeres ved hjelp av en trykkavlastingsventil 56, og kan måles med et manometer 55. Det er fastslått at et driftstrykk på ca. 84 kg/cm2 er gunstig. As the waste oil level in the boiler 18 reaches a predetermined height, determined by a low-level float 72 in the float chamber 20, a switch is activated to start the burner 17 and the fuel pump 30. This ignites the burner 17 and heats the boiler chamber 15, including the boiler 18. The burner 17 which is placed in a refractory burner pot 57 which is supported by a pot holder 58, can burn recovered oil from the storage tank 28 or from an external supply of normal fuel oil. Valve 51 for reclaimed oil and valve 52 for normal fuel oil are opened and closed manually for fuel selection. The pump 30 is placed in a water bath tank 53 heated with an electric heating coil 54, to keep the temperature in the water bath tank at approx. 74 C. Power for the heating coil 54 and for a connected heating element at the nozzle of the burner 17 is supplied by an independent source, so that the temperature of the fuel line, pump and burner is always kept sufficiently high to handle the appliance's own recovered oil which has a higher viscosity than ordinary fuel oil . The pressure in the fuel line can be adjusted using a pressure relief valve 56, and can be measured with a manometer 55. It has been determined that an operating pressure of approx. 84 kg/cm2 is favorable.

Når brenneren 17 og drivstoffpumpen 3 0 startes av lavnivå-flottørbryteren 72, slår et spolerele automatisk av fødepumpen 45 og stenger solenoideventilen 43. Derved stoppes midlertidig tilførselen av spillolje til apparatet. Spilloljen som allerede er i kjelen 18 varmes gradvis opp av brenneren 17 inntil den når destillasjons- temperatur på ca. 343 C. Ved denne temperaturen vil de lettere hydrokarbonene forflyktiges, og passere ut gjennom utløpet 25 til varmeveksleren 26, mens slam avleires i bunnen 23 på kjelen 18, for gradvis å uttømmes gjennom avløpet 22. Når de forflyktigede, lettere hydrokarboner utstrømmer til varmeveksleren 26, stiger temperaturen i varmeveksleren 26. økende temperatur i varmeveksleren26 indikerer at spillolje i kjelen 18 har nådd fordampingstemperatur. Dette anvendes for å signalere at apparatet er klart for stabil drift. Et termoelement midt på varmeveksleren 26 reagerer når temperaturen når 54 C. og aktiverer et spolerele som endrer kraftoverføringsbanen til brenneren 17 og drivstoffpumpen 3 0 med henblikk på stabil drift. Denne banen inkluderer også en selvbryter som vil slå av kraften hvis viften 2 7 stopper av en eller annen grunn. Termoelementet åpner videre solenoideventilen 43 og starter fødepumpen 45, slik at spillolje fortsatt vil strømme fra tilførsesls- og lagertanken 19 gjennom forvarmeren 46 og inn i kjelen 18. Oljen i kjelen 18 stiger til et nivå som er forhåndsinnstilt ved flottøren 70 i flottørkammeret 20. Flottøren 70 kontrollerer driftsnivået i kjelen 18 ved å åpne og lukke nåleventilen 44 for justering av den totale tilførsel. Vanligvis vil apparatet drives ved en fast tilførsel av 23 - 38 liter pr. time. Termoelementet på varmeveksleren 2 6 slår også på en slamfjerningspumpe 66. When the burner 17 and the fuel pump 30 are started by the low level float switch 72, a coil relay automatically switches off the feed pump 45 and closes the solenoid valve 43. This temporarily stops the supply of waste oil to the apparatus. The waste oil that is already in the boiler 18 is gradually heated by the burner 17 until it reaches a distillation temperature of approx. 343 C. At this temperature, the lighter hydrocarbons will volatilize, and pass out through the outlet 25 to the heat exchanger 26, while sludge is deposited in the bottom 23 of the boiler 18, to be gradually discharged through the drain 22. When the volatilized, lighter hydrocarbons flow out to the heat exchanger 26 , the temperature in the heat exchanger 26 rises. increasing temperature in the heat exchanger 26 indicates that waste oil in the boiler 18 has reached evaporation temperature. This is used to signal that the device is ready for stable operation. A thermocouple in the middle of the heat exchanger 26 reacts when the temperature reaches 54 C. and activates a coil relay which changes the power transmission path of the burner 17 and the fuel pump 30 for stable operation. This circuit also includes a circuit breaker that will shut off the power if the fan 2 7 stops for any reason. The thermocouple further opens the solenoid valve 43 and starts the feed pump 45, so that waste oil will still flow from the supply and storage tank 19 through the preheater 46 and into the boiler 18. The oil in the boiler 18 rises to a level that is preset by the float 70 in the float chamber 20. The float 70 controls the operating level in the boiler 18 by opening and closing the needle valve 44 to adjust the total supply. Usually, the device will be operated at a fixed supply of 23 - 38 liters per hour. The thermocouple on the heat exchanger 2 6 also switches on a sludge removal pump 66.

Lagertanken 28 er på undersiden av tanktoppen forsynt med et trau 50, for oppsamling av de kondenserte, lettere hydrokarbonene. Et annet rør fører fra dette området, og er forbundet med røkkanalen 32, således at gjenværende, ukondenserte flyktige stoffer som kommer inn i lagertanken 28 suges vekk sammen med røkgassene. Under drift, har man kun funnet ubetydelige spor av flyktige stoffer. En flottørbryter 59 i lagertanken28 aktiverer en motorpumpe som avleder en del av den gjenvunne oljen fra lagertanken 28 til en utvendig lagringstank hvis dybden i lagertanken 28 overstiger et forhåndsbestemt nivå. The storage tank 28 is provided on the underside of the tank top with a trough 50, for collecting the condensed, lighter hydrocarbons. Another pipe leads from this area, and is connected to the smoke channel 32, so that remaining, uncondensed volatile substances that enter the storage tank 28 are sucked away together with the smoke gases. During operation, only insignificant traces of volatile substances have been found. A float switch 59 in the storage tank 28 activates a motor pump which diverts a portion of the recovered oil from the storage tank 28 to an external storage tank if the depth in the storage tank 28 exceeds a predetermined level.

Slammet føres fra utløpet 22 inn i en klarings- og avkjølingstank 60, og derfra gjennom en varmeveksler 64 og en solenoideventil 65 til en slampumpe 66. Slampumpen 66 tømmer slam til en utvendig lagertank i en mengde av 1,9 - 2,7 liter pr. time. Solenoideventilen 65 leder strømmen gjennom en av to utløpsgrener.Solenoidventilen 65 er innstilt for vanligvis å lede strømmen gjennom grenen som fører til slampumpen 66. Ventilen kan imidlertid aktiveres for også å lede strømmen til en stengepumpe 67 istedet. Et "T"-rør fører inn i slamutløpsrøret mellom klarings- og avkjølingstanken 60 og varmeveksleren 64, og fører til en overføringstank 61, og deretter til flottørkammeret 20. Overføringstanken 61 har et lufterør 62 med en ventil 63 for avleding av innestengt luft, og er også innmontert for å redusere varmeoverføringen til flottørkammeret. The sludge is fed from the outlet 22 into a clarification and cooling tank 60, and from there through a heat exchanger 64 and a solenoid valve 65 to a sludge pump 66. The sludge pump 66 empties sludge into an external storage tank in an amount of 1.9 - 2.7 liters per . hour. The solenoid valve 65 directs the current through one of two outlet branches. The solenoid valve 65 is set to usually direct the current through the branch leading to the sludge pump 66. However, the valve can be activated to also direct the current to a shut-off pump 67 instead. A "T" pipe leads into the sludge discharge pipe between the clarification and cooling tank 60 and the heat exchanger 64, and leads to a transfer tank 61, and then to the float chamber 20. The transfer tank 61 has a vent pipe 62 with a valve 63 for the discharge of trapped air, and is also fitted to reduce heat transfer to the float chamber.

Når apparatet slås manuelt av, avbrytes strømtilførselen til fødepumpen 45 og slampumpen 66, og solenoideventilen 43 stenges. Apparatet fortsetter imidlertid å fungere inntil oljenivået i kjelen 18 reduseres til nivået for lavnivå-flottørbryteren 72. På dette stadium bryter lavnivå-flottørbryteren strømtilførselen til brenneren 17 og til drivstoffpumpen 30. Apparatet avkjøles deretter i ca. 2 timer. Når temperaturen på slammet i utløpet 2 2 like foran klarings-og lagertanken 60 har sunket til 60 C, aktiverer et termoelement solenoideventilen 65, og stenger av grenen som fører til slampumpen 66 samtidig som grenen til stengepumpen 67 åpnes og stengepumpen 67 startes. Slammet og eventuell gjenværende olje avtappes herunder fullstendig fra apparatet og til den utvendige slamlagringstanken ved hjelp av stengepumpen 67. Når temperaturen i slamutløpet 22 like ovenfor den første stabiliserings- og avkjølingstanken 60 har sunket til 38 C, hvilket også viser at røret er tomt, reverserer et termoelement solenoideventilen 65 og slår samtidig av stengepumpen 67. When the device is manually switched off, the power supply to the feed pump 45 and the sludge pump 66 is interrupted, and the solenoid valve 43 is closed. However, the apparatus continues to operate until the oil level in the boiler 18 is reduced to the level of the low-level float switch 72. At this stage, the low-level float switch interrupts the power supply to the burner 17 and to the fuel pump 30. The apparatus then cools for approx. 2 hours. When the temperature of the sludge in the outlet 2 2 just in front of the clarification and storage tank 60 has dropped to 60 C, a thermocouple activates the solenoid valve 65, and shuts off the branch leading to the sludge pump 66 at the same time as the branch to the shut-off pump 67 is opened and the shut-off pump 67 is started. The sludge and any remaining oil are then completely drained from the device and to the external sludge storage tank by means of the shut-off pump 67. When the temperature in the sludge outlet 22 just above the first stabilization and cooling tank 60 has dropped to 38 C, which also shows that the pipe is empty, reverse a thermocouple solenoid valve 65 and simultaneously switches off the shut-off pump 67.

Hvis apparatet skulle gå tomt for spillolje, eller få blokkering tilførselsrøret, vil oljenivået i kjelen 18 senkes til nivået for lavnivå-flottørbryteren 32. Derved avbrytes krafttilførselen til brenneren 17 og drivstoffpumpen 30, fødepumpen 45 utkoples og solenoideventilen 43 stenges. Apparatet avkjøles og tømmes på samme måte som beskrevet ovenfor. Hvis det skulle oppstå en blokkering bakenfor, vil oljen i kjelen 18 nå nivået for høynivå-flottørbryteren 72. Derved avbrytes krafttilførselsen til brenneren 17 og drivstoffpumpen 30, samtidig som fødepumpen45 utkoples og solenoideventilen 43 stenges. Deretter står apparatet for avkjøling, og tømmer seg selv. Høygrense-regulatorer på fyrkassen 15 og varmeveksleren 26 slår likeledes automatisk av apparatet, hvis lokale temperaturer overstiger forutbestemte grenser, hvilket kan forekomme^If the device should run out of waste oil, or the supply pipe becomes blocked, the oil level in the boiler 18 will be lowered to the level of the low-level float switch 32. Thereby, the power supply to the burner 17 and the fuel pump 30 is interrupted, the feed pump 45 is switched off and the solenoid valve 43 is closed. The device is cooled and emptied in the same way as described above. If a blockage should occur at the rear, the oil in the boiler 18 will reach the level of the high-level float switch 72. This cuts off the power supply to the burner 17 and the fuel pump 30, at the same time that the feed pump 45 is switched off and the solenoid valve 43 is closed. The appliance then waits for cooling, and empties itself. High-limit regulators on the boiler 15 and the heat exchanger 26 also automatically switch off the appliance, if local temperatures exceed predetermined limits, which may occur^

Eks.l. fjavis uegnede petroleumsprodukter så som bensin ved et uhell skulle innføres i tilførsels- og lagertanken 19^Følgende eksemplel illustrerer oppfinnelsens driftsikkerhet og effektivitet. Et prototyp-apparat, stort sett som vist i fig. 1. med pottebrenner, ble testet som beskrevet i det etterfølgende punkt. En prøve på 95 liter av ordinær brukt motorolje tatt fra et bilverksted, ble ifylt på tilførsels- og lagertank, flottørkammer og kjel. Apparatet ble startet opp ved bruk av to cups (454 gr.) vanlig fyringsolje nr. l(parafin), fyrkammeret ble oppvarmet til temperaturen i kjelen nærmet seg 343 C, og apparatet var deretter i kontinuerlig drift i 24 timer. Under driftsperioden forbrukte apparatet ca. 19,3 liter spillolje pr. time. Av dette forbruket ble ca. 3,4 liter pr. time brukt til forbrenning i fyrkammeret, hvilket ga ca. 150.000 BTU/hr for oppvarming. Ytterligere ble det samlet opp ca. 14 liter pr. time av gjenvunnet olje i lagertanken og ca. 1,8 liter pr. time med slam ble samlet opp i slamtanken. Ex.l. fjavis unsuitable petroleum products such as petrol should accidentally be introduced into the supply and storage tank 19^The following example illustrates the operational reliability and efficiency of the invention. A prototype apparatus, generally as shown in fig. 1. with pot burner, was tested as described in the following point. A sample of 95 liters of ordinary used motor oil taken from a car workshop was filled into the supply and storage tank, float chamber and boiler. The apparatus was started up using two cups (454 gr.) of common fuel oil No. 1 (kerosene), the fire chamber was heated until the temperature in the boiler approached 343 C, and the apparatus was then in continuous operation for 24 hours. During the operating period, the device consumed approx. 19.3 liters of waste oil per hour. Of this consumption, approx. 3.4 liters per hour used for combustion in the boiler chamber, which gave approx. 150,000 BTU/hr for heating. Additionally, approx. 14 liters per hour of recovered oil in the storage tank and approx. 1.8 liters per hour of sludge was collected in the sludge tank.

Eks. 2. Dette eksempel er ytterligere illustrerende for oppfinnelsens anvendbarhet og nyttervirkning. Ex. 2. This example is further illustrative of the applicability and usefulness of the invention.

Et prototyp-apparat hovedsakelig som vist i fig. 1 ble testet i en liknende prosess som i eksempel 1, og under betingelser som angitt i tabell I. Det ble foretatt kjemiske og fysiske analyser av spilloljetilførselen av gjenvunnet olje og av slam; A prototype apparatus substantially as shown in fig. 1 was tested in a similar process as in example 1, and under conditions as indicated in Table I. Chemical and physical analyzes were made of the waste oil supply of recovered oil and of sludge;

og resultatene er vist i tabell II.and the results are shown in Table II.

Utbyttet av gjenvunnet olje var ca. 9 0 %. Vedrørende grunnleggende sammensetning og varmeverdi fremsto produktet som fordelaktig, sammenlignet med vanlige lette fyringsoljer i handelen. Viskositet, dryppunkt og flammepunkt avvek imidlertid betydelig fra de tilsvarende verdier for lette fyringsoljer i handelen. Dette skyldes bestemte ulikheter i sammensetningen. Handelsførte ,lette fyringsoljer består stort sett av mettede, parafinerte, alifatiske hydrokarboner med et relativt snevert område for kokepunkter, mens analyser av den gjenvunne oljen viste at denne inneholdt en blanding av mettede og umettede alifatiske, parafinerte hydrokarboner, med generelt høyere kokepunkter innenfor et meget vidt område. Det skal imidlertid bemerkes at cetantallet for den gjenvunne oljen var svært høyt, ca. 56, sammenlignet med det typiske området, 40 - 45, for nordamerikanske dieseloljer. /Det kan- The yield of recovered oil was approx. 90%. In terms of basic composition and heating value, the product appeared to be advantageous compared to ordinary light fuel oils in the trade. Viscosity, drop point and flash point, however, deviated significantly from the corresponding values for light fuel oils in the trade. This is due to certain differences in the composition. Commercial light fuel oils mostly consist of saturated, paraffinic, aliphatic hydrocarbons with a relatively narrow range of boiling points, while analysis of the recovered oil showed that it contained a mixture of saturated and unsaturated aliphatic, paraffinic hydrocarbons, with generally higher boiling points within a very wide area. However, it should be noted that the cetane number of the recovered oil was very high, approx. 56, compared to the typical range, 40 - 45, for North American diesel oils. /It may-

Claims

1. Apparatus for the recovery of a usable oil product from waste oil, characterized by an oil supply system for conveying waste oil to the appliance, a boiler in fluid communication with the oil supply system and arranged to receive waste oil therefrom, a pre-heater for heating waste oil in the boiler to such a temperature that lighter hydrocarbons in the waste oil evaporate, while heavier hydrocarbons do not evaporate and thereby retain the pollutants, a separator that is in fluid communication with the boiler and serves to separate the vaporized, lighter hydrocarbons from the non-vaporized, heavier hydrocarbons and contaminants, and which includes a first outlet line for the vaporized, lighter hydrocarbons and a second outlet line for the non-vaporized, heavy hydrocarbons.

2. Apparatus in accordance with claim 1, characterized in that the preheater comprises an oil burner which is in fluid communication with the separator, to receive and burn the evaporated lighter hydrocarbons.

3. Apparatus in accordance with claim 2, characterized in that the separator is formed by the boiler.

4. Apparatus in accordance with claim 3, characterized by the boiler being placed at such a distance above the oil burner that a temperature of 316 - 427 C is created in the boiler during operation.

5. Apparatus in accordance with claim 4, characterized by a condenser which is arranged for condensing the evaporated lighter hydrocarbons and which is in fluid communication with the separator to receive the evaporated lighter hydrocarbons from it, and which is in fluid communication with the oil burner, for feeding the recondensed and volatile, lighter hydrocarbons in this.

6. Apparatus in accordance with claim 5, characterized by a valve system for regulating the waste oil flow from the oil supply system to the boiler.

7. Apparatus in accordance with claim 6, characterized by a reservoir for recovered oil which is connected in fluid connection between the condenser and the oil burner, as well as a sludge reservoir in fluid connection with the separator, for absorption of a sludge product containing the heavier hydrocarbons and pollutants.

8. Apparatus in accordance with claim 7, characterized in that the valve system comprises a float chamber.

9. Apparatus in accordance with claim 8, characterized in that the condenser device comprises a heat exchanger line with outwardly extending heat transfer fins as well as a fan for blowing cooling air onto the heat exchanger line.

10. Apparatus in accordance with claim 9, characterized by a container structure with a first, substantially closed chamber that accommodates the float chamber, the heat exchanger line and the fan, and a second, substantially closed chamber that accommodates the oil burner and the boiler, wherein the first and second chambers are substantially separated by a common wall but arranged in fluid connection with each other through a drainage opening in the wall, and where a heating line is also created in fluid connection with the first chamber, for the delivery of hot air, a boiler box where the oil burner is installed, and a smoke duct that is in fluid connection with the boiler box, for diversion of combustion sites from it.

11. Apparatus in accordance with claim 3, 4 or 10, characterized in that the boiler has a sloping bottom which is equipped with upward-extending bars, so that the undevaporated, heavy hydrocarbons will flow from side to side downwards along the sloping bottom, around the bars, while they vaporized, lighter hydrocarbons pass over the fences.

12. Apparatus in accordance with one of claims 8-10, characterized in that the float chamber comprises a first operating level float that affects the valve system, a second low level float that affects the valve system and the oil burner, and a third high level float that affects the valve system and the oil burner.

13. Apparatus in accordance with claim 10, characterized by a fluid connection pipe which extends between the upper part of the reservoir for recovered oil and the flue, for the diversion of uncondensed, volatile substances which may enter said reservoir.

14. Apparatus in accordance with one of claims 2, 5 or 10, characterized in that the oil burner is of a cannon type which is connected in series with a pre-heater, for heating the burner nozzle, and that a hydraulic pump is arranged which is held in a heated water bath, for supplying fuel to the oil burner.

15. Apparatus in accordance with one of claims 8-10, characterized in that the oil supply system includes a feed pump which delivers waste oil to the burner at a largely constant speed, as well as a needle valve for delivering further waste oil to the boiler at a variable speed depending on the float chamber.

16. Procedure for treating waste oil, characterized by process steps which include heating the waste oil to 316 - 427 "c, so that the lighter hydrocarbons in the waste oil vaporize but not the heavier hydrocarbons which thereby retain the pollutants, and subsequent separation of the vaporized, lighter hydrocarbons from the unvaporized, heavier hydrocarbons with pollutants.

17. Method in accordance with claim 11, characterized in that the temperature is approx. 343°C.

18. Method in accordance with claim 12, characterized in that the evaporated, lighter hydrocarbons are recondensed, and that at least part of the recondensed and volatile, lighter hydrocarbons are incinerated, whereby the utilized combustion heater is utilized for heating the waste oil in the boiler.