NO882780L

NO882780L - Fremgangsmaate for underkjoeling av en normalt gassformig hydrokarbonstroem.

Info

Publication number: NO882780L
Application number: NO882780A
Authority: NO
Inventors: Charles A Durr
Original assignee: Kellogg M W Co
Priority date: 1987-06-24
Filing date: 1988-06-23
Publication date: 1988-12-27
Also published as: US4727723A; JPH0816580B2; JPS6410090A; EP0296313B1; EP0296313A3; ES2015975B3; DZ1218A1; EP0296313A2; MX166073B; KR890000865A; DE3860232D1; NO882780D0; AU1438188A; BR8802056A; MY100403A; CA1286593C; CN1030638A; AU589887B2

Description

Denne oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte for under-kjøl ing av normalt gassformige hydrokarbonblandinger så som flytende petroleumgass (LPG), væsker fra naturgass (NGL), og likvifiert naturgass (LNG) assosiert med små mengder nitrogen. Oppfinnelsen er spesielt anvendelig til gjenvinning av damper som koker av fra lavtemperatur lagertanker som mottar de underkjølte karbonblandingene som produktstrømmer.

I vanlig praksis blir LPG, NGL og LNG renset og likvifiert

i kryogeniske, trykksenkende prosesser som anvender forskjellige avkjølingsmedier så som enkeltkomponent-kjølemedium, kaskade-kjølemedium, blandet kjølemedium, isentropisk ekspansjon, og kombinasjoner av disse. De resulterende produktstrømmene blir vanligvis underkjølt under sitt boblepunkt for å redusere tapene av utventilert avkok som skriver seg fra varmeopptak under lagring.

Lagertankene er typisk lokalisert i en viss avstand fra

den kryogeniske prosessutrustningen. Til tross for fyllest-gjørende isolasjon og underkjøling av produktet får man alltid avkokning av lettere komponenter av den lagrede hydrokarbon-blandingen i en viss grad. Tap av damp som koker av blir vanligvis ikke ønsket eller tolerert. Avkokt damp blir derfor typisk gjenvunnet som væske ved å anvende uavhengige, lukkede systemer som anvender et enkelt komponent kjølemiddel, og returnert til lagertanken. Dessverre er avkokshastighetene ikke konstante på grunn av laste- og losseoperasjoner så vel som klimatiske forandringer. Kjølesystemer som anvendes for gjenvinning av avkokt damp blir derfor vanligvis dimensjonert for maksimum behov, med det resultat at en betydelig kjøle-kapasitet er ledig for en stor del av tiden. Det uavhengige, lukkede kjølesystemet har dessuten ulempen med en fiksert kjøletemperatur. I et propansystem kan for eksempel den lavest tilgjengelige kjøletemperaturen være minus 40°C, som egner seg til gjenvinning av de avkokte komponentene som man ventet seg da anlegget ble planlagt. Forandrede råstoff- eller frem-stillingsbetingelser kan allikevel føre til at de avkokte dampene får et uforutsett høyere innhold av lette komponenter som ikke kan gjenvinnes ved den fikserte temperaturen på kjølemidlet.

Det er derfor et formål med denne oppfinnelsen å tilveiebringe en fremgangsmåte for underkjøling av normalt gassformige hydrokarbonblandinger så som en kryogenisk hydrokarbonprodukt-strøm ved å anvende et kjølesystem som også anvendes for gjenvinning av dampavkok i et selvregulerende system som kan tilpasses variable blandinger av dampavkok.

Ifølge oppfinnelsen tilføres en multikomponent, normalt gassformig hydrokarbonprosesstrøm til en adiabatisk gass/væske separasjonssone hvor ifra gjenvinnes flytende produkt for salg, lagring eller videre prosessering, og hvor ifra gjenvinnes damp. Dampen gjenvinnes som et gassformig kjølemiddel som inneholder minst to av de letteste komponentene fra den tilførte hydrokarbonprosesstrømmen. Det gassformige kjølemidlet komprimeres, kondenseres, underkjøles, ekspanderes og fordampes i indirekte varmeutveksling med den innkomne strømmen, og returneres til slutt til gass/væske separasjonssonen for sammenblanding med den innkomne prosesstrømmen. Fordi kjøle-midlet anvendes i et system med åpen sirkulasjon og med forbindelse til lavtrykksiden av den kryptogeniske hovedprosessen i gass/væske separasjonssonen, vil det gassformige kjølemidlet alltid inneholde de letteste komponentene av den innkomne strømmen, og derfor vil den kjøletemperaturen som er tilgjengelig for likvifiering av dampavkoket, stige og falle ifølge sammensetningen av gass- eller damp-avkoket fra den innkomne prosess-strømmen. Figur 1 viser en utførelse av oppfinnelsen hvori det kondenserte kjølemidlet underkjøles før ekspansjonen ved en ytre kjølemiddelstrøm. Figur 2 viser en utførelse av oppfinnelsen hvori det kondenserte kjølemidlet underkjøles før ekspansjonen mot seg selv etter trykkavlastning i den samme varme utvekslingssonen hvori den innkomne hydrokarbonprosesstrømmen underkjøles. Figur 3 viser en foretrukket utførelse av oppfinnelsen hvori høytrykks kjølevæske blir underkjølt før ekspansjonen i to varmeutvekslingstrinn, og endel av den opprinnelig underkjølte væsken blir ekspandert til et mellomtrykk for å tilveiebringe nedkjølingskapasitet for den begynnende underkjøling. Figur 4 viser anvendelse av en annen foretrukket utførelse av oppfinnelsen som bruker to-trinns underkjøling av høytrykks kjølevæske, hvori den innkomne prosesstrømmen blir underkjølt i en propan produktstrøm som også inneholder mindre mengder etan og butan.

Den adiabatiske gass/væske separasjonssonen kan være en trykkavlastningsseparatortank eller en triogenisk lagertank eller en kombinasjon av disse to, som vist i figur 4, i samsvar med de spesielle hydrokarbonblandingene som bearbeides, og det fysiske arrangementet i anlegget. Dersom lagertanken er i nærheten av det kryogeniske hovedprosessanlegget, kan det fungere som gass/væskeseparator, men det foretrekkes å bruke en separat trykkavlastningstank opp foran lagertanken for å oppnå raskere systemrespons på forandringer i hydrokarbonsammen-setningen. Gass/væske separasjonssonen er adiabatisk i motsetning til en fraksjoneringskolonne med koker eller rektifikasjonskolonne, til tross for det faktum at en kryogenisk lagertank vil ha et visst atmosfærisk varmeopptak. Den adiabatiske gass/væske separasjonssonen kan drives ved fra 0,8 til 2,0 bar, men bør fortrinnsvis drives ved litt over atmosfærisk trykk (over 0,987 bar).

For å oppnå den lave kjølemiddeltemperaturen som er ønskelig for å underkjøle den innkomne hydrokarbonprosesstrømmen til kryogenisk lagertemperatur, er det viktig å underkjøle også den kondenserte kjølemiddelstrømmen. Kjølemidlet kan underkjøles med en ytre strøm, for eksempel en kjølemiddelstrøm fra den kryogeniske hovedprosessenheten som vist i figur 1, men underkjøles fortrinnsvis som vist i figur 2 ved varmeutveksling med seg selv, etter ekspansjon i den klassiske "bootstrap" kjøleteknikken hvorved nedkjølingen fra ekspansjon av en strøm anvendes for å kjøle ned den høyere trykksforløperen for den ekspanderte strømmen. Tilgjengelig nedkjølingskapasitet anvendes naturligvis også til å underkjøle den innkomne prosesstrømmen. Når den innkomne strømmen er hovedsakelig metan og også inneholder en mindre mengde nitrogen som vanligvis er tilfelle i LNG enheter, blir det gassformige kjølemidlet komprimert til mellom 14 og 35 bar, kondensert, og deretter underkjølt til en temperatur mellom -140 og -170°C før ekspansjon for gjenvinning av kjølekapasitet. Når den innkomne strømmen er hovedsakelig etan og også inneholder mindre mengder metan, komprimeres det gassformige kjølemidlet til mellom 7 og 31 bar, kondenseres og underkjøles til mellom -70 og -110°C. Når den innkomne strømmen er hovedsakelig propan eller butan eller typisk er hovedsakelig en propan/butanblanding som også inneholder en viss mengde lettere gasser, komprimeres det gassformige kjølemidlet til mellom 3 og 25 bar, kondenseres,

og underkjøles til mellom 10 og -60°C.

Det underkjølte kjølemidlet ekspanderes til det lave trykket i den adiabatiske gass/væske separasjonssonen, fortrinnsvis gjennom en Joule-Thompson ventil, og kjølekapasiteten gjenvinnes deretter fra den resulterende ekspanderte strømmen, uten mellomliggende separasjon av damp og væske. Den ekspanderte strømmen vil typisk være en tofaseblanding, men kan være helt og holdent flytende fase, dersom strømmen er blitt underkjølt til en svært lav temperatur. Gjenvinning av kjølekapasitet ved indirekte varmeutveksling med den innkomne hydrokarbonprosess-strømmen og fortrinnsvis også med dens høyere trykks forløper-strøm, vil naturligvis fordampe kjølemidlet igjen til i det vesentlige dampfase for retur til den adiabatiske gass/væske separasjonssone. Denne returstrømmen introduseres fortrinnsvis til den fysiske separator eller lagertanken, som tilfellet kan være, separat fra den innkomne, flytende fase, underkjølte, multikomponent, hydrokarbonstrømmen som vanligvis ekspanderes til den samme beholderen. Stedet for tilførsel av retur refordampet strøm bør være over stedet for tilførsel av den underkjølte væskestrømmen for å lette gass/væskeseparasjonen av begge strømmene og gjenvinning av en normalt gassformig, flytende fase, hydrokarbon produktstrøm fra beholderen eller beholderne som anvendes i gass/væske separasjonssonen.

Fortrinnsvis blir det kondenserte kjølemidlet underkjølt i to indirekte varmeutvekslingstrinn som vist i figur 3, for å tilpasse kjølekapasitetene godt med de to temperaturnivåene på kjølemiddelstrømmene som derved gjøres tilgjengelige. I denne utførelsen blir derfor hele kjølemiddelvæskestrømmen underkjølt til å begynne med, og en del av den underkjølte strømmen ekspandert til et midlere trykk mellom 2 og 15 bar for å tilveiebringe kjølekapasitet som kreves for den begynnende underkjølingen. Det resulterende refordampede kjølemidlet blir deretter returnert til et mellomtrykkspunkt i kompresjonstrinnet for det gassformige kjølemidlet, for eksempel mellom trinnene i en to-trinns kompressor. Resten av den opprinnelig underkjølte kjølemiddelvæsken blir deretter ledet til et andre trinn med varmeutveksling som beskrevet ovenfor for endelig underkjøling for ekspansjonen som tidligere beskrevet.

Med referanse til tegningene og beskrivelsene derav er følgende nomenklatur anvendt for funksjonell identifisering av prosesstrømmene og behandlingene: 1. flerkomponent, normalt gassformig hydrokarbonprosess-strøm.

la. flytende fase, underkjølt, flerkomponent, normalt

gassformig hydrokarbonstrøm.

2. varmeveksler

3. varmeveksler

4. lavtrykks, adiabatisk gass/væske separasjonssone

5. normalt gassformig, flytende fase, hydrokarbonprodukt-strøm

6. LPG lagertank

7. LPG produkt

8. gassformig kjølemiddelstrøm

9. kompressor

10. varmeveksler (kondensator)

11. akkumulatorbeholder

12. høytrykks kjølemiddelvæske

12a.initielt underkjølt høytrykks kjølemiddelvæske

13. varmeveksler

14. varmeveksler

15. første, kalde kjølemiddelvæske

16. andre, kalde kjølemiddelvæske

17. ekspansjonsventil

18. første, mellomtrykks kjølemiddel

19. første, mellomtrykks omfordampede kjølemiddel

20. ekspansjonsventil

21. butanstrøm

22. andre, mellomtrykks omfordampede kjølemiddel

23. kombinert mellomtrykks omfordamper kjølemiddel

24. knock-out beholder

25. ekspansjonsventil

26. ekspansjonsventil

27. første, lavtrykks kjølemiddel

28. andre, lavtrykks kjølemiddel

29. første, lavtrykks omfordampede kjølemiddel

30. andre, lavtrykks omfordampede kjølemiddel

31. kombinert, lavtrykks omfordampede kjølemiddel

32. ekspansjonsventil

Det bemerkes at egnede varmevekslere for anvendelse i fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan være av rør i mantel-typen eller av plate-finne typen som tillater varmeveksling mellom flere strømmer. Mens separate varmeutvekslingssoner er vist på tegningene for illustrasjonsformål, kan disse sonene kombineres til en eller flere flerstrøms varmevekslere i samsvar med parametrene for den spesielle prosessdesign.

Med referanse nå til figur 1 blir en innkommen flerkomponent, normalt gassformig hydrokarbon prosesstrøm som vanligvis vil være en strøm av flytende fase under forhøyet kryogenisk prosesstrykk, underkjølt i varmeveksler 3 og den resulterende underkjølte strømmen la ekspandert inn i den lavtrykks, adiabatiske gass/væske separasjonssonen vist ved trykkavlastningsseparator 4. En normalt gassformig hydrokarbon produktstrøm i flytende fase trekkes ut fra bunnen av separatoren gjennom ledningen 5, og en dampstrøm som utgjør den gassformige kjølemiddelstrømmen, trekkes ut gjennom ledningen 8. Trykk-avlastningsseparatoren 4 opereres fortrinnsvis ved eller nær atmosfærisk trykk for å unngå uønskede vakuumbetingelser på innløpssiden av kompressor 9. Etter kompresjon av det gassformige kjølemidlet til høyere trykk, kondenseres kjølemidlet i varmeveksler 10, typisk mot vann, og akkumuleres i beholder 11. Høytrykks kjølemiddelvæske trekkes av fra akkumulatoren ved behov gjennom ledningen 12, og underkjøles i varmeveksler 14

ved en ytre kjølemiddelstrøm, som for eksempel kan være tilgjengelig fra den kryogeniske hovedprosessen. Denne underkjølingen gir en første strøm 15 av kaldt kjølemiddel, som

deretter ekspanderes gjennom ventilen 25 og omfordampes ved varmeveksling i 3 med den innkomne prosesstrømmen. Det resulterende første lavtrykks omfordampede kjølemidlet i ledningen 29 returneres deretter til trykkavlastningsseparator 4.

Figur 2 viser en fremgangsmåte ifølge oppfinnelsen som i hovedsak er den samme som den i figur 1, med det unntaket at et ytre kjølemiddel ikke behøves, da den høytrykks kjølemiddelvæske-strømmen 12 også blir underkjølt i varmeveksler 3 ved den første lavtrykks kjølemiddelstrømmen 27.

I figur 3 vises to-trinns underkjøling av høytrykks kjølemiddelvæskestrøm 12, hvori begynnende underkjøling utføres i varmeveksler 13, og en andre, kald kjølemiddel væskestrøm 16 skilles ut fra det opprinnelige underkjølte kjølemidlet. I denne utførelsen har den andre strømmen av kaldt kjølemiddel en temperatur som er høyere enn i den første kalde kjølemiddel-strømmen 15, og ekspanderes over ventilen 17 for å gi et første mellomtrykks kjølemiddel, som gjenvinnes i varmeveksler 13 for å gi en første mellomtrykks omfordampet strøm 19. Dampstrømmen 19 returneres deretter til et mellomtrinnspunkt i to-trinns kompressor 9 hvor den kombineres med den gassformige kjølemiddel-strømmen 8 under kompresjon. Knock-out beholder 24 brukes for å fjerne eventuell væske som kan være til stede i strømmen 19 for å beskytte kompressoren.

Ved fremstilling av et hydrokarbonprodukt i flytende fase så som det som gjenvinnes i ledning 5 i tegningene, kan man forstå at en økende konsentrasjon av lettere komponenter i den innkomne prosesstrømmen 1 gjerne vil koke av ved lagring i uønskede store mengder, dersom lagringstemperaturen ikke blir senket. Fra de foregående beskrivelsene er det åpenbart at fremgangsmåtene ifølge oppfinnelsen kan føre til fremstilling av en produktstrøm 5 av lavere temperatur, på grunn av sin selvbalanserende, åpne karakteristikk, da den gassformige kjølemiddelstrømmen 8 nødvendigvis vil inneholde en høyere konsentrasjon av lettere komponenter når de drives av fra den innkomne strømmen. Det resulterende lettere gassformige kjølemidlet med et tilsvarende lavere boblepunkt kan derfor oppnå lavere kjøletemperaturer i varmeveksler 3, og derved gi underkjøling ved lavere temperatur av den innkomne hydrokarbon prosesstrømmen 1 uten å bruke subatmosfæriske trykk i systemet.

Med referanse til figur 4 som illustrerer, som tidligere nevnt, et flytskjema av oppfinnelsen som er egnet til under-kjøling av en LPG strøm av følgende sammensetning:

LPG prosesstrømmen 1 tilføres til varmeveksler 2 ved et trykk på 17,8 bar og begynnende underkjøling til -23°C. Strømmen underkjøles videre til -46°C i varmeveksler 3, og ekspanderes til lavt trykk i trykkavlastningsseparator 4 som drives ved litt over 1 bar. En normalt gassformig, hydrokarbon-produktstrøm 5 i flytende fase som har hovedsakelig den samme sammensetningen som strøm 1, gjenvinnes fra bunnen av separator 4 for lagring i kryogenisk tank 6, hvorfra LPG produktet tappes av gjennom ledningen 7 for salg eller videre prosessering.

Damp-avkok fra LPG lagertanken 6, som omfatter mesteparten av etanet fra produktstrømmen, kombineres med andre damper i separator 4 for å gi den gassformige kjølemiddelstrømmen 8 med følgende sammensetning:

Det gassformige kjølemidlet komprimeres i to-trinns kompressor 9 til et mellomtrykk på 2,7 bar og deretter til et forhøyet trykk på 19,5 bar. Høytrykks gassformig kjølemiddel kondenseres deretter mot vann i varmeveksler 10, og akkumuleres i beholder 11. Høytrykks kjølemiddelvæske trekkes av fra akkumulatoren gjennom ledningen 12, og får sin første underkjøling i varmeveksler13 til -24°C. Endel av det opprinnelige underkjølte kjølemidlet blir ytterligere underkjølt til -46°C i varmeveksler 14, og tappet av gjennom ledningen 15 som den første kalde kjølemiddelvæsken. En annen del av det opprinnelig underkjølte kjølemidlet, fremdeles ved -24"C, blir avdelt gjennom ledningen 16, og endel ekspandert gjennom ventilen 17 for å gi det første mellomtrykks-kjølemidlet 18 ved 3 bar, som gir begynnende underkjøling av høytrykkskjølemiddelvæsken i varmeveksler 13, og derved fordampes for å bli det første mellomtrykks omfordampede kjølemidlet i ledningen 19.

En parallell strøm fra ledningen 16 ekspanderes på samme måte gjennom ventilen 20 for å gi begynnende underkjøling av LPG prosesstrømmen 1 i varmeveksler 2, så vel som underkjøling for en separat butanstrøm 21, og fordampes derved for å bli det andre mellomtrykks omfordampede kjølemidlet i ledningen 22. Det første og andre mellomtrykks-omfordampede kjølemidlet kombineres i ledningen 23, og returneres via knock-out beholder 24 til det andre trinns innløpet på kompressor 9 ved et trykk på 2,7 bar.

Med referanse tilbake til varmeveksler 14 blir det første kalde kjølemidlet i ledning 15 oppdelt og ekspandert gjennom ventilene 25 og 26 til 1,3 bar for å gi henholdsvis det første lavtrykks kjølemidlet i ledning 27 og det andre lavtrykks kjølemidlet i ledning 28. Disse strømmene gir endelig under-kjøling for LPG prosesstrømmen i varmeveksler 3 og høytrykks-kjølevæsken i varmeveksler 14, og fordampes derved for å gi det første lavtrykks omfordampede kjølemidlet i ledning 29 og det andre lavtrykks omfordampede kjølemidlet i ledning 30. De omfordampede lavtrykkstrømmene kombineres i ledning 31 og returneres ved en temperatur på -32 °C til trykkavlastning-separator 4. Dersom kjølekapasiteten som er tilgjengelig i strøm 15 er i overskudd i forhold til underkjølingsbehovet i varmevekslere 3 og 14, kan overskuddet ekspanderes gjennom ventil 32 for å underkjøle ytterligere LPG produktstrømmen ved direkte varmeveksling. Dersom et betydelig overskudd av kjølekapasitet er tilgjengelig, kan det anvendes i en eller flere varmevekslere (ikke vist) i parallell med varmevekslere 3 og 14.

Claims

1. Fremgangsmåte for underkjøling av en normalt gassformig hydrokarbonproduktstrøm (1), karakterisert ved at den omfatter: a) å ekspandere en underkjølt, flerkomponent, normalt gassformig hydrokarbonstrøm i flytende fase (la) inn i en lavtrykks, adiabatisk gass/væske separasjonssone (4, 6); b) å gjenvinne en gassformig kjølemiddelstrøm (8) som inneholder deler av i alle fall to av de letteste komponentene av den flerkomponente, normalt gassformige hydrokarbonstrømmen fra den lavtrykks, adiabatiske gass/væske separasjonssone (4, 6); c) å komprimere (9) den gassformige kjølemiddelstrøm (8) til et forhøyet trykk og deretter å kondensere (10) strømmen slik at det dannes en høytrykks kjølemiddelvæske (12); d) å underkjøle (14) i alle fall endel av høytrykks kjølemiddelvæsken slik at det dannes en første, kald kjølemiddel-væske (15) ; e) å ekspandere i alle fall endel av den første kalde kjølemiddelvæsken (15) slik at det dannes et første lavtrykks kjølemiddel (27 ); f) å fordampe (3) det første lavtrykks kjølemidlet (27) slik at det dannes et første lavtrykks omfordampet kjølemiddel (29) ; g) å tilføre det første lavtrykks omfordampede kjølemidlet (29) til den lavtrykks adiabatiske gass/væske separasjonssonen (4, 6) ; h) å underkjøle (3) en flerkomponent, normalt gassformig hydrokarbonprosesstrøm (1) ved indirekte varmeveksling med det første lavtrykks kjølemidlet (27) for å danne den underkjølte, flerkomponente normalt gassformige hydrokarbonstrømmen i flytende fase (la) som ekspanderes inn i den lavtrykks adiabatiske gass/væske separasjonssonen (4, 6); og i) gjenvinne en normalt gassformig hydrokarbonproduktstrøm i flytende fase (5) fra den lavtrykks adiabatiske gass/væske separasjonssonen (4, 6).

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det første lavtrykks kjølemidlet (27) er en tofase blanding.

3. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at høytrykkskjølemiddelvæsken (12) blir underkjølt ved indirekte varmeveksling (3) med det første lavtrykks kjølemidlet (27) .

4. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den i tillegg omfatter: a) initielt å underkjøle (13) det høytrykks flytende kjølemidlet (12) og å skille ut derifra en andre kald kjøle-middelvæske (16) med en temperatur høyere enn i den første kalde kjølemiddelvæsken (15); b) å ekspandere (17) i alle fall en del av den andre kalde kjølemiddelvæsken (16) for å danne et første mellomtrykks-kjølemiddel (18); c) å fordampe (13) det første mellomtrykks kjølemidlet (18 ) ved indirekte varmeveksling (13) med den høytrykks-kjølemiddelvæsken (12) for å danne et første mellomtrykks-omfordampet kjølemiddel (19) fra det første mellomtrykks-kjølemidlet (18); og d) å kombinere det første mellomtrykks omfordampede kjølemidlet (19) med den gassformige kjølemiddelstrømmen (8) som undergår kompresjon.

5. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den gassformige kjølemiddelstrømmen (8) komprimeres til et forhøyet trykk mellom 3 og 35 bar, og at den lavtrykks adiabatiske gass/væske separasjonssonen (4, 6) drives ved et trykk mellom 0,8 og 2,0 bar.

6. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den lavtrykks gass/væske separasjonssonen (4, 6) omfatter en lagertank (6) .

7. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den lavtrykks, adiabatiske gass/væske separasjonssonen (4, 6) omfatter en trykkavlastningsseparator (4).

8. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at det første mellomtrykks omfordampede kjølemidlet (19) er ved et trykk mellom 2 og 15 bar.

9. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved ytterligere å omfatte: a) å ekspandere (26) en mindre del av den første kalde kjølemiddelvæsken (15) for å danne et andre lavtrykks kjølemiddel (28) ; b) å fordampe (14) det andre lavtrykks kjølemidlet (28) ved indirekte varmeveksling (14) med en del av det opprinnelig underkjølte høytrykks flytende kjølemiddel (12a) for å danne et andre lavtrykks omfordampet kjølemiddel (30) fra det andre lavtrykks kjølemidlet (28); og c) å tilføre det andre lavtrykks omfordampede kjølemidlet (3 0) til den lavtrykks adiabatiske gass/væske separasjonssonen (4, 6).