NO854539L

NO854539L - Fremgangsmaate for bestemmelse av pumpekarakteristika, samt pumpe for utfoerelse av fremgangsmaaten.

Info

Publication number: NO854539L
Application number: NO854539A
Authority: NO
Inventors: Paul Buisine; Paul Dancer
Original assignee: Schlumberger Cie Dowell
Priority date: 1984-11-15
Filing date: 1985-11-14
Publication date: 1986-05-16
Also published as: EP0183295A1; CA1262513A; FR2573136A1; CN85108384A; US4705459A; CN1005282B; FR2573136B1

Description

Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for bestemmelse av pumpékarakteristika, såsom volumetrisk virkningsgrad bg, nærmere bestemt, strømningshastighet og strømnings-

mengde for en direkte-fortrengningspumpe omfattende minst ett stempel som beveges i frem- og tilbakegående retning i et kammer som er forbundet med en tilførselsledning for det fluidum som skal pumpes gjennom en innløpsventil og gjennom en utløpsventil til en utløpsledning, hvor ventilene fungerer mekanisk uavhengig av stempelet.

Strømningsmengden for en direkte-fortrengningspumpe er teo-retisk lik produktet av fluidumsmengden som medføres av stempelet 'ogj;antall stempeltakter pr. tidsenhet. Den faktiske strøm-ningsmengde avviker 'imidlertid fra verdien som beregnes på denne måte, fordi pumpens volumetriske virkningsgrad i praksis ikke bppgår til 100% men til en noe mindre verdi som ikke er nøy-aktig kjent og som varierer som en funksjon av antall takter pr. tidsenhet og av driftsbetingé&sene.

■ •' Pumpens "volumtriske virkningsgrad" under installasjons-betirigelsen og dens driftshastighet benyttes for å uttrykke forholdet mellom mengden av høytrykksfluidum som fremføres til ut-løpsledningen dividert med den totale mengde som er forflyttet av stemplene.

Pumpens hastighet er den hastighet hvormed fluidet leveres, med mindre "innsugingshastigheten" er spesifisert. Utstrømmings-hastigheten og innsugingshastigheten adskiller seg fra hver-

andre som følge av fluidets komprimerbarhet og mulige lekkasjer fra pumpen. .På grunn av utilstrekkelig kjennskap til den volumetriske virkningsgrad blir strømningsmengdemålinger vanligvissutført ved hjelp, av en strømmåler som er koplet i serie med pumpen. Denne metode har den ulempe at strømmåleren må utskiftes når det skal pumpes et annet fluidum med andre egenskaper, da konvensjonelle strømmålere ikke er egnet for anvendelse ved vidt forskjellige fluider, I praksis er uheldigvis fluidene som skal pumpes, av meget forskjellig art. Fluidene kan bestå av etsende væsker, viskøse væsker, isolerende væsker, væsker med innhold av faste partikler osv.

Formålet ved foreliggende oppfinnelse er å muliggjør be stemmelse av ihvertfall én pumpe-egenskap under drift av en pumpe av ovennevnte type, og særlig å kunne foreta strømnings-mengdemålinger direkte på selve pumpen og derved unngå bruk,av utvendig apparatur.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen består generelt-i.at pumpen utstyres med midler som gjør det mulig å bestemme posisjonene av ihvertfall én av de bevegelige deler, som en :funksjon av tiden, hvor delene omfatter en ventil og.én eller.flere stempler, og hvor fremgangsmåten innbefatter analysering'.av signalene fra de ovennevnte midler. Posisjonene (særlig 'endeposisjonene) av stempelet eller et av disse og tidspunktene for åpning og/eller lukking av minst en av ventilene spores som en funksjon av tiden. Midlene som benyttes,.kan velges fra en gruppe som omfatter: akustiske følere, akselerometerfølere, posisjonsfølere, nærhetsfølere, trykkfølere, deformasjonsfølere og kraftfølere. :'

Mer spesielt består fremgangsmåten i bestemmelse av.ihvertfall tidsdifferansen mellom tidspunktene for åpning og/eller lukking av minst én av ventilene og tidspunktene for stempelets passeringer gjennom endeposisjonene eller dødpunktene, og beregning av den motsvarende, volumetriske virkningsgrad ut fra stempelets bevegelser.. v*.. ;Hvis pumpens strømningsmengde under drift er den egenskap som ønskes bestemt, vil fremgangsmåten i hovedsak omfatte telling av antall pumpetakter pr-.- tidsenhet under samtidig, måling av pumpens volumetriske virkningsgrad.som utledes av ovennevnte bestemmelse av minst én tidsdifferanse, og beregning av strømningshastigheten ved multiplisering av antall pumpetakter pr. tidsenhet med kammervolumet, korrigert med den målte, volum-metriske virkningsgrad. ;Verdien for den volumetriske virkningsgrad som skal.bestemmes ved denne metode, avhenger av forholdet mellom pumpens teoretiske og faktiske virkemåte. ;Det teoretiske funksjonsprinsipp for en direkte-fortrengningspumpe er kjent. Ved frem- og tilbakegående bevegelse av et stempel vil det fluidum som befinner seg i stempelkammeret, ut-drives mot utløpsledningen hvoretter fluidum fra innløpsledhing-en innsuges i kammeret. Under ideelle forhold vil innløps- og utløpsventilene stenges momentant når stempelbevegelsen reverseres, slik at hele fluidumsmengden som medføres av stempelet, overføres til utløpsledningen, hvilket gir en virkningsgrad av 100%. ;De faktiske driftsforhold adskiller seg imidlertid fra slike idealforhold, særlig som følge av forsinket ventilstengning. ;Når stempelet føres ut av kammeret, er.innløpsventilen<;>åpen og utløpsventilen stengt. Ved enden av takten vil stempelet stoppe og stempelbevegelsen reverseres. Ventilene burde.på dette tidspunkt omstilles momentant. Ventilene,har imidlertid en grad av treghet og bevegelsen gjennom det flytende medium er ikke friksjonsfri. På tross av den anordnede returfjær. kan inn-løpsventilen ikke stenges umiddelbart og en viss fluidumsmengde vil derfor strømme til innløpsledningen. Denne mengde represen-terer et tapt volum som reduserer pumpens volumetriske virkningsgrad. ■ . r ;Videre vil utløpsventilen ikke åpnes straks innløpsventilen er stengt. Fluidet må først bringes under et trykk somer noe høyere enn utløpstrykket. Det er derfor nødvendig at hele V fluidumsmengden i kammeret komprimeres, og ikke baredden.mengde som medføres av stempelet. Det kan kreves deformering,av-tet-ninger og stempelpakninger, og kompensering;av lekkasjer. Et visst volum går derved tapt og den volumetriske virkningsgrad, reduseres ytterligere. Likeledes vil utløpsventilen åpnes og innløpsventilen:^-: stenges når stempelet innskyves i kammeret og utdriver fluidet mot utløpsledningen. Stempelet stopper ved enden av takten innen det beveges bort i motsatt retning. Utløpsventilen kan ikke stenges øyeblikkelig, og en viss fiuidumsmengde vil suges tilbake fra utløpsledningen og til kammeret. Denne mengde;repre-senterer også et tapt volum som bidrar til å redusere pumpens volumetriske virkningsgrad. ;Det er derfor nødvendig å dekomprimere det tilstedeværende fluidum i kammeret, og eventuelt flytte pakningene eller gjen-opprette pumpens tilstand (mekanisk pusting) innen innløps-ventilen kan åpnes. Trykket som skal oppnås, bør være noe mindre enn det rådende trykk på den annen side av ventilen innen denne åpnes. Avhengig av hvordan fluidet er fremført til innløpet,, kan dette trykk være lavere enn fluidets damptrykk under pumping. Dette resulterer i .kavitasjon og banking.... ;Ved permanent overvåking av ventilenes åpnings- og/ stengningstidspunkter i forbindelse med stempelets posisjon er det mulig å beregne nøyaktig de fluidumsmengder som går.tapt, ;og å utlede pumpens/volumetriske virkningsgrad.-;Ifølge oppfinnelsen kan den volumetriske virkningsgrad;også bestemmes ved måling av de delstreknihgen:av kammeret som tilbakelegges av stempelet, for det første mellom det:.tidspunkt da stempelet passerer sin posisjon for maksimal, innskyving i kammeret og tidspunktet for stenging av utløpsventilen, og for det andre mellom det tidspunkt da stempelet passerer sin,motsatte endeposisjon og tidspunktet for åpning av utløpsventilen, hvorved den voluemtriske virkningsgrad korrigeres ved å.subtra-hererdisse to delvolumer fra kammervolumet. ;Tidspunktene for stempelets passasje gjennom sine endeposisjoner kan bestemmes ved måling av stempelets ulike posisjoner som en funksjon av tiden ved hjelp av en forskyvningsføler. Hvis stempplets bevegelse er symmetrisk iffiorhold til.;dets endeposisjoner, kan nevnte tidspunkt alternativt bestemmes som.lig-gende i like avstander mellom de suksessive tidspunkter'for-; stempelpassasjen gjennom en forutvalgt posisjon og som eksempelvis motsvares av et element som er fastgjort til stempelet og som passerer foran en fiksert nærhetsføler. ;Videre kan tidspunktene for lukking eller åpning:-ay,<-yentil-ene bestemmes på ulike måter: enten direkte, f.eks.<;>|vedvspor-ing av støtene som frembringes når de lukkes mot sine ventilseter, eller ved akustisk sporing av lyden av fluidetssom.unnviker mellom hver ventil og det tilhørendéoventilsete, eller.ved måling av ventilenes posisjoner når disse varierer i forhold til de respektive ventilseter som en funksjon av tiden..V ;Tidspunktene for lukking eller åpning av ventilene kan' alternativt bestemmes indirekte ved måling av trykk hvis.varia-sjoner som en funksjon av tiden angir nevnte tidspunkter. Det kan derved være tale om trykket innvendig i pumpekammeret og/ eller i pumpens utløpsledning. ;Indikasjoner vedrørende fluidets komprimerbarhet kan oppnås ved observering av den stigende eller synkende trykkgradient i ;kammeret. Ved innledningen av stempelets innadgående bevegelse;i kammeret, øker trykket som utøves mot fluidet.'Utløpsventilen vil ikke åpnes før kraften som utøves mot denne av det innvendige trykk i kammeret, overstiger kraften som utøves av trykket i ut-løpsledningen og av ventilens returfjær. Trykkøkningeri, i1kammeret avhenger av fluidets komprimerbarhet. Hvis fluidet er komprimerbart må stempelet tilbakelegge en viss avstand.innen trykket i kammeret har.nådd samme høyde som trykket i utløps-ledningen med tillegg av trykket fra fjæren. Det motsvarende volum er et tapt volum som reduserer pumpens volumetriske virkningsgrad.. Fluidets komprimerbarhet kan beregnes ved observering av den hastighet hvorved trykket i kammeret øker. På samme måte reduseres.fluidumstrykket når trykket faller, og fluidets komprimerbarhet kan måles for andre gang. -Videre kan en overdrevet lang åpningsperiode for utløpsventilen grunnet en unormalt langvarig trykkøkning for' et" gitt fluidum, indikere tilstedeværelsen av gassbobler i det pumpede fluidum. l-^ ;Lignende effekter kan oppstå grunnet mekaniske deforma-sjoner av pumpekonstruksjonen, ved at ventilene inntvinges i ventilsetene, ved deformasjon i stempelpakningssystemet og; ved eventuelle lekkasjer. ;Noen av målingene som gjennomføres i overensstemmelse med fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, for bestemmelse eksempelvis av en pumpes volumetriske virkningsgrad og dermed, av strømnings-mengden, kan dessuten avdekke defekter som innvirker på'.;pumpens funksjon. En ventillukketid av overdreven lengde ved en.gitt driftshastighet for pumpen kan indikere en defekt i den'angjeld-ende returdjjær. Videre er det, ved observering av trykkforan-dringer eller ved akustisk avlytting mulig å spore ventil-'lekkasjer som skyldes tilstedeværelse av faste partikler,på. ventilsetet eller beskadigelse av pakningen eller av ventilsetet grunnet erosjon.<1>;Da det således lar seg gjøre å bestemme den volumetriske virkningsgrad av en direkte-fortrengningsppmpeei et reelt tids-rom, vil fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen gjøre det måitlgqå måle pumpens faktiske strømningsmengde og å; spore eventuelle feil i pumpens funksjon. ;Oppfinnelsen er nærmere beskrevet i det etterfølgende under henvisning til de medfølgende tegninger, hvori: Figur- 1 og 2 viser snitt av .en direkte-fortrengningspumpe, som illustrerer prinsippetsfpr strømningsmengdé-målemetoden ifølge oppfinnelsen, hvor figur 1 har tilknytning;til-innledningen av pumpens innsugingstakt og figur 2 til innledningen av utstrømningstakten. -. Figur 3 viser et diagram som illustrerer prinsippetfor fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen... ; ' - Figur 4 viser et snitt av en pumpe som er utstyrt med føl-ere som muliggjør utøvelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen. Figur 5 viser et praktisk eksempel på trykk-kurver;for en triplekspumpe. \' o- y- ' Den viste pumpe ifølge figur 1 og 2 omfatter et pumpehus 1 som avgrenser et kammer 2 som opptar et bevegelig stempel^3'; som av en motor (ikke vist) drives i frem- og tilbakegående retning. Avtetning er opprettet ved hjelp av pakninger 28. Kammeret er gjennom en innløpsventil 5 forbundet med et innløpsrør 4 og gjennom en utløpsventil 7 med et utløpsrør 6. Innløpsventilen 5 tvinges mot et motsvarende, stasjonært ventilsete 8. ved hjelp , av en returfjær 9 som ligger an mot en konstruks jonsdel; 10. spiti / er fastgjort til pumpehuset 1. Utløpsventilen 7 tvinges likeledes mot et motsvarende, stasjonært ventilsete 11 ved hjelp av en returfjær 12 som ligger an mot en konstruksjonsdel 13 som er fastgjort til pumpehuset 1. ■•..;. Th Når stempelet 3 beveges ut av kammeret 2, med utgangsg^jktt.? 1 den maksimale, indre endeposisjon (se figur 1), vil trykk- • reduksjonen som derved oppstår, bevirke at innløpsventilen-5 åpnes mens utløpsventilen 7 er lukket under den kombinerte påvirkning av den tilhørende returfjær 12 og av fluidet som suges tilbake fra utløpsrøret for kammeret 2. Fluidet som skal pumpes, tilføres gjennom innløpsrøret j4 og ihnstrømmer i kammeret 2 som derved fylles. Etter at stempelet 3 har nådd sin ytre endeposisjon, motsvarende dets maksimale avstand fra kammeret 2 (figur 2), vil det atter innskyves i kammeret og tvinge ut-løpsventilen 7 til å åpnes, mens innløpsventilen 5 stenges under den kombinerte påvirkning av den tilhørende returfjær 9 og av det fluidum som strømmer fra kammeret mot innløpsrøret. Enn fluidumsmengde motsvarende det totale volum som gjennomløpes --av, ;stempelet 3 i kammeret 2, vil derved ledes mot utløpsrøret .6.-Disse to volumer er i praksis ikke nøyaktig like.. Dette skyldes at når stempelet 3 innleder sin bevegelse bort .fra;den ;fullt innskjøvne posisjon E, vil utløpsventilen 7 ikke stenges . momentant, men først etter at stempelet har nådd én posisjon. ;E1 , slik at et mindre fluidumsvolum, motsvarende stempelets til-bakelagte strekning mellom posisjonene E og E1, suges fra ut-løpsrøret 6 . Innløpsventilen er likeledes ikke slengt ved'innledningen av stempelets bevegelse fra dets annen endeposisjon R. Innløpsventilen vil ikke lukkes før stempelet har nådd en posisjon RV, hvorved en annen, mindre fluidumsmengde, vanligvis større enn den foregående, mindre mengde, blir feilaktig over-ført til innløpsrøret 4. Disse fenomen er vist i figur 3..som ytterligere angir tidspunktene gl, s3, ... for åpning avrventilene 5 og 7 og som motsvarer posisjonene E* ' og RV. av stempelet 3. Det fremgår særlig at under utstrømningsfåsene vil trykket i kammeret 2 først nå sin fulle verdi etter at innløpsventilen er lukket ved tidspunkt t3, dvs. på det tidspunkt s3 da utløps-ventilen åpnes, og trykket opprettholdes høyt til utløpsventilen lukkes ved tidspunkt t5. \ . ;; ■ >.':>.•»,<:•■ '.

Ved sporing av tidspunktene ti og s3 for utløpsyentilens forsinkede lukking og åpning i forhold til de teoretiskettids-punkter tO og t2, og nærmere bestemt ved måling av tidsintervallene tl-tO og. s3-t2 er det mulig å beregne den faktiske;;;,:; fluidumsmengde som leveres ved hver pumpetakt, .ved å bestemme den volumetriske virkningsgrad under hver-pumpetakt?Og deretter utlede strømningsmengden på grunnlag av antall takter.;prV.' .tidsenhet .

Ventilenes lukkingstidspunkter ti, t'3, t5, ... og/eller åpningstidspunkter sl, s3, s5, ... kan bestemmes på forskjellige måter, eksempelvis som vist i figur 4. Ventilenes bevegelser kan derved utnyttes direkte ved anvendelse av: - én eller flere aksélerometerfølere:14 somler fastgjort i hensiktsmessige soner på pumpehuset 1, for sporing, av støtene fra ventilene 5 og 7 når disse lukkes mot de respektiyeiyentil-seter 8 og 11, - akustiske følere 15 og 16 som likeledes er fastgjort til pumpehuset 1 og plassert nær ved den motsvarende av ventilene 5 og 7, og som er følsomme overfor den turbulenslyd som frem bringes av fluidet som unnviker gjennom ventilene, og som/ opp-hører momentant når ventilene lukkes, i'^'1^^;-

- posisjonsfølere 17 og 18 som tjener for bestemmelse.av forskyvningene av ventilene henholdsvis 5 og 7 i forhold til de tilhørende, fikserte ventilseter 8 og 11, og for angivelse av tidspunktene når disse ventiler lukkes (og likeledes av:tidspunktene når ventilene åpnes), og som kan bestå av ultrasoniske følere eller virvelstrømt ølere, og/eller .'■^■ ;<.\- :' r'' :

- spenningsmålere 29, som er fastklebet til f jære<ne.>9 og

12 og som angir ventilenes posisjoner på grunnlag av fjærenes., komprimeringsgrad... ; :;,

Ovennevnte tidspunkter kan også bestemmes ut fra de varierende trykk i pumpen, ved spring av de trykkvariasjoner.: som har tilknytning til venti&énes bevegelser. Denne tidsbestemmelse kan foretas på grunnlag av: ,/vv? .

det innvendige trykk som råder i: pumpekammeret;' 2log^ som kan måles enten direkte véd hjelp av en trykkføler 19 som eksempelvis er innmontert i konstruksjonsdelen 10, eller indirekte. med en spenningsmåler 20 som er montert på yttersiden av.pumpehuset 1, eller ved hjelp av en kraftføler 21 som er montert mellom pumpehuset 1 og en av de tilhørende forankringsbolter .22,

innstrømningstrykket som måles med en trykkføler 23 som

er plassert i pumpeinnløpsrøret, og/eller ; ;.: - utstrømningstrykket som måles med en trykkføler; 24 ,,som er plassert i pumpeutstrømningsrøret. "•v^.rCujij'

Egnede følere utvelges fra den ovennevnte gruppe, ..i'-:!ayhengig-het av den type av måling som ønskes utført. Det kan dessuten anordnes en temperaturføler 27 i kammeret 2. Tidspunktene. t0, t2, t4, ... hvorunder stempelet 3 befinner seg i en av sine.endeposisjoner, blir i det foreliggende eksempel bestemt ved', hjelp av en nærhetsdetektor 25 som er fiksert i forhold til pumpehuset 1 og som vil spore når en ring 26 som er fastgjort på stempelet 3, nærmer seg detektoren. Tidspunktene som skal bestemmes,, ligger midt i tidsintervallene mellom ringens 26 suksessive passasjer forbi detektoren 25.

Pumpen som er vist i figur 4, er et multippelaggregat om^ fattende en rekke identiske seksjoner A, B, ... som hver.for seg er utstyrt med følere av ovennevnte typer for bestemmelse av den volumetriske virkningsgrad for hver seksjon. : : ^ Under forsøk med en tripleks-pumpe. med,tre seksjoner :A, B, og C, fremkom de trykk-kurver P., P__og.P„. som' er vist i figur 5.. Disse kurver angir trykkvariasjonene i hvert av de tre kammere, og en kurve P angir trykkvariasjonene ved utløpet fra.pumpen. Kurven P viser seks utslag for hver pumpetakt. En streket ;,, kurve S angir de pulser som overføres fra føleren 25 i seksjon B og hvorav de tidspunkter tO, t2, t4 ... hvorunder det motsvarende stempel passerer gjennom sine endepoeisjoner. E^og; R, utledes. Tidspunktene ti, t2, t3, ... og sl, s3, s5,;'...' for henholdsvis lukking og åpning av ventilene i samme seksjon B er markert som hjørner i den likeledes viste trykk-kurve:P_ Forskyvningen av utløpsventilenes tidspunkter for åpning pg lukking i forhold til tidspunktene tO, t2, t4, ...^dannerAV|runn-lag for beregning av seksjonens volumetriske virkningsgrad. Ved . anvendelse av samme fremgangsmåte for de to øvrige seksjoner A og C, er det mulig å bestemme den totale, volumetriske effekt og dermed strømningshastigheten for pumpen.- ,1 en slik pumpe vil det generelt være tilstrekkelig med en enkelt nærhetsdetektor 25. Generelt vil det, ved analysering av signalene fra de; ulike følere (og særlig, men ikke utelukkende, under hensyntaking til formene av én eller flere trykk-kurver av>typer som vist i: figur 5) være mulig å bestemme samtlige karakteristika for- .'; pumpen under drift,<p>g å spore enhver unormal funksjon meget. raskt og meget nøyaktig. Det vil særlig være mulig å-sporeiet fjærbrudd, innvendig eller utvendig lekkasje av enhver art, dårlige innstrømningsbetingelser (kavitasjon, luft- eller, gass-absorbsjon, ...) osv.

Det er også mulig å måle en eksisterende lekkasje og å foreta motsvarende korrigering med stor nøyaktighet av pumpens strømningsmengde.

Claims

1. Fremgangsmåte for bestemmelse av minst én egenskap ved en direkte-fortrengningspumpe som er i funksjon og som omfatter minst ett stempel som beveges i frem- og tilbakegående retning i et kammer som gjennom en innløpsventil står i forbindelse med en innløpskanal for fluidum som skal pumpes, og gjennom en ut-løpsventil med en utløpskanal, hvor ventilene er mekanisk-uav-hengige av stempelet, karakterisert v e dv, at-pumpen er utstyrt med anordninger som muliggjør bestemmelse av posisjonene for ihvertfall én av dens bevegelige deler, som funksjon av tiden, og at signalene fra disse anordninger.analyseres . ' * '. ;. "«-';

2. Fremgangsmåte i samsvar med krav 1, kar a k t e; r, i- : s e r t v e d at stempelets (3) posisjoner og de tidspunkter hvorunder minst én av ventilene (5) 7). åpnes og/eller lukkes, bestemmes som funksjon av tiden, og at signalene fra føler- . anordningene analyseres.. '-^. •;

3. Fremgangsmåte i samsvar med krav 1 eller,2, karakterisert ved at føleranordningene utvelges fra,grup-pen som omfatter akustiske følere, posisjonsfølere, nærhets- , følere, trykkfølere, deformasjonsfølere pg kraftfølere.;

4. Fremgangsmåte i samsvar med kravl 2 eller 3, k å r! :a: k-terisert ved at tidsdifferansene, ihvertfall for tidspunktene for lukking og/eller åpning av minst én av ventilene (5, 7) og stempelets (3) passasjer gjennom sine endeposisjoner (E, R) eller dødpunkter, bestemmes. : :,;

5. Fremgangsmåte i samsvar med krav 4, karakterisert ved at nevnte tidsdifferanse bestemmes ved måling-er av fluidumstrykk og sporing av en stempelposisjon.;

6. Fremgangsmåte i samsvar med krav 4,eller 5, karakterisert vveedd at den egenskap som skal bestemmes, er: pumpens strømningsmengde under drift, og atffremgangsmåten i hovedsak omfatter telling av pumpetakter pr. tidsenhet under-samtidig måling av pumpens volumetriske virkningsgrad som utledes ved bestemmelse av minst én tidsdifferanse, og beregning av strømningsmengden ved multiplisering av antall pumpetakter pr. tidsenhet med kammerets (2) volum, med korrigering','for den målte, volumetriske virkningsgrad. i ' ■;

7. Fremgangsmåte i samsvar med krav 6, karakterisert ved at den volumetriske virkningsgrad bestemmes ved måling av de delvolumer av kammeret ;(-2:): som motsvares av strek-ningene som tilbakelegges av stempelet (3), for det første mellom tidspunktet ftO) for stempelets passasje gjennom sin! posisjon for maksimal innskyvning (E) i kammeret, og.tidspunktet (ti) for lukking av utløpsventilen ■( 7 ), .' og for det andre'mellom tidspunktet (t2) for stempelets passasje gjennom sin motsatte endeposisjon (R) og tidspunktet (s3) for åpning av utløpsventil- en (7), og at den volumetriske virkningsgrad . korrigeres "ved"'. at disse to delvolumer subtraheres fra volumet motsvarende stempelets (3) slaglengde og divideres med dette volum,.;

8. Fremgangsmåte i samsvar med et av kravene 4-7, karakterisert ved at tidspunktene (tO, t2, t4, ...) for stempelets (3) passasjer gjennom endeposisjonene (E, R) bestemmes ved måling av stempelets varierende posisjon som funksjon av tiden. ' ,;

9. Fremgangsmåte i samsvar med et av.kravene 4-7,, k a r a, k-terisert ved at tidspunktene (tO, t2, t4, ...) for stempelets passasjer gjennom endeposisjonene (E, R) bestemmes som beliggende i samme avstand mellom de innbyrdes påfølgende tidspunkter for stempelets passering av en forutbestemt-posisjon. ' .;

10. Fremgangsmåte i samsvar med et av kravene 4-7, karakterisert ved at lukkingstidspunktene (ti, t3, t5, ...) for ventilene (5, 7) bestemmes ved sporing av støtene når ventilene lukkes mot de tilhørende ventilseter (8, 11).;

11. Fremgangsmåte i samsvar med et av kravene 4-7, ka r a k- teri.sert ved at tidspunktene (ti, t3, t5, .... éi, s3, s5, ...) for lukking og/eller åpning av ventilene (5, 7) bestemmes ved akustisk sporing av lyden fra fluidet som.unnviker . mellom hver ventil (5, 7) og det tilhørende ventilsete,.(8,11).;

12. Fremgangsmåte i samsvar med et av kravene 4-7, karakterisert ved at tidspunktene (ti, t3, t5, ... sl, s3, s5, ...) for lukking og/eller åpning av ventilene (5, 7).. bestemmes ved måling av ventilenes posisjoner i forhold til ventilsetene (8, 11), som varierer som funksjon av. tiden.;

13. Fremgangsmåte i samsvar med et av kravene 5-.7, ;.{,k a. r • ak-terisert ved at tidspunktene • (ti, t3 , ;. t5, * . sl, s3, s5, ...) for lukking og/eller åpning av ventilene (5, 7).be-; stemmes ved måling av det innvendige trykk i kammeret (2)., som varierer som funksjon av tiden. ''^'^/

14. Fremgangmsåte i samsvar med et av kravene 5-7, karakterisert ved at tidspunktene (ti, t3, t5, ... sl, s3, s5, ...) for lukking og/eller åpning av ventilene (5, 7.) '-bestemmes ved måling av trykket i inniøpskanalen (4) og/eller.;, utløpskanalen (6) og/eller i kamrene, som varierer som funksjon av tiden. ■ . j i ■ ;

15. Fremgangsmåte i samsvar med et av kravene . 1-14, .; kna , r i?a k-terisert ved at det, på grunnlag av signaler" og. sær-r-lig av den forsinkede åpning av utløpsventilen (7), bestemmes et mål for fluidets komprimerbarhet.

16. Anvendelse av fremgangsmåten i samsvar med et av kravene 1-15, karakterisert ved , at den benyttes <3> ved overvaking av driftsbetingelsene for ihvertfall en av pumpe-delene og av de forskjellige funksjoner og gjennomføringen av. dissef under drift med et gitt fluidum.

17. Direkte-fortrengningspumpe, karakterisert ved at den er utstyrt med føleranordninger som særlig gjør det mulig at tidspunktene for lukking og/eller åpning av pumpens innløps- og utløpsventiler kan bestemmes i overensstemmelse med fremgangsmåten i samsvar med et av kravene'1-15

181 Pumpe for utøvelse av fremgangsmåten,i samsvar med krav .7, karakterisert ved at den er utstyrt med en føleranordning C(25, 26) som muliggjør bestemmelse av stempelets (3) endeposisjon, og med en føleranordning som muliggjør, bestemmelse av tidspunktene ??tl, t3, t5, ...) for lukking og tidspunktene (sl, s3, s5, ...) for åpning av utløpsventilen (7).