NO812254L - Fremgangsmaate for tilsetning av ulegert magnesium-metall til smeltet stoepejern - Google Patents
Fremgangsmaate for tilsetning av ulegert magnesium-metall til smeltet stoepejernInfo
- Publication number
- NO812254L NO812254L NO812254A NO812254A NO812254L NO 812254 L NO812254 L NO 812254L NO 812254 A NO812254 A NO 812254A NO 812254 A NO812254 A NO 812254A NO 812254 L NO812254 L NO 812254L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- magnesium
- iron
- unalloyed
- mixture
- ferrosilicon
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 75
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 75
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims description 38
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 17
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 96
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 85
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 32
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 18
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 9
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 235000001055 magnesium Nutrition 0.000 description 66
- 229940091250 magnesium supplement Drugs 0.000 description 66
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 18
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 14
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 6
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910001141 Ductile iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 2
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 1
- 229910005347 FeSi Inorganic materials 0.000 description 1
- MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N Ferrous sulfide Chemical compound [Fe]=S MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 102000005298 Iron-Sulfur Proteins Human genes 0.000 description 1
- 108010081409 Iron-Sulfur Proteins Proteins 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 150000001804 chlorine Chemical class 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 description 1
- -1 iron carbides Chemical class 0.000 description 1
- XWHPIFXRKKHEKR-UHFFFAOYSA-N iron silicon Chemical compound [Si].[Fe] XWHPIFXRKKHEKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000320 mechanical mixture Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/10—Making spheroidal graphite cast-iron
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Containers And Packaging Bodies Having A Special Means To Remove Contents (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse angår tilsetning av magnesium-til støpejern. Mere spesielt angår oppfinnelsen.tilsetning av ikke-legert metallmagnesiuiri til et smeltet støpejern.
Det er velkjent praksis å tilsette magnesium til en smeltet jernbasis for å nodulere grafitt som felles ut under avkjølingen og størkningen av jernet, dvs. for å gi duktilt
jern også kjent som nodulært jern.
Mange teknikker har vært prøvet med henblikk på å benytte rent, dvs. ikke-legert metallisk magnesium for å oppnå duktilt jern, f.eks. ved tilsetning til smeltet basis i jern
i trykkbeholdere, konverterbeholdere og slippe inn ildfast belagte magnesiumbarrer. Ved fremstilling av kommersielle
støp har vellykketheten av disse og andre metoder vært alvor-lig begrenset på grunn av lav og uberegnelig magnesiumeffek-tivitet, dvs. magnesiumgjenvinning, på grunn av den lave spesi-fikke densitet og det lave kokepunkt for elementært magnesium, 1106°C, ved en atmosfæres trykk, sammenlignet med den relativt høye temperatur i det smeltede basisjern som behandles, 1370-1650°C. De tidligere forsøkte teknikker har forsøkt å regu-lere hastigheten av magnesiumtilsetning og dennes følsomhet overfor prosessvariabler og således den endelige effektivitet, dvs. gjenvinningen av magnesiumtilsetningen. Duktile jern
som fremstilles ved bruk av rent ikke-legert magnesium er funnet å være tilbøyelige til å være karbidisk og således van-skelig å maskinbearbeide.
Betydelige forbedringer med henblikk på magnesiumeffek-tivitet, gjenyinningskonsistens og reduksjon av jernkarbider er kjent å kunne oppnås ved nodulering av grafitt i basissmel-ten med forskjellige kvaliteter av magnesiumferrosilisium, MgFeSi, som hyppigst inneholder 3-12% magnesium. For noen'pro-dusenter av duktilt jern, spesielt de som benytter silisiumdi-oksyd utforede induksjonsovner, skaper bruken av MgFeSi-legeringer visse problemer på grunn av det relativt høye silisiuminn-hold i disse legeringer. For å kunne benytte disse legeringer må induksjonssmelteren redusere silisiumnivåene i sitt basisjern, noe som igjen kan forårsake økning av errosjon på ovns-utforingen. Høye karbonnivåer i basismetallet vil sammen med lavere Si-innhold ha en tendens til å redusere SiC^-innholdet i utforingen og derved redusere levetiden for utforingen.
Gjenstand for oppfinnelsen er å frembringe en fremgangsmåte for tilsetning av ikke-legert magnesium til smeltede basis-jernsmelter og som resulterer i høyere magnesiumgjenvinninger som ikke krever vesentlig justering av silisiuminnholdet i basisjernsmelten.
Andre gjenstander vil fremgå av den følgende beskrivelse., og de ledsagende krav.
Foreliggende oppfinnelse anvender en mekanisk blanding av egnet knust granulært ferrosilisium eller ferrosilisiumbasert legering, f.eks. MgFeSi, med en kilde for ikke-legert magnesium med egnet partikkelstørrelse. Den sammenblandede blanding anbringes i beholdere, f.eks. bokser, hensiktsmessig laget av stål, og kannene inneholdende blandingen dyppes, f.eks. ved bruk av kjent utstyr ned i smeltet basisjern med en typisk basisjernsammensetning på 3,5-4% C og 1,5-2% Si. Det er antatt at på grunn av den fine partikkelstørrelse for den relativt langsomt oppløselige ferrosilisiumbasislegering kan smeltet metall ikke lett trenge gjennom mellomrommene i blandet ned-dykket materiale, noe som således forårsaker kontinuerlig opp-løsning og reaksjon mellom smeltet jern og ikke-legert magne-siummateriale slik at dette skjer primært og gradvis ved den reduserte ytre overflate av blandingen. Oppløsnings- og reak-sjonshastigheten mellom smeltet jern og ikke-legert elementært magnesium antas således å reguleres og modereres, så meget mer som elementært magnesium gradvis presenteres til smeltet metall ved et stort antall små reaksjons- og oppløsningspunkter under det tidsrom der blandingen av magnesium og ferrosilisiumbasert legering gradvis oppløses i basisjernsmelten. En prøve av en blanding inneholdende 24 vekt-% Mg (20% ikke-legert Mg og 4% Mg hensiktsmessig som 6% MgFeSi) viste en total magnesiumgjenvinning i jernsmelten på 33%. Erfaring viser at det ikke er noen vesentlig forskjell i "utarming" av magnesium (tap av magnesium fra jernsmelten med tid) som funksjon av magnesium-kilde, f.eks. legert eller elementært. Et annet prøvearbeide har vist Mg-gjenvinninger fra finoppdelt 6% MgFeSi til opptil 40% nedsenket alene. Basert på det foregående kan det beregnes at magnesiumgjenvinningen fra det elementære magnesium er ca.
31%. Tidligere teknikker for tilførsel av ublandet, ulegert Mg under lignende betingelser skulle antas å gi kun 10-15% magnesiumgjenvinning.
Som kjent i denne teknikk gir små mengder skjeldne jordelementer som kan være tilstede i ferrosilisiumbasislegeringen, f.eks. MgFeSi-komponenten i blandingen, til inokuleringsvirkningen i jernsmelten, noe som reduserer kar-biddannelsestendensen for den rene Mg-komponent. I en utførel-sesform av oppfinnelsen inneholder således ferrosilisiumbasislegeringen slike kjente inokulerende elementer.
Silisiumnivåene i basisjernet kan økes betydelig sammenlignet med de nivåer som er nødvendig når man benytter -\ . MgFeSi som eneste kilde for magnesiumtilsetningen. En blanding av ulegert magnesium og MgFeSi i henhold til oppfinnelsen ' øket smeltene-Si-nivåene med kun 0,20% mens helt opptil 1,0% Si-økning kan observeres hvis MgFeSi alene benyttes som mag-nesiumkilde. Derfor kan silisiumkonsentrasjonen i basisjernet være større. Tidligere beskrevne problemer på grunn av lave nivåer for basisjernsilisiuminnholdet kan reduseres. Mange tidligere teknikker som ble benyttet for å tilføre materialer med høy magnesiumkonsentrasjon eller rent magnesium til basisjern er meget ufleksible idet at størrelse, form og vekt av tilsetningen er fastlagt av leverandøren. Ifølge oppfinnelsen oppnås det høy fleksibilitet. Konsentrasjonen av ulegert magnesium i blandingen kan justeres meget tett ganske enkelt ved å iblande mer eller mindre elementært magnesium til blandingen når denne fremstilles. Alternativt kan magnesiumkonsentrasjonen i blandingen holdes konstant og mer eller mindre av blandingen anbringes i beholderen som benyttes. • Innholdet av ulegert magnesium i blandingen kan ligge fra 4-40 vekt-% og fortrinnsvis fra 4-25 vekt-% av den totale vekt av ulegert magnesium og ferrosilisiumbasert legering.
En prøve som anvendte oppfinnelsen viste at totale Mg-gjenvinninger på 50% oppnås ved bruk av en blanding blandet til ca. 7% Mg totalt (4% av blandingen som ulegert magnesium).
Selv når man øker i»» det totale Mg-innhold i blandingen til 24%
(20% av blandingen som ulegert magnesium) oppnås totale Mg-gjenvinninger på 33% med ca. 31% av ulegert Mg-gjenvunnet og
omtrent 40% av Mg i MgFeSi-gjenvunnet, basert på metoden for beregning av magnesiumgjenvinning som beskrevet ovenfor.
Den ferrosilisiumbasert legeringskomponent bør være minst 90 vekt-% ca. 9,5 mm og finere og har hensiktsmessig en partikkelstørrelse på 8-200 mesh og inneholder hensiktsmessig 30-75 vekt-% Si, opptil 12 vekt-% Mg, opptil 2,0 vekt-% Ca, opptil 1,5 vekt-% Al og opptil 3,0 vekt-% sjeldne jortarter hvorav serium er det fremherskende element, mens resten i det vesentlige er jern. Når MgFeSi benyttes som FeSi basett komponent vil en foretrukket sammensetning være 3-12% Mg og 0,1-2,5% serium.
Den ulegerte Mg-komponent ifølge oppfinnelsen bør være minst 90 vekt-% 6,35 mm og finere og har hensiktsmessig en par-tikkelstørrelse på 8 til 100 mesh. Oppmalt, "shotted" eller saltbelagt Mg (90% Mg med kloridbelegg) og andre kilder for ulegert magnesium kan benyttes ved gjennomføring av oppfinnelsen..
De to komponenter blandes ved konvensjonelle blande-teknikker for å gi en grundig blanding av ferrosilisium og ikke-legert magnesium. Blandingen innelukkes deretter i en metall-beholder, f.eks. en metallboks, som igjen innføres i en stan-dard neddyppingsklokke for innføring i det smeltede basisjern ved å følge vanlig praksis. Det totale magnesiuminnhold i blandingen er hensiktsmessig fra 4-40 vekt-% og fortrinnsvis 4-25 vekt-%.
I en spesiell prøve ble en blanding av 7,38 kg. av et
14 M x 100 mesh magnesiumferrosilisium inneholdende ca. 44,5% Si, 6,0% Mg, 0,6% Ca, 0,30% Ce og 0,8% Al blandet med 1,75 kg 10 x 28 mesh. oppmalt ulegert magnesium og anbrakt i en stål-beholder med åpen topp. Neddyppet i 1631 kg jernsmelte ble kannen og blandingen oppløst i smeltet jern; reaksjonstiden i det smeltede jern var 45 sekunder og den totale magnesiumgjenvinning var 33% (gjenvinning av elementært magnesium var 31%) .
En annen prøve benyttet 7,81 kg 9,5 mm og finere MgFeSi som nominelt innehold 45% Si, 3,2% Mg, 2,0% tilsammen sjeldne jordarter og 0,5% Ca. Dette ble blandet med 0,283 kg oppmalt ulegert magnesium og blandingen i en stålkanne med åpen topp ble som ovenfor innført i 679,5 kg jernsmelte. Den totale mag-nesiumg jenvinning var 50,6% (gjenvinning av elementært magnet sium 47,5%).
I hvert tilfelle var magnesiumreaktiviteten langt mindre enn det man skulle forvente ved å senke denne mengde ren ulegert magnesium inn i smeltet jern. Mikrostrukturen av jernet viste utmerket nodularitet. Det følgende eksempel skal illustrere oppfinnelsen.
Eksempel
I en serie prøver ble ferrosilisiumbasislegering (6% Mg, 4,45% Si, 0,6% Ca, 0,3% Ce og 0,8% Al) i en mengde av
7,38 kg med en størrelse 14 mesh til 10 0 mesh blandet med oppmalt magnesium 10 x 28 mesh i en mengde av 1,7 5 kg. Den sammenblandede blanding ble anbrakt i åpne kanner fremstilt av tynne stålplater i det hver kanne inneholdt 9,13 kg blanding. Kannene ble så anbrakt i støpebare, ildfaste klokker og brakt inn i 1631 kg basisjernsmelte (3,9% C, 1,9% Si, 0,020% S) ved en temperatur av ca. 1480°C. En ytterligere lignende prøve ble gjennomført ved å benytte en blanding av 9,4 kg magnesiumferrosilisium (inneholdende 6% Mg, 44,5% Si, 0,6% Ca,.0,3%
Ce og 0,8% Al) med en partikkelstørrelse på 14 til 100 mesh og saltbelagt magnesium med en størrelse på 10 x 100 mesh (90%. Mg, 10% klorsaltbelegg). Resultatene av disse prøver er vist i tabellen nedenfor. Magnesiumgjenvinningen ble målt som totalt magnesium i jernproduktet; de relative mengder av magnesium med1 bidrag fra ulegert magnesium og magnesium fra MgFeSi er antatt å være i samme forhold som angitt tidligere.
En av hovedfordelen ved oppfinnelsen er fleksibiliteten. Med en gang et verk har fastslått den mengde ferrosilisiumbe-standdel som gir et akseptabelt nivå Si i basisjernet kan ulegert magnesiumkomponent varieres over et heller stort område for å kompensere for forandringer i basisjernsvovelnivået, pro-sesstemperaturen eller andre variabler som følger denne teknikk. Magnesiumgjenvinninger vil vanligvis reduseres når det totale magnesiuminnhold i blandingenøkes. Over ca. 40 vekt-% totalt magnesium er det utilstrekkelig ferrosilisium eller MgFeSi til å moderere magnesiumreaksjonshastigheten i akseptabel grad noe som fører til lav magnesiumgjenvinning.
For å bibeholde maksimal fleksibilitet skjer blanding
av disse to komponenter fortrinnsvis av den som kjører prosessen. Imidlertid kan også på forhånd blandede eller på forhånd pakkede blandinger også benyttes.
Ferrosilisiumbasislegeringskomponenten ifølge oppfinnelsen inneholder 30-75% Si, opptil 12% Mg, opptil 2% Ca, opptil 3% sjeldne jordarter og opptil 1,5% Al. Partikkelstørrelsen som er angitt ovenfor erTyler Mesh. Beholdere egnet ved gjen-nomføring av oppfinnelsen er slike som har tilstrekkelig inte-gritet til å inneholde blandingen før den senkes i det smeltede jern og som vil smelte, brenne eller oppløse seg i det smeltede basisjern. Jernbasislegeringer, f.eks. stål, er generelt mest praktisk selv om aluminium og aluminiumbasislegeringer eller andre generelt tilgjengelige metaller kan benyttes som ikke innfører uønskede urenheter i jernproduktet.
Claims (4)
1. Fremgangsmåte for tilsetning av magnesium til et smeltet basisjern, karakterisert ved at den omfat-ter å tilveiebringe en blanding bestående i det vesentlige av ulegert metallisk magnesium, hensiktsmessig med en partikkel-størrelse på ca. 6,35 mm og finere med ferrosilisiumbasislegering, hensiktsmessig med en partikkelstø rrelse på 9,52 mm og finere; å anbringe blandingen i en egnet beholder og å føre denne inn i smeltet basisjern slik.at mengden av ulegert magnesiummetall i blandingen er fra ca. 4 til 40 vekt-% av vekten av nevnte ferrosilisiumbasislegering og ulegert magnesium.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at mengden av ulegert magnesium er fra ca. 4 til 25 vekt-%.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det ulegerte magnesium har en partikkelstørrelse fra 8. til 100 mesh og ferrosilisiumbasislegeringen har en partikkelstørrelse fra 8 til 200 mesh.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at ferrosilisiumbasislegeringen er et magnesiumferrosilisium inneholdende fra 3-12% magnesium og 0,1-2,5 serium.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/192,702 US4313758A (en) | 1980-10-01 | 1980-10-01 | Method for adding unalloyed magnesium metal to molten cast iron |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO812254L true NO812254L (no) | 1982-04-02 |
Family
ID=22710721
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO812254A NO812254L (no) | 1980-10-01 | 1981-07-01 | Fremgangsmaate for tilsetning av ulegert magnesium-metall til smeltet stoepejern |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4313758A (no) |
EP (1) | EP0048797A1 (no) |
JP (1) | JPS5763612A (no) |
AR (1) | AR225087A1 (no) |
AU (1) | AU7252681A (no) |
BR (1) | BR8104369A (no) |
CA (1) | CA1176060A (no) |
DD (1) | DD201700A5 (no) |
DK (1) | DK291681A (no) |
ES (1) | ES8203981A1 (no) |
FI (1) | FI812114L (no) |
NO (1) | NO812254L (no) |
PL (1) | PL232105A1 (no) |
PT (1) | PT73279B (no) |
RO (1) | RO82810B (no) |
YU (1) | YU165581A (no) |
ZA (1) | ZA814537B (no) |
Families Citing this family (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4857280A (en) * | 1979-04-19 | 1989-08-15 | Kay D Alan R | Method for the regeneration of sulfided cerium oxide back to a form that is again capable of removing sulfur from fluid materials |
US4604268A (en) * | 1979-04-19 | 1986-08-05 | Kay Alan R | Methods of desulfurizing gases |
US4507149A (en) * | 1979-04-19 | 1985-03-26 | Union Oil Company Of California | Desulfurization of fluid materials |
US4826664A (en) * | 1980-07-31 | 1989-05-02 | Kay D Alan R | Methods of desulfurizing gases |
US4885145A (en) * | 1979-04-19 | 1989-12-05 | Kay D Alan R | Method for providing oxygen ion vacancies in lanthanide oxides |
US4714598A (en) * | 1979-04-19 | 1987-12-22 | Kay D Alan R | Methods of desulfurizing gases |
US5326737A (en) * | 1980-07-31 | 1994-07-05 | Gas Desulfurization Corporation | Cerium oxide solutions for the desulfurization of gases |
DE3404607A1 (de) * | 1983-07-06 | 1985-01-17 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Behandlungsmittel fuer gusseisenschmelzen und verfahren zu seiner herstellung |
US4756880A (en) * | 1987-10-05 | 1988-07-12 | Harbinger Labs, Inc. | Radiant heat vaporizing injector |
GB9021351D0 (en) * | 1990-10-01 | 1990-11-14 | Castex Prod | Magnesium alloying agent |
DE4035631A1 (de) * | 1990-11-09 | 1992-05-14 | Sueddeutsche Kalkstickstoff | Fuelldraht fuer die behandlung von gusseisenschmelzen |
US6258180B1 (en) | 1999-05-28 | 2001-07-10 | Waupaca Foundry, Inc. | Wear resistant ductile iron |
US6372014B1 (en) | 2000-04-10 | 2002-04-16 | Rossborough Manufacturing Co. L.P. | Magnesium injection agent for ferrous metal |
US6352570B1 (en) | 2000-04-10 | 2002-03-05 | Rossborough Manufacturing Co., Lp | Magnesium desulfurization agent |
US6350295B1 (en) | 2001-06-22 | 2002-02-26 | Clayton A. Bulan, Jr. | Method for densifying aluminum and iron briquettes and adding to steel |
FR2835209B1 (fr) * | 2002-01-25 | 2004-06-18 | Pechiney Electrometallurgie | Produits pour la protection des moules de coulee continue des tuyaux de fonte |
US6989040B2 (en) * | 2002-10-30 | 2006-01-24 | Gerald Zebrowski | Reclaimed magnesium desulfurization agent |
US7731778B2 (en) * | 2006-03-27 | 2010-06-08 | Magnesium Technologies Corporation | Scrap bale for steel making process |
JP4420015B2 (ja) * | 2006-12-27 | 2010-02-24 | トヨタ自動車株式会社 | 鉄系複合材料及び鉄系複合材料の製造方法 |
US20080196548A1 (en) * | 2007-02-16 | 2008-08-21 | Magnesium Technologies Corporation | Desulfurization puck |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1289322B (de) * | 1962-09-20 | 1969-02-13 | Metallgesellschaft Ag | Vorlegierung zur Behandlung von Eisen- und Stahlschmelzen |
FR2231755A1 (en) * | 1973-05-28 | 1974-12-27 | Pont A Mousson | Spheroidising inoculant for graphite cast iron - using pellets made from pure magnesium and iron powders and placed in the downgate |
US3902892A (en) * | 1973-08-03 | 1975-09-02 | Nl Industries Inc | Porous ferrous metal impregnated with magnesium metal |
US4060407A (en) * | 1975-08-25 | 1977-11-29 | Reactive Metals & Alloys Corporation | Methods and apparatus for adding mischmetal to molten steel |
GB1503226A (en) * | 1976-09-13 | 1978-03-08 | British Cast Iron Res Ass | Treating molten metal |
DE2753282C2 (de) * | 1976-12-06 | 1984-05-30 | Foseco International Ltd., Birmingham | Mittel zur metallurgischen Behandlung von flüssigem Eisen sowie Verwendung des Mittels |
GB1564921A (en) * | 1977-01-24 | 1980-04-16 | Materials & Methods Ltd | Introduction of magnesium to molten iron |
US4224069A (en) * | 1978-07-19 | 1980-09-23 | General Motors Corporation | Transportation stable magnesium and iron diluent particle mixtures for treating molten iron |
-
1980
- 1980-10-01 US US06/192,702 patent/US4313758A/en not_active Expired - Lifetime
-
1981
- 1981-06-29 PT PT73279A patent/PT73279B/pt unknown
- 1981-06-29 AR AR285904A patent/AR225087A1/es active
- 1981-06-30 DK DK291681A patent/DK291681A/da not_active Application Discontinuation
- 1981-07-01 EP EP81105113A patent/EP0048797A1/en not_active Withdrawn
- 1981-07-01 NO NO812254A patent/NO812254L/no unknown
- 1981-07-03 YU YU01655/81A patent/YU165581A/xx unknown
- 1981-07-03 CA CA000381045A patent/CA1176060A/en not_active Expired
- 1981-07-03 ZA ZA814537A patent/ZA814537B/xx unknown
- 1981-07-03 AU AU72526/81A patent/AU7252681A/en not_active Abandoned
- 1981-07-06 FI FI812114A patent/FI812114L/fi not_active Application Discontinuation
- 1981-07-07 RO RO104804A patent/RO82810B/ro unknown
- 1981-07-08 PL PL23210581A patent/PL232105A1/xx unknown
- 1981-07-09 BR BR8104369A patent/BR8104369A/pt unknown
- 1981-07-10 ES ES503844A patent/ES8203981A1/es not_active Expired
- 1981-07-21 JP JP56114333A patent/JPS5763612A/ja active Pending
- 1981-07-30 DD DD81232226A patent/DD201700A5/de unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BR8104369A (pt) | 1982-08-31 |
AU7252681A (en) | 1982-04-29 |
YU165581A (en) | 1983-04-30 |
DK291681A (da) | 1982-04-02 |
US4313758A (en) | 1982-02-02 |
RO82810A (ro) | 1984-01-14 |
ZA814537B (en) | 1982-07-28 |
FI812114L (fi) | 1982-04-02 |
RO82810B (ro) | 1984-01-30 |
AR225087A1 (es) | 1982-02-15 |
ES503844A0 (es) | 1982-04-16 |
PT73279A (en) | 1981-07-01 |
ES8203981A1 (es) | 1982-04-16 |
PL232105A1 (no) | 1982-04-13 |
EP0048797A1 (en) | 1982-04-07 |
DD201700A5 (de) | 1983-08-03 |
JPS5763612A (en) | 1982-04-17 |
CA1176060A (en) | 1984-10-16 |
PT73279B (en) | 1982-07-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO812254L (no) | Fremgangsmaate for tilsetning av ulegert magnesium-metall til smeltet stoepejern | |
US4749549A (en) | Gray cast iron inoculant | |
US3724829A (en) | Apparatus for the introduction of volatile additives into a melt | |
NO144746B (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av stoepejern og legering for utfoerelse av fremgangsmaaten | |
EP3443130A1 (en) | Gray cast iron inoculant | |
US3056190A (en) | Composite metal article and method of making same | |
AU721510B2 (en) | Composition for inoculating low sulphur grey iron | |
NO139272B (no) | Fremgangsmaate til fremstilling av seig-jern | |
CA1082005A (en) | Alloy for rare earth treatment of molten metals | |
US3459541A (en) | Process for making nodular iron | |
DE3376571D1 (en) | Processes for producing and casting ductile and compacted graphite cast irons | |
US2780541A (en) | Process for treating molten metals | |
US3321304A (en) | Materials for and methods of treating molten ferrous metals to produce nodular iron | |
US4227924A (en) | Process for the production of vermicular cast iron | |
US2690392A (en) | Process for producing improved cast iron | |
US3622302A (en) | Method for removing arsenic from metals or alloys | |
CA1213159A (en) | Alloy and process for producing and casting ductile and compacted graphite cast irons | |
US3030205A (en) | Nickel-magnesium addition alloy | |
NO860360L (no) | Magnesium-titan-ferrosilisium legeringer for fremstilling av kompaktert grafittjern i en form og en stoepeprosess som bruker slike legeringer. | |
HU186008B (en) | Method and apparatus for producing transition nodular cast iron between flake and nodular graphite structure | |
CN107326202B (zh) | 一种高锰含量镁锰中间合金制备方法及合金产品 | |
EP0142585B1 (en) | Alloy and process for producing ductile and compacted graphite cast irons | |
US2785970A (en) | Addition agents in manufacture of steel | |
US3392013A (en) | Cast iron composition and process for making | |
RU2590772C1 (ru) | Способ получения алюминиевого чугуна |