NO144746B - Fremgangsmaate ved fremstilling av stoepejern og legering for utfoerelse av fremgangsmaaten - Google Patents
Fremgangsmaate ved fremstilling av stoepejern og legering for utfoerelse av fremgangsmaaten Download PDFInfo
- Publication number
- NO144746B NO144746B NO770422A NO770422A NO144746B NO 144746 B NO144746 B NO 144746B NO 770422 A NO770422 A NO 770422A NO 770422 A NO770422 A NO 770422A NO 144746 B NO144746 B NO 144746B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- alloy
- iron
- added
- magnesium
- procedure
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 72
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims description 36
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 21
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 49
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 49
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical group [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 36
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 22
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 13
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 12
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 9
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 4
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 claims description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 16
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 16
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 9
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 9
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910001200 Ferrotitanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001060 Gray iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 description 1
- 239000004922 lacquer Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 231100000989 no adverse effect Toxicity 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- -1 while the other Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/10—Making spheroidal graphite cast-iron
- C21C1/105—Nodularising additive agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/08—Making cast-iron alloys
- C22C33/10—Making cast-iron alloys including procedures for adding magnesium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C35/00—Master alloys for iron or steel
- C22C35/005—Master alloys for iron or steel based on iron, e.g. ferro-alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Wire Processing (AREA)
- Magnetically Actuated Valves (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår fremstilling av støpejern med kompaktert grafitt.
Kompaktert grafitt er et foretrukket navn som gis til flakgrafitt som er blitt avrundet og gjort tykkere og kortere sammen-lignet med de normale lange flak som vanligvis finnes i grått støpejern. Denne modifiserte grafittform er blitt kjent under forskjellige navn, omfattende "kompaktert", "vermikulær", "kvasi-flaklignende", "aggregatflak", "klumpete", "stubbelignende", "oppgradert", "halvnodulær" og "flokkulert" grafitt. . De .f leste-støpe jern.har en. struktur med., lange- graf ittf lak, og slike støpejern er forholdsvis svake og sprø, men har god varmeledningsevne og motstandsdyktighet overfor varmesjokk. Det er imidlertid kjent at det er mulig å fremstilles støpejern méd kulegrafittstruktur, og disse er duktile og forholdsvis sterke, men de har en lavere varmeledningsevne og i enkelte tilfeller en dårligere motstandsdyktighet overfor varmesjokk. Jern med kompaktert grafittstruktur forener dén høye styrke og duktilitet som ofte er forbundet med kulegrafittjern, med god varmeledningsevne og god motstandsdyktighet overfor varmesjokk.
Eh fagmann innen jernstøperiteknikken kjenner til at kompakterte grafittstrukturer kan fremstilles ved legering med magnesium, men denne fremgangsmåte er vanskelig å regulere på grunn av det meget snevre område for magnesiuminnholdet som er nødvendig for erholdelsé av denne struktur (0,015-0,02%). En slik regulering er ofte ikke mulig å gjennomføre i praksis, og av denne grunn har denne fremgangsmåte hittil bare funnet be-grenset kommersiell anvendelse.
I britisk patentskrift nr. 1069058 betegnes grafittformen som "vermikulær grafitt", og oppfinnerne bak dette patentskrift var istand til å utvide området for det tillatelige magnesiuminnhold ved å tilsette 0,15-0,5% titan og 0,001-0,015% av et sjeldent <:>jordartsmetall adskilt til det smeltede jern. Denne titanmengde betraktes som høy, men det ble hevdet at den var nødvendig for å kunne anvende et videre område for magnesiuminnholdet (0,005-0,6%) under unngåelse av dannelse av kulegrafittstrukturer.
Det har ifølge oppfinnelsen vist seg at kompakterte grafittstrukturer. kan oppnås i jern med et magnesiuminnhold av 0,010- - 0,035% ved å tilsette 0,06-0,15% titan og en spormengde av cerium...
Den vanlige måte å fremstille kompaktert graf i-t tjern ,på med magnesium som den tilsatte hoyedbestanddel er-å tilsette magnesiumet i form av en .ferrosiliciumlegering som inneholder cerium og 5% magnesium. Titanet tilsettes i form av ferrotitan eller som metal-, lisk titan i støpeøsen eller som ferrotitan eller, titanholdig rujern til oynschargen. I enkelte tilfeller tilsettes ceriumet adskilt som mischmetali .eller i form av et hvilket .som helst annet egnet utgangsmateriale. 1 britisk patentskrift nr. 1427445.er beskrevet og krevet ■ en fremgangsmåte ved.behandling av støpejern og som kan anvendes for fremstilling av kompakterte grafittstrukturer i støpejernet,
uten risiko for at for meget titan vil være tilstede i et jern-
med lavt magnesiuminnhold for dannelse av kulegrafitt.fordi en utilstrekkelig titanmengde er tilstede,
i forbindelse med ..jern med høyt magnesiuminnhold. Den pålitelighet som et støpejern med-den kreyede.kompakterte grafittstruktur kan fremstilles med til tross . for avvik fra de forventede.verdier for den metallmengde som behandles eller for svovelinnholdet i jernet,
er således forbedret. Ifølge den krevede fremgangsmåte ifølge det nevnte, britiske patentskrift nr. 1427445 oppnås dette ved en enkel behandling av jernet med en legering inneholdende silicium, magnesium, titan og et sjeldent jordartsmetall, idet resten ut-. gjøres av jern, istedenfor ved adskilt tilsetning av bestanddelene.
Det har imidlertid vi s-t seg ifølge oppfinnelsen at når svovelinnholdet i støpejern er høyere enn .0 ,025-0 , 03% ,.• må., den tilsatte mengde legering økes i forhold til. den mengde som skal . tilsettes ifølge det ovennevnte britiske patentskrift nr. 1427445.. Større tilsatte mengder av legeringen er imidlertid uønskede på grunn av at de medfører risiko for at kulegrafitt vil dannes i en jerncharge hvori det opprinnelige svovelinnhold kan synke til under det forventede nivå.
For å overvinne dette problem tilsettes ved den foreliggende fremgangsmåte kalsium til legeringen, og det har ifølge oppfinnelsen, vist seg at denne tilsetning gjør at det ved anvendelse av en viss tilsatt mengde av legeringen er mulig å fremstille kompaktert grafitt i støpejern innenfor et bredere område for det opprinnelige svovelinnhold.
Oppfinnelsen angår således en fremgangsmåte ved behandling
av smeltet carbonholdig jern for fremstilling av støpejern med kompaktert grafittstruktur, og fremgangsmåten er særpreget ved at det til det smeltede jern i ett enkelt trinn tilsettes en legering med den følgende sammensetning uttrykt i vekt%:
idet jernet eventuelt behandles med et podemiddel efter at legeringen er blitt tilsatt.
Oppfinnelsen angår også en legering for utførelse av den foreliggende fremgangsmåte, og legeringen er særpreget ved at den har den i krav 10's karakteriserende del angitte sammensetning.
Forholdet Mg:Ti er fortrinnsvis 1:1-1:2. Forholdet Mg:Ce er fortrinnsvis 50:1-2:1, helst 50:1-10:1. Forholdet Mg:Ca er fortrinnsvis 1:1-1:5.
Legeringen har den følgende foretrukne sammensetning:
Ved fremstilling av dette støpejern er det fordelaktig å pode jernet på den vanlige måte for grått støpejern, idet pode-midlet utgjøres av et eget materiale eller av handelstilgjengelig ferrosilicium. Dette er spesielt gunstig dersom jernet skal
støpes i tynne seksjoner.
Legeringer av den beskrevne type kan fremstilles ved hjelp av vanlige metoder for fremstilling av ferrolegeringer og som bl.a. kan omfatte smelting sammen med de enkelte bestanddeler eller med forlegeringer, eller dannelse av et bad av smeltet legering som inneholder de hovedsakelige bestanddeler, og,, å tilsette de i mindre mengder anvendte bestanddeler til badet. Legeringene kan også fremstilles ved å anvende den vanlige fremgangsmåte med neddykket lysbue for fremstilling av et flytende titan- og/eller kalsiumholdig ferrosilicium, for derefter å tilsette magnesium og andre ønskede elementer ved å slippe disse ned under overflaten av det smeltede, legerte ferrosilicium, fulgt av omrøring for å oppnå en legering med tilstrekkelig jevn-het.
Andre sjeldne jordartselementer kan helt eller delvis anvendes istedenfor cerium..
Nedenfor er gitt et eksempel på anvendelse av legeringen
i flere forskjellige tilsetningsmengder for erholdelse av gode kompakterte grafittstrukturer. Den anvendte legering hadde den følgende sammensetning:
Det behandlede jern hadde den følgende sammensetning:
Fire tappinger ble foretatt, og de tappede mengder jern ble behandlet med hhv. 1%, 1,15%, 1,30% og 1,50% av legeringen, og metallisk silicium ble tilsatt .for at den samlede mengde tilsatt silicium skulle holdes tilnærmet konstant i dé ferdigbehandlede " - mengder av-tappet jern. De tappede og ferdigbehandlede jernporsjoner hadde de følgende sammensetninger:
Fra hver porsjon tappet og behandlet jern ble en stang med
en diameter på 10,16 cm og en stang med en diameter på 3,05 cm støpt. Hver av disse støpte stenger hadde en fullstendig kompaktert grafittstruktur med bare sporadisk forekommende grafittkuler som vanligvis finnes i slikt jern.
Ved en annen forsøksserie ble fordelen erholdt ved å behandle jern med legeringen innen et visst område for svovelinnholdet påvist. To legeringer ble anvendt, hvorav den ene,
legering nr. 1, var en legering ifølge det nevnte britiske patentskrift nr. 1427445 uten kalsium, mens den annen, legering nr. 2, var en legering ifølge oppfinnelsen inneholdende kalsium. Sammen-setningen for hver legering var som følger:
Disse legeringer ble først anvendt for å behandle jern tappet fra to smelter. Den første smelte ble behandlet med 1,5% tilsatt legering og den annen med 1,3% tilsatt legering. Mellom tappingene ble svovelinnholdet i hver smelte gradvis øket fra 0,011% til 0,035%.
De behandlede tappede jernporsjoner fra den første smelte hadde de følgende kjemiske sammensetninger:
De behandlede tappede jernporsjoner frå den annen smelte hadde de følgende sammensetninger:.
Fra hver tappet og behandlet jernporsjon ble en stang med en diameter av 10,16 cm, en stang med en diameter av 3,05 cm og en 3,18 cm tykk senterblokk støpt.
Stengene med en diameter av 10,16 cm og med en diameter av 3,05 cm ble undersøkt metallografisk, og grafittstrukturen i hver stang ble klassifisert i overensstemmelse med en skala fra 1 til 8, idet grafitten var mindre flaklignende og mer kompakt med økende tall innen skalaen fra 1 til 8, og en fullstendig kule-graf ittstruktur ble gitt tallet 8. Den ønskede kompakterte grafittstruktur ble gitt tallene 5 eller 6.
Resultatene for stengene fra den første smelte var:
Resultatene for stengene fra den annen smelte var:
Resultatene for stengene med en diameter av 10,16 cm fra begge smelter er også vist grafisk på fig. 1 som gjelder for stengene støpt fra den første smelte med en legeringstilsetning på 1,5%, mens fig. 2 gjelder for stengene støpt fra den annen smelte med en legeringstilsetning.på 1,3%. Kurvéne for stengene behandlet med legering 1 og med legering 2 ér merket i overensstemmelse hermed på diagrammene.
Det fremgår tydelig både av fig. 1 og fig. 2 at kalsiuminnholdet i legering nr. 2 hjelper til med å undertrykke dannelsen av flakgrafitt slik at det fås kompaktert grafitt v ed. et.svovelinnhold på over ca. 0,025%.
De mekaniske egenskaper for- prøvestenger som ble skåret'fra. de 3,18 cm tykke senterblokker, ble.målt, og resultatene for stengene frå den første smelte var:
Resultatene for stengene fra den annen smelte var:
Resultatene av disse målinger viser at legering nr. 2 ikke hadde noen uheldig innvirkning på de mekaniske egenskaper sammen-lignet med legering nr. 1.
Som vist ovenfor utvider kalsiuminnholdet i legeringen ifølge oppfinnelsen området for svovelinnholdet innen hvilket legeringen kan anvendes for fremstilling av støpejern med kompaktert grafittstruktur.. Det er imidlertid også blitt iakttatt at kalsiuminnholdet utvider området for magnesiuminnholdet innen hvilket kompakterte grafittstrukturer kan fremstilles. Denne sistnevnte virkning er blitt påvist ved anvendelse av den følgende legering:
Denne legering ble anvendt for å behandle en rekke tappede
porsjoner av jern som bare var forskjellige fra hverandre ved. deres innhold av magnesium, og den opprinnelige smelte hadde en carbonekvivalent TC av 4,3% og et svovelinnhold av 0,015%. Tre typer støpestykker ble støpt fra hver tappet jernporsjon, og grafittstrukturen i hvert støpestykke ble bestemt som beskrevet ovenfor. De tre typer av støpestykker var et tynt støpestykke i form av en A.F.S, mikroskiveprøve, et middels tykt støpestykke i form av en senterblokk og et tykkere støpestykke i form av en stang med en diameter på 12,7 cm. Resultatene er,vist grafisk på fig. 3. Det fremgår av denne at støpejern med en kompaktert grafittstruktur ble erholdt innen et område av 0,01-0,05% for magnesiuminnholdet.
Claims (11)
1. Fremgangsmåte ved behandling av smeltet carbonholdig jern for fremstilling av støpejern med kompaktert grafittstruktur, karakterisert ved at det til det smeltede jern i ett enkelt trinn tilsettes en legering med den følgende sammensetning uttrykt i vekt%:
idet jernet eventuelt behandles med et podemiddel efter at legeringen er blitt tilsatt.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det sjeldne jordmetall som tilsettes er cerium.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at det tilsettes en legering med et vektf orhold magnesium:titan av 1:1-1:2.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1-3, karakterisert ved at det tilsettes en legering med et vektforhold magnesium: cerium av 50:1-2:1.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 1-4, karakterisert ved at det tilsettes en legering med et vektforhold magnesium: cerium av 50:1-10:1.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 1-5, karakterisert ved at det tilsettesen legering med et vektforhold magnesium: kalsium av 1:1-1:5.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 1-6, karakterisert v e d at det tilsettes en legering med den følgende sammensetning uttrykt i vekt%:
8. Fremgangsmåte ifølge krav 1-7, karakterisert ved at legeringen tilsettes i en mengde av 0,6-1,8 vekt% basert på det smeltede jern.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 1-8, karakterisert ved at jernet behandles med ferrosilicium som podemiddel.
10. Legering for tilsetning til smeltet carbonholdig jern for fremstilling av støpejern med kompaktert grafittstruktur, karakterisert ved at den har den følgende sammensetning uttrykt i vekt%:
11. Legering ifølge krav 10, karakterisert ved
"•ss
at den har den følgende sammensetning uttrykt i vekt%:
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB5083/76A GB1515201A (en) | 1976-02-10 | 1976-02-10 | Cast iron |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO770422L NO770422L (no) | 1977-08-11 |
NO144746B true NO144746B (no) | 1981-07-20 |
NO144746C NO144746C (no) | 1981-10-28 |
Family
ID=9789451
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO770422A NO144746C (no) | 1976-02-10 | 1977-02-09 | Fremgangsmaate ved fremstilling av stoepejern og legering for utfoerelse av fremgangsmaaten |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4086086A (no) |
JP (1) | JPS52145323A (no) |
AR (1) | AR213196A1 (no) |
AU (1) | AU507458B2 (no) |
BR (1) | BR7700803A (no) |
CA (1) | CA1073706A (no) |
DE (1) | DE2705630C2 (no) |
ES (1) | ES455749A1 (no) |
FR (1) | FR2340986A1 (no) |
GB (1) | GB1515201A (no) |
IT (1) | IT1075950B (no) |
NL (1) | NL176280C (no) |
NO (1) | NO144746C (no) |
PT (1) | PT66147B (no) |
SE (1) | SE440234B (no) |
Families Citing this family (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5339921A (en) * | 1976-09-24 | 1978-04-12 | Kubota Ltd | Cast iron of high damping capacity |
DE2753282C2 (de) * | 1976-12-06 | 1984-05-30 | Foseco International Ltd., Birmingham | Mittel zur metallurgischen Behandlung von flüssigem Eisen sowie Verwendung des Mittels |
US4279244A (en) * | 1977-12-15 | 1981-07-21 | Mcalister Roy E | Radiant energy heat exchanger system |
FR2421948A1 (fr) * | 1978-04-06 | 1979-11-02 | Pro Chi Met Produits Chim Meta | Procede de preparation d'alliages ferreux sensiblement exempts de cerium, permettant d'ameliorer notamment leurs proprietes mecaniques grace a l'emploi de lanthane, et alliages ferreux obtenus par ce procede |
US4162159A (en) * | 1978-04-18 | 1979-07-24 | Malashin Mikhail M | Cast iron modifier and method of application thereof |
DE2926020A1 (de) * | 1979-06-28 | 1981-01-08 | Buderus Ag | Verfahren zur herstellung eines gusseisens mit vermicular-grafit und verwendung des gusseisens |
JPS5616613A (en) * | 1979-07-21 | 1981-02-17 | Toyota Motor Corp | Additive for cast iron |
WO1981001861A1 (en) * | 1979-12-19 | 1981-07-09 | Foseco Int | Production of vermicular graphite cast iron |
EP0032282B1 (en) * | 1980-01-15 | 1985-07-24 | Materials and Methods Limited | Process for manufacture of cast iron with vermicular graphite and cast iron so produced |
US4545817A (en) * | 1982-03-29 | 1985-10-08 | Elkem Metals Company | Alloy useful for producing ductile and compacted graphite cast irons |
JPS6056406U (ja) * | 1983-09-26 | 1985-04-19 | 日立精工株式会社 | 内球面の切削工具 |
US4568388A (en) * | 1985-02-11 | 1986-02-04 | Foote Mineral Company | Magnesium-titanium-ferrosilicon alloys for producing compacted graphite iron in the mold and process using same |
US4705561A (en) * | 1986-01-27 | 1987-11-10 | The Dow Chemical Company | Magnesium calcium oxide composite |
DE3924558C1 (no) * | 1989-07-25 | 1990-11-22 | Skw Trostberg Ag, 8223 Trostberg, De | |
US5008074A (en) * | 1990-04-26 | 1991-04-16 | American Alloys, Inc. | Inoculant for gray cast iron |
FR2702687B1 (fr) * | 1993-03-19 | 1995-04-28 | Renault | Procédé de traitement d'une fonte à graphite lamellaire destinée à la fabrication des arbres à cames. |
US6372014B1 (en) | 2000-04-10 | 2002-04-16 | Rossborough Manufacturing Co. L.P. | Magnesium injection agent for ferrous metal |
US6352570B1 (en) | 2000-04-10 | 2002-03-05 | Rossborough Manufacturing Co., Lp | Magnesium desulfurization agent |
US6350295B1 (en) | 2001-06-22 | 2002-02-26 | Clayton A. Bulan, Jr. | Method for densifying aluminum and iron briquettes and adding to steel |
US6989040B2 (en) * | 2002-10-30 | 2006-01-24 | Gerald Zebrowski | Reclaimed magnesium desulfurization agent |
US7731778B2 (en) * | 2006-03-27 | 2010-06-08 | Magnesium Technologies Corporation | Scrap bale for steel making process |
US20080196548A1 (en) * | 2007-02-16 | 2008-08-21 | Magnesium Technologies Corporation | Desulfurization puck |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB547708A (en) * | 1940-02-06 | 1942-09-08 | Electro Metallurg Co | Method of producing cast iron and compositions therefor |
US2280284A (en) * | 1940-10-02 | 1942-04-21 | Electro Metallurg Co | Method and agent for treating iron and steel |
US2837422A (en) * | 1955-08-27 | 1958-06-03 | Metallgesellschaft Ag | Addition agents for the treatment of molten cast iron |
FR1199043A (fr) * | 1958-05-29 | 1959-12-10 | Nobel Bozel | Alliages à base de silicium et de calcium |
US3146090A (en) * | 1961-12-29 | 1964-08-25 | Crane Co | Process of producing nodular iron using group iii metal hydride |
DE1279335B (de) * | 1962-09-20 | 1968-10-03 | Metallgesellschaft Ag | Vorlegierung zur Behandlung von Eisen- und Stahlschmelzen |
GB1069058A (en) * | 1965-05-04 | 1967-05-17 | Int Nickel Ltd | Cast iron |
US3507644A (en) * | 1966-04-04 | 1970-04-21 | Miller & Co | Titanium additive and method of use thereof |
GB1427445A (en) * | 1974-01-15 | 1976-03-10 | British Cast Iron Res Ass | Cast iron |
-
1976
- 1976-02-10 GB GB5083/76A patent/GB1515201A/en not_active Expired
-
1977
- 1977-02-02 CA CA270,934A patent/CA1073706A/en not_active Expired
- 1977-02-03 US US05/765,394 patent/US4086086A/en not_active Expired - Lifetime
- 1977-02-03 PT PT66147A patent/PT66147B/pt unknown
- 1977-02-04 AU AU21966/77A patent/AU507458B2/en not_active Expired
- 1977-02-07 IT IT20003/77A patent/IT1075950B/it active
- 1977-02-07 AR AR266454A patent/AR213196A1/es active
- 1977-02-08 NL NLAANVRAGE7701325,A patent/NL176280C/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-02-09 SE SE7701458A patent/SE440234B/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-02-09 NO NO770422A patent/NO144746C/no unknown
- 1977-02-09 FR FR7703570A patent/FR2340986A1/fr active Granted
- 1977-02-09 ES ES455749A patent/ES455749A1/es not_active Expired
- 1977-02-09 BR BR7700803A patent/BR7700803A/pt unknown
- 1977-02-10 DE DE2705630A patent/DE2705630C2/de not_active Expired
- 1977-02-10 JP JP1401177A patent/JPS52145323A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB1515201A (en) | 1978-06-21 |
JPS52145323A (en) | 1977-12-03 |
SE440234B (sv) | 1985-07-22 |
US4086086A (en) | 1978-04-25 |
SE7701458L (sv) | 1977-08-11 |
NL176280C (nl) | 1985-03-18 |
PT66147B (en) | 1978-07-06 |
PT66147A (en) | 1977-03-01 |
AU2196677A (en) | 1978-08-10 |
DE2705630C2 (de) | 1984-05-17 |
CA1073706A (en) | 1980-03-18 |
FR2340986B1 (no) | 1983-12-16 |
IT1075950B (it) | 1985-04-22 |
BR7700803A (pt) | 1977-10-11 |
NL7701325A (nl) | 1977-08-12 |
AR213196A1 (es) | 1978-12-29 |
FR2340986A1 (fr) | 1977-09-09 |
NL176280B (nl) | 1984-10-16 |
NO770422L (no) | 1977-08-11 |
DE2705630A1 (de) | 1977-08-11 |
AU507458B2 (en) | 1980-02-14 |
NO144746C (no) | 1981-10-28 |
JPS579404B2 (no) | 1982-02-22 |
ES455749A1 (es) | 1978-01-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO144746B (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av stoepejern og legering for utfoerelse av fremgangsmaaten | |
Gowri et al. | Effect of alloying elements on the solidification characteristics and microstructure of Al-Si-Cu-Mg-Fe 380 alloy | |
Hegde et al. | Modification of eutectic silicon in Al–Si alloys | |
TW200827456A (en) | Improved method of producing ductile iron | |
US4246026A (en) | Manufacturing process of vermicular graphic cast-irons through double modification | |
Samuel et al. | Effect of alloying elements and dendrite arm spacing on the microstructure and hardness of an Al-Si-Cu-Mg-Fe-Mn (380) aluminium die-casting alloy | |
NO812254L (no) | Fremgangsmaate for tilsetning av ulegert magnesium-metall til smeltet stoepejern | |
US3527597A (en) | Carbide suppressing silicon base inoculant for cast iron containing metallic strontium and method of using same | |
Lu et al. | Optimizing the tensile properties of Al–11Si–0.3 Mg alloys: Role of Cu addition | |
US3459541A (en) | Process for making nodular iron | |
PT874916E (pt) | Composicao para inocular ferro cinzento de baixo teor em enxofre | |
US2690392A (en) | Process for producing improved cast iron | |
CN109609803A (zh) | 高强度耐磨铜合金材料、制备方法及滑动轴承 | |
NO860360L (no) | Magnesium-titan-ferrosilisium legeringer for fremstilling av kompaktert grafittjern i en form og en stoepeprosess som bruker slike legeringer. | |
US2796373A (en) | Method of forming malleableized iron castings | |
JPS58174516A (ja) | ダクタイル又は緻密化黒鉛鋳鉄製造用鉄合金及び該鉄合金の製造法 | |
US2578794A (en) | Magnesium-treated malleable iron | |
US3871868A (en) | Method of preparing a corrosion-resistant and ductile iron alloy with a high aluminum content | |
US3689255A (en) | Process for the production of cast iron with spherolites | |
US2563859A (en) | Addition agent | |
EP0041953A1 (en) | PRODUCTION OF CAST IRON WITH VERMICULAR GRAPHITE. | |
US2932567A (en) | Cast iron and process for making same | |
CN112501376A (zh) | 一种球墨铸铁用球化剂及其制备方法 | |
US1261987A (en) | Method of making aluminum-alloy articles. | |
US2501138A (en) | Globular inclusion control for steel making |