NO317382B1 - Metode for a utfore en katalytisk eller ikke-katalytisk prosess - Google Patents
Metode for a utfore en katalytisk eller ikke-katalytisk prosess Download PDFInfo
- Publication number
- NO317382B1 NO317382B1 NO20010784A NO20010784A NO317382B1 NO 317382 B1 NO317382 B1 NO 317382B1 NO 20010784 A NO20010784 A NO 20010784A NO 20010784 A NO20010784 A NO 20010784A NO 317382 B1 NO317382 B1 NO 317382B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- hydrogen
- membrane
- gas
- synthesis gas
- steam
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 61
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 title abstract description 12
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 173
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 171
- 239000012528 membrane Substances 0.000 claims abstract description 140
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 137
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 129
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 75
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims abstract description 75
- 239000012465 retentate Substances 0.000 claims abstract description 44
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims abstract description 41
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 40
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 40
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 40
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 37
- 239000012466 permeate Substances 0.000 claims abstract description 32
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 29
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 claims description 52
- 238000000629 steam reforming Methods 0.000 claims description 14
- 239000011533 mixed conductor Substances 0.000 claims description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 7
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 4
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 38
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 19
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 5
- 239000000376 reactant Substances 0.000 abstract description 5
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 46
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 23
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 16
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 12
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 11
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 10
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 8
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 7
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 4
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 4
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 description 4
- -1 oxygen ions Chemical class 0.000 description 4
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 3
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 3
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 3
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001252 Pd alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000006837 decompression Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 description 1
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 229910052707 ruthenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N titanium dioxide Inorganic materials O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/22—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by diffusion
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
- B01J19/2475—Membrane reactors
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/008—Details of the reactor or of the particulate material; Processes to increase or to retard the rate of reaction
- B01J8/009—Membranes, e.g. feeding or removing reactants or products to or from the catalyst bed through a membrane
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/025—Preparation or purification of gas mixtures for ammonia synthesis
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
- C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
- C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
- C01B3/384—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts the catalyst being continuously externally heated
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
- C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
- C01B3/48—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents followed by reaction of water vapour with carbon monoxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/50—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification
- C01B3/501—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification by diffusion
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
- B01J2219/00087—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor
- B01J2219/00103—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor in a heat exchanger separate from the reactor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
- B01J2219/00117—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with two or more reactions in heat exchange with each other, such as an endothermic reaction in heat exchange with an exothermic reaction
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00159—Controlling the temperature controlling multiple zones along the direction of flow, e.g. pre-heating and after-cooling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00191—Control algorithm
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
- C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
- C01B2203/0233—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being a steam reforming step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/0283—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a CO-shift step, i.e. a water gas shift step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0405—Purification by membrane separation
- C01B2203/041—In-situ membrane purification during hydrogen production
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0465—Composition of the impurity
- C01B2203/047—Composition of the impurity the impurity being carbon monoxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0465—Composition of the impurity
- C01B2203/0475—Composition of the impurity the impurity being carbon dioxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0465—Composition of the impurity
- C01B2203/048—Composition of the impurity the impurity being an organic compound
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0465—Composition of the impurity
- C01B2203/0495—Composition of the impurity the impurity being water
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/06—Integration with other chemical processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/06—Integration with other chemical processes
- C01B2203/068—Ammonia synthesis
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/08—Methods of heating or cooling
- C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/08—Methods of heating or cooling
- C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
- C01B2203/0822—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel the fuel containing hydrogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/08—Methods of heating or cooling
- C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
- C01B2203/0827—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel at least part of the fuel being a recycle stream
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/08—Methods of heating or cooling
- C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/0838—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/08—Methods of heating or cooling
- C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/0838—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel
- C01B2203/0844—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel the non-combustive exothermic reaction being another reforming reaction as defined in groups C01B2203/02 - C01B2203/0294
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/08—Methods of heating or cooling
- C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/0866—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combination of different heating methods
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/1205—Composition of the feed
- C01B2203/1211—Organic compounds or organic mixtures used in the process for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/1235—Hydrocarbons
- C01B2203/1241—Natural gas or methane
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/14—Details of the flowsheet
- C01B2203/142—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/80—Aspect of integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas not covered by groups C01B2203/02 - C01B2203/1695
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Food Preservation Except Freezing, Refrigeration, And Drying (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse omhandler en fremgangsmåte for å fremstille en hydrogen- og nitrogenholdig gassblanding.
I konvensjonelle katalytiske eller ikke-katalytiske prosesser hvor hydrogen er én av reaktantene tilveiebringer man vanligvis hydrogen ved å lage syntesegass ved dampreformering av naturgass ved 700-850°C og 15-30 bar. Siden hoved-bestanddelen i naturgass er metan, er hovedreaksjonen følgende:
Det tilføres damp slik at forholdet mellom damp og karbon normalt ligger mellom 2 og 4.
Syntesegassblandingen avkjøles tii under 400°C, og CO overføres til C02 og H2 ved reaksjon med vann i ett eller to trinn med kjøling mellom trinnene:
Utvinning av varme skjer normalt ved dampproduksjon.
Syntesegass som inneholder hydrogen kan også produseres ved partiell oksidasjon, f .eks. av metan, ved følgende reaksjon:
CO overføres videre til C02 og H2. For å unngå at det dannes karbon i reaktoren og forvarmerne blir det tilsatt damp. Rent oksygen, oksygenanriket luft eller luft kan brukes som oksidasjonsmiddel.
Syntesegass som innholder hydrogen kan også lages ved hjelp av en membran som kan lede både oksygenioner og elektroner installert i en reaktor, f.eks. som beskrevet i US patent 5,356,728.
Deretter brukes forskjellige metoder for å separere hydrogenet fra syntesegassen. De fire vanligste metodene er enten å fjerne C02 fra syntesegassblandingen ved absorpsjon av C02, f.eks. ved hjelp av alkanolaminer, eller utvinne hydrogen ved hjelp av selektiv absorpsjon ved trykkoscillasjon (pressure swing absorption), med kryogene teknikker eller ved membranseparasjon.
Alle metodene innebærer at enten én av produktgassene må utvinnes ved lavt trykk, noe som vil redusere nytten av én av produktgasstrømmene, eller at trykket kan opprettholdes ved tilførsel eller bruk av varmeenergi eller mekanisk energi, noe som krever dyrt prosessutstyr.
I gasseparasjonsteknikken er det kjent en rekke metoder. En nokså avansert metode innbefatter bruk av hydrogenselektive uorganiske membraner. Hydrogen transporteres fra retentatsiden til permeatsiden av membranen. Drivkraften for massetransporten kan være trykkgradienter eller i noen tilfeller elektriske felt. En slik membran defineres som en hydrogentransportmembran eller hydrogenmembran. Flere typer hydrogentransportmembraner er nevnt i litteraturen, f.eks. porøse uorganiske membraner, zeolittmembraner, palladium-{Pd)-baserte membraner og protonledende membraner (f.eks. som beskrevet i en artikkel presentert av Rune Bredesen, SINTEF, på et seminar i Calabria, Italia 1 .-4. mai 1996: "Seminar om økologisk bruk av ny membranteknologi i den kjemiske industrien").
Porøse membraner har normalt en asymmetrisk struktur som består av et tynt ytre skikt (separasjonsskiktet) med små porer (10 mm til mindre enn 1 nm) og en smal porestørrelsesfordeling montert på et porøst underlag som har den nødvendige mekaniske styrken. Typiske membranmaterialer er AI2O3, Ti02 og Si02. Zeolittmembraner kan lages ved å la zeolittkrystaller danne seg på overflaten av eller inne i porestrukturen til et underlagsmateriale, f.eks. silicalite-1 utfelt på y-Al203.
Porøse membraner og zeolittmembraner er ikke 100 % selektive for hydrogen, og derfor vil andre forbindelser trenge gjennom membranen slik at man får et produkt med mindre enn 100 % hydrogen.
Pd-baserte membraner er 100% selektive for hydrogendiffusjon. Hydrogenet transporteres som H-atomer i gitteret. H-atomene dannes på overflaten ved dissosiasjon og adsorpsjon og løses deretter i metallet. Pd-membraner legeres med andre metaller som Ag, Rh, Ru og sjeldne jordmetaller for å unngå volumutvidelse. Membraner av Pd-legeringer, hovedsakelig legert med Ag, kan fås i handelen.
Protonledende membraner er også 100 % selektive for hydrogen. Protonledning er observert i en rekke perovskittmaterialer, f.eks. materialer basert på SrCe03, BaCe03, CaZr03 og SrZr03. Drivkraften for massetransporten kan være trykkgradienter eller et elektrisk felt. En forskjell i partialtrykket av hydrogen fører til at det transporteres hydrogen gjennom membranen fra retentatsiden til permeatsiden.
Bruk av hydrogentransportmembraner i en reaktor for kombinert hydrogenseparasjon og syntesegassproduksjon er f.eks. kjent fra US patent 5,229,102. I denne reaktoren produseres syntesegass ved hjelp av reaksjon (1) ovenfor, og hydrogen fjernes kontinuerlig fra reaksjonssonen gjennom hydrogentransportmembranen. Så gjenvinnes hydrogen på permeatsiden ved lavt trykk. Alternativt kan man bruke høytrykksdamp som bæregass for å utvinne hydrogen som en blanding av hydrogen og damp ved høyt trykk.
Det er ikke fordelaktig å utvinne hydrogen ved lavt trykk hvis man trenger hydrogen ved høyt trykk. Hydrogenet som utvinnes må avkjøles til nær romtemperatur og komprimeres igjen med en mellomkjølerkompressor. Til slutt kan hydrogenet varmes opp igjen før det føres til en reaktor hvor det skjer en katalytisk eller ikke-katalytisk prosess. Hvis man bruker en bæregass, kan gassen som er ført gjennom membranen (dvs. hydrogengassen) utvinnes som en blanding av hydrogen og bæregass ved høyt trykk som beskrevet ovenfor. Men energiforbruket og prisen for å produsere bæregassen vil i dette tilfellet være avgjørende.
Hovedmålet for foreliggende oppfinnelse var å komme frem til en fremgangsmåte for å fremstille en hydrogen- og nitrogenholdig gassblanding som brukes som reaktant i en katalytisk eller ikke-katalytisk prosess.
Et annet mål for foreliggende oppfinnelse var å fremstille en hydrogen- og nitrogenholdig gassblanding på en måte som innebærer lavere energiforbruk og investeringer.
Et problem som oppfinnerne sto overfor i letingen etter en økonomisk hydrogenkiEde var at de ikke . kunne bruke de konvensjonelle prosess-konfigurasjonene for syntesegass. Alle dampproduksjonsseksjoner, CO-konverteringsreaktorer og tradisjonelle hydrogenseparasjonsprosesser ved lav temperatur i hydrogenprosessen må fjernes siden disse prosesstrinnene er meget dyre og ineffektive. Dessuten vil det være en fordel å kunne bruke bare eksisterende prosesstrømmer i alle trinn av syntesegassprosessen siden tilførsel av eventuelle hjelpegasstrømmer vanligvis krever investeringer i hjelpeprosessutstyr. Det vil også være fordelaktig å gjøre bruk av eksisterende ukonvertert eller ubrukt gass som dannes i syntesegassprosessen. Altså begynte oppfinnerne å lete etter løsninger som kunne tilfredsstille alle disse kravene.
Ved å bruke hydrogentransportmembraner kan man separere og utvinne hydrogen fra syntesegass ved høy temperatur eller ved en temperatur som er lik temperaturen i syntesegassreaktoren. Dette vil eliminere dampproduksjons-seksjonen og seksjonen for hydrogenseparasjon ved lav temperatur. For å oppnå høy separasjonseffektivitet og unngå avkjøling og rekomprimering av hydrogenstrømmen må det være tilgjengelig en brukbar bæregass for permeatsiden av membranen.
Imidlertid var ett krav at bruk av en bæregass i den nevnte prosessen ikke skulle kreve bruk av andre gasser og det skulle være mulig å lage bæregassen uten å installere nytt dyrt prosessutstyr.
I en prosess for fremstilling av ammoniakkgass, eller hvis hydrogenet skal brukes som brensel i kraft- eller varmeproduksjonsprosesser, kan hydrogenproduktet inneholde en viss mengde nitrogen. I ammoniakksyntesen brukes en blanding av omtrent 25 % nitrogen og 75 % hydrogen som råstoff. Hvis hydrogenet skal brukes som brensel, f.eks. i en gassturbinbrenner, er det fordelaktig å bruke et fortynnet brensel for å moderere eller senke flammetemperaturen. En lavere flamme-temperatur vil redusere NOx-produksjonen. På denne måten er nitrogen et perfekt fortynningsmiddel siden luft (som normalt er oksidasjonsmidlet i alle forbrenningsprosesser) allerede inneholder en god del nitrogen. Altså begynte oppfinnerne å lete etter en metode som kunne danne nitrogen som kunne brukes som bæregass og samtidig tilfredsstille alle de ovennevnte kravene.
Etter å ha evaluert forskjellige måter å lage en nitrogenholdig bæregasstrøm på bestemte oppfinnerne seg for å gå videre med å undersøke muligheten for å bruke hydrogentransporterende membraner.
I alle prosesser som danner syntesegass brukes luft enten direkte eller indirekte som oksygenkilde. Hvis man danner syntesegass ved hjelp av den endoterme reaksjonen (1) ovenfor, dvs. ved hjelp av dampreformering, må det tilføres varme. I konvensjonelle dampreformatorer produseres varme ved å brenne et brensel i luft utenfor reformatorrørene. Varmeinnholdet i røykgasstrømmen tas vare på dels ved å produsere damp i prosessen og dels ved å forvarme inntaksgassen.
I den kombinerte syntesegass- og hydrogenmembranprosessen som beskrives i US patent 5,229,102 dannes det syntesegass på retentatsiden av en hydrogenmembranreaktor definert som en beholder som består av en hydrogentransportmembran hvor det dannes hydrogen på retentatsiden ved hjelp av den ovennevnte dampreformeringsreaksjonen (1) og konverteringsreaksjonen (2), og hvor retentatsiden inneholder en dampreformator og/eller en CO-konverteringkatalysator, og hvor det produserte hydrogenet transporteres gjennom membranen til permeatsiden.
En blanding av damp og naturgass føres (i dette tilfellet) over en dampreformeringskatalysator som består av nikkelmetall aktivert med alkalimetallsalter. Hydrogenet i syntesegasstrømmen transporteres gjennom membranen (som består av lag av gamma- og alfa-alumina) og tas opp i en strøm av damp som blåses over membranoverflaten. Dette innebærer at produktet er en blanding av damp og hydrogen. Varmen som brukes i prosessen dannes i en tredje sone ved å la luft reagere med et brensel.
Hvis man produserer syntesegass ved delvis oksidasjon, blandes oksidasjonsmidlet med det metanholdige råstoffet. Deretter blandes eventuelle inerte komponenter av oksidasjonsmiddelstrømmen med syntesegassen. Hvis det bare ønskes et lite innhold av inerte forbindelser i syntesegassen, må man bruke en luftseparasjonsenhet for å lage rent oksygen (dvs. for å eliminere de inerte komponentene av luften) f.eks. ved hjelp av en kuldeenhet eller ved hjelp av selektiv absorpsjon ved trykkoscillasjon. Oksygenet kan også separeres fra luften ved høy temperatur ved hjelp av membraner som både leder oksygen og elektroner. I dette tilfellet føres komprimert og oppvarmet luft til retentatsiden av blandingsledermembranen, og oksygen kan utvinnes ved nær atmosfæretrykk på permeatsiden av membranen.
Uavhengig av hvilken syntesegassprosess man velger kan man utvinne hydrogen ved å føre den hydrogenholdige syntesegassen gjennom en hydrogentransportmembran. For å utvinne hydrogen ved høyt trykk vil det være nødvendig med en bæregass.
I en kryogen luftseparasjonsprosess ekstraheres nitrogen normalt ved nær romtemperatur og atmosfæretrykk. Hvis det produserte nitrogenet skal brukes som bæregass, må det derfor komprimeres og i de fleste tilfeller oppvarmes igjen. Bæregassen skal ikke inneholde noen vesentlig mengde oksygen siden oksygenet vil reagere med hydrogenet som kommer gjennom membranen. Et kuldeanlegg representerer også betydelige kapitalkostnader og et betydelig energiforbruk. Derfor kan ikke bruk av dette anlegget forenes med målet om å produsere hydrogen til lav pris og uten høyt energiforbruk. Imidlertid kan de nevnte problemene unngås hvis bæregassen dannes ved høyt trykk og temperatur og ved hjelp av allerede eksisterende prosesstrømmer. Utfordringen for oppfinnerne var å danne en nitrogenholdig bæregass med bare små mengder oksygen, fortrinnsvis under 1 volumprosent oksygen.
Det ble nå funnet at ved å utnytte en hydrogentransportmembranreaktor var det mulig samtidig både å danne syntesegass og en nitrogen- og dampholdig bæregasstrøm med svært lav konsentrasjon av oksygen hvis man førte luft til permeatsiden av membranen. Den kombinerte hydrogenmembranreaktoren for produksjon av både syntesegass og bæregass defineres heretter som en "syntesegass- og bæregassgenerator med hydrogentransportmembran".
Syntesegass dannes på retentatsiden av den nevnte generatoren (eller eventuelt to eller tre generatorer i serie) ved at man fører en blanding av en karbonholdig gass, f.eks. naturgass, og damp til denne siden. Retentatsiden inneholder en dampreformeringskatalysator og det dannes syntesegass etter den endoterme reaksjonen (1) ovenfor. For hvert mol metan som tilføres reaktoren dannes 1 mol CO og 3 mol H2.
25 til 40% av hydrogenet som dannes trenger gjennom membranen til permeatsiden og reagerer med luften som kommer til der. Forbrenningen av hydrogenet utvikler varme som delvis brukes til å varme opp den innkommende luften og delvis overføres til den siden i generatoren hvor det dannes syntesegass (retentatsiden). Det dannes syntesegass i henhold til den endoterme reaksjonen (1) ovenfor. Varmeproduksjonen og temperaturen i syntesegassreaktoren kontrolleres ved å regulere forholdet mellom luft og karbonholdig råstoff. Hydrogenet reagerer lett med oksygen i den nevnte luftstrømmen på overflaten av membranen og med denne metoden kan oksygeninnholdet i luftstrømmen reduseres til under 1 volumprosent. Den oksygenfattige luftstrømmen vil da bestå av omtrent 64,5 % nitrogen, 34,5 % H20 og små mengder argon og oksygen og kan brukes som bæregass. Metoden kan utføres f.eks. i to trinn ved forskjellig temperatur. Reaktoren i trinn én kan bestå av en hydrogentransportmembran for midlere temperaturer, f.eks. en Pd/Ag-type som fungerer ved 400 til 600°C. Trinn to kan bestå av en hydrogentransportmembran for høy temperatur, f.eks. en protonledende membran som fungerer ved over 600°C.
Varmebehovet i reaksjon (1) er 206 kj/mol, mens forbrenning av hydrogen gir 242 kj/mol. Overskuddsvarmen brukes altså til å varme opp inntaksgassene. I prinsippet danner syntesegass og bæregassgeneratoren med hydrogentransportmembran en syntesegass som er lik den som dannes ved delvis oksidasjon av naturgass med rent oksygen.
Den nitrogen- og dampholdige gassen, dvs. bæregassen, som dannes i syntesegass- og bæregassgeneratoren med hydrogentransportmembran, føres til permeatsiden av en hydrogenmembranenhet nedstrøms, eller alternativt til en reaktor med hydrogentransportmembran.
Hydrogenmembranenheten er en anordning som innbefatter en retentatside og en permeatside atskilt av en membran som er gjennomtrengelig for hydrogen.
Hydrogenmembranreaktoren er en anordning som innbefatter en retentatside og en permeatside atskilt av en membran som er gjennomtrengelig for hydrogen, hvor retentatsiden er utstyrt med en katalysator som kan konvertere CO med H20 til C02 og H2 og også CH4 med H20 til CO og H2.
Syntesegass som utvikles i syntesegass- og bæregassgeneratoren med hydrogentransportmembran oppstrøms føres til retentatsiden av hydrogenmembranenheten eller retentatsiden av hydrogenmembranreaktoren.
Hvis nedstrømsenheten er en hydrogenmembranenhet transporteres en stor del av hydrogenet i syntesegassen som ankommer til retentatsiden av membranen til permeatsiden og tas opp av den nitrogen- og dampholdige bæregassen som dannes i generatoren oppstrøms.
Hvis nedstrømsenheten er en hydrogenmembranreaktor transporteres en stor del av hydrogenet i syntesegassen som føres til retentatsiden av membranreaktoren og en stor del av det ekstra hydrogenet som dannes på retentatsiden av membranreaktoren til permeatsiden av membranreaktoren og tas opp av den nitrogen- og dampholdige bæregassen som dannes i generatoren oppstrøms.
Som nevnt ovenfor dannes det ekstra hydrogen på retentatsiden av hydrogenmembranreaktoren. Hydrogenet dannes dels i samsvar med dampreformeringsreaksjonen (1) og dels ved CO-konverteringreaksjonen (2). Hydrogenmengden som dannes i denne reaktoren avhenger av sammensetningen av syntesegassen som reaktoren tilføres. Metan (CH4) konverteres til CO og H2 i samsvar med reaksjon (1) mens CO overføres til H2 og C02 i samsvar med reaksjon (2). Siden det kontinuerlig fjernes hydrogen, vil reaksjon (1) og (2) gå mot høyre og mer CH4 og CO konverteres til hydrogen og C02.
Ved å bruke én, to eller eventuelt tre syntesegass- og bæregassgenerator(er) med hydrogentransportmembran i serie, og enten en hydrogentransportmembran nedstrøms eller en hydrogenmembranreaktor nedstrøms, ble målene for foreliggende oppfinnelse nådd.
I nevnte metode blir dessuten bæregassen laget av luft. Luft kan tas fra kompressordelen av en gassturbin og føres til permeatsiden av syntesegass- og bæregassgeneratoren med hydrogentransportmembran.
Den produserte blandingen av bæregass og hydrogen blir så brukt som reaktant i en katalytisk eller ikke-katalytisk prosess, f.eks. som brensel i en gassturbinbrenner, eller som reaktant ved produksjon av syntesegass for ammoniakk-produksjon.
Hydrogenfattig syntesegass fra hydrogenmembranenheten eller hydrogenmembranreaktoren inneholder ukonvertert CO og små mengder H2 og CH4. Man kan la den reagere med oksygen som leveres fra en blandingsledermembran eller fra en hvilken som helst prosess som separerer oksygen fra luft. Hydrogenfattig syntesegass kan også føres til permeatsiden av en blandingsledermembran reaktor hvor brennbare forbindelser oksideres til C02 og vann direkte på membranoverflaten. En blandingsledermembran defineres her som en membran som leder både oksygenioner og elektroner og hvor rent oksygen kan utvinnes på permeatsiden av en membran. En blandingsledermembran reaktor defineres som en membranreaktor som leder både oksygenioner og elektroner og hvor oksygen som trenger gjennom membranen reagerer direkte med brennbare komponenter som føres til permeatsiden av membranreaktoren. Varmen som dannes kan utnyttes i energiproduksjon og det produserte C02 kan separeres fra vann ved avkjøling og kondensasjon av vannet. C02 kan også føres til et underjordisk reservoar for langtidsdeponi eller brukes til å presse ut olje av oljebrønner. Oppfinnelsen vil altså gjøre det mulig å produsere en billig hydrogen/nitrogenblanding og samtidig gjøre det mulig å ta vare på alt C02 som dannes i prosessen.
Gyldighetsområdet for og de spesielle trekkene til oppfinnelsen er som definert i de vedlagte patentkravene.
Oppfinnelsen forklares og belyses videre nedenfor i eksemplene og de tilsvarende figurene. Figur 1 viser en kraftproduksjonsprosess hvor man forbrenner et hydrogenholdig brensel som i samsvar med foreliggende oppfinnelse frem-skaffes ved høyt trykk og høy temperatur. Figur 2 viser en prosess som er et alternativ til prosessen på Figur 1, hvor en blandingsledermembran reaktor brukes i tillegg til en hydrogentransportmembran. Figur 3 viser en prosess som er et alternativ til prosessen på Figur 2, hvor luft som føres til blandingsledermembran reaktoren forvarmes i syntesegass- og bæregassgeneratoren med hydrogentransportmembran. Dette fører også til at det dannes mer bæregass, noe som øker hydrogendrivkraften i hydrogentransportmembranen eller hydrogenmembranreaktoren fordi det gjør det mulig å ha et lavere partialtrykk av hydrogen i bæregasstrømmen. Figur 1 viser i henhold til foreliggende oppfinnelse en kraftproduksjonsprosess hvor det dannes en blanding av hydrogen og nitrogen i enhet 39 og enhet 40 som brukes til brensel i en gassturbinbrenner 43.
En forvarmet, avsvovlet og eventuelt pre-reformert blanding av naturgass og damp, strøm 14, som dannes i enhet 22, føres til retentatsiden 25 av en syntesegass- og bæregassgenerator med hydrogentransportmembran 39 hvor naturgass og damp konverteres til en syntesegass som inneholder hydrogen, C02 og CO. Litt hydrogen transporteres gjennom membranen 28 til permeatsiden 26. Luft, strøm 1, fra luftfilteret 20, føres til en kompressor av gassturbintypen 44. Den komprimerte varme luften, strøm 2, deles i to strømmer, 3 og 11. Strøm 3 føres inn i 48 i enhet 49, varmes opp og føres til gassturbinbrenneren 43. Strøm 11 føres til permeatsiden 26 av enhet 39 og oksygen i luftstrømmen reagerer med hydrogen som transporteres gjennom membranen 28 fra retentatsiden 25 slik at det dannes en varm nitrogen- og dampholdig bæregasstrøm 12. Overskuddsvarmen overføres til retentatsiden 25. Hydrogenholdig syntesegass 15 føres til retentatsiden 30 av en nedstrøms hydrogenmembranenhet 40 hvor det transporteres hydrogen gjennom membran 32 og hydrogenet tas opp av bæregasstrømmen 12 motsols eller alternativt medsols i forhold til strøm 15. Den hydrogenholdige bæregasstrømmen 13 føres til gassturbinbrenneren 43 og hydrogenet forbrennes i luftstrømmen 8.
Den varme forbrenningsgasstrømmen 9 dekomprimeres i gassturbingeneratoren
45 for å produsere mekanisk eller elektrisk kraft (ikke vist på figuren). Varm, dekomprimert forbrenningsgass 10 føres til et varmeutvinningssystem 23 for å utvinne varme. Den hydrogenfattige syntesegasstrømmen 16 føres til en brenner 47 og forbrennes i en strøm av oksidasjonsmiddel 50 som dannes i enhet 24. Enhet 24 kan være en
kuldeteknisk luftseparasjonsenhet eller en oksygenseparerende membranenhet . eller en hvilken som helst annen luftseparasjonsprosess som kan separere oksygen fra luft. Oksidasjonsmiddelstrømmen 50 kan være en blanding av rent oksygen og damp, oksygen eller C02 eller en blanding av oksygen, C02 og damp. Luftseparasjonsenheten 24 kan også fysisk eller termisk integreres med kraftproduksjonsprosessen. Varmen som produseres i 47 brukes dels til å forvarme luft og det kan også utvinnes varme som elektrisk eller mekanisk kraft ved å dekomprimere den varme gasstrømmen 18 i ekspanderen 46. Det kan også utvinnes varme i 21 ved dampproduksjon.
Et alternativ er at enhet 40 er en hydrogenmembranreaktor hvor retentatsiden 30 inneholder en dampreformeringskatalysator eller en CO-konverteringkatalysator for å konvertere CO og H20 til H2 og C02. Siden reaksjonen CO + H20 = C02 + H2 er litt eksoterm, kan konvertering av mindre mengder metan ved den svært endoterme dampreformeringsreaksjonen CH4 + H20 = CO + 3 H2 skje uten vesentlig temperaturfall i reaktoren.
Figur 2 viser en kraft- og varmeproduksjonsprosess som likner prosessen som beskrives på Figur 1, men her forbrennes den hydrogenfattige syntesegassen i en blandingsledermembran reaktor. Varmen som produseres brukes til forvarming av komprimert luft til gassturbinbrenneren 43.
En forvarmet, avsvovlet og eventuelt pre-reformert blanding av naturgass og damp, strøm 14, som produseres i enhet 22, føres til retentatsiden 25 av en syntesegass- og bæregassgenerator 39, hvor naturgass og damp konverteres til syntesegass som inneholder hydrogen, C02 og CO. Det transporteres litt hydrogen gjennom membranen 28 til permeatsiden 26. Luft, strøm 1, fra luftfilteret 20, føres til en kompressor av gassturbintypen 44. Den komprimerte varme luften, strøm 2, deles i to strømmer, 3 og 11. Strøm 3 deles igjen i strøm 4 og 6. Strøm 4 føres til den varmemottakende delen 34 av varmeveksleren 41 og videre til retentatsiden 37 av blandingsledermembran reaktoren 42. Luftstrømmen 7 oppvarmes videre i erihet '42 og samtidig transporteres oksygen gjennom membranen 38 til oksidasjonssiden (permeatsiden) 36.
Den varme oksygenfattige luften 8 og luftstrømmen 6 føres til gassturbinbrenneren 43. En del av luftstrømmen 6 kan også brukes som kjøfemedium for turbinskovlene (ikke vist på figuren).
Strøm 11 føres til permeatsiden 26 av enhet 39 og oksygen i luftstrømmen reagerer med hydrogen som transporteres gjennom membranen 28 fra retentatsiden 25, slik at det dannes en varm nitrogen- og dampholdig bæregass. Overskuddsvarmen overføres til retentatsiden 25. Hydrogenholdig syntesegass 15 føres til retentatsiden 30 av en nedstrøms hydrogenmembranenhet 40 hvor hydrogenet transporteres gjennom membranen og tas opp av bæregasstrømmen 12 motsols eller eventuelt medsols i forhold til strøm 15. Den hydrogenholdige bæregasstrømmen 13 føres til gassturbinbrenneren 43 og hydrogen brennes i de oksygenfattige luftstrømmene 8 og 6. Den varme forbrenningsgasstrømmen 9 dekomprimeres i gassturbingeneratoren 45 for å produsere mekanisk eller elektrisk raft (ikke vist på figuren). Den varme dekomprimerte forbrenningsgassen 10 føres til et varmeutvinningssystem for å utvinne varme f.eks. som damp.
Den hydrogenfattige syntesegasstrømmen 16 føres til oksidasjonssiden (permeatsiden) 36 av blandingsledermembran reaktoren 42 og de brennbare forbindelsene oksideres til C02 og vann. En del av den produserte varmen overføres til retentatsiden 37. Den varme forbrenningsgassblandingen 17 føres til den varme siden 33 av varmeveksleren 41 hvor luftstrømmen 4 blir forvarmet. Strømmen 18 føres til turbinen 46 og dekomprimeres for å produsere elektrisk eller mekanisk kraft. Varmen i strøm 19 kan utvinnes i 21 ved dampproduksjon.
Et alternativ er at enhet 40 er en hydrogenmembranreaktor hvor retentatsiden 30 inneholder en dampreformerende katalysator eller en CO-konverteringkatalysator for å konvertere CO og H20 til H2 og C02. Siden reaksjonen CO + H20 = C02 + H2 er litt .eksoterm kan konvertering av små mengder metan i den svært endoterme dampreformeringsreaksjonen CH4 + H20 = CO + 3 H2 skje uten vesentlig temperaturfall i reaktoren.
Luften som føres til enhet 39 kan alternativt komprimeres i en særskilt kompressor.
Figur 3 viser en kraft- og varmeproduksjonsprosess som likner prosessen som beskrives på Figur 2, men luftstrømmen 4 forvarmes i syntesegass- og bæregassgeneratoren med hydrogentransportmembran 39 ved varmeoverføring fra permeatsiden 26 til en varmemottaksside 27 gjennom en varmeoverføringsflate 29. Den forvarmede luftstrømmen 5 føres så til gass/gass-varmeveksleren 41.
Eksempel 1
Dette eksemplet viser en prosess i henhold til Figur 1 hvor metoden i henhold til foreliggende oppfinnelse brukes i et kraftverk med hydrogen/nitrogenblandingen som brensel.
En forvarmet og avsvovlet blanding av naturgass og damp ved 550°C, 34 bar og med et damp/karbonforhold på 2,0, strøm 14, produsert i enhet 22, føres til retentatsiden 25 av en syntesegass- og bæregassgenerator med hydrogentransportmembran 39 hvor naturgass og damp konverteres ved dampreformering til syntesegass som inneholder hydrogen, C02 og CO. Temperaturen økes fra 550°C til omtrent 940-950°C med varmen som overføres fra permeatsiden 26.
Hydrogen transporteres gjennom membranen 28 til permeatsiden 26 og reagerer med oksygen i luftstrømmen 11.
Luften, strøm 1, fra luftfilteret 20, føres til en gassturbinkompressor 44. Den komprimerte, varme luften ved 17 bar og 450°C, strøm 2, deles i to strømmer, 3 og 11. Strøm 3 oppvarmes ytterligere i enhet 49 og føres til gassturbinbrenneren 43. Strøm 11 føres til permeatsiden 26 av enhet 39, og oksygenet i luftstrømmen reagerer med hydrogen som transporteres gjennom membranen 28 fra retentatsiden 25, slik at det dannes en varm, nitrogenholdig gasstrøm ved f.eks. 950°C, som inneholder mindre enn 1 volumprosent oksygen, og overskuddsvarme som overføres til retentatsiden 25 hvor den endoterme reaksjonen skjer. Den produserte nitrogen- og dampholdige gassen brukes som bæregass.
Siden gasstemperaturen ved innløpet til enhet 39 er 450 til 550°C og utløpstemperaturen er omtrent 950°C, kan det bli nødvendig å dele reaktoren 39 i to eller tre seksjoner med forskjellige typer membranmateriale som skal være i drift ved forskjellige temperaturer. Ved moderate temperaturer kan man for eksempel bruke en Pd/Ag-membran. Ved høyere temperatur kan man bruke en keramisk protonledende membran.
Syntesegass 15 som inneholder 47,4 % hydrogen, 19,7 % CO, 6,8 % C02, 2,1 % metan og 24,0 % vann ved 30 bar føres til retentatsiden 30 av en nedstrøms hydrogenmembranenhet 40 og gjennom membranen blir hydrogen som tas opp av bæregasstrømmen 12 ved 16,2 bar transportert motsols i forhold til strøm 15. Den hydrogenholdige bæregassen, strøm 13, som inneholder opptil 31 % hydrogen, 44 % nitrogen og 24 % damp, føres til gassturbinbrenneren 43 og hydrogenet forbrennes i luftstrømmen 8. Den varme forbrenningsgasstrømmen 9 dekomprimeres i gassturbingeneratoren 45 for å produsere mekanisk eller elektrisk kraft (ikke vist på figuren). Den varme, dekomprimerte forbrenningsgassen 10 føres til et varmeutvinningssystem 27 for å utvinne varme.
Den hydrogenfattige syntesegasstrømmen 16 føres til et forbrenningskammer 47 i ovnen 49 og forbrennes i en strøm av oksidasjonsmiddel 50 som produseres i enhet 24. Enhet 24 kan være en kuldeteknisk luftseparasjonsenhet eller en membranenhet for oksygenseparasjon eller en hvilken som helst luftseparasjonsprosess som kan separere oksygen fra luft. Oksidasjonsmiddelstrømmen 50 kan være en blanding av oksygen og damp, oksygen og C02 eller en blanding av oksygen, C02 og damp. Luftseparasjonsprosessen 24 kan også fysisk og termisk integreres med kraftproduksjonsprosessen. Varmen som produseres i 47 brukes dels til å forvarme luftstrømmen 3 og det utvinnes også varme som elektrisk eller mekanisk energi ved dekompresjon av den varme gasstrømmen 18 i ekspanderen 46. Det kan også utvinnes varme i 21 ved dampproduksjon.
Dette eksemplet viser at det er mulig, å lage en hydrogen/nitrogenblanding som inneholder en høy andel hydrogen ved å produsere en nitrogen- og dampholdig bæregass i den samme reaktoren som den hydrogenholdige syntesegassen. Den nedre brennverdien (NBV) for nitrogen/hydrogenblandingen (strøm 13) er omtrent 65% av NBV for strøm 13 og strøm 16 (den hydrogenfattige gasstrømmen) til sammen, noe som betyr at omtrent 65 % av kraften som produseres i den prosessen som vises på Figur 1 stammer fra forbrenning av hydrogen i bæregassblandingen og omtrent 35% fra forbrenning av den hydrogenfattige syntesegassen med oksygen. Sammenliknet med andre hydrogenproduksjons-prosesser kan hydrogenbrenselet lages og brukes i en gassturbinbrenner uten betydelig reduksjon av effektiviteten for kraftverket. I andre kjente membranbaserte hydrogenprosesser må hydrogenet fortynnes, f.eks. med en stor mengde damp for å kunne leveres direkte til gassturbinbrenneren. Men tilsetning av en stor andel damp til gassturbinbrenneren vil redusere effektiviteten av kraftproduksjonen vesentlig. Siden all varme produseres ved høyt trykk (noe som gjør det mulig å la en hoveddel av varmen konverteres til elektrisk eller mekanisk kraft i en effektiv gassturbin) og en hoveddel av dampen som produseres i kraftproduksjonsprosessen dekomprimeres i en dampturbin, vil dette gjøre det mulig å produsere kraft med høyere effektivitet.
Hvis den hydrogenfattige gasstrømmen 16 forbrennes med oksygen som vist på
Figur 1 eller i en blandingsledermembran reaktor som vist på Figur 2 eller 3, for å produsere en blanding C02 og H20, kan C02 separeres fra blandingen av C02 og H20 ved å kondensere vannet. Hvis den hydrogenfattige gasstrømmen 16 forbrennes i en blandingsledermembran reaktor vil energibehovet for produksjon av rent oksygen ved høyt trykk reduseres vesentlig sammenliknet med andre oksygenproduksjonsmetoder. Dette vil forbedre den totale effektiviteten for kraftverket ytterligere.
Eksempel 2
Tabellen nedenfor viser sammensetningen av den hydrogenfattige gasstrømmen 16, som er langt fra likevektstilstanden siden det meste av hydrogenet er fjernet. Tabellen viser sammensetningen og temperaturen etter at gasstrømmen har vært ført over en dampreformerings- og CO-konverteringkatalysator for å etablere likevekt og likevektssammensetningen og likevektstemperaturen hvis strøm 16 blir tilført mer damp. Den totale mengden tilført damp, som her også innbefatter den dampen som ble tilsatt naturgassen i enhet 22, tilsvarer et damp/karbonforhold på 3,2. Altså blir det konvertert mer CO til H2 og C02 som vist i tabellen.
Dette viser at hydrogenproduksjonen kan økes ytterligere ved å inkludere en dampreformerings- og CO-konverteringkatalysator på retentatsiden av hydrogenmembranenheten 40. I eksempel 1 er partialtrykket av hydrogen i strøm 15 14,2 bar, mens partialtrykket av hydrogen i bæregasserVhydrogenblandingen i strøm 13 er 5,2 bar. For å opprettholde en tilstrekkelig forskjell i partialtrykket av hydrogen over membranen i tilfelle av at det dannes mer hydrogen på retentatsiden 30 kan det være en fordel å øke bæregassproduksjonen. Dette kan gjøres f.eks. ved forvarming av luften (strøm 3 eller en del av strøm 3 i Figur 1 og 2) i syntesegass-og bæregassgeneratoren med hydrogentransportmembran 39. Dette illustreres på Figur 3 hvor en del av strøm 3 (strøm 4) oppvarmes i enhet 39. Siden det tas ut varme fra denne enheten er det behov for mer oksygen og hydrogen for å produsere mer varme. Med denne metoden vil mengden av bæregass øke, noe som gjør det mulig å utvinne mer hydrogen i enhet 40 eller å redusere det nødvendige membranarealet i enhet 40. Altså kan mengden av bæregass reguleres ved å variere mengden av luft som varmes opp med den varmen som produseres på retentatsiden 26 av enhet 39.
Claims (5)
- Fremgangsmåte for fremstilling av en hydrogen- og nitrogenholdiggassblanding,karakterisert ved atden nevnte fremgangsmåten innbefatter følgende trinn: en blanding av damp og en karbonholdig gass føres til retentatsiden av minst en syntesegass- og bæregassgenerator med hydrogentransportmembran hvor den nevnte gassen og dampen overføres til syntesegass, en del av hydrogenet i den nevnte syntesegassen transporteres gjennom membranen til permeatsiden i den nevnte generatoren hvor den reagerer med oksygen i en luftstrøm som føres til den nevnte permeatsiden slik at det produseres varme og en nitrogen- og dampholdig gass, syntesegassen føres deretter til retentatsiden av en nedstrøms hydrogenmembranenhet eller en hydrogenmembranreaktor hvor en hoveddel av hydrogenet i den nevnte syntesegassen, og hvis det brukes en reaktor, en hoveddel av det ekstra hydrogenet som produseres på retentatsiden av den nevnte reaktoren, transporteres gjennom den nevnte nedstrøms membranen og tas opp av den nevnte nitrogenholdige gassblandingen.
- 2. Fremgangsmåte i henhold til krav 1,karakterisert ved at varmen som produseres brukes dels til å varme opp luftstrømmen og andre gasser som føres til generatoren og dels overføres tilbake til retentatsiden av generatoren for å tilfredsstille varmebehovet for dampreformering av den karbonholdige inntaksgassen.
- 3. Fremgangsmåte i henhold til krav 1,karakterisert ved at de brennbare komponentene i den hydrogenfattige syntesegass-strømmen som kommer ut av hydrogenmembranenheten eller hydrogenmembranreaktoren oksideres til C02 og vann direkte på membranoverflaten på permeatsiden av en blandingsledermembran reaktor.
- 4. Fremgangsmåte i henhold til krav 1,karakterisert ved at de brennbare komponentene i den hydrogenfattige syntesegass-strømmen som kommer ut av hydrogenmembranenheten eller hydrogenmembran reaktoren reagerer med oksygen som separeres fra luft ved hjelp av en blandingsledermembran eller ved en annen prosess slik at det produseres C02 og vann.
- 5. Fremgangsmåte i henhold til krav 1,karakterisert ved at varmen som produseres ved forbrenningen av den hydrogenfattige syntesegassen brukes til å forvarme luften som føres til en gassturbinbrenner.
Priority Applications (11)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO20010784A NO317382B1 (no) | 2001-02-16 | 2001-02-16 | Metode for a utfore en katalytisk eller ikke-katalytisk prosess |
DE60201179T DE60201179T2 (de) | 2001-02-16 | 2002-02-11 | Verfahren zur herstellung eines wasserstoff und stickstoff enthaltenden gasgemischs |
PT02700901T PT1370485E (pt) | 2001-02-16 | 2002-02-11 | Processo para produzir uma mistura gasosa contendo hidrogenio e azoto |
AT02700901T ATE275528T1 (de) | 2001-02-16 | 2002-02-11 | Verfahren zur herstellung eines wasserstoff und stickstoff enthaltenden gasgemischs |
DK02700901T DK1370485T3 (da) | 2001-02-16 | 2002-02-11 | Fremgangsmåde til fremstilling af en hydrogen- og nitrogenholdig gasblanding |
US10/467,921 US7163648B2 (en) | 2001-02-16 | 2002-02-11 | Method for manufacturing a hydrogen and nitrogen containing gas mixture |
EP02700901A EP1370485B1 (en) | 2001-02-16 | 2002-02-11 | Method for manufacturing a hydrogen and nitrogen containing gas mixture |
CA2438589A CA2438589C (en) | 2001-02-16 | 2002-02-11 | Method for manufacturing a hydrogen and nitrogen containing gas mixture |
ES02700901T ES2227422T3 (es) | 2001-02-16 | 2002-02-11 | Metodo para fabricar una mezcla gaseosa que contiene hidrogeno y nitrogeno. |
JP2002571397A JP4180380B2 (ja) | 2001-02-16 | 2002-02-11 | 水素および窒素含有ガス混合物の製造方法 |
PCT/NO2002/000058 WO2002072470A1 (en) | 2001-02-16 | 2002-02-11 | Method for manufacturing a hydrogen and nitrogen containing gas mixture |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO20010784A NO317382B1 (no) | 2001-02-16 | 2001-02-16 | Metode for a utfore en katalytisk eller ikke-katalytisk prosess |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20010784D0 NO20010784D0 (no) | 2001-02-16 |
NO20010784L NO20010784L (no) | 2002-08-19 |
NO317382B1 true NO317382B1 (no) | 2004-10-18 |
Family
ID=19912142
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20010784A NO317382B1 (no) | 2001-02-16 | 2001-02-16 | Metode for a utfore en katalytisk eller ikke-katalytisk prosess |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7163648B2 (no) |
EP (1) | EP1370485B1 (no) |
JP (1) | JP4180380B2 (no) |
AT (1) | ATE275528T1 (no) |
CA (1) | CA2438589C (no) |
DE (1) | DE60201179T2 (no) |
DK (1) | DK1370485T3 (no) |
ES (1) | ES2227422T3 (no) |
NO (1) | NO317382B1 (no) |
PT (1) | PT1370485E (no) |
WO (1) | WO2002072470A1 (no) |
Families Citing this family (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102004049076A1 (de) * | 2004-10-08 | 2006-04-13 | Uhde Gmbh | Verfahren zur Erzeugung von Synthesegas für eine Ammoniakanlage |
NO20051895D0 (no) | 2005-04-19 | 2005-04-19 | Statoil Asa | Fremgangsmate for produksjon av elektrisk energi og CO2 fra et hydrokarbon rastoff |
NO20051891D0 (no) * | 2005-04-19 | 2005-04-19 | Statoil Asa | Prosess for produksjon av elektrisk energi og CO2 fra et hydrokarbon rastoff |
US7909898B2 (en) | 2006-02-01 | 2011-03-22 | Air Products And Chemicals, Inc. | Method of treating a gaseous mixture comprising hydrogen and carbon dioxide |
US8408005B2 (en) * | 2007-01-10 | 2013-04-02 | Praxair Technology, Inc. | ASU nitrogen sweep gas in hydrogen separation membrane for production of HRSG duct burner fuel |
US20080311022A1 (en) * | 2007-06-14 | 2008-12-18 | Battelle Energy Alliance, Llc | Methods and apparatuses for ammonia production |
US8495882B2 (en) * | 2009-08-10 | 2013-07-30 | General Electric Company | Syngas cleanup section with carbon capture and hydrogen-selective membrane |
US20120102964A1 (en) * | 2010-10-29 | 2012-05-03 | General Electric Company | Turbomachine including a carbon dioxide (co2) concentration control system and method |
DE102012212708A1 (de) * | 2012-07-19 | 2014-01-23 | Thyssenkrupp Marine Systems Gmbh | Verfahren zum Abscheiden von Wasserstoff aus einem wasserstoffhaltigen Gasgemisch und Vorrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens |
TWI495510B (zh) * | 2013-10-29 | 2015-08-11 | Atomic Energy Council | Fibrous membrane reaction device |
WO2016104049A1 (ja) | 2014-12-26 | 2016-06-30 | 日本碍子株式会社 | ガス分離方法 |
WO2016104048A1 (ja) | 2014-12-26 | 2016-06-30 | 日本碍子株式会社 | ガス分離方法 |
US11994063B2 (en) * | 2019-10-16 | 2024-05-28 | Richard Alan Callahan | Turbine powered electricity generation |
US11654401B2 (en) * | 2021-10-25 | 2023-05-23 | Generon Igs, Inc. | Gas separation membrane cartridge with clamshell retainer |
US11808206B2 (en) | 2022-02-24 | 2023-11-07 | Richard Alan Callahan | Tail gas recycle combined cycle power plant |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3901668A (en) * | 1973-11-05 | 1975-08-26 | Sun Ventures Inc | Manufacture of oxygen from high temperature steam |
SU798031A1 (ru) | 1975-04-07 | 1981-01-23 | Предприятие П/Я Р-6603 | Способ получени аммиака и метанола |
US4172885A (en) * | 1978-03-20 | 1979-10-30 | Monsanto Company | Process for the recovery of hydrogen from ammonia purge gases |
US4180552A (en) * | 1978-03-20 | 1979-12-25 | Monsanto Company | Process for hydrogen recovery from ammonia purge gases |
GB8520892D0 (en) * | 1985-08-21 | 1985-09-25 | Ici Plc | Ammonia synthesis gas |
US5229102A (en) * | 1989-11-13 | 1993-07-20 | Medalert, Inc. | Catalytic ceramic membrane steam-hydrocarbon reformer |
US4981676A (en) * | 1989-11-13 | 1991-01-01 | Minet Ronald G | Catalytic ceramic membrane steam/hydrocarbon reformer |
US5217506A (en) * | 1990-08-10 | 1993-06-08 | Bend Research, Inc. | Hydrogen-permeable composite metal membrane and uses thereof |
US5211728A (en) * | 1991-09-30 | 1993-05-18 | The Dow Chemical Company | Clamshell retainer used in hollow fiber membrane devices |
JP3035038B2 (ja) | 1991-11-25 | 2000-04-17 | 三菱重工業株式会社 | 水素製造方法 |
US6090312A (en) * | 1996-01-31 | 2000-07-18 | Ziaka; Zoe D. | Reactor-membrane permeator process for hydrocarbon reforming and water gas-shift reactions |
ID20211A (id) * | 1997-04-29 | 1998-10-29 | Praxair Technology Inc | Metoda produksi hidrogen dengan menggunakan membran elektrolit padat |
MXPA01007837A (es) * | 1999-02-03 | 2004-08-19 | Texaco Development Corp | Utilizacion del gas para purga de la sintesis de amoniaco. |
JP2000351607A (ja) | 1999-06-09 | 2000-12-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 水素製造装置 |
-
2001
- 2001-02-16 NO NO20010784A patent/NO317382B1/no not_active IP Right Cessation
-
2002
- 2002-02-11 US US10/467,921 patent/US7163648B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-02-11 CA CA2438589A patent/CA2438589C/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-02-11 AT AT02700901T patent/ATE275528T1/de active
- 2002-02-11 WO PCT/NO2002/000058 patent/WO2002072470A1/en active IP Right Grant
- 2002-02-11 JP JP2002571397A patent/JP4180380B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2002-02-11 EP EP02700901A patent/EP1370485B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-02-11 ES ES02700901T patent/ES2227422T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-02-11 DE DE60201179T patent/DE60201179T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-02-11 DK DK02700901T patent/DK1370485T3/da active
- 2002-02-11 PT PT02700901T patent/PT1370485E/pt unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP4180380B2 (ja) | 2008-11-12 |
NO20010784D0 (no) | 2001-02-16 |
DK1370485T3 (da) | 2005-01-24 |
EP1370485B1 (en) | 2004-09-08 |
ATE275528T1 (de) | 2004-09-15 |
ES2227422T3 (es) | 2005-04-01 |
US20040170557A1 (en) | 2004-09-02 |
DE60201179D1 (de) | 2004-10-14 |
EP1370485A1 (en) | 2003-12-17 |
CA2438589C (en) | 2010-05-25 |
NO20010784L (no) | 2002-08-19 |
CA2438589A1 (en) | 2002-09-19 |
DE60201179T2 (de) | 2005-10-13 |
JP2004529838A (ja) | 2004-09-30 |
WO2002072470A1 (en) | 2002-09-19 |
PT1370485E (pt) | 2005-01-31 |
US7163648B2 (en) | 2007-01-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
AU2007325180B2 (en) | Systems and processes for producing hydrogen and carbon dioxide | |
CA2926757C (en) | Method and system for producing hydrogen using an oxygen transport membrane based reforming system with secondary reforming | |
US7217304B2 (en) | Electric power generation with heat exchanged membrane reactor | |
US6048472A (en) | Production of synthesis gas by mixed conducting membranes | |
US8216323B2 (en) | System and method for hydrogen production | |
CA2414657C (en) | Electric power generation with heat exchanged membrane reactor | |
NO317382B1 (no) | Metode for a utfore en katalytisk eller ikke-katalytisk prosess | |
JP2005503980A (ja) | 酸素移動膜を利用する合成ガス製造 | |
WO2004022480A3 (en) | Apparatus and process for production of high purity hydrogen | |
EA039539B1 (ru) | Способ выработки энергии с интегрированным производством водорода | |
US7569085B2 (en) | System and method for hydrogen production | |
KR20210103677A (ko) | 수소 개질 시스템 | |
CA2256801C (en) | Utilization of synthesis gas produced by mixed conducting membranes | |
JP2020518948A (ja) | 燃料電池システム及び燃料電池システムを運転する方法 | |
US8671695B2 (en) | Process for the production of hydrogen with total recovery of CO2 and reduction of unconverted methane | |
CA3056602A1 (en) | Method and system for producing hydrogen using an oxygen transport membrane based reforming system | |
US20060102493A1 (en) | Enrichment of oxygen for the production of hydrogen from hydrocarbons with co2 capture | |
WO2024126981A1 (en) | Decarbonisation of a chemical plant |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
CREP | Change of representative |
Representative=s name: ZACCO NORWAY AS, POSTBOKS 2003 VIKA, 0125 OSLO, NO |
|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |