NO312596B1 - Kobberholdige Ni-Cr-Mo-legering, fremgangsmåte for fremstilling derav samt anvendelse derav - Google Patents
Kobberholdige Ni-Cr-Mo-legering, fremgangsmåte for fremstilling derav samt anvendelse derav Download PDFInfo
- Publication number
- NO312596B1 NO312596B1 NO19952821A NO952821A NO312596B1 NO 312596 B1 NO312596 B1 NO 312596B1 NO 19952821 A NO19952821 A NO 19952821A NO 952821 A NO952821 A NO 952821A NO 312596 B1 NO312596 B1 NO 312596B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- alloy
- alloys
- nickel
- corrosion
- rest
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 8
- 239000010949 copper Substances 0.000 title abstract description 28
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 title abstract description 27
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract description 26
- 229910001182 Mo alloy Inorganic materials 0.000 title description 13
- 230000008569 process Effects 0.000 title description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 104
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 104
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 36
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims abstract description 36
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims abstract description 36
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 8
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 14
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 4
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 3
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 3
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- FJPKZVUTEXZNPN-UHFFFAOYSA-N chromium copper molybdenum nickel Chemical compound [Ni][Cu][Cr][Mo] FJPKZVUTEXZNPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 3
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 2
- 229910017315 Mo—Cu Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 claims 1
- 239000012803 melt mixture Substances 0.000 claims 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 claims 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 abstract description 25
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 23
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 23
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 abstract description 21
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 20
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 abstract description 20
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 15
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 11
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 11
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 abstract description 10
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 9
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract description 9
- 239000010703 silicon Substances 0.000 abstract description 9
- 230000001976 improved effect Effects 0.000 abstract description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 239000011572 manganese Substances 0.000 abstract description 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 abstract description 3
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 16
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 12
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 10
- 239000000047 product Substances 0.000 description 9
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 8
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 7
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 3
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 2
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001005 Ni3Al Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 229910001347 Stellite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 1
- AHICWQREWHDHHF-UHFFFAOYSA-N chromium;cobalt;iron;manganese;methane;molybdenum;nickel;silicon;tungsten Chemical compound C.[Si].[Cr].[Mn].[Fe].[Co].[Ni].[Mo].[W] AHICWQREWHDHHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 210000000416 exudates and transudate Anatomy 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 1
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 210000002268 wool Anatomy 0.000 description 1
- 230000003245 working effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Contacts (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Resistance Heating (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Cell Electrode Carriers And Collectors (AREA)
Abstract
Nikkel-krom-molybden-kobber-legering som er korrosjonsmotstandsdyktig inneholder betydelige mengder krom (16-25 vekt%) og molybden (12-18 vekt%) ; og små, men kritiske, mengder av kobber (1-3,5 vekt%). Kobberinnholdet øker legeringens generelle korrosjonsmotstandsdyktighet både overfor oksiderende og ikke-oksiderende industrielle omgivelser.
Description
Oppfinnelsens område
Den foreliggende oppfinnelse angår generelt ikke-jernmetallegeringssammensetninger og mer spesielt en spesiell familie, betegnet C-typer, av nikkelbaserte legeringer som inneholder betydelige mengder av krom og molybden sammen med mindre, men viktige, mengder av andre legerende elementer som bibringer legeringene generell korrosjonsmotstandsdyktighet.
Oppfinnelsens bakgrunn
Forløperen til dagens korrosjonsmotstandsdyktige Ni-Cr-Mo-legeringer for generelle formål ble utviklet og patentert i 1930-årene (US patent 1836317) av Russell Franks som på det tidspunkt arbeidet for en forgjenger til personen som har utviklet den foreliggende oppfinnelse. Den kommersielle utfør-elsesform av denne oppfinnelse ble markedsført under navnet "Alloy C" og innbefattet, foruten krom og molybden, mindre mengder av jern og valgfritt en wolframtilsetning og mindre tilsetninger av mangan, silisium og vanadium for å lette pro-duksjonen. Legeringer med en sammensetning innen dette område viste seg å ha passiv oppførsel i mange oksiderende syrer på grunn av kromtilsetningen. De oppviste også god motstandsdyktighet overfor mange ikke-oksiderende syrer på grunn av at nikkels naturlige edelhet ble forsterket av molybden- og wol-framtilsetninger.
Med årene har flere oppdagelser som angår denne legeringsfamilie eller -system, blitt gjort. Først ble det identifisert at karbon og silisium er ganske skadelige for disse legeringers korrosjonsmotstandsdyktighet fordi de befordrer dannelsen av karbider og intermetalliske utfellinger (så som mu-fase) ved korngrenser i mikrostrukturen. Ved høye karbon- og/eller silisiumnivåer kan disse forbindelser bli dannet ved avkjøling etter gløding eller under forhøyede tem-peraturutslag, som de som erfares av sveisevarmepåvirkede soner. Da dannelsen av disse forbindelser utarmer de omgivende områder på krom, molybden (og, hvis dette er tilstede, wolfram) , blir disse områder langt mer utsatt for kjemisk angrep eller de blir "sensitisert". Selve forbindelsene kan også bli preferensielt angrepet. Et nøkkelpatent som angår Ni-Cr-Mo-legeringer med lavt karbon- og silisiuminnhold (US patent nr. 3203792) og som har forbedret termisk stabilitet, ble meddelt i 1965. Den kommersielle utførelsesform i henhold til dette patent ble utviklet og markedsført som "Alloy C-276" av etterfølgeren til Haynes Stellite Company og er fremdeles den mest utstrakt anvendte legering innen denne familie.
Selv med lave karbon- og lave silisiumnivåer er Ni-Cr-Mo-legeringene metastabile, dvs. at i kombinasjon over-skrider legeringselementene deres likevektsoppløselighets-grenser og forårsaker til slutt mikrostrukturene endringer i produktene. Dersom legeringene utsettes for det omtrentlige temperaturområde på 650-1000°C, blir metallurgiske endringer hurtig igangsatt, spesielt utfelling av intermetalliske forbindelser i korngrensene, hvilke svekker strukturen. For ytterligere å redusere tilbøyeligheten til at skadelige forbindelser vil bli dannet ble en wolframfri legering med lavt jerninnhold som ble betegnet som "Alloy C-4" utviklet og patentert (US patent nr. 4 0802 01) av kolleger av den foreliggende oppfinner. Ifølge dette patent må sammensetningen reguleres omhyggelig og også innbefatte små, men viktige, mengder av titan for å inngå kombinasjon med eventuelt rest-karbon og -nitrogen. På lignende måte fremsettes i US patent nr. 5019184 igjen den lære at lavt jern- og lavt karboninnhold pluss en del titan reduserer Mu-fasedannelse ved å forsterke den termiske stabilitet i disse legeringer.
En annen viktig oppdagelse hva gjelder legeringer av C-typen som inneholder både molybden og wolfram, var at op-timal korrosjon- og gropkorrosjonsmotstandsdyktighet er avhengig av visse viktige elementforhold. Det ble oppdaget under utviklingen av legeringen "C-22 Alloy" at Mo:W-forholdet burde ligge mellom 5:1 og 3:1 og at forholdet 2 X Cr: Mo +(0,5 X W) burde ligge innen området fra 2,1 til 3,7, se US patent nr. 4533414.
Mer nylig er de intrikate virkninger av de desoksi-derende elementer aluminium, magnesium og kalsium dersom disse holdes innen visse snevre spesifiserte områder, med hensyn til varmbearbeidbarhet og innvirkning på korrosjonsytelse blitt redegjort for i US patent nr. 4906437. Basissammensetningen beskrevet i US patent nr. 4906437 ligner sterkt på den som ble oppdaget i 1964 av R.B. Leonard som på den tid utførte forsk-ningsarbeide med legeringer av C-typen, se engelsk patent nr. 1160836. Ved å utføre potensiostatiske undersøkelser av flere sammensetningsvarianter identifiserte Leonard Ni-23 Cr- "~ 15 Mo som en egnet utgangsbasis for utvikling av Ni-Cr-Mo-støpelegeringer.
Selvfølgelig er forskjellige familier av legeringer som inneholder enkelte av de samme elementer, men i forskjellige mengdeforhold, blitt utviklet slik at de har forskjellige egenskaper for å tilfredsstille forskjellige behov innen metallurgien. Ett eksempel på en slik annen type av legering er "Alloy G" som ble utviklet av forgjengeren til den foreliggende oppfinner i løpet av 1950-årene for å motstå fosforsyre. Rent overfladisk ligner den på C-type legeringene, bortsett fra at den inneholder langt mer jern og mindre molybden sammen med en del kobber. Den er mer fullstendig redegjort for i US patent nr. 2777766.
Publisert informasjon angående de nominelle sammensetninger og korrosjonsegenskaper til disse legeringer av C-typen i henhold til teknikkens stand er oppsummert i Tabell A og Tabell B.
De ovennevnte patenter er bare representative for de mange legeringstilfeller som hittil er blitt rapportert og hvor mange av de samme elementer blir kombinert for å oppnå tydelig forskjellige funksjonelle forhold slik at forskjellige faser dannes som bibringer legeringssystemet forskjellige fysikalske og mekaniske kjennetegn. Ikke desto mindre er det til tross for den store mengde data som er tilgjengelige hva gjelder disse typer av nikkelbaserte legeringer, fremdeles ikke mulig for forskere på dette område med noen grad av nøy-aktighet eller pålitelighet å forutsi de fysikalske og mekaniske egenskaper som vil bli oppvist av visse konsentrasjoner av kjente elementer selv om slike kombinasjoner vil kunne falle innenfor den brede generelle veiledning innen teknikkens stand, spesielt dersom de nye kombinasjoner kan bli termo-mekanisk bearbeidet på noe forskjellig måte i forhold til de legeringer som tidligere ble anvendt på dette tekniske område.
Oppsummering av oppfinnelsen
Den mest tiltalende egenskap ved Ni-Cr-Mo-legeringene ut fra et kjemisk prosessindustristandpunkt er at de fremgangsrikt kan anvendes innen et vidt område av korrosive miljøer. Det er imidlertid ikke korrekt å betrakte de eksisterende legeringer som like enheter fordi de varierer betraktelig hva gjelder deres motstandsdyktighet overfor spesifikke media, avhengig av de nøyaktige krom-, molybden- og wolfram-nivåer. Legeringer med høyt krominnhold gir forbedret motstandsdyktighet overfor oksiderende media, så som salpetersyre, mens for eksempel legeringer med lavt krominnhold gir bedre ytelse i ikke-oksiderende oppløsninger, så som saltsyre.
Det er derfor et hovedmål for den foreliggende oppfinnelse å tilveiebringe en ny korrosjonsmotstandsdyktig legering med et så vidt anvendelsesområde som mulig for å overvinne de begrensninger som hefter ved de eksisterende Ni-Cr-Mo-legeringer, ved å innarbeide mange av de beste jevne korrosjonskjennetegn for hver av de tidligere legeringer i et enkelt nytt produkt. Denne forbedrede fleksibilitet både overfor oksiderende og ikke-oksiderende media burde også redusere risikoen for for tidlig svikt i prosessmiljøer som ikke er blitt nøyaktig definert, og under de fra tid til annen fore-kommende forstyrrelser eller endrede betingelser som finnes innen den kjemiske industri.
Det har vist seg at det ovennevnte mål, så vel som andre fordeler som siden vil fremstå, kan oppnås ved å til-sette små, men kritiske, mengder av kobber til basislegeringer av C-typen for å tilveiebringe nye og forbedrede produkter med sammensetninger som generelt faller innenfor de følgende foretrukne områder, i vekt%:
Senere data vil vise at kobber, innen et snevert kritisk område, kan tilsettes til mange eksisterende Ni-Cr-Mo-legeringer med høyt krominnhold for å forsterke deres motstandsdyktighet overfor ikke-oksiderende media. Fordelene i saltsyre sto i motsetning til tidligere forsøkserfaring, og de forbedrede virkninger, som funksjon av kobberinnholdet, er helt uventede og ikke-lineære, dvs. at mer kobber ikke gir bedre egenskaper.
Nærmere bestemt blir det med den foreliggende oppfinnelse tilveiebragt en korrosjonsmotstandsdyktig nikkel-krom-molybden-kobber-legering, med særpreg slik det fremgår av karakteristikken i krav 1. Videre blir det med oppfinnelsen tilveiebragt en fremgangsmåte særlig egnet for fremstilling av ovennevnte legering, og fremgangsmåten er særpreget ved trek-kene som fremgår av karakteristikken i krav 7. Med oppfinnelsen tilveiebringes også anvendelse av legeringen ifølge oppfinnelsen, som et knadd produkt, særpreget ved det som fremgår av krav 9.
Kortfattet beskrivelse av tegningene
Det antas at flere av særtrekkene og fordelene ved den foreliggende oppfinnelse vil bli bedre forstått ut fra den følgende detaljerte beskrivelse av en for tiden foretrukken utførelsesform vurdert i forbindelse med de ledsagende teg-ninger, hvor Fig. 1 er et diagram som viser det uventede forhold mellom varierende kobberinnhold i de foreliggende legeringer og deres korrosjonshastigheter i kokende 2,5% saltsyre (HCl), og Fig. 2 er et diagram som viser det uventede forhold mellom varierende kobberinnhold i de foreliggende legeringer og deres korrosjonshastighet i kokende 65% salpetersyre
(HN03) .
Detaljert beskrivelse av oppfinnelsen
Oppdagelsen av det sammensetningsområde som er definert ovenfor, innbefattet tre stadier. For det første ble med utgangspunkt i en basissammensetning (Eksempel C-l) som er noe lignende den som ble foreslått av R.B. Leonard (Prøve A-5), korrosjonsmotstandsdyktighetsvirkningen av kobber bestemt i flere porsjoner ved tilsetning av opp til 6,0 vekt% Cu til basislegeringen. Eksemplene C-2 til C-7 viser sammensetningene og forsøksresultatene. Etter å ha fastslått at det optimale kobbernivå er ca. 1,6% ± 0,3% ut fra et mangfoldig bruksom-råde standpunkt (se Fig. 1 og 2) ble virkningen av jern, nitrogen og wolfram (som delvis erstatning for molybden) bestemt. Til slutt ble de anvendbare områder av krom, molybden og en rekke forskjellige mindre elementer (som typisk finnes i Ni-Cr-Mo-knalegeringer) fastslått.
Undersøkelsen av kobber som en eventuell anvendbar tilsetning til dette legeringssystem ble til å begynne med tilskyndet av dets kjente fordeler i andre typer av legerings-systemer, så som Fe-Ni-Cr-Mo- og Ni-Fe-Cr-Mo-legeringssys-temer, spesielt med hensyn til dets hyppige forbedring av motstandsdyktigheten overfor svovelsyre. De eneste tidligere data angående virkningene av kobber i Ni-Cr-Mo-legeringer med høyt krominnhold (R.B. Leonard 1965) antydet en noe negativ virkning på motstandsdyktigheten overfor saltsyre, men en positiv virkning på motstansdyktigheten overfor moderate konsentrasjoner av svovelsyre. Bare én kobberkonsentrasjon (2,36 vekt%) ble imidlertid studert av R.B. Leonard, og ved et relativt lavt krominnhold (21,16 vekt%) . Arbeidet av R.B. Leonard innbefattet dessuten bare støpegods, mens hovedsiktemålet ved denne oppfinnelse er knadde produkter, dvs. folier, plater, stenger, tråder (for sveising) og rørprodukter, smidd og/eller valset fra støpeblokker.
For hvert stadium av prosjektet ble små smelter (vanligvis 20-25 kg) av forsøksmaterialer fremstilt ved vakuuminduksjonssmelting, elektroslaggomsmelting, varmsmiing, homogenisering (f.eks. 50 timer ved 1240°C) og varmvalsing ved ca. 1227°C til plater eller blikk med en tykkelse på ca. 3 mm for testing. For hver legering ble en egnet oppløsningsgløde-behandling (f.eks. 10-20 min ved 1130-1190°C etterfulgt av bråkjøling i vann) undersøkt ved hjelp av ovnsforsøk. Som det kan utledes fra listen av forsøkssammensetninger som er gjen-gitt i Tabell C, inneholdt flesteparten av disse legeringer små mengder av aluminium (for desoksidasjon), mangan (for å binde svovel), karbon, kobolt og silisium (typiske fabrikkfor-urensninger). Små mengder av magnesium blir også tilsatt til forsøkssmeltene for desoksidasjonsformål, men i sluttproduk-tene forekommer bare spor.
Virkningene av kobber på den jevne korrosjonsoppfør-sel til Ni-Cr-Mo-legeringer med høyt krominnhold fremgår av forsøksresultatene for den første sats med legeringer (Legeringer C-l til C-7 i Tabell C) og av Fig. 1. I begge konsentrasjoner av svovelsyre (70% og 90%) viste kobber seg å være usedvanlig gunstig selv ved en konsentrasjon på bare 0,6 vekt%. I fortynnet saltsyre viste forholdet mellom kobberinnhold og korrosjonshastighet seg å være komplekst og uventet. Det ble oppdaget at betydelige fordeler fås fra tilsetninger av kobber i området 0,6-3,1 vekt%. Korrosjonshastigheten ved 6,1 vekt% kobber var også lav, sannsynligvis fordi mesteparten av kobberet forekom i primære utfellinger i mikrostrukturen slik at en lavere effektiv konsentrasjon ble igjen i grunnmassen. Ingen av de andre forsøkslegeringer inneholdt slike primære (størkning) utfellinger.
Hva gjelder motstandsdyktigheten for forsøkslegerin-gene overfor kokende 65% salpetersyre ble et uventet forhold til kobberinnholdet målt. Nærmere bestemt ble en toppkorro-sjonshastighet målt ved ca. 0,6 vekt% kobber og deretter lavere verdier inntil over ca. 5% som vist på Fig. 2.
Prøvning av den annen sats med legeringer (Eksemplene C-8 til C-ll i Tabell C) viste at jern når det tilsettes i området 1,0-4,2 vekt%, har liten virkning på systemets generelle korrosjonsmotstandsdyktighet, i det minste i legeringer med et kobberinnhold nær det optimale (ca. 1,6 vekt%). Delvis erstatning av molybden ved ca. 4,0 vekt% wolfram viste seg å forringe motstandsdyktigheten overfor 2,5% saltsyre og 70% svovelsyre betydelig. Nitrogen viste seg i en konsentrasjon på 0,1 vekt% å redusere legeringssystemets motstandsdyktighet overfor 2,5% saltsyre, men denne ulempe vil kunne mild-nes på grunn av nitrogenets vanligvis gunstige styrkeøknings-virkninger. Den tredje sats med legeringer (betegnet som Ek-sempler C-12 til C-15 i Tabell C) gjorde det mulig bedre å identifisere legeringssystemets foretrukne grenseverdier. Hva gjelder de mindre elementer, ble virkningen av disse i lave konsentrasjoner studert for legering C-12. Virkningene av disse ved høyere konsentrasjoner ble studert for legering C-13. Det ble fastslått at innen de områder som ble undersøkt, opprettholdes systemets gunstige egenskaper. Virkningene av krom og molybden ble bestemt ved prøvning av legeringene C-14 og C-15. Ved lave krom- og molybdenkonsentrasjoner (henholds-vis 21,6 vekt% og 14,6 vekt%) ble legeringssystemets motstandsdyktighet overfor 65% saltsyre betraktelig redusert. Ved høye krom- og molybdenkonsentrasjoner (24,2 vekt% og 16,6 vekt%) ble forbedrede jevne korrosjonsegenskaper oppdaget, men mikrostrukturen i glødet og bråkjølt form oppviste en stor mengde korngrenseutfellinger som vil være skadelige for de mekaniske egenskaper og befordre korngrenseangrep i visse media. Et høyt krominnhold sammen med et lavt molybdeninnhold eller et lavt krominnhold sammen med et høyt molybdeninnhold vil imidlertid være generelt akseptabelt.
Foruten å prøve forsøkslegeringene ble også enkelte av de kommersielle knadde Ni-Cr-Mo-legeringer (i henhold til visse patenter) prøvet for å muliggjøre direkte sammenlig-ninger med de mest foretrukne legeringer ifølge den foreliggende oppfinnelse (legering C-4). Sammenligningskorrosjonsdata er presentert i Tabellene B og C for ytterligere å illustrere fordelene eller forbedringene oppnådd ved hjelp av den foreliggende oppfinnelse.
Flere iakttagelser kan gjøres hva gjelder de forskjellige virkninger av de forskjellige andre legeringselementer ut fra de ovenstående forsøksresultater (eller tidligere arbeide med lignende legeringer), som følger: Aluminium (Al) er et valgfritt legeringselement. Det anvendes vanligvis som en desoksidant under smelteprosessen og er generelt tilstede i den resulterende legering i mengder på over ca. 0,1%. Aluminium kan også tilsettes til legeringen for å øke styrken, men for mye vil danne skadelige Ni3Al-faser. Fortrinnsvis er opp til 0,50%, mer foretrukket 0,15-0,30%, aluminium tilstede i legeringene ifølge oppfinnelsen.
Bor (B) er et valgfritt legeringselement som utilsik-tet kan bli innført i legeringen under smelteprosessen (f.eks. fra skrap eller flussmiddel) eller tilsatt som et forsterkende element. I de foretrukne legeringer kan bor være tilstede i en mengde av opp til 0,05%, men mer foretrukket mindre enn 0,01% for å oppnå bedre duktilitet.
Karbon (C) er et uønsket legeringselement som er vanskelig å fjerne fullstendig fra disse legeringer. Innholdet av dette er fortrinnsvis så lavt som mulig fordi korrosjonsmotstandsdyktighet avtar hurtig med økende karboninnhold. Det bør ikke overskride 0,015%, men kan tolereres i noe høyere konsentrasjoner opp til 0,05% i støpegods dersom mindre korrosjonsmotstandsdyktighet er akseptabelt.
Krom (Cr) er et nødvendig legeringselement i disse legeringer, som forklart ovenfor. Selv om det kan være til stede i en mengde fra 16 til 25%, inneholder de mest foretrukne legeringer 22 til 24,5% krom. Det synes å danne en stabil passiv film under korrosjon av disse legeringer i oksiderende media. Ved langt høyere konsentrasjoner kan krommet ikke holde seg i oppløsning, men fordeler seg over i andre faser som gjør legeringen sprø.
Kobolt (Co) er nesten alltid til stede i nikkelbaserte legeringer fordi det er gjensidig oppløselig i nikkel-grunnmassen. Legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelse kan inneholde opp til 2 eller 3%, over hvilke varmbearbeid-ingsegenskapene til legeringene kan bli forringet.
Kobber (Cu) er ofte et uønsket legeringselement i disse typer av legeringer fordi det generelt reduserer varmbe-arbeidbarheten. Som forklart ovenfor er det imidlertid en nøk-kelkomponent i henhold til den foreliggende oppfinnelse.
Jern (Fe) er et tillatelig legeringselement. Det er vanligvis til stede i disse legeringstyper fordi anvendelsen av ferrolegeringer er bekvemt for tilsetning av andre nødven-dige legeringselementer. Etterhvert som mengden av jern øker til over 5%, øker imidlertid korrosjonshastigheten.
Mangan (Mn) er et foretrukket legeringselement. Det blir her anvendt for å binde svovel og forbedre varmbearbeid-barheten og er fortrinnsvis til stede i legeringer ifølge oppfinnelsen i mengder opp til 2%. De mest foretrukne legeringer inneholder minst 0,1 til 0,3% mangan.
Molybden (Mo) er et hovedlegeringselement ifølge oppfinnelsen som forklart ovenfor. Mengder på over 12% er nød-vendige for å oppnå den ønskede korrosjonsmotstandsdyktighet for nikkelbasisen, og større mengder enn 14% er foretrukne. Større mengder enn 18% gjør imidlertid legeringene sprøe på grunn av at de befordrer dannelsen av sekundære faser, og det er vanskelig å bearbeide legeringene til knadde produkter.
Nikkel (Ni) er basismetallet i legeringene ifølge den foreliggende oppfinnelse og bør være tilstede i større mengder enn 45% for å tilveiebringe tilstrekkelige fysikalske egenskaper og god motstandsdyktighet overfor spenningskorrosjons-sprekking av legeringen. Den nøyaktige mengde av nikkel som er tilstede i legeringene ifølge oppfinnelsen bestemmes imidlertid av de nødvendige minimums- og maksimumsmengder av krom, molybden, kobber og andre legeringselementer som er til stede i legeringen.
Nitrogen (N) er et valgfritt forsterkende legeringselement som kan være tilstede i en mengde opp til 0,015% uten at dette i betydelig grad går ut over legeringens generelle korrosjonsmotstandsdyktighetsegenskaper selv om det forekommer noen reduksjon av motstandsdyktigheten overfor HCl.
Oksygen (0), fosfor (P) og svovel (S) er alle uønskede elementer som imidlertid vanligvis er tilstede i små mengder i alle legeringer. Selv om slike legeringer kan være tilstede i mengder opp til 0,1% uten vesentlig skade for legeringer ifølge den foreliggende oppfinnelse, er hvert av disse fortrinnsvis tilstede bare i mengder opp til 0,02%.
Silisium (Si) er et uønsket legeringselement fordi det har vist seg å befordre dannelsen av skadelige utskillin-ger. Selv om det kan være til stede i en mengde opp til 1% for å befordre flytbarheten under støping til gjenstander som er mindre korrosjonsmotstandsdyktige og som har en form som er nær den ferdige form, inneholder foretrukne legeringer ikke mer enn 0,1% og mest foretrukket mindre enn 0,05% silisium i knametallprodukter.
Wolfram (W) er et hyppig valgfritt legeringselement som kan ta plassen til en del av molybdenet i disse typer av legeringer. Fordi det forringer korrosjonsmotstandsdyktigheten og er et relativt kostbart og tungt element, inneholder imidlertid de foretrukne legeringer ifølge den foreliggende oppfinnelse ikke mer enn 0,5% wolfram.
Det er generelt kjent for fagfolk på dette område at de karbiddannende elementer, så som titan, vanadium, niob, tantal og hafnium, kan tilsettes til Ni-Cr-Mo-legeringene (for å binde eventuelt karbon) uten at dette går ut over de fysikalske egenskaper. Det antas derfor at disse elementer vil kunne tilsettes i konsentrasjoner opp til 0,75 vekt% samlet, men fortrinnsvis bare opp til 0,35%, i dette nye legeringssystem. ■
Claims (9)
1. Korrosjonsmotstandsdyktig nikkel-krom-molybden-kobber-legering, idet legeringen har en korrosjonshastighet i varmvalset tilstand på mindre enn 0,762 mm/år ved prøvning i kokende 2,5% HCl-syre,
karakterisert ved at den i det vesentlige består av, i vekt%:
karbiddannende elementer, så som Ti, V, Nb, Tf og Hf, 0-0,75% samlet,
idet resten utgjøres av nikkel og uunngåelige forurensninger.
2. Legering ifølge krav 1,
karakterisert ved at den inneholder effektive mengder av magnesium og/eller kalsium i en samlet mengde av ikke' over 0,05% for desoksidasjonsformål.
3. Legering ifølge krav 1,
karakterisert ved at den i det vesentlige består av, i vekt%:
idet resten utgjøres av nikkel og uunngåelige forurensninger,'"1 så som svovel og fosfor, og spormengder av magnesium og/eller kalsium fra desoksidasjon.
4. Legering ifølge krav 1,
karakterisert ved at den i det vesentlige består av, i vekt%:
idet resten utgjøres av nikkel og unngåelige forurensninger.
5. Legering ifølge krav 1, karakterisert ved at den i det vesentlige består av, i vekt%:
idet resten utgjøres av nikkel og uunngåelige forurensninger.
6. Legering ifølge krav 1, karakterisert ved at den i det vesentlige består av, i vekt%:
karbiddannenede elementer 0-0,35 samlet, og
idet resten utgjøres av nikkel og uunngåelige forurensninger.
7. Fremgangsmåte for fremstilling av en korrosjonsmotstandsdyktig nikkel-krom-molybden-kobber-legering ifølge krav 1, idet fremgangsmåten omfatter trinnene: a) å smelte hensiktsmessige råmaterialer for å danne en smelteblanding med sammensetning, i vekt%:
karbiddannende elementer, så som Ti, V, Nb, Tf og Hf, 0-0,75% samlet, idet resten utgjøres av nikkel og uunngåelige forurensninger, b) å støpe ut den resulterende smelteblanding i en form for etterfølgende avkjøling; og c) å sluttbearbeide den resulterende avkjølte legering til korrosjonsmotstandsdyktige produkter, karakterisert ved at sluttbearbeidingstrinnet med den resulterende avkjølte legering innbefatter de ytterligere trinn: d) å homogenisere legeringen ved ca. 124 0 °C og deretter å varmvalse legeringen til tynnplater eller å smi legeringen til produkter, og e) å gløde og å rense tynnplatene eller produktene før videre anvendelse.
8. Fremgangsmåte ifølge krav 7, karakterisert ved at den resulterende leger-ingssammensetning reguleres til å inneholde:
idet resten utgjøres av nikkel og uunngåelige forurensninger.
9. Anvendelse av en korrosjonsmotstandsdyktig Ni-Cr-Mo-Cu-legering ifølge krav 1-6, med korrosjonshastighet i varmvalset tilstand på mindre enn 0,762 mm pr. år ved prøvning i kokende 2,5% HCl-oppløsning, som et knadd produkt.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US08/279,289 US6280540B1 (en) | 1994-07-22 | 1994-07-22 | Copper-containing Ni-Cr-Mo alloys |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO952821D0 NO952821D0 (no) | 1995-07-17 |
NO952821L NO952821L (no) | 1996-01-23 |
NO312596B1 true NO312596B1 (no) | 2002-06-03 |
Family
ID=23068359
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO19952821A NO312596B1 (no) | 1994-07-22 | 1995-07-17 | Kobberholdige Ni-Cr-Mo-legering, fremgangsmåte for fremstilling derav samt anvendelse derav |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6280540B1 (no) |
EP (1) | EP0693565B1 (no) |
JP (1) | JP3517034B2 (no) |
CN (1) | CN1056418C (no) |
AT (1) | ATE174971T1 (no) |
AU (1) | AU691928B2 (no) |
CA (1) | CA2151885C (no) |
DE (1) | DE69506800T2 (no) |
DK (1) | DK0693565T3 (no) |
ES (1) | ES2128664T3 (no) |
GB (1) | GB2291430B (no) |
HK (1) | HK1001331A1 (no) |
NO (1) | NO312596B1 (no) |
RU (1) | RU2097439C1 (no) |
ZA (1) | ZA955055B (no) |
Families Citing this family (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19723491C1 (de) * | 1997-06-05 | 1998-12-03 | Krupp Vdm Gmbh | Verwendung einer Nickel-Chrom-Molybdän-Legierung |
FR2766210B1 (fr) * | 1997-07-18 | 1999-08-20 | Imphy Sa | Alliage base nickel et electrode de soudage en alliage base nickel |
CN1095502C (zh) * | 1999-06-30 | 2002-12-04 | 中国科学院金属研究所 | 一种耐浓盐酸腐蚀的合金 |
US6860948B1 (en) * | 2003-09-05 | 2005-03-01 | Haynes International, Inc. | Age-hardenable, corrosion resistant Ni—Cr—Mo alloys |
US20060093509A1 (en) * | 2004-11-03 | 2006-05-04 | Paul Crook | Ni-Cr-Mo alloy having improved corrosion resistance |
US8613886B2 (en) | 2006-06-29 | 2013-12-24 | L. E. Jones Company | Nickel-rich wear resistant alloy and method of making and use thereof |
US7726155B2 (en) * | 2006-07-07 | 2010-06-01 | Johns Manville | Cooling apparatus for fiberizing bushings |
US7785532B2 (en) * | 2006-08-09 | 2010-08-31 | Haynes International, Inc. | Hybrid corrosion-resistant nickel alloys |
DE102008007605A1 (de) | 2008-02-04 | 2009-08-06 | Uhde Gmbh | Modifiziertes Nickel |
JP5305078B2 (ja) * | 2008-05-22 | 2013-10-02 | 三菱マテリアル株式会社 | ハロゲンガスおよびハロゲン化合物ガス充填用ボンベのバルブ部材 |
MX2013004594A (es) * | 2011-02-18 | 2013-07-29 | Haynes Int Inc | Aleacion de ni-mo-cr con baja expansion termica a alta temperatura. |
US20130177438A1 (en) * | 2012-01-06 | 2013-07-11 | General Electric Company | Sectioned rotor, a steam turbine having a sectioned rotor and a method for producing a sectioned rotor |
US20130287624A1 (en) * | 2012-04-30 | 2013-10-31 | Haynes International, Inc. | STABILIZED ACID AND ALKALI RESISTANT Ni-Cr-Mo-Co ALLOYS |
US9394591B2 (en) * | 2012-04-30 | 2016-07-19 | Haynes International, Inc. | Acid and alkali resistant nickel-chromium-molybdenum-copper alloys |
US9399807B2 (en) | 2012-04-30 | 2016-07-26 | Haynes International, Inc. | Acid and alkali resistant Ni—Cr—Mo—Cu alloys with critical contents of chromium and copper |
DE102012010608A1 (de) * | 2012-05-16 | 2013-11-21 | Trw Airbag Systems Gmbh | Anzünder und Verfahren zur Herstellung eines Anzünders für einen Gasgenerator |
ES2774401T3 (es) | 2012-12-19 | 2020-07-21 | Haynes Int Inc | Aleaciones Ni-Cr-Mo-Cu resistentes a ácidos y bases con contenidos críticos de cromo y cobre |
US9970091B2 (en) | 2015-07-08 | 2018-05-15 | Haynes International, Inc. | Method for producing two-phase Ni—Cr—Mo alloys |
CN106501058A (zh) * | 2015-09-07 | 2017-03-15 | 宁波江丰电子材料股份有限公司 | 镍铬合金浸蚀剂与镍铬合金的金相组织显示方法 |
CN105443827A (zh) * | 2015-12-29 | 2016-03-30 | 常熟市虞菱机械有限责任公司 | 一种耐污自清洁流量控制阀 |
DE102016125123A1 (de) * | 2016-12-21 | 2018-06-21 | Vdm Metals International Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Nickel-Legierungen mit optimierter Band-Schweissbarkeit |
US11542575B2 (en) | 2018-05-11 | 2023-01-03 | Etikrom A.S. | Nickel-based alloy embodiments and method of making and using the same |
CN112146987B (zh) * | 2019-06-28 | 2024-04-30 | 中国石油天然气股份有限公司 | 多层自支撑固相弹塑性测试装置 |
CN115786773B (zh) * | 2022-11-25 | 2024-03-26 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | 一种镍基耐蚀合金薄带材及其制备方法 |
Family Cites Families (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1836317A (en) | 1928-10-31 | 1931-12-15 | Electro Metallurg Co | Corrosion resistant alloys |
US2777766A (en) | 1952-06-04 | 1957-01-15 | Union Carbide & Carbon Corp | Corrosion resistant alloys |
US2777776A (en) | 1954-05-03 | 1957-01-15 | Atlantic Refining Co | Free-flowing powdered waxes |
DE1210566B (de) | 1961-04-01 | 1966-02-10 | Basf Ag | Verfahren zum Herstellen einer hoch-korrosionsbestaendigen und warmfesten Nickel-Chrom-Molybdaen-Legierung mit erhoehter Bestaendigkeit gegen interkristalline Korrosion |
GB1160836A (en) | 1966-09-19 | 1969-08-06 | Union Carbide Corp | Nickel-Base Alloys |
US3473922A (en) * | 1967-07-21 | 1969-10-21 | Carondelet Foundry Co | Corrosion-resistant alloys |
ZA74490B (en) | 1973-02-06 | 1974-11-27 | Cabot Corp | Nickel-base alloys |
US4533414A (en) | 1980-07-10 | 1985-08-06 | Cabot Corporation | Corrosion-resistance nickel alloy |
JPS5792151A (en) * | 1980-11-28 | 1982-06-08 | Seiko Epson Corp | External parts for pocket watch |
US4400211A (en) * | 1981-06-10 | 1983-08-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Alloy for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
EP0092397A1 (en) * | 1982-04-20 | 1983-10-26 | Huntington Alloys, Inc. | Nickel-chromium-molybdenum alloy |
JPH0674476B2 (ja) * | 1985-06-28 | 1994-09-21 | 三菱マテリアル株式会社 | 高強度および高硬度を有する析出強化型耐食Ni基合金 |
JPS6240337A (ja) * | 1985-08-13 | 1987-02-21 | Mitsubishi Metal Corp | 高強度、高硬度、および高耐食性を有するNi―Cr―Mo系鋳造合金 |
NZ217331A (en) * | 1985-08-26 | 1989-05-29 | Lilly Co Eli | Tissue plasminogen activator derivatives and genetically engineered product |
US4692305A (en) * | 1985-11-05 | 1987-09-08 | Perkin-Elmer Corporation | Corrosion and wear resistant alloy |
JPH0639650B2 (ja) * | 1986-01-07 | 1994-05-25 | 住友金属工業株式会社 | 靭性の優れた高耐食性Ni基合金 |
JPH0674473B2 (ja) * | 1986-01-07 | 1994-09-21 | 住友金属工業株式会社 | 高耐食性Ni基合金 |
JPH0674471B2 (ja) * | 1986-01-07 | 1994-09-21 | 住友金属工業株式会社 | 高耐食性Ni基合金 |
DE3806799A1 (de) | 1988-03-03 | 1989-09-14 | Vdm Nickel Tech | Nickel-chrom-molybdaen-legierung |
AT397819B (de) * | 1988-10-28 | 1994-07-25 | Voest Alpine Stahl | Verfahren zum herstellen eines plattierten formkörpers |
US5019184A (en) * | 1989-04-14 | 1991-05-28 | Inco Alloys International, Inc. | Corrosion-resistant nickel-chromium-molybdenum alloys |
JPH05255784A (ja) * | 1992-03-11 | 1993-10-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性に優れた油井用Ni基合金 |
JP3225604B2 (ja) * | 1992-06-16 | 2001-11-05 | 三菱マテリアル株式会社 | 耐食性のすぐれた金属間化合物析出強化型Ni−Cr−Mo系合金鋳造部材の製造方法 |
JPH0617173A (ja) * | 1992-07-03 | 1994-01-25 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 電気メッキ用通電ロール |
JP2793462B2 (ja) * | 1993-02-23 | 1998-09-03 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 超耐食Ni基合金 |
-
1994
- 1994-07-22 US US08/279,289 patent/US6280540B1/en not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-06-15 CA CA002151885A patent/CA2151885C/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-06-19 ZA ZA955055A patent/ZA955055B/xx unknown
- 1995-07-07 CN CN95107899A patent/CN1056418C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1995-07-17 NO NO19952821A patent/NO312596B1/no not_active IP Right Cessation
- 1995-07-18 AT AT95305000T patent/ATE174971T1/de active
- 1995-07-18 DE DE69506800T patent/DE69506800T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-07-18 DK DK95305000T patent/DK0693565T3/da active
- 1995-07-18 EP EP95305000A patent/EP0693565B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-07-18 GB GB9514629A patent/GB2291430B/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-07-18 ES ES95305000T patent/ES2128664T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-07-20 JP JP18412795A patent/JP3517034B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1995-07-20 AU AU27106/95A patent/AU691928B2/en not_active Expired
- 1995-07-21 RU RU9595113228A patent/RU2097439C1/ru active
-
1998
- 1998-01-16 HK HK98100369A patent/HK1001331A1/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN1122372A (zh) | 1996-05-15 |
JP3517034B2 (ja) | 2004-04-05 |
CA2151885A1 (en) | 1996-01-23 |
DK0693565T3 (da) | 1999-08-23 |
DE69506800D1 (de) | 1999-02-04 |
HK1001331A1 (en) | 1998-06-12 |
AU691928B2 (en) | 1998-05-28 |
NO952821L (no) | 1996-01-23 |
EP0693565A2 (en) | 1996-01-24 |
JPH0853730A (ja) | 1996-02-27 |
EP0693565B1 (en) | 1998-12-23 |
ATE174971T1 (de) | 1999-01-15 |
CN1056418C (zh) | 2000-09-13 |
GB2291430A (en) | 1996-01-24 |
EP0693565A3 (en) | 1996-10-16 |
ES2128664T3 (es) | 1999-05-16 |
NO952821D0 (no) | 1995-07-17 |
GB2291430B (en) | 1996-06-26 |
US6280540B1 (en) | 2001-08-28 |
AU2710695A (en) | 1996-02-01 |
DE69506800T2 (de) | 1999-06-10 |
RU2097439C1 (ru) | 1997-11-27 |
ZA955055B (en) | 1996-02-08 |
GB9514629D0 (en) | 1995-09-13 |
CA2151885C (en) | 2002-01-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO312596B1 (no) | Kobberholdige Ni-Cr-Mo-legering, fremgangsmåte for fremstilling derav samt anvendelse derav | |
US6860948B1 (en) | Age-hardenable, corrosion resistant Ni—Cr—Mo alloys | |
US4155752A (en) | Corrosion-resistant ferritic chrome-molybdenum-nickel steel | |
US4533414A (en) | Corrosion-resistance nickel alloy | |
AU2016204674B2 (en) | Method for producing two-phase Ni-Cr-Mo alloys | |
CA2431337C (en) | Ni-cr-mo-cu alloys resistant to sulfuric acid and wet process phosphoric acid | |
CA2428013C (en) | Ni-cr-mo alloys resistant to wet process phosphoric acid and chloride-induced localized attack | |
KR100264709B1 (ko) | 니켈-몰리브덴 합금 | |
US4050928A (en) | Corrosion-resistant matrix-strengthened alloy | |
US6110422A (en) | Ductile nickel-iron-chromium alloy | |
JP7381967B2 (ja) | オーステナイト系耐熱鋼の製造方法 | |
US4806305A (en) | Ductile nickel-silicon alloy | |
JPH07316699A (ja) | 高硬度および高強度を有する耐食性窒化物分散型Ni基合金 | |
US20220235445A1 (en) | Ferritic heat-resistant steel | |
US20060093509A1 (en) | Ni-Cr-Mo alloy having improved corrosion resistance | |
JPH04157125A (ja) | ニッケル合金の耐食性の向上方法とこれによって作った合金 | |
JPH03146630A (ja) | 酸化性酸および非酸化性酸に対して極めて優れた耐食性を有するNi基合金 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MK1K | Patent expired |