NO303130B1 - FremgangsmÕte ved fremstilling av bensinkomponenter - Google Patents
FremgangsmÕte ved fremstilling av bensinkomponenter Download PDFInfo
- Publication number
- NO303130B1 NO303130B1 NO912342A NO912342A NO303130B1 NO 303130 B1 NO303130 B1 NO 303130B1 NO 912342 A NO912342 A NO 912342A NO 912342 A NO912342 A NO 912342A NO 303130 B1 NO303130 B1 NO 303130B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- hydrocarbons
- carbon atoms
- fraction
- isomerization
- stream
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 41
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 170
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 170
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 claims abstract description 93
- 238000006317 isomerization reaction Methods 0.000 claims abstract description 45
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 34
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 28
- 238000002407 reforming Methods 0.000 claims description 19
- 239000002808 molecular sieve Substances 0.000 claims description 17
- URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N sodium aluminosilicate Chemical compound [Na+].[Al+3].[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 125000000753 cycloalkyl group Chemical group 0.000 claims description 10
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 8
- 238000004508 fractional distillation Methods 0.000 claims description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims description 4
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 claims description 3
- 150000001491 aromatic compounds Chemical class 0.000 claims description 2
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 claims description 2
- 125000000118 dimethyl group Chemical group [H]C([H])([H])* 0.000 claims 1
- 125000002496 methyl group Chemical group [H]C([H])([H])* 0.000 claims 1
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 66
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 28
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 19
- 229910052680 mordenite Inorganic materials 0.000 description 17
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 13
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 11
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 9
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 7
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 4
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 238000001833 catalytic reforming Methods 0.000 description 3
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 230000009849 deactivation Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N octane Chemical compound CCCCCCCC TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 2-(3-bromo-2-fluorophenyl)acetic acid Chemical compound OC(=O)CC1=CC=CC(Br)=C1F PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 150000003868 ammonium compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 1
- 239000012876 carrier material Substances 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- 150000001934 cyclohexanes Chemical class 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000012013 faujasite Substances 0.000 description 1
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical group 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G59/00—Treatment of naphtha by two or more reforming processes only or by at least one reforming process and at least one process which does not substantially change the boiling range of the naphtha
- C10G59/06—Treatment of naphtha by two or more reforming processes only or by at least one reforming process and at least one process which does not substantially change the boiling range of the naphtha plural parallel stages only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
- C10L1/04—Liquid carbonaceous fuels essentially based on blends of hydrocarbons
- C10L1/06—Liquid carbonaceous fuels essentially based on blends of hydrocarbons for spark ignition
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
- Luminescent Compositions (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte ved fremstilling av bensinkomponenter fra en hydrokarbonføde som inneholder hydrokarboner omfattende 4 karbonatomer og høyerekokende hydrokarboner.
I US patentbeskrivelse nr. 3 761 392 beskrives en fremgangsmåte for fremstilling av bensinkomponenter. I denne fremgangsmåte separeres en hydrokarbonføde i en første fraksjon som inneholder hydrokarboner omfattende 5 karbonatomer og en andre fraksjon som inneholder hydrokarboner omfattende minst 6 karbonatomer. Den første fraksjon underkastes katalytisk isomerisering. Den andre fraksjon underkastes katalytisk reformering. Ved reformering av den andre fraksjon inneholdende 6 karbonatomer, dannes det en betydelig mengde benzen. Det blir nu forutsett at det tillatte benzeninnhold i bensin av miljømessige grunner vil måtte reduseres. På den annen side har benzen et relativt høyt oktantall. Det vil derfor bli stadig viktigere å erstatte benzen med andre mindre skadelige, høyoktankomponenter. Slike komponenter fremstilles ifølge den foreliggende fremgangsmåte.
Den foreliggende oppfinnelse vedrører derfor en fremgangsmåte ved fremstilling av bensinkomponenter fra en hydro-karbonføde som inneholder hydrokarboner omfattende minst 4 karbonatomer, hvilken fremgangsmåte omfatter følgende trinn: a) separasjon av føden ved fraksjonert destillasjon i en tung fraksjon som inneholder hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer, en mellomfraksjon som inneholder hovedsakelig hydrokarboner omfattende 6 eller 7 karbonatomer, og en lett fraksjon som inneholder hydrokarboner omfattende høyst 6 karbonatomer,
b) isomerisering av den lette fraksjon ved en temperatur mellom 100 og 320 °C og et trykk mellom 10 og 60 bar
i nærvær av en katalysator, og eventuelt isomerisering av mellomfraksjonen ved en temperatur mellom
50 og 300 °C og et trykk mellom 10 og 60 bar,
c) sammenslåing av avløpet fra trinn b) med mellomfraksjonen, og utskilling av en strøm inneholdende normale hydrokarboner og en strøm inneholdende forgrenede hydrokarboner, og d) å lede strømmen inneholdende normale hydrokarboner til isomeriseringstrinn b), og e) eventuelt å reformere den tunge fraksjon katalytisk.
Foretrukne utførelsesformer er nedfelt i under-kravene, krav 2-4.
I en utførelse ifølge den foreliggende oppfinnelse omfatter fremgangsmåten isomerisering av den midlere fraksjon, før den midlere fraksjon blir separert i isomeriseringstrinn
c) sammen med avløpet fra trinn b).
I fremgangsmåten ifølge den foreliggende oppfinnelse
har den tunge fraksjon som kan underkastes katalytisk reformering, et lavere innhold av forbindelser som vil være tilstede i produktstrømmen som benzen, såsom sykloheksaner og benzen selv, sammenlignet med en konvensjonell isomeriserings-fremgangsmåte. Den midlere fraksjon fra fremgangsmåten ifølge den foreliggende oppfinnelse inneholder imidlertid relativt tunge forbindelser som øker koksdannelsen ved konvensjonell isomerisering, hvilket fører til deaktivering av katalysatoren. I fremgangsmåten ifølge den foreliggende oppfinnelse blir mengden av hydrokarboner omfattende 7 karbonatomer som er tilstede i den midlere fraksjon, redusert ved å lede fraksjonen som inneholder hovedsakelig hydrokarboner omfattende 6 eller 7 karbonatomer til separasjonstrinnet før isomeriseringen. Ettersom de forgrenede såvel som de sykliske hydrokarboner omfattende 7 karbonatomer blir fjernet i separasjonstrinnet, blir mengden av hydrokarboner omfattende 7 karbonatomer som sendes til isomeriseringstrinnet, redusert. Fortrinnsvis isomeriseres den midlere fraksjon før den sendes til separasjonstrinnet, hvilket fører til en øket mengde av forgrenede C7-hydrokarboner.
For å forhindre koksdannelse og påfølgende deaktivering av katalysatoren, utføres isomeriseringen av den midlere fraksjon fortrinnsvis ved lavere temperatur enn den som anvendes ved konvensjonell isomerisering.
Den føde som sendes til fraksjoneringstrinn a) inneholder hydrokarboner omfattende minst 4 karbonatomer. Vanlig-vis inneholder føden hovedsakelig hydrokarboner omfattende minst 5 karbonatomer. Små mengder av lettere hydrokarboner kan i noen tilfeller være tilstede. Av økonomiske grunner kan det være fordelaktig at separasjonen som utføres i fraksjonerings-trinnet, ikke utføres svært stringent, hvilket fører til at noen lettere og/eller tyngre komponenter også er tilstede i den tunge, den midlere og/eller lette fraksjon. Dessuten kan det være fordelaktig å utføre separasjonen slik at de ikke-sykliske hydrokarboner som er tilstede i den midlere fraksjon hovedsakelig er hydrokarboner som inneholder 7 karbonatomer.
Den katalytiske reformering kan passende utføres ved en temperatur på mellom 400 og 600°C og et trykk på mellom 1 og 50 bar. Fortrinnsvis reformeres den tunge fraksjon katalytisk ved kontakt med en reformeringskatalysator som inneholder platina og eventuelt minst ett annet metall.
For produktfinishing blir avløpet fra reformeringstrinn e) hensiktsmessig destillert og separert i minst en strøm som inneholder hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer, og en strøm som inneholder hydrokarboner omfattende minst 4 karbonatomer.
En ytterligere økning av oktantallet for bensinkompo-nentene som til slutt oppnås i fremgangsmåten ifølge den foreliggende oppfinnelse, kan oppnås ved videre bearbeiding av avløpet fra reformeringstrinnet til separasjonstrinn c) med eller uten foregående isomerisering. Fortrinnsvis destilleres avløpet fra reformeringstrinn e), og separeres i en strøm som inneholder hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer, en reformatstrøm som inneholder hovedsakelig hydrokarboner omfattende 5-7 karbonatomer og en strøm som inneholder hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer, hvorav reformatstrømmen blir ledet til separasjonstrinn c), med eller uten tidligere isomerisering.
Isomeriseringstrinn b) utføres hensiktsmessig ved en temperatur mellom 100 og 320°C og et trykk mellom 10 og 60 bar. Katalysatoren som er tilstede i isomeriseringstrinnet vil hensiktsmessig være katalytisk aktiv ved isomerisering av hydrokarboner omfattende 5-7 karbonatomer.
Den midlere fraksjon isomeriseres hensiktsmessig ved en temperatur mellom 50 og 300°C og et trykk mellom 10 og 60 bar. Passende utføres denne isomerisering ved en lavere temperatur enn isomeriseringstrinn b). Hensiktsmessig utføres isomeriseringen ved kontakt med en katalysator som er katalytisk aktiv ved isomerisering av hydrokarboner omfattende 6 eller 7 karbonatomer. Fortrinnsvis er katalysatoren katalytisk aktiv ved isomerisering av hydrokarboner omfattende 6 eller 7 karbonatomer og ved hydrogenering av aromatiske forbindelser.
De anvendte katalysator i isomeriseringstrinnene er hensiktsmessig en heterogen hydrogenisomeriseringskatalysator som har syreaktivitet og hydrogeneringsaktivitet, og omfatter ett eller flere metaller fra gruppe VIII i elementenes period-iske system på et bærermateriale. Bærermateriale har sure egenskaper og kan passende bestå av silisiumdioksyd-aluminiumoksyd, spesielt zeolitter (f.eks. mordenitt, faujasitt eller zeolitt Y) i hydrogenformen eller utbyttet med ioner av sjel-dne jordarter, eller av aluminiumoksyd som er surgjort ved kombinasjon med halogen (f.eks. klor). Fortrinnsvis omfatter den anvendte katalysator minst ett edelmetall fra gruppe VIII (spesielt platina) på mordenitt som bærermateriale. Mer fordelaktig anvendes en katalysator inneholdende H-mordenitt som fremstilles ved behandling av mordenitt én eller flere ganger med en vandig løsning av en ammoniumforbindelse (f.eks. am-moniumnitrat) etterfulgt av tørking (f.eks. ved 100-200°C) og kalsinering (f.eks. 400-700°C) av den behandlede mordenitt. Katalysatoren kan omfatte et bindemiddelmateriale, såsom aluminiumoksyd, silisiumdioksyd eller silisiumdioksyd-aluminiumoksyd.
I separasjonstrinn c) gjøres hensiktsmessig bruk av en separasjonsmolekylsikt som er i stand til å skille ut et hydrokarbonmolekyl via selektiv adsorpsjon. Hensiktsmessig er den anvendte molekylsikt selektiv med hensyn til graden av forgrening av de påsatte hydrokarboner, dvs. at uforgrenede hydrokarboner bør i alt vesentlig adsorberes, mens forgrenede og sykliske hydrokarboner ikke bør holdes tilbake i noen vesentlig mengde i molekylsikten. Selektiviteten er i høy grad avhengig av porediameterne i molekylsikten. Hensiktsmessig gjøres det i isomeriseringstrinnet bruk av en separasjonsmolekylsikt som har en porestørrelse som er tilstrekkelig til å tillate adgang av normale hydrokarboner inneholdende 4-7 karbonatomer, men restriktiv til å forhindre adgang av slike sykliske, monometylforgrenede og dimetylforgrenede hydrokarboner. Hensiktsmessige porediametere er i området fra 0,3 til 0,8 nm, og fortrinnsvis fra 0,4 til 0,6 nm. Syntetiske eller naturlige zeolitter kan anvendes som molekylsikt, fortrinnsvis anvendes zeolitt 5A. De partikler som omfatter molekylsiktmaterialet kan dessuten omfatte et bindemiddelmateriale såsom aluminiumoksyd, silisiumdioksyd eller silisiumdioksyd-aluminiumoksyd, for å forbedre partiklenes knusestyrke; nevnte partikler kan også blandes med partikler som ikke inneholder molekylsikt-materiale.
Fremgangsmåten ifølge den foreliggende oppfinnelse kan utføres på flere alternative måter, og noen prosesskjerna ifølge den foreliggende oppfinnelse skal beskrives mer full-stendig i det følgende, med referanse til vedlagte figurer.
Fremgangsmåtene i henhold til figurene blir utført ved hjelp av en fraksjoneringsenhet 10, en første isomeriseringsenhet 20, en separasjonsenhet 30, en reformeringsenhet 40 og eventuelt en destillasjonsenhet 50 og/eller en andre isomeriseringsenhet 60.
I fremgangsmåten som er skjematisk vist i fig. 1 ledes en føde 1 til fraksjoneringsenheten 10. I fraksjoneringsenheten separeres føden til en tung fraksjon 9, som inneholder hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer, en mel-lomf raks jon 5, som inneholder hovedsakelig hydrokarboner omfattende 6 eller 7 karbonatomer og en lett fraksjon 2, som inneholder hydrokarboner omfattende høyst 6 karbonatomer. Den lette fraksjon 2 sendes til den første isomeriseringsenhet 20 sammen med den resirkulerte strøm 7, som diskuteres i det føl-gende. Avløpet fra isomeriseringsenheten 4 sendes til separasjonsenheten 30 sammen med mellomfraksjonen 5. Separasjonsenheten 30 omfatter en separasjonsmolekylsikt, ved hjelp av hvilken normale hydrokarboner blir separert fra sykliske og enkelt- og flerforgrenede hydrokarboner, og derved frembringer en strøm 8, som hovedsakelig omfatter sykliske og forgrenede hydrokarboner, og en strøm 7, hovedsakelig omfattende normale hydrokarboner. Strømmen 7 kombineres med strømmen 2 og sendes til isomeriseringsenheten 7. Den tunge fraksjon 9 sendes til reformeringsenheten 40, hvor fraksjonen danner kontakt med en reformeringskatalysator under reformeringsbetingelser.
Fremgangsmåten som skjematisk er vist i fig. 2, lig-ner den fremgangsmåte som er skjematisk vist i fig. 1. Frem gangsmåtene adskiller seg ved at i den fremgangsmåte som er vist i fig. 2, blir avløpet fra reformeringsenheten 40 sendt til destillasjonsenheten 50 i hvilken strømmen 10 blir separert i en strøm 11 som inneholder hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer, en reformatstrøm 12 som inneholder hovedsakelig hydrokarboner omfattende 5-7 karbonatomer, og en strøm 13 som inneholder hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer. Reformatstrømmen 12 sendes, kanskje sammen med strømmene 4 og/eller 5 til separasjonsenheten 30.
I den fremgangsmåte som er skjematisk vist i fig. 3, ledes en føde 1 til fraksjoneringsenheten 10. I fraksjoneringsenheten 10 separeres føden til en tung fraksjon 9, som inneholder hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer, en mellomfraksjon 5 som inneholder hovedsakelig hydrokarboner omfattende 6 eller 7 karbonatomer, og en lett fraksjon 2 som inneholder hydrokarboner omfattende høyst 6 karbonatomer. Den lette fraksjon 2 sendes til den første isomeriseringsenhet 20 sammen med den resirkulerte strøm 7, diskutert i det følgende. Mellomfraksjonen 5 sendes til den andre isomeriseringsenhet 60. Avløpet fra den andre isomeriseringsenhet 14 sendes, sammen med avløpet fra isomeriseringsenheten 4, til separasjonsenheten 30. Separasjonsenheten 30 omfatter en separasjonsmolekylsikt, ved hjelp av hvilken strømmen 8 hovedsakelig omfattende forgrenede og sykliske hydrokarboner, og strømmen 7, hovedsakelig omfattende normale hydrokarboner blir fremstilt. Strømmen 7 sendes til isomeriseringsenheten 20. Den tunge fraksjon 9 sendes til reformeringsenheten 40, i hvilken fraksjonen danner kontakt med en reformeringskatalysator under reformeringsbetingelser. Avløpet fra reformeringsenheten 40 sendes til destillasjonsenheten 50, i hvilken strømmen 10 separeres til en strøm 16 som inneholder hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer og en produktstrøm 17.
Fremgangsmåten som er vist i fig. 4, adskiller seg-fra fremgangsmåten i fig. 3 ved at avløpet fra reformeringsenheten 40 sendes til destillasjonsenheten 50, i hvilken strømmen 10 separeres til en strøm 11 som inneholder hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer, en reformatstrøm 12 som inneholder hovedsakelig hydrokarbon omfattende 5-7 karbonatomer, og en strøm 13 som inneholder hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer. Reformatstrømmen 12 sendes, sammen med strømmene 2 og 7 til den første isomeriseringsenhet 20.
Oppfinnelsen skal nu ytterligere illustreres ved hjelp av følgende eksempler, hvori hydrogentilsetning og -fjerning ikke er angitt. Den anvendte hydrokarbonføde har en RON på 58 og et benzeninnhold på 1,1 vekt%.
Eksempel 1 (ifølge prosesskjema i fig. 1)
En føde inneholdende 100 vektdeler hydrokarboner, hvilke hydrokarboner omfatter minst 4 karbonatomer, hvilken føde har et sluttkokepunkt på 200 °C, ble splittet ved fraksjonert destillasjon i en tung fraksjon som koker over 93°C og inneholder 52 vektdeler hydrokarboner, hovedsakelig hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer, og en mellomfraksjon som koker mellom 70°C og 93°C og inneholder 20 vektdeler hydrokarboner, hovedsakelig hydrokarboner omfattende 6 eller 7 karbonatomer, og en lett fraksjon som koker under 70°C og inneholder 28 vektdeler hydrokarboner, hovedsakelig hydrokarboner omfattende høyst 6 karbonatomer. Den lette fraksjon ble slått sammen med strømmen 7 og isomerisert ved en temperatur på 260°C og et trykk på 25 bar i nærvær av en katalysator inneholdende 0,3 vektdeler platina på mordenitt (mengde av metall på mengde av mordenitt). Hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer ble fjernet fra det oppnådde avløp, og det gjenværende avløp ble slått sammen med mellomfraksjonen og separert i en separasjonsenhet ved hjelp av 5A zeolitt som separasjonsmolekylsikt, hvorved det ble utskilt en strøm inneholdende forgrenede og sykliske hydrokarboner, inneholdende 45 vektdeler hydrokarboner og 2,1 vekt% benzen, og en strøm som inneholdt normale hydrokarboner inneholdende 14 vektdeler hydrokarboner. Strømmen som inneholdt normale hydrokarboner ble slått sammen med den lette fraksjon.
Den tunge fraksjon ble reformert ved en temperatur på 500°C og et trykk på 8 bar, i nærvær av en katalysator inneholdende 0,3 vektdeler platina på aluminiumoksyd (mengde metall på mengde aluminiumoksyd). Hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer ble fjernet, og det ble oppnådd et avløp inneholdende 47 vektdeler hydrokarboner og 0,8 vekt% benzen.
I fremgangsmåten ovenfor ble det fremstilt tilsammen 92 vektdeler hydrokarboner omfattende minst 5 karbonatomer, hvilke hydrokarboner hadde et benzeninnhold på 1,4 vekt% og en RON på 90.
Eksempel 2 (ifølge prosesskjema i fig. 2)
En føde inneholdende 100 vektdeler hydrokarboner, hvilke hydrokarboner omfatter minst 4 karbonatomer, hvilken føde hadde et sluttkokepunkt på 200°C, ble splittet ved fraksjonert destillasjon i en tung fraksjon som kokte over 93°C og inneholdt 52 vektdeler hydrokarboner, hovedsakelig hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer, og en mellomfraksjon som kokte mellom 70°C og 93°C og som inneholdt 20 vektdeler hydrokarboner, hovedsakelig hydrokarboner omfattende 6 eller 7 karbonatomer, og en lett fraksjon som kokte under 70°C og inneholdt 28 vektdeler hydrokarboner, hovedsakelig hydrokarboner omfattende høyst 6 karbonatomer. Den lette fraksjon ble slått sammen med strømmen 7 og isomerisert ved en temperatur på 260°C og et trykk på 25 bar i nærvær av en katalysator som inneholdt 0,3 vektdeler platina på mordenitt (metallmengde på mordenittmengde). Hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer ble fjernet fra det oppnådde avløp, og det gjenværende avløp ble slått sammen med mellomfraksjonen og reformatstrøm-men 12, diskutert i det følgende, og separert i en separasjonsenhet ved hjelp av 5A zeolitt som separasjonsmolekylsikt, hvorved det ble utskilt en strøm som inneholdt forgrenede og sykliske hydrokarboner, inneholdende 53 vektdeler hydrokarboner og 2,5 vekt% benzen, og en strøm som inneholdt normale hydrokarboner, inneholdende 17 vektdeler hydrokarboner. Strøm-men som inneholdt normale hydrokarboner ble slått sammen med den lette fraksjon.
Den tunge fraksjon ble reformert ved en temperatur på 500°C og et trykk på 8 bar, i nærvær av en katalysator som inneholdt 0,3 vektdeler platina på aluminiumoksyd (metallmengde på aluminiumoksydmengde). Hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer ble fjernet, hvilken strøm inneholdt 3 vektdeler hydrokarboner, en reformatstrøm som inneholdt hydrokarboner omfattende 5-7 karbonatomer, hvilken strøm inneholdt 9 vektdeler hydrokarboner og en strøm som inneholdt hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer, hvilken sistnevnte strøm inneholdt 38 vektdeler hydrokarboner og 0,0 vekt% benzen.
I fremgangsmåten ovenfor ble det fremstilt tilsammen 91 vektdeler hydrokarboner omfattende minst 5 karbonatomer, hvilke hydrokarboner hadde et benzeninnhold på 1,5 vekt% og en RON på 91.
Eksempel 3 (ifølge prosesskjerna i fig. 3)
En føde som inneholdt 100 vektdeler hydrokarboner, hvilke hydrokarboner omfattet minst 4 karbonatomer, hvilken føde hadde et sluttkokepunkt på 200°C, ble splittet ved fraksjonert destillasjon i en tung fraksjon som kokte over 93°C og inneholdt 52 vektdeler hydrokarboner, hovedsakelig hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer, og en mellomfraksjon som kokte mellom 70°C og 93°C og inneholdt 20 vektdeler hydrokarboner, hovedsakelig hydrokarboner omfattende 6 eller 7 karbonatomer, og en lett fraksjon som kokte under 70°C og inneholdt 28 vektdeler hydrokarboner, hovedsakelig hydrokarboner omfattende høyst 6 karbonatomer. Den lette fraksjon ble slått sammen med strømmen 7 og isomerisert ved en temperatur på 260°C og et trykk på 25 bar i nærvær av en katalysator inneholdende 0,3 vektdeler platina på mordenitt (metallmengde på mordenittmengde). Mellomfraksjonen ble isomerisert ved en temperatur på 220°C og et trykk på 25 bar i nærvær av en katalysator inneholdende 0,3 vektdeler platina på mordenitt. Hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer ble fjernet fra de oppnådde avløp, og de gjenværende avløp ble slått sammen og separert i en separasjonsenhet ved hjelp av 5A zeolitt som separasjonsmolekylsikt, hvorved det ble fraskilt en strøm som inneholdt forgrenede og sykliske hydrokarboner, inneholdende 45 vektdeler hydrokarboner og 0,0 vekt% benzen, og en strøm som inneholder normale hydrokarboner, inneholdende 12 vektdeler hydrokarboner. Strømmen som inneholder normale hydrokarboner ble slått sammen med den lette fraksjon.
Den tunge fraksjon ble reformert ved en temperatur på 500°C og et trykk på 8 bar, i nærvær av en katalysator inneholdende 0,3 vektdeler platina på aluminiumoksyd (mengde metall på mengde aluminiumoksyd). Hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer ble fjernet, og avløp inneholdende 47
vektdeler hydrokarboner og 0,8 vekt% benzen ble oppnådd.
I fremgangsmåten ovenfor ble det fremstilt tilsammen 92 vektdeler hydrokarboner omfattende minst 5 karbonatomer, hvilke hydrokarboner hadde et benzeninnhold på 0,4 vekt% og en RON på 90.
Eksempel 4 (ifølge prosesskjerna i fig. 4)
En føde inneholdende 100 vektdeler hydrokarboner, hvilke, hydrokarboner omfattet minst 4 karbonatomer, hvilken føde hadde et sluttkokepunkt på 200°C, ble splittet ved fraksjonert destillasjon i en tung fraksjon som kokte over 93°C og inneholdt 52 vektdeler hydrokarboner, hovedsakelig hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer, og en mellomfraksjon som kokte mellom 70°C og 93°C og inneholdt hovedsakelig hydrokarboner omfattende 6 eller 7 karbonatomer, og en lett fraksjon som kokte under 70°C og inneholdt 28 vektdeler hydrokarboner, hovedsakelig hydrokarboner omfattende høyst 6 karbonatomer. Den lette fraksjon ble slått sammen med strømmen 7 og strømmen 12 diskutert i det følgende, og ble sammen isomerisert ved en temperatur på 260°C og et trykk på 25 bar i nærvær av en katalysator inneholdende 0,3 vektdeler platina på mordenitt (metallmengde på mordenittmengde). Mellomfraksjonen ble isomerisert ved en temperatur på 220°C og et trykk på 25 bar i nærvær av en katalysator inneholdende 0,3 vektdeler platina på mordenitt. Hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer ble fjernet fra de oppnådde avløp, og de gjenværende avløp ble slått sammen og separert i en separasjonsenhet ved hjelp av 5A zeolitt som separasjonsmolekylsikt, hvorved det ble utskilt en strøm som inneholdt forgrenede og sykliske hydrokarboner, inneholdende 51 vektdeler hydrokarboner og 0,0 vekt% benzen, og en strøm som inneholdt normale hydrokarboner, inneholdende 13 vektdeler hydrokarboner. Strømmen som inneholdt normale hydrokarboner ble slått sammen med den lette fraksjon.
Den tunge fraksjon ble reformert ved en temperatur på 500°C og et trykk på 8 bar, i nærvær av en katalysator inneholdende 0,3 vektdeler platina på aluminiumoksyd (mengde av metall på mengde av aluminiumoksyd). Hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer ble fjernet, hvilken strøm inneholdt 3 vektdeler hydrokarboner, en reformatstrøm som inneholdt hydro karboner omfattende 5-7 karbonatomer, hvilken strøm inneholdt 9 vektdeler hydrokarboner, og en strøm som inneholdt hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer, hvilken sistnevnte strøm inneholdt 38 vektdeler hydrokarboner og 0,0 vekt% benzen.
I fremgangsmåten ovenfor ble det fremstilt tilsammen 90 vektdeler hydrokarboner omfattende minst 5 karbonatomer, hvilke hydrokarboner hadde et benzeninnhold på 0,0 vekt% og en RON på 91.
Eksempel 5 (ikke ifølge den foreliggende oppfinnelse)
En føde som inneholdt 100 vektdeler hydrokarboner omfattende minst 4 karbonatomer, hvilken føde hadde et sluttkok-eepunkt på 200°C, ble splittet ved fraksjonert destillasjon i en tung fraksjon som kokte over 70°C og inneholdt 72 vektdeler hydrokarboner, hvorav i alt vesentlig alle hydrokarboner omfattet minst 6 karbonatomer, og en lett fraksjon som kokte under 70°C og inneholdt 28 vektdeler hydrokarboner, hvorav i alt vesentlig alle hydrokarboner omfattet høyst 6 karbonatomer. Den lette fraksjon ble isomerisert i et første isomeriseringstrinn ved en temperatur på 260°C og et trykk på 25 bar i nærvær av en katalysator inneholdende 0,3 vektdeler platina på mordenitt (metallmengde på mordenittmengde). Hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer ble fjernet fra det oppnådde avløp, og det gjenværende avløp ble separert ved hjelp av zeolitt 5A som separasjonsmolekylsikt. En strøm inneholdende forgrenede og sykliske hydrokarboner ble fraskilt, hvilken strøm inneholdt 26 vektdeler hydrokarboner og 0,0 vekt% benzen, og en strøm som inneholdt normale hydrokarboner, hvilken sistnevnte strøm inneholdt 9 vektdeler hydrokarboner.
Den tunge fraksjon ble reformert ved en temperatur på 500 °C og et trykk på 8 bar, ved hjelp av en katalysator inneholdende 0,3 vektdeler platina på aluminiumoksyd (platina-mengde på mengde av aluminiumoksyd). Det oppnådde avløp ble destillert til å gi en strøm som inneholdt hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer, hvilken strøm inneholdt 4 vektdeler hydrokarboner, og en strøm som inneholdt hydrokarboner omfattende minst 4 karbonatomer, hvilken sistnevnte strøm inneholdt 66 vektdeler hydrokarboner og 9,7 vekt% benzen.
I fremgangsmåten ovenfor ble det fremstilt tilsammen 92 vektdeler hydrokarboner omfattende minst 5 karbonatomer, hvilke hydrokarboner hadde et benzeninnhold på 6,9 vekt% og en RON på 93.
Claims (8)
1. Fremgangsmåte ved fremstilling av bensinkomponenter fra en hydrokarbonføde som inneholder hydrokarboner omfattende minst 4 karbonatomer,
karakterisert vedfølgende trinn: a) separasjon av føden ved fraksjonert destillasjon i en tung fraksjon som inneholder hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer, en mellomfraksjon som inneholder hovedsakelig hydrokarboner omfattende 6 eller 7 karbonatomer, og en lett fraksjon som inneholder hydrokarboner omfattende høyst 6 karbonatomer, b) isomerisering av den lette fraksjon ved en temperatur mellom 100 og 320 °C og et trykk mellom 10 og 60 bar i nærvær av en katalysator, og eventuelt isomerisering av mellomfraksjonen ved en temperatur mellom 50 og 300 °C og et trykk mellom 10 og 60 bar, c) sammenslåing av avløpet fra trinn b) med mellomfraksjonen, og utskilling av en strøm inneholdende normale hydrokarboner og en strøm inneholdende forgrenede hydrokarboner, og d) å lede strømmen inneholdende normale hydrokarboner til isomeriseringstrinn b), og e) eventuelt å reformere den tunge fraksjon katalytisk.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedisomerisering av mellomfraksjonen, før mellomfraksjonen blir separert i separasjonstrinn c) sammen med avløpet fra trinn b).
3. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 1-2,
karakterisert vedat mellomfraksjonen hoved sakelig inneholder hydrokarboner omfattende 7 karbonatomer.
4. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 1-3,
karakterisert vedat avløpet fra reformeringstrinn e) destilleres og separeres i en strøm som inneholder hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer, en refor-matstrøm som inneholder hovedsakelig hydrokarboner omfattende 5-7 karbonatomer, og en strøm som inneholder hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer, hvorav reformatstrømmen blir ledet til separasjonstrinn c).
5. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 1-3,
karakterisert vedat avløpet fra reformeringstrinn e) destilleres og separeres i en strøm som inneholder hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer, en refor-matstrøm som inneholder hovedsakelig hydrokarboner omfattende 5-7 karbonatomer, og en strøm som inneholder hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer, hvorav reformatstrømmen blir ledet til isomeriseringstrinn b).
6. Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedat isomeriseringen av mel-lomf raks j onen utføres ved å danne kontakt med en katalysator som er katalytisk aktiv ved isomerisering av hydrokarboner omfattende 6 eller 7 karbonatomer og ved hydrogenering av aromatiske forbindelser.
7. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 1-6,
karakterisert vedat det i separasjonstrinn c) gjøres bruk av en separasjonsmolekylsikt som er i stand til å skille ut et hydrokarbonmolekyl via selektiv adsorpsjon.
8. Fremgangsmåte ifølge krav 7,karakterisert vedat porestørrelsen for se-parasjonsmolekylsikten er tilstrekkelig til å tillate adgang av normale hydrokarboner omfattende 4-7 karbonatomer, men er restriktiv til å forhindre adgang av slike monometylforgrenede, dimetylforgrenede og sykliske hydrokarboner.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB909013565A GB9013565D0 (en) | 1990-06-18 | 1990-06-18 | Process for producing gasoline components |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO912342D0 NO912342D0 (no) | 1991-06-17 |
| NO912342L NO912342L (no) | 1991-12-19 |
| NO303130B1 true NO303130B1 (no) | 1998-06-02 |
Family
ID=10677807
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO912342A NO303130B1 (no) | 1990-06-18 | 1991-06-17 | FremgangsmÕte ved fremstilling av bensinkomponenter |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5091074A (no) |
| EP (1) | EP0463679B1 (no) |
| JP (1) | JP2987601B2 (no) |
| AT (1) | ATE106437T1 (no) |
| AU (1) | AU639112B2 (no) |
| CA (1) | CA2043189C (no) |
| DE (1) | DE69102209T2 (no) |
| DK (1) | DK0463679T3 (no) |
| ES (1) | ES2054431T3 (no) |
| FI (1) | FI104258B1 (no) |
| GB (1) | GB9013565D0 (no) |
| NO (1) | NO303130B1 (no) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5242576A (en) * | 1991-11-21 | 1993-09-07 | Uop | Selective upgrading of naphtha fractions by a combination of reforming and selective isoparaffin synthesis |
| CA2206309A1 (en) * | 1994-12-01 | 1996-06-06 | Stuart Shansen Shih | Integrated process for the production of reformate having reduced benzene content |
| FR2776667B1 (fr) * | 1998-03-31 | 2000-06-16 | Total Raffinage Distribution | Procede et dispositif d'isomerisation d'essences a teneur elevee en benzene |
| US6126812A (en) * | 1998-07-14 | 2000-10-03 | Phillips Petroleum Company | Gasoline upgrade with split feed |
| US8808534B2 (en) | 2011-07-27 | 2014-08-19 | Saudi Arabian Oil Company | Process development by parallel operation of paraffin isomerization unit with reformer |
| US10941352B2 (en) * | 2019-06-27 | 2021-03-09 | Uop Llc | Processes for increasing an octane value of a gasoline component |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1125102B (de) * | 1959-06-26 | 1962-03-08 | Universal Oil Prod Co | Verbundverfahren zur Aufwertung von C- und schwerere Kohlenwasserstoffe enthaltendemparaffinischem Benzin |
| US3753891A (en) * | 1971-01-15 | 1973-08-21 | R Graven | Split-stream reforming to upgrade low-octane hydrocarbons |
| US3718710A (en) * | 1971-06-30 | 1973-02-27 | Texaco Inc | Hydrotreating and hydroisomerizing c{11 {11 and c{11 {11 hydrocarbon streams |
| US3761392A (en) * | 1972-05-08 | 1973-09-25 | Sun Oil Co Pennsylvania | Upgrading wide range gasoline stocks |
-
1990
- 1990-06-18 GB GB909013565A patent/GB9013565D0/en active Pending
-
1991
- 1991-04-09 US US07/682,174 patent/US5091074A/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-05-24 CA CA002043189A patent/CA2043189C/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-06-17 AT AT91201517T patent/ATE106437T1/de not_active IP Right Cessation
- 1991-06-17 JP JP3170377A patent/JP2987601B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1991-06-17 AU AU78472/91A patent/AU639112B2/en not_active Ceased
- 1991-06-17 EP EP91201517A patent/EP0463679B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-06-17 NO NO912342A patent/NO303130B1/no unknown
- 1991-06-17 ES ES91201517T patent/ES2054431T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-06-17 FI FI912934A patent/FI104258B1/fi active
- 1991-06-17 DE DE69102209T patent/DE69102209T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-06-17 DK DK91201517.9T patent/DK0463679T3/da active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO912342D0 (no) | 1991-06-17 |
| EP0463679B1 (en) | 1994-06-01 |
| AU639112B2 (en) | 1993-07-15 |
| DE69102209D1 (de) | 1994-07-07 |
| CA2043189C (en) | 2001-09-11 |
| FI912934A0 (fi) | 1991-06-17 |
| JP2987601B2 (ja) | 1999-12-06 |
| FI104258B (fi) | 1999-12-15 |
| CA2043189A1 (en) | 1991-12-19 |
| ATE106437T1 (de) | 1994-06-15 |
| EP0463679A1 (en) | 1992-01-02 |
| GB9013565D0 (en) | 1990-08-08 |
| DK0463679T3 (da) | 1994-06-20 |
| AU7847291A (en) | 1991-12-19 |
| JPH04226190A (ja) | 1992-08-14 |
| FI104258B1 (fi) | 1999-12-15 |
| US5091074A (en) | 1992-02-25 |
| DE69102209T2 (de) | 1994-09-15 |
| ES2054431T3 (es) | 1994-08-01 |
| FI912934A (fi) | 1991-12-19 |
| NO912342L (no) | 1991-12-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1263672A (en) | Reforming process for enhanced benzene yield | |
| JP2727349B2 (ja) | 限定されたｃ▲下９▼＋含量を有する炭化水素留分 | |
| CA2038824C (en) | Combination process for hydrogenation and isomerization of benzene- and paraffin-containing feedstocks | |
| US4181599A (en) | Naphtha processing including reforming, isomerization and cracking over a ZSM-5-type catalyst | |
| US3928174A (en) | Combination process for producing LPG and aromatic rich material from naphtha | |
| US20120074039A1 (en) | Upgrading light naphtas for increased olefins production | |
| US20200407649A1 (en) | Processes for increasing an octane value of a gasoline component | |
| US4594144A (en) | Process for making high octane gasoline | |
| US3159567A (en) | Selective hydrocracking process | |
| NO303131B1 (no) | FremgangsmÕte ved fremstilling av bensinkomponenter | |
| NO303130B1 (no) | FremgangsmÕte ved fremstilling av bensinkomponenter | |
| US6323381B1 (en) | Manufacture of high purity benzene and para-rich xylenes by combining aromatization and selective disproportionation of impure toluene | |
| US2909582A (en) | Isomerization process | |
| USRE33323E (en) | Reforming process for enhanced benzene yield | |
| JPH05179260A (ja) | ガス油中に存在する環状構造物の量を低減する方法 | |
| JP2787222B2 (ja) | ジメチルブタンを含まない炭化水素留分を改質する方法 | |
| US3256353A (en) | Preparation of dimethyldecalins | |
| US20040218547A1 (en) | Process modification to maximize benzene production | |
| US3927135A (en) | Preparation of hydrocarbons | |
| GB2034351A (en) | Upgrading naphtha fractions | |
| CA2125739C (en) | Process for upgrading a hydrocarbonaceous feedstock | |
| JP3402488B2 (ja) | メチルナフタレン及びジメチルナフタレン類に富む留分の製造方法 | |
| US2937133A (en) | Balanced gasoline from wide boiling naphtha | |
| CA2135261A1 (en) | Process for the isomerisation of a hydrocarbonaceous feedstock |