NO303131B1 - FremgangsmÕte ved fremstilling av bensinkomponenter - Google Patents
FremgangsmÕte ved fremstilling av bensinkomponenter Download PDFInfo
- Publication number
- NO303131B1 NO303131B1 NO912343A NO912343A NO303131B1 NO 303131 B1 NO303131 B1 NO 303131B1 NO 912343 A NO912343 A NO 912343A NO 912343 A NO912343 A NO 912343A NO 303131 B1 NO303131 B1 NO 303131B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- hydrocarbons
- carbon atoms
- isomerization
- stream containing
- stream
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 44
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 150
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 150
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 claims abstract description 78
- 238000006317 isomerization reaction Methods 0.000 claims description 60
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 34
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 29
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 25
- 229910052680 mordenite Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 239000002808 molecular sieve Substances 0.000 claims description 15
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 claims description 15
- URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N sodium aluminosilicate Chemical compound [Na+].[Al+3].[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 238000001833 catalytic reforming Methods 0.000 claims description 14
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 12
- 125000000753 cycloalkyl group Chemical group 0.000 claims description 7
- 238000004508 fractional distillation Methods 0.000 claims description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims description 4
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 claims description 3
- 150000001491 aromatic compounds Chemical class 0.000 claims description 2
- 125000000118 dimethyl group Chemical group [H]C([H])([H])* 0.000 claims description 2
- 125000002496 methyl group Chemical group [H]C([H])([H])* 0.000 claims description 2
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 claims description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract 1
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 66
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 8
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 8
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 6
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000002407 reforming Methods 0.000 description 5
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 3
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 3
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 3
- TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N octane Chemical compound CCCCCCCC TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 2-(3-bromo-2-fluorophenyl)acetic acid Chemical compound OC(=O)CC1=CC=CC(Br)=C1F PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HHUIAYDQMNHELC-UHFFFAOYSA-N [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3].O=[Si]=O Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3].O=[Si]=O HHUIAYDQMNHELC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 150000003868 ammonium compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 1
- 239000012876 carrier material Substances 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- 150000001934 cyclohexanes Chemical class 0.000 description 1
- 230000009849 deactivation Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000012013 faujasite Substances 0.000 description 1
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical group 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
- C10L1/04—Liquid carbonaceous fuels essentially based on blends of hydrocarbons
- C10L1/06—Liquid carbonaceous fuels essentially based on blends of hydrocarbons for spark ignition
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G61/00—Treatment of naphtha by at least one reforming process and at least one process of refining in the absence of hydrogen
- C10G61/02—Treatment of naphtha by at least one reforming process and at least one process of refining in the absence of hydrogen plural serial stages only
- C10G61/06—Treatment of naphtha by at least one reforming process and at least one process of refining in the absence of hydrogen plural serial stages only the refining step being a sorption process
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Luminescent Compositions (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte ved fremstilling av bensinkomponenter fra en hydrokarbonføde som inneholder hydrokarboner omfattende minst 4 karbonatomer.
I US patentbeskrivelse nr. 3 761 392 beskrives en fremgangsmåte for fremstilling av bensinkomponenter. I denne fremgangsmåte blir en hydrokarbonføde separert i en første fraksjon som inneholder hydrokarboner omfattende 5 karbonatomer og en andre fraksjon som inneholder hydrokarboner omfattende minst 6 karbonatomer. Den første fraksjon blir underkas-tet katalytisk isomerisering. Den andre fraksjon blir under-kastet katalytisk reformering. Ved reformering av den andre fraksjon inneholdende 6 karbonatomer dannes det en betydelig mengde benzen. Det blir nu forutsett at det tillatte benzeninnhold i bensin av miljømessige årsaker vil måtte reduseres. På den annen side har benzen et relativt høyt oktantall. Det vil derfor bli stadig mer nødvendig å erstatte benzen med andre mindre skadelige, høyoktankomponenter. Slike komponenter blir fremstilt ifølge den foreliggende fremgangsmåte.
Den foreliggende oppfinnelse vedrører derfor en fremgangsmåte ved fremstilling av bensinkomponenter fra en hydro-karbonføde som inneholder hydrokarboner omfattende minst 4 karbonatomer, hvilken fremgangsmåte omfatter følgende trinn: a) separasjon av føden ved fraksjonert destillasjon i minst en tung fraksjon som inneholder hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer, og en lett fraksjon som inneholder hydrokarboner omfattende høyst 7 karbonatomer ,
b) isomerisering av den lette fraksjon ved en temperatur mellom 50 og 300°C og et trykk mellom 10 og 60 bar, i
nærvær av en katalysator,
c) separasjon av avløpet fra trinn b) til en strøm inneholdende forgrenede hydrokarboner og en strøm inneholdende normale hydrokarboner, og d) isomerisering av strømmen som inneholder normale hydrokarboner ved en temperatur som er høyere enn
temperaturen anvendt i trinn b) ved et trykk mellom
10 og 60 bar i nærvær av en katalysator, og
e) eventuelt katalytisk reformering av minst
en del av den tunge fraksjon.
Foretrukne utførelsesformer er nedfelt i underkravene
2-11.
I isomeriseringsfremgangsmåten ifølge den foreliggende oppfinnelse har den tunge fraksjon som kan underkastes katalytisk reformering, et lavt innhold av forbindelser som vil være tilstede som benzen i avløpet fra det katalytiske reformeringstrinn, såsom sykloheksaner og benzen selv, sammen-lignet med en konvensjonell isomeriseringsfremgangsmåte. Den lette fraksjon i fremgangsmåte ifølge oppfinnelsen inneholder imidlertid forbindelser omfattende 7 karbonatomer, hvilke hydrokarboner øker koksdannelsen ved konvensjonell isomerisering. I fremgangsmåten ifølge den foreliggende oppfinnelse blir mengden av disse hydrokarboner redusert ved først å underkaste den lette fraksjon et isomeriseringstrinn som utføres ved en lavere temperatur enn konvensjonelt anvendt. I dette isomeriseringstrinn isomeriseres fortrinnsvis hydrokarboner omfattende 7 karbonatomer. Deretter føres det oppnådde produkt til et separasjonstrinn hvori en strøm inneholdende forgrenede og sykliske hydrokarboner og en strøm inneholdende normale hydrokarboner blir utskilt. Minst en del av strømmen inneholdende normale hydrokarboner blir sendt til et isomeriseringstrinn som utføres ved en temperatur som vanligvis anvendes. På denne måte reduseres mengden av hydrokarboner omfattende 7 karbonatomer som blir sendt til et konvensjonelt isomeriseringstrinn, og koksdannelsen kan forhindres.
Hydrokarbonføden som sendes til fraksjoneringstrinn a), inneholder hydrokarboner omfattende minst 4 karbonatomer. Vanligvis inneholder føden hovedsakelig hydrokarboner omfattende minst 5 karbonatomer. Små mengder av lettere hydrokarboner kan i noen tilfeller være tilstede. Av økonomiske grun-ner kan det være fordelaktig at separasjonen ved fraksjonert destillasjon ikke blir utført svært stringent, hvilket fører til at noen lettere eller tyngre forbindelser kan være tilstede i den tunge eller lette fraksjon.
Avløpet fra det andre isomeriseringstrinn d) kan sendes til det første isomeriseringstrinn b). Fortrinnsvis sendes minst en del av avløpet fra det andre isomeriseringstrinn, sammen med avløpet fra det første isomeriseringstrinn, til
separasjonstrinn c).
Den katalytiske reformering kan passende utføres ved en temperatur på mellom 400 og 600°C og et trykk på mellom 1 og 50 bar. Passende blir den tunge fraksjon katalytisk reformert ved kontakt med en reformeringskatalysator inneholdende platina og eventuelt minst ett annet metall.
For produktfinishing kan avløpet fra det katalytiske reformeringstrinn destilleres og separeres til minst en strøm som inneholder hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer, og en strøm som inneholder hydrokarboner omfattende minst 4 karbonatomer.
En ytterligere økning av oktantallet for bensinkompo-nentene som til slutt oppnås i fremgangsmåten ifølge den foreliggende oppfinnelse, kan oppnås ved å sende minst en del av avløpet fra det katalytiske reformeringstrinn til separasjonstrinn c) sammen med avløpet fra det første og det andre isomeriseringstrinn. Fortrinnsvis blir minst en del av avløpet fra det katalytiske reformeringstrinn destillert og separert til en strøm inneholdende hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer, en reformatstrøm som inneholder hovedsakelig hydrokarboner omfattende 5-7 karbonatomer og en strøm som inneholder hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer, av hvilken reformatstrøm minst en del blir ført til separasjonstrinn c).
Eventuelt blir avløpet fra det katalytiske reformeringstrinn, fortrinnsvis reformat som inneholder hovedsakelig hydrokarboner omfattende 5-7 karbonatomer, sendt til isomeriseringstrinn b).
Det første isomeriseringstrinn utføres ved en temperatur mellom 50 og 300°C. Det er blitt funnet at ved en for høy temperatur vil de relativt tunge hydrokarboner øke koksdannelsen, og følgelig deaktiveringen av katalysatoren. Fortrinnsvis utføres det første isomeriseringstrinn ved en temperatur mellom 100 og 240°C og et trykk mellom 10 og 60 bar. Mer fordelaktig utføres fremgangsmåten ved en temperatur mellom 180 og 240°C og et trykk mellom 15 og 50 bar.
I det første isomeriseringstrinn er en isomeriseringskatalysator tilstede. Denne isomeriseringskatalysator vil passende være katalytisk aktiv ved isomerisering av hydrokar boner omfattende 7 karbonatomer. I noen tilfeller kan det dessuten være fordelaktig at det er tilstede en katalysator som er katalytisk aktiv både ved isomerisering av hydrokarboner omfattende 6 eller 7 karbonatomer og ved hydrogenering av aromatiske forbindelser.
Katalysatoren som er tilstede i det andre isomeriseringstrinn vil passende være katalytisk aktiv ved isomerisering av hydrokarboner omfattende 5 eller 6 karbonatomer. Det andre isomeriseringstrinn utføres passende ved en temperatur mellom 120 og 320°C og et trykk mellom 10 og 60 bar.
De anvendte isomeriseringskatalysatorer er hensiktsmessig heterogene hydrogenisomeriseringskatalysatorer som har syreaktivitet og hydrogeneringsaktivitet, og omfatter ett eller flere metaller fra gruppe VIII i elementenes periodiske system på et bærermateriale. Bærermateriale har sure egen-skaper og kan passende bestå av silisiumdioksyd-aluminiumoksyd, spesielt zeolitter (f.eks. mordenitt, faujasitt eller zeolitt Y) i hydrogenformen eller utbyttet med ioner av sjel-dne jordarter, eller av aluminiumoksyd som er surgjort ved kombinasjon med halogen (f.eks. klor). Fortrinnsvis omfatter de anvendte katalysatorer minst ett edelmetall fra gruppe VIII på mordenitt som bærermateriale. Passende vil katalysatoren som er tilstede i det første eller det andre isomeriseringstrinn omfatte platina på mordenitt. Mer fordelaktig anvendes H-mordenitt som fremstilles ved behandling av mordenitt én eller flere ganger med en vandig løsning av en ammoniumforbin-delse (f.eks. ammoniumnitrat) etterfulgt av tørking (f.eks. ved 100-200°C) og kalsinering (f.eks. 400-700°C) av den be-handlede mordenitt. Isomeriseringskatalysatoren kan i tillegg omfatte et bindemateriale, såsom aluminiumoksyd, silisiumdioksyd eller silisiumdioksyd-aluminiumoksyd.
I separasjonstrinnet kan det gjøres bruk av en separasjonsmolekylsikt som er i stand til å skille ut et hydrokarbonmolekyl via selektiv adsorpsjon. Hensiktsmessig vil molekylsikten som anvendes være selektiv med hensyn til graden av forgrening av de påsatte hydrokarboner, dvs. uforgrenede hydrokarboner burde adsorberes vesentlig, mens sykliske og forgrenede hydrokarboner ikke burde holdes tilbake i noen betydelig mengde i molekylsikten. Selektiviteten er i stor utstrek- ning avhengig av porediameterne i molekylsikten. Passende anvendes det en separasjonsmolekylsikt som har en porestørrelse som er tilstrekkelig til å tillate adgang av normale hydrokarboner inneholdende 4-7 karbonatomer, men restriktiv til å forhindre adgang av slike monometylforgrenede, dimetylforgrenede og sykliske hydrokarboner. Egnede porediametere er i området fra 0,3 til 0,8 nm, og fortrinnsvis fra 0,4 til 0,6 nm. Syn-tetiske eller naturlige zeolitter kan anvendes som molekyl-sikt, hensiktsmessig anvendes zeolitt 5A. De partikler som omfatter molekylsiktmaterialet kan dessuten omfatte et bindemateriale såsom aluminiumoksyd, silisiumdioksyd eller silisiumdioksyd-aluminiumoksyd, for å forbedre partiklenes knuses-tyrke; nevnte partikler kan også blandes med partikler som ikke inneholder molekylsiktmateriale.
Fremgangsmåten ifølge den foreliggende oppfinnelse kan utføres på flere alternative måter, og noen prosesskjema ifølge oppfinnelsen skal beskrives mer fullstendig i det føl-gende, med referanse til vedlagte figurer. Hvilket prosess-skjema som fortrinnsvis anvendes, avhenger bl.a. av den ønskede benzenkonsentrasjon i produktet og det ønskede oktantall, og konsentrasjonen av benzen og benzenforløpere i føden.
Fremgangsmåtene i figurene omfatter en fraksjoner-ingsenhet 10, en første isomeriseringsenhet 20, en separasjon-senhet 30, en andre isomeriseringsenhet 40, en katalytisk re-formeringsenhet 50 og eventuelt en destillasjonsenhet 60, hvori avløpet fra reformeringsenheten separeres i flere strøm-mer.
I den fremgangsmåte som er skjematisk vist i fig. 1 ledes en føde 1 til fraksjoneringsenheten 10, hvor føden separeres til en tung fraksjon 9, som inneholder hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer, og en lett fraksjon 2, som inneholder hydrokarboner omfattende høyst 7 karbonatomer. Den lette fraksjon 2 sendes til den første isomeriseringsenhet 20. Hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer 3 blir fjernet, og det gjenværende avløp fra den første isomeriseringsenhet 4 sendes til separasjonsenheten 30 omfattende en separasjonsmolekylsikt hvormed normale hydrokarboner separeres fra sykliske, mono- og flerforgrenede hydrokarboner, og derved frembringer en produktstrøm 5 som hovedsakelig omfatter syk liske og mono- og flerforgrenede hydrokarboner, og en strøm som hovedsakelig omfatter normale hydrokarboner 6. Strømmen 6 ledes til den andre isomeriseringsenhet 40 som drives ved en temperatur som er høyere enn den temperatur som anvendes i den første isomeriseringsenhet. Hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer 7 blir fjernet, og gjenværende avløp fra den andre isomeriseringsenhet 8 ledes til separasjonsenheten 30. Den tunge fraksjon 9 sendes til den katalytiske reformerings-enhet 50. Avløpet som oppnås fra reformeringsenheten 50 kan sendes til destillasjonsenheten 60, hvori strømmen 10 separeres til en strøm 11 som inneholder hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer, og en strøm 12 som inneholder hovedsakelig hydrokarboner omfattende 5 karbonatomer eller flere.
Fremgangsmåten som er vist skjematisk i fig. 2, ligner den fremgangsmåte som er vist i fig. 1. Fremgangsmåten vist i fig. 2 er en mer foretrukket utførelse, ved at avløpet fra reformeringsenheten 50 sendes til destillasjonsenheten 60, hvori strømmen 10 blir separert til en strøm 13 som inneholder hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer, en reformat-strøm 14 som inneholder hovedsakelig hydrokarboner omfattende 5-7 karbonatomer, og en strøm 15 som inneholder hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer. Reformatstrømmen 14 sendes til separasjonsenheten 30, sammen med avløp fra den andre isomeriseringsenhet 8.
Den fremgangsmåte som er skjematisk vist i fig. 3, ligner fremgangsmåten vist i fig. 1, og anvendes eventuelt istedenfor den fremgangsmåte som er vist i fig. 2. Fremgangsmåten vist i fig. 3 adskiller seg fra den fremgangsmåte som er vist i fig. 2 ved at reformatstrømmen 18 sendes til den første isomeriseringsenhet 20, sammen med den lette fraksjon 2.
Oppfinnelsen skal nu ytterligere illustreres ved hjelp av følgende eksempler, hvori hydrogentilsetning og -fjerning ikke er angitt. Den anvendte hydrokarbonføde har en RON på 58 og et benzeninnhold på 1,1 vekt%.
Eksempel 1 (ifølge prosesskjema i fig. 1)
En føde som inneholder 100 vektdeler hydrokarboner omfattende minst 4 karbonatomer, hvilken føde har et slutt-kokepunkt på 200 °C, ble splittet ved fraksjonert destillasjon til en tung fraksjon som koker over 93°C og inneholder 52 vektdeler hydrokarboner, av hvilke hydrokarboner 91 vekt% omfattet minst 7 karbonatomer, og en lett fraksjon som koker under 93°C og inneholder 48 vektdeler hydrokarboner, hvorav i alt vesentlig alle hydrokarboner omfattet høyst 7 karbonatomer. Den lette fraksjon ble isomerisert i et første isomeriseringstrinn ved en temperatur på 220°C og et trykk på 25 bar i nærvær av en katalysator som inneholder 0,3 vektdeler platina på mordenitt (mengde av metall på mengde av mordenitt). Hydrokarboner omfattende minst 4 karbonatomer ble fjernet fra det oppnådde avløp, og det gjenværende avløp ble separert, sammen med strømmen 8 inneholdende 14 vektdeler hydrokarboner, ved hjelp av zeolitt 5A som separasjonsmolekylsikt. En strøm inneholdende forgrenede og sykliske hydrokarboner ble utskilt, hvilken strøm inneholdt 45 vektdeler hydrokarboner og 0,0 vekt% benzen, og en strøm inneholdende normale hydrokarboner ble utskilt, hvilken sistnevnte strøm inneholdt 14 vektdeler hydrokarboner. Strømmen inneholdende normale hydrokarboner ble isomerisert i et andre isomeriseringstrinn ved en temperatur på 260°C og et trykk på 25 bar ved hjelp av en katalysator inneholdende 0,3 vektdeler platina på mordenitt (mengde av metall på mengde av mordenitt). Hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer ble fjernet fra det oppnådde avløp, og det gjenværende avløp, hydrokarbonstrømmen 8, ble slått sammen med avløpet fra det første isomeriseringstrinn.
Den tunge fraksjon ble reformert ved en temperatur på 500°C og et trykk på 8 bar, ved hjelp av en katalysator inneholdende 0,3 vektdeler platina på aluminiumoksyd (mengde platina på mengde aluminiumoksyd). Det oppnådde avløp ble destillert til å gi en strøm som inneholder hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer, hvilken strøm inneholdt 3 vektdeler hydrokarboner, og en strøm som inneholder hydrokarboner omfattende minst 4 karbonatomer, hvilken sistnevnte strøm inneholdt 47 vektdeler hydrokarboner og 0,8 vekt% benzen.
I fremgangsmåten ovenfor ble det fremstilt tilsammen. 92 vektdeler hydrokarboner omfattende minst 5 karbonatomer, hvilke hydrokarboner hadde et benzeninnhold på 0,4 vekt% og en RON på 90.
Eksempel 2 (ifølge prosesskjerna i fig. 2)
En føde inneholdende 100 vektdeler hydrokarboner omfattende minst 4 karbonatomer, hvilken føde hadde et slutt-kokepunkt på 200°C, ble splittet ved fraksjonert destillasjon til en tung fraksjon som kokte over 93°C og inneholdt 52 vektdeler hydrokarboner, hvorav 91 vekt% omfattet minst 7 karbonatomer, og en lett fraksjon som kokte under 93°C og inneholdt 48 vektdeler hydrokarboner, hvorav i alt vesentlig alle hydrokarboner omfattet høyst 7 karbonatomer. Den lette fraksjon ble isomerisert i et første isomeriseringstrinn ved en temperatur på 220°C og et trykk på 25 bar i nærvær av en katalysator inneholdende 0,3 vektdeler platina på mordenitt (metallmengde på mordenittmengde). Hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer ble fjernet fra det oppnådde avløp, og det gjenværende avløp ble separert, sammen med strømmen 16 inneholdende 24 vektdeler hydrokarboner, ved hjelp av zeolitt 5A som separasjonsmolekylsikt. En strøm inneholdende forgrenede og sykliske hydrokarboner ble fraskilt, hvilken strøm inneholdt 53 vektdeler hydrokarboner og 0,7 vekt% benzen, og en strøm inneholdende normale hydrokarboner ble fraskilt, hvilken sistnevnte strøm inneholdt 17 vektdeler hydrokarboner. Strømmen inneholdende normale hydrokarboner ble isomerisert i et andre isomeriseringstrinn ved en temperatur på 260°C og et trykk på 25 bar ved hjelp av en katalysator inneholdende 0,3 vektdeler platina på mordenitt (metallmengde på mordenittmengde). Hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer ble fjernet fra det oppnådde avløp. Det gjenværende avløp, hydrokarbonstrømmen 8, ble slått sammen med avløpet fra det første isomeriseringstrinn og med reformatstrømmen 14.
Den tunge fraksjon ble reformert ved en temperatur på 500°C og et trykk på 8 bar, ved hjelp av en katalysator inneholdende 0,3 vektdeler platina på aluminiumoksyd (platina-mengde på aluminiumoksydmengde). Det oppnådde avløp ble destillert til å gi en strøm som inneholdt hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer, hvilken strøm inneholdt 3 vektdeler hydrokarboner, en reformatstrøm som inneholdt hydrokarboner omfattende 5-7 karbonatomer, hvilken strøm inneholdt 9 vektdeler hydrokarboner og en strøm som inneholdt hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer, hvilken sistnevnte strøm inneholdt 38 vektdeler hydrokarboner og 0,8 vekt% benzen. Reformatstrømmen 14 ble slått sammen med avløpet fra det første isomeriseringstrinn og hydrokarbonstrømmen 8.
I fremgangsmåten ovenfor ble det fremstilt tilsammen 91 vektdeler hydrokarboner omfattende minst 5 karbonatomer, hvilke hydrokarboner hadde et benzeninnhold på 0,4 vekt% og en RON på 91.
Eksempel 3 (ifølge prosesskjerna i fig. 3)
En føde inneholdende 100 vektdeler hydrokarboner omfattende minst 4 karbonatomer, hvilken føde hadde et slutt-kokepunkt på 200°C, ble splittet ved fraksjonert destillasjon til en tung fraksjon som kokte over 93°C og inneholdt 52 vektdeler hydrokarboner, hvorav 91 vekt% omfattet minst 7 karbonatomer, og en lett fraksjon som kokte under 93°C og inneholdt
48 vektdeler hydrokarboner, hvorav i alt vesentlig alle hydrokarboner omfattet høyst 7 karbonatomer. Den lette fraksjon ble isomerisert sammen med reformatstrømmen 18, omfattende 9 vektdeler hydrokarboner, i et første isomeriseringstrinn ved en
temperatur på 220°C og et trykk på 25 bar i nærvær av en katalysator inneholdende 0,3 vektdeler platina på mordenitt (metallmengde på mordenittmengde). Hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer ble fjernet fra det oppnådde avløp, og det gjenværende avløp ble separert, sammen med strømmen 8 inneholdende 15 vektdeler hydrokarboner, ved hjelp av zeolitt 5A som separasjonsmolekylsikt. En strøm inneholdende forgrenede og sykliske hydrokarboner ble fraskilt, hvilken strøm inne-
holdt 52 vektdeler hydrokarboner og 0,0 vekt% benzen, og en strøm inneholdende normale hydrokarboner ble fraskilt, hvilken sistnevnte strøm inneholdt 16 vektdeler hydrokarboner. Strøm-men inneholdende normale hydrokarboner ble isomerisert i et andre isomeriseringstrinn ved en temperatur på 260°C og et trykk på 25 bar ved hjelp av en katalysator inneholdende 0,3 vektdeler platina på mordenitt (metallmengde på mordenittmengde). Hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer ble fjernet fra det oppnådde avløp. Det gjenværende avløp, hydro-karbonstrømmen 8, ble slått sammen med avløpet fra det første isomeriseringstrinn.
Den tunge fraksjon ble reformert ved en temperatur på 500°C og et trykk på 8 bar, ved hjelp av en katalysator inneholdende 0,3 vektdeler platina på aluminiumoksyd (platina-mengde på aluminiumoksydmengde). Det oppnådde avløp ble destillert til å gi en strøm som inneholdt hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer, hvilken strøm inneholdt 3 vektdeler hydrokarboner, en reformatstrøm som inneholdt hydrokarboner omfattende 5-7 karbonatomer, hvilken strøm inneholdt 9 vektdeler hydrokarboner, og en strøm som inneholdt hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer, hvilken sistnevnte strøm inneholdt 38 vektdeler hydrokarboner og 0,0 vekt% benzen. Reformatstrømmen 18 ble slått sammen med den lette fraksjon 2.
I fremgangsmåten ovenfor ble det fremstilt tilsammen 91 vektdeler hydrokarboner omfattende minst 5 karbonatomer, hvilke hydrokarboner hadde et benzeninnhold på 0,0 vekt% og en RON på 91.
Eksempel 4 (ikke ifølge oppfinnelsen)
En føde inneholdende 100 vektdeler hydrokarboner omfattende minst 4 karbonatomer, hvilken føde hadde et slutt-kokepunkt på 200°C, ble splittet ved fraksjonert destillasjon til en tung fraksjon som kokte over 70°C og inneholdt 72 vektdeler hydrokarboner, hvorav i alt vesentlig alle hydrokarboner omfattet minst 6 karbonatomer, og en lett fraksjon som kokte under 70°C og inneholdt 28 vektdeler hydrokarboner, hvorav i alt vesentlig alle hydrokarboner omfattet høyst 6 karbonatomer. Den lette fraksjon ble isomerisert i et første isomeriseringstrinn ved en temperatur på 260°C og et trykk på 25 bar i nærvær av en katalysator inneholdende 0,3 vektdeler platina på mordenitt (metallmengde på mordenittmengde). Hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer ble fjernet fra det oppnådde avløp, og det gjenværende avløp ble separert ved hjelp av zeolitt 5A som separasjonsmolekylsikt. En strøm inneholdende forgrenede og sykliske hydrokarboner, hvilken strøm inneholdt 26 vektdeler hydrokarboner og 0,0 vekt% benzen, og en strøm inneholdende normale hydrokarboner ble utskilt, hvilken sistnevnte strøm inneholdt 9 vektdeler hydrokarboner.
Den tunge fraksjon ble reformert ved en temperatur på 500°C og et trykk på 8 bar, ved hjelp av en katalysator inneholdende 0,3 vektdeler platina på aluminiumoksyd (platina-mengde på mengde av aluminiumoksyd). Det oppnådde avløp ble destillert til å gi en strøm som inneholdt hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer, hvilken strøm inneholdt 4 vektdeler hydrokarboner, og en strøm som inneholdt hydrokarboner omfattende minst 4 karbonatomer, hvilken sistnevnte strøm inneholdt 66 vektdeler hydrokarboner og 9,7 vekt% benzen.
I fremgangsmåten ovenfor ble det fremstilt tilsammen 92 vektdeler hydrokarboner omfattende minst 5 karbonatomer, hvilke hydrokarboner hadde et benzeninnhold på 6,5 vekt% og en RON på 93.
Claims (11)
1. Fremgangsmåte ved fremstilling av bensinkomponenter fra en hydrokarbonføde inneholdende hydrokarboner omfattende minst 4 karbonatomer,
karakterisert vedfølgende trinn: a) separasjon av føden ved fraksjonert destillasjon i minst en tung fraksjon som inneholder hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer, og en lett fraksjon som inneholder hydrokarboner omfattende høyst 7 karbonatomer, b) isomerisering av den lette fraksjon ved en temperatur mellom 50 og 300°C og et trykk mellom 10 og 60 bar, i nærvær av en katalysator, c) separasjon av avløpet fra trinn b) til en strøm inneholdende forgrenede hydrokarboner og en strøm inneholdende normale hydrokarboner, og d) isomerisering av strømmen som inneholder normale hydrokarboner ved en temperatur som er høyere enn temperaturen anvendt i trinn b) ved et trykk mellom 10 og 60 bar i nærvær av en katalysator, og e) eventuelt katalytisk reformering av minst en del av den tunge fraksjon.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedat avløpet fra det andre isomeriseringstrinn d) blir ledet til separa
sjonstrinn c).
3. Fremgangsmåte ifølge krav 2,karakterisert vedat avløpet fra det katalytiske reformeringstrinn blir destillert og separert til en strøm som inneholder hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer, en reformatstrøm som inneholder hovedsakelig hydrokarboner omfattende 5-7 karbonatomer, og en strøm som inneholder hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer, hvorav refor-matstrømmen blir ledet til separasjonstrinn c).
4. Fremgangsmåte ifølge krav 2,
karakterisert vedat avløpet fra det katalytiske reformeringstrinn blir destillert og separert til en strøm som inneholder hydrokarboner omfattende høyst 4 karbonatomer, en reformatstrøm som inneholder hovedsakelig hydrokarboner omfattende 5-7 karbonatomer, og en strøm som inneholder hydrokarboner omfattende minst 7 karbonatomer, hvorav refor-matstrømmen blir ledet til isomeriseringstrinn b).
5. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 1-4,
karakterisert vedat det første isomeriseringstrinn blir utført ved en temperatur mellom 100 og 240°C.
6. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 1-5,
karakterisert vedat katalysatoren som er tilstede i det første isomeriseringstrinn omfatter platina på mordenitt.
7. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 1-6,
karakterisert vedat katalysatoren som er tilstede i det første isomeriseringstrinn er katalytisk aktiv ved isomerisering av hydrokarboner omfattende 6 eller 7 karbonatomer og ved hydrogenering av aromatiske forbindelser.
8. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 1-7,
karakterisert vedat katalysatoren som er tilstede i det andre isomeriseringstrinn omfatter platina på mordenitt.
9. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 1-8,
karakterisert vedat det andre isomeriseringstrinn blir drevet ved en temperatur mellom 120 og 320°C.
10. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 1-9,
karakterisert vedat det i separasjonstrinnet gjøres bruk av en separasjonsmolekylsikt som er i stand til å skille ut et hydrokarbonmolekyl via selektiv adsorpsjon.
11. Fremgangsmåte ifølge krav 10,karakterisert vedat porestørrelsen for separasjonsmolekylsikten er tilstrekkelig til å tillate adgang av normale hydrokarboner inneholdende 4-7 karbonatomer, men restriktiv til å forhindre adgang av slike monometylforgrenede, dimetylforgrenede eller sykliske hydrokarboner.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB909013566A GB9013566D0 (en) | 1990-06-18 | 1990-06-18 | Process for producing gasoline components |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO912343D0 NO912343D0 (no) | 1991-06-17 |
| NO912343L NO912343L (no) | 1991-12-19 |
| NO303131B1 true NO303131B1 (no) | 1998-06-02 |
Family
ID=10677808
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO912343A NO303131B1 (no) | 1990-06-18 | 1991-06-17 | FremgangsmÕte ved fremstilling av bensinkomponenter |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5139645A (no) |
| EP (1) | EP0462673B1 (no) |
| JP (1) | JP2987600B2 (no) |
| AT (1) | ATE99732T1 (no) |
| AU (1) | AU639113B2 (no) |
| CA (1) | CA2043254C (no) |
| DE (1) | DE69100927T2 (no) |
| DK (1) | DK0462673T3 (no) |
| ES (1) | ES2049521T3 (no) |
| FI (1) | FI104259B1 (no) |
| GB (1) | GB9013566D0 (no) |
| NO (1) | NO303131B1 (no) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AP237A (en) * | 1990-05-29 | 1993-04-29 | Cedars Sinai Medical Center | Immunoreagents reactive with a conserved epitope of human immunodeficiency virus type 1 (HIV-1) gp120 and methods of use. |
| AU657036B2 (en) * | 1992-01-30 | 1995-02-23 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for upgrading a hydrocarbonaceous feedstock |
| ES2126053T3 (es) * | 1993-06-15 | 1999-03-16 | Shell Int Research | Procedimiento de mejora de una carga hidrocarbonada. |
| JPH10510000A (ja) * | 1994-12-01 | 1998-09-29 | モービル・オイル・コーポレイション | 減少したベンゼン含量を有する改質ガソリンを製造するための一体化プロセス |
| FR2875507B1 (fr) * | 2004-09-22 | 2008-10-31 | Inst Francais Du Petrole | Procede ameliore d'isomerisation d'une coupe c7 avec coproduction d'une coupe riche en molecules cycliques |
| FR2875508B1 (fr) * | 2004-09-22 | 2006-11-03 | Inst Francais Du Petrole | Procede ameliore d'isomerisation d'une coupe c7 avec coproduction d'une coupe riche en molecules aromatiques |
| US8808534B2 (en) * | 2011-07-27 | 2014-08-19 | Saudi Arabian Oil Company | Process development by parallel operation of paraffin isomerization unit with reformer |
| RU2708613C2 (ru) * | 2015-03-31 | 2019-12-10 | Юоп Ллк | Способы и устройства для интегрированного процесса изомеризации и платформинга |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1074793B (de) * | 1960-02-04 | Esso Research and Engineering Company, Elizabeth, N. J. (V. St. A.)' | Verfahren zum Vergüten von Benzinen eines Siedebereichs von 15 bis 82" | |
| US3785955A (en) * | 1971-12-01 | 1974-01-15 | Universal Oil Prod Co | Gasoline production process |
| US3761392A (en) * | 1972-05-08 | 1973-09-25 | Sun Oil Co Pennsylvania | Upgrading wide range gasoline stocks |
| US4834866A (en) * | 1988-03-31 | 1989-05-30 | Uop | Process for converting normal and cyclic paraffins |
-
1990
- 1990-06-18 GB GB909013566A patent/GB9013566D0/en active Pending
-
1991
- 1991-05-13 US US07/699,281 patent/US5139645A/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-05-24 CA CA002043254A patent/CA2043254C/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-06-17 ES ES91201516T patent/ES2049521T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-06-17 DE DE91201516T patent/DE69100927T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-06-17 DK DK91201516.1T patent/DK0462673T3/da active
- 1991-06-17 FI FI912935A patent/FI104259B1/fi active
- 1991-06-17 AU AU78473/91A patent/AU639113B2/en not_active Ceased
- 1991-06-17 EP EP91201516A patent/EP0462673B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-06-17 JP JP3170376A patent/JP2987600B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1991-06-17 AT AT91201516T patent/ATE99732T1/de not_active IP Right Cessation
- 1991-06-17 NO NO912343A patent/NO303131B1/no unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04226189A (ja) | 1992-08-14 |
| EP0462673A1 (en) | 1991-12-27 |
| FI104259B (fi) | 1999-12-15 |
| GB9013566D0 (en) | 1990-08-08 |
| EP0462673B1 (en) | 1994-01-05 |
| ES2049521T3 (es) | 1994-04-16 |
| DK0462673T3 (da) | 1994-04-25 |
| DE69100927T2 (de) | 1994-04-28 |
| CA2043254A1 (en) | 1991-12-19 |
| FI104259B1 (fi) | 1999-12-15 |
| FI912935A0 (fi) | 1991-06-17 |
| ATE99732T1 (de) | 1994-01-15 |
| AU639113B2 (en) | 1993-07-15 |
| FI912935A (fi) | 1991-12-19 |
| NO912343L (no) | 1991-12-19 |
| AU7847391A (en) | 1991-12-19 |
| US5139645A (en) | 1992-08-18 |
| NO912343D0 (no) | 1991-06-17 |
| JP2987600B2 (ja) | 1999-12-06 |
| DE69100927D1 (de) | 1994-02-17 |
| CA2043254C (en) | 2004-02-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1263672A (en) | Reforming process for enhanced benzene yield | |
| JP2727349B2 (ja) | 限定されたｃ▲下９▼＋含量を有する炭化水素留分 | |
| CA2038824C (en) | Combination process for hydrogenation and isomerization of benzene- and paraffin-containing feedstocks | |
| US4181599A (en) | Naphtha processing including reforming, isomerization and cracking over a ZSM-5-type catalyst | |
| US7485768B1 (en) | Processes for making higher octane motor fuels having a low reid vapor pressure from naphtha boiling range feedstocks | |
| JPH10500146A (ja) | より低いベンゼン含有量および蒸留終点を有するガソリンの製造方法 | |
| US20120074039A1 (en) | Upgrading light naphtas for increased olefins production | |
| JP6730490B2 (ja) | Ｃ８芳香族を単離するための装置および方法 | |
| US4594144A (en) | Process for making high octane gasoline | |
| NO303131B1 (no) | FremgangsmÕte ved fremstilling av bensinkomponenter | |
| US10240097B2 (en) | Methods and apparatuses for an integrated isomerization and platforming process | |
| US6323381B1 (en) | Manufacture of high purity benzene and para-rich xylenes by combining aromatization and selective disproportionation of impure toluene | |
| KR102295374B1 (ko) | 선택량의 c9 방향족 화합물을 갖는 c8 방향족 화합물 스트림을 형성하는 장치 및 방법 | |
| NO303130B1 (no) | FremgangsmÕte ved fremstilling av bensinkomponenter | |
| US7037422B2 (en) | Process for producing high RON gasoline using CFI Zeolite | |
| US20040163997A1 (en) | Process for producing high RON gasoline using ATS zeolite | |
| US2909582A (en) | Isomerization process | |
| JP2787222B2 (ja) | ジメチルブタンを含まない炭化水素留分を改質する方法 | |
| CA2465465C (en) | Process modification to maximize benzene production | |
| US3256353A (en) | Preparation of dimethyldecalins | |
| RU2145337C1 (ru) | Способ переработки газовых конденсатов | |
| NL194470C (nl) | Werkwijze voor het winnen van benzeen uit een reformproces. | |
| US11479730B1 (en) | Process for increasing the concentration of normal hydrocarbons in a stream | |
| US2998467A (en) | Paraffin hydrocarbon isomerization catalyst and process | |
| CA2125739C (en) | Process for upgrading a hydrocarbonaceous feedstock |