NO177378B - Fremgangsmåte ved fjerning av hydrogensulfid i naturgass - Google Patents
Fremgangsmåte ved fjerning av hydrogensulfid i naturgass Download PDFInfo
- Publication number
- NO177378B NO177378B NO911709A NO911709A NO177378B NO 177378 B NO177378 B NO 177378B NO 911709 A NO911709 A NO 911709A NO 911709 A NO911709 A NO 911709A NO 177378 B NO177378 B NO 177378B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- oxide
- layer
- gas
- carrier
- water
- Prior art date
Links
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract description 33
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 title abstract description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 title description 17
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 8
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 title description 4
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 27
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 26
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 19
- 239000002245 particle Substances 0.000 abstract description 19
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 abstract description 16
- 239000002023 wood Substances 0.000 abstract description 13
- GUJOJGAPFQRJSV-UHFFFAOYSA-N dialuminum;dioxosilane;oxygen(2-);hydrate Chemical compound O.[O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3].O=[Si]=O.O=[Si]=O.O=[Si]=O.O=[Si]=O GUJOJGAPFQRJSV-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000011707 mineral Substances 0.000 abstract description 8
- 229910052901 montmorillonite Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 5
- 238000007711 solidification Methods 0.000 abstract description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 abstract description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 41
- 239000000463 material Substances 0.000 description 27
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 21
- 239000012876 carrier material Substances 0.000 description 8
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 6
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 5
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 5
- LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N Methanethiol Chemical compound SC LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 3
- 230000005465 channeling Effects 0.000 description 3
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 3
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 3
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- DNJIEGIFACGWOD-UHFFFAOYSA-N ethanethiol Chemical compound CCS DNJIEGIFACGWOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N ferrosoferric oxide Chemical compound O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009533 lab test Methods 0.000 description 2
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 2
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 2
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 2
- SUVIGLJNEAMWEG-UHFFFAOYSA-N propane-1-thiol Chemical compound CCCS SUVIGLJNEAMWEG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 2
- GEHJYWRUCIMESM-UHFFFAOYSA-L sodium sulfite Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])=O GEHJYWRUCIMESM-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 2
- 229910017356 Fe2C Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JJWKPURADFRFRB-UHFFFAOYSA-N carbonyl sulfide Chemical compound O=C=S JJWKPURADFRFRB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002734 clay mineral Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 1
- 235000003599 food sweetener Nutrition 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 1
- DNHVXYDGZKWYNU-UHFFFAOYSA-N lead;hydrate Chemical compound O.[Pb] DNHVXYDGZKWYNU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoferriooxy)iron hydrate Chemical compound O.O=[Fe]O[Fe]=O NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011236 particulate material Substances 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 230000007420 reactivation Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 235000010265 sodium sulphite Nutrition 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- 239000003765 sweetening agent Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
- B01J20/02—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material
- B01J20/06—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material comprising oxides or hydroxides of metals not provided for in group B01J20/04
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/485—Sulfur compounds containing only one sulfur compound other than sulfur oxides or hydrogen sulfide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/52—Hydrogen sulfide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
- B01J20/02—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
- B01J20/02—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material
- B01J20/0203—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material comprising compounds of metals not provided for in B01J20/04
- B01J20/0225—Compounds of Fe, Ru, Os, Co, Rh, Ir, Ni, Pd, Pt
- B01J20/0229—Compounds of Fe
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
- B01J20/02—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material
- B01J20/10—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material comprising silica or silicate
- B01J20/12—Naturally occurring clays or bleaching earth
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
- B01J20/30—Processes for preparing, regenerating, or reactivating
- B01J20/3078—Thermal treatment, e.g. calcining or pyrolizing
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
- Acyclic And Carbocyclic Compounds In Medicinal Compositions (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Silicates, Zeolites, And Molecular Sieves (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte av den art som er angitt i krav 1's ingress.
Foreliggende oppfinnelse er en videreføring av US patent-søknad nr. 07/498.412 av 26. mars 1990, med tittelen "Disposable Oxide and Carrier for Gas Stream Purification", som igjen er en videreføring av søknad nr. 07/400.379 av 30. august 1989, under samme tittel, som begge er henlagt.
Treflis-fremgangsmåten har i mange år blitt anvendt for å rense hydrogensulfid fra gass-strømmer. For å beskrive denne prosessen generelt blir en strøm av forurenset gass ført gjennom et lag av fuktige treflis inneholdende jernoksyd som reaktant. Selv om fremgangsmåten har et vidt anvendel-sesområde, har den et antall mangler, blandt annet at gass-strømtrykket synker betraktelig idet den passerer gjennom laget, og at idet oksydene omsettes, binder de sammen lagmaterialet til en enhetlig masse. Fjerning av lagmaterialet fra reaktorbeholderen er en vanskelig og tidkrevende prosedyre, og det -fjernede materiale er utrygt for miljøet. Treflis er ikke egnede for væskestrømmer, de blir gjennom-bløte, noe som fører til svekket gjennomtrengelighet av laget.
Et meget forbedret jernoksyd er beskrevet i U.S. patent nr. 4.24 6.244. Dette oksyd, hvis partikler er sammensatt av en krystallinsk fase av Fe304 sammen med en amorf Fe2C>3-andel, skaper når det blir oppslemmet til en vannslurry og omsatt med hydrogensulfidgass som bobles gjennom, stabilt avfall, som etter tørking ikke forurenser atmosfæren. Overflatearealet av dette oksydet er minst 4,0 m<2>/g, og når det anvendes i "tørrlags<11->prosessen som er beskrevet, har det en kinetisk "R"-verdi over 1,4 x 10~<6> m<3>/min gram oksyd. Det er kommersielt tilgjengelig fra Gas Sweetener Associates, Inc., St. Louis, Missouri. Dette oksydet blir heretter referert til som "spesielt" eller "foretrukket" oksyd. Det er oksydet som anvendes i alle forsøkene og overlegningene som følger, untatt når bruk av andre oksyder er spesielt nevnt.
U.S. patent nr. 4.366.131 angir det oksyd som anvendes for
å avsvovle gass i en tørrprosess (tilsvarende treflis-fremgangsmåten) i et lag av inert partikkelformig materiale, som der er angitt å være sand. Selv om dette patentet angir at dette spesialoksydet omsettes effektivt i en tørrpro-sess, oppsto uheldig lag-"caking", til tross for at laget var tynt. En delvis effektiv løsning var å danne betydelig plass over sjiktet og føre gassen oppover gjennom det for å "fluidisere" laget. Dette resulterte i at urenset gass kunne strømme gjennom.
Mens de ovennevnte patenter angår gass-avsvovling, er det angitt en begrenset anvendelse av dette oskydet for omsetning med hydrogensulfid-forurensede væsker, f.eks. i U.S. patent nr. 4.344.842, i henhold til hvilket vannfri parafin ganske enkelt ble ført i blanding med eller kontakt med oksydpartiklene. Tilsetning av partikler til vandig boreslam, som ved forurensning med hydrogensulfid, såvel som oksygen, er blitt beskrevet i U.S. patent nr. 4.634.539.
Andre typer av avsvovlingsprosesser har, når de anvendes for væsker, generelt vært utilfredsstillende. F.eks. passer treflis-fremgangsmåten som anvendes for avsvovling av gass ikke for forurensede væsker. Treflisen blir uregelmessig mettet, noe som fører til for tidlig kanalisering gjennom flislaget, lav reaksjonseffektivitet og uforutsigelige resultater. Aminprosesser er dyre, og det er vanskelig å separere aminer fra flytende hydrokarboner.
Foreliggende oppfinnelse fremskaffer en ny fremgangsmåte som er særpreget ved det som er angitt i krav 1's karakterise-rende del, nemlig
a. at det i et reaktorkammer fremstilles et gassper-meabelt, pakket sjikt omfattende en ikke-reaktiv partikkelformig bærer som er uoppløselig i vann og hvorpå jernoksydet
ved hjelp av fuktighet hefter til bæreren, og hvor sjiktet i det vesentlige er tørt, hvoretter
b. innføre naturgassen gjennom det pakkede sjikt og overvåke gassen som utgår fra reaktoren med hensyn til økning i H2S nivået og uten å avbryte innføringen, c. ved forekomst av en vesentlig økning i H2S gassnivået i utløpsgassen tilsettes tilførselsgassen en mengde vann for å oppnå en nedsettelse av H2S nivået i avgassen, slik at det midlere H2S nivå ligger innen den maksimale grense, og d. fortsette gassinnføringen og slik tilsetning av vann inntil den reaktive kapasitet for det ikke-hydratiserte oksyd er minst utnyttet trefjerdedeler.
Ytterligere trekk fremgår av kravene 2-6.
Det er foretrukket at bæreren er et mineral, fortrinnsvis med en leirelignende karakter, slik som montmorillonitt, kalsinert ved en temperatur på ca. 200°C. Montmorillonitt kalsinert på denne måten har en tørrvekt på ca. 670 kg/m<3 >eller i hvert fall mellom 560 og 72 0 kilo pr. m<3>. Kalsinering gir en porøs og sterk tekstur, dets knuse- styrke er så stor at den holder uten å knuses et godt over 1,5 m tykt overliggende lag av materiale, med oksyd iblandet, og det forekommer så mye som 6 m tykt. Mengden oksyd er fortrinnsvis ca. 240 kg/m<3> bærer, men i grunne lag, særlig det i patronform, kan oksydmengden være så stor som 560 kg eller mer pr. m<3> bærer. Det kalsinerte mineralbærermateriale er i vesentlig grad uløselig i vann, men har en kapasitet til å absorbere vann tilstrekkelig til at minst 240 kg oksyd pr. m<3> dispergerer på dets overflate. For alle praktiske formål er det kjemisk inert med hensyn til hydro- gensulfid, merkaptaner, og reaksjonsprodukter derav. For anvendelse i et bulklag (heller enn en patron, når størkning ikke er av betydning) bør mindre partikler fjernes, slik at ikke mer en 3% av det kalsinerte materiale passerer gjennom en 3 0 mesh sikt.
Selv om forsøkene med anvendelse av sand som lag- eller bærermateriale ikke ble betraktet som kommersielt tilfreds-stillende for gassrensing, ledet flere vurderinger til den konklusjon at en mineralbærer var nødvendig. Blandt disse var nødvendigheten av at bæreren er kjemisk inert i nærvær av hydrogensulfid og av dets reaksjonsprodukter, og at bæreren er relativt sterk, slik at den tåler en overliggende vekt av et sjikt på minst 1,5 m og opptil 6 m tykt. Problemet med "caking" som oppstår både med sand og med treflis, ble ytterligere analysert, og førte til følgende teori, som forsøk viste var riktig.
Jernoksyder både av gammel og forbedret type har en tendens til å klumpe og binde seg sammen kort tid etter omsetning med hydrogensulfid. Dersom disse pariklene kan holdes noe isolert fra hverandre, kan en mye større del av deres reaktive kapasitet utnyttes. For å opprettholde en slik relativ isolasjon, må deres bærer ha et tilstrekkelig overflateareal hvortil de kan feste seg. For å oppnå dette må bæreren i en viss grad være gjennomtrengelig. Når det i det etterfølgende henvises til oksyder så refereres det til jernoksyder.
Kalsinering fjerner fuktighet og urenheter fra bærer-mineralet og gir en hard, sterk, porøs og gjennomtrengelig struktur som ikke er løselig i vann, som lett kan fuktes med vann slik at iblandede oksydpartikler fester seg, dispergert langs de våte overflater som dannes, og fortsetter å gjøre dette også etter at de delvis er blitt omsatt, fremfor at de agglomererer med hverandre. Mengden av oksyd som fester seg på denne dispergerte måten viser seg å være minst 160 kg oksyder og antageligvis over 140 kilo pr. m<3> av kalsinert fuktet bærermateriale.
Den nødvendige gjennomtrengelighet og det nøvendige overflateareal er fremskaffet ved kalsinering av leirlignende materialer, hvor montmorillonitt viser seg å være spesielt velegnet. Kalsinert montmorillonitt har den ønskede styrke for slik sjiktdybde, sammen med et overflateareal som inklu-derer sprekker, porer og mellomrom hvortil oksydpartiklene kan feste seg, hovedsakelig adskilt fra hverandre.
Fremstilling av materialet:
Foretrukket leirmineral er montmorillonitt kalsinert ved en temperatur på ca. 2 0CTC, hvis partikkelstørrelse for-rinnsvis er mellom 4 mesh og 3 0 mesh, med ikke mer enn ca. 3% så små at de passerer gjennom en 30 mesh sikt. Dets tørrvekt er mellom 560 kg og 720 kg pr. kubikkmeter. En viss mengde av dette materiale er plassert i en roterende blander, såsom en typisk betongblander, og roterer mens en på forhånd bestemt mengde vann, typisk litt under en tredjedel av vekten av mineralet, blir sprøytet inn i blanderen for å gi grundig fukting. Dette gjøres langsomt, fortrinnsvis over en periode på 1/2 time. Deretter tilsettes langsomt en litt større mengde av oksydpartikler, mens blandingen fortsettes i 1/2 time til. En liten mengde natriumsulfitt tilsettes også, da det antas at den forster-ker reaktiviteten. Fuktigheten gjør at oksydpartiklene fester seg til overflater og mellomrom i den kalsinerte leiren på en slik måte at sammenklumping unngås. En optimal blanding antas å være ca:
Store avvik fra ovenfor nevnte forhold kan anvendes. Det er antatt at med hvilken som helst mengde av leire kan det med fordel brukes omtrent en tredjedel av vekten av både vann og oksyd.
Forsøk relatert til avsvovling av gass:
Følgende forsøk ble utført ved en gassbrønn hvis innløps gass-sammensetning var som følger: Karbonylsulfid 4 ppm, H2S 630 ppm, etylmerkaptan 15 ppm, metylmerkaptan 4 ppm, propyl-merkaptan 12 ppm, C4+ merkaptan 14 ppm, forskjellige sul-fider 10 ppm.
Forsøk nr. 1. Et 0,50 meter x 6,10 m prosesstårn ble anvendt. Perlitt inneholdende ca. 320 kg/m<3> oksyd ble anvendt. Materialet fjernet H2S fullstendig i 4 dager før gjennombrudd av H2S oppsto. Materialet skulle ha vart i 7 døgn. Det ble funnet at perlittlaget var blitt kompri-mert, noe som førte til lokale trykkøkninger, som førte til kanalisering av gassen. Følgelig var materialet vanskelig å fjerne.
Forsøk nr. 2. Et0,lmx3,7m forsøkstårn ble anvendt på samme sted. Kalsinert leire (montmorillonitt) inneholdende 288 kg/m<3> av reaktivt jernoksyd ble anvendt for å fylle tårnet. Forsøket ble avbrutt på et tidlig stadium på grunn av uforutsette omstendigheter. Selv om oksydet ikke hadde reagert fullstendig, hadde største delen av laget stivnet og var vanskelig å fjerne fra reaktoren.
Forsøk nr. 3. Det samme 0,1 m x 3,7 m forsøkstårnet ble anvendt. Alle partiklene mindre enn 30 mesh størrlse ble fjernet fra det kalsinerte leirmateriale. For å pakke tårnet ble det foretrukne oksydet satset med et forhold på 240 kg/m<3> bærer, i stedet for 188 kilossatsingen i forsøk nr. 2. I dette tilfelle viste det seg at H2S og merkaptan ble fullstendig omsatt. Lagmaterialet var lett å fjerne fra reaktoren. Selv om lagmaterialet var agglomererte noe var det tilstrekkelig med en lett omrøring eller en vannstrøm for å løsne det.
Forsøk nr. 4. Dette forsøket var tilsvarende forsøk nr. 3, bortsett fra følgende unntak: 1% av materialet som var mindre enn 30 mesh ble beholdt, og 288 kilo oksyd ble tilsatt pr. kubikkmeter bærermaterial. Ved denne forhøyede konsentrasjon av jernoksyd økte følgelig "caking" av sjikt-materialet, noe som førte til den konklusjon at oksydkon-sentrasjonen var uønsket høy.
Forsøk nr. 5. Betingelsene i dette forsøket var tilsvarende dem i forsøk nr. 4, unntatt at kun 240 kg av foretrukket oksyd ble anvendt pr. kubikkmeter bærermateriale. Resulta-tene ble som i forsøk nr. 3: Fremragende reaksjonseffektivitet, det omsatte lag var lett å fjerne. Forsøket viste en anvendbar kombinasjon av partikkelstørrelse, fordeling og oksydsatsing. Konklusjonen var: Når det nye bærermaterialet med oksyd iblandet anvendes i bulk i et reaktortårn, spares tid og arbeid ved å holde oksydsatsingen under 288 kg oksyd pr. kubikkmeter bærer.
Forsøkene som følger er laboratorieforsøk:
Forsøk nr. 6.
Hensikten med dette forsøk var å evaluere effektiviteten av bæreren med ordinære jernoksyder. En laboratoriereaktor, 1 cm x 25 cm, fylt med 240 kg pr. m<3> av hydratisert jernoksyd av gamma alpha krystallinsk form, vanligvis anvendt for å behandle hydrogensulfid, ble iblandet den kalsinerte leirbærer. Etter at reaksjonen har gått frem 1/2 -1 % av fullstendig reaksjon, ble laget kontrollert og dets materiale ble funnet å være lett fjernbart. Ved fullstendig reaksjon var laget fremdeles ikke bundet tett sammen. Imidlertid vil ved anvendelse av et slikt oksyd alle omsatte materialer være syreoppløselige, og miljømessig farlige.
Forsøk nr. 7. Et lignende forsøk ble utført ved anvendelse av samme jernoksydhydrat på treflis og ble på samme måte bare delvis omsatt, og fyllingen var allerede betraktelig bundet sammen; det måtte fjernes med syre og høytrykks-spyling med vann. Reaksjonshastighet av det hydratiserte jernoksydmateriale var det samme som på treflis og trykkfallet var vesentlig mindre, sammenlignet med det ved anvendelse av foretrukket jernoksyd på bæreren.
Forsøk nr. 8. Beregninger av trykktap: Et lag av kalsinert leire, hvor kun 1% var mindre enn 3 0 mesh, pakket i et forhold på 240 kg av reaktivt jernoksyd pr. m<3> bærer, ble funnet å være relativt porøst, med kun liten motstand mot gass-strøm. Laboratorieforsøk ved anvendelse av vann-differensialmanometer resulterte i bestemmelse av følgende koeffisient, som korrelerer trykkfall dP (kPa) til v (gass-strømshastighet i m/min), og laghøyden h (m):
Koeffisienten 1,2 x 10~<5> var omtrent konstant over et bredt område av gass-hastigheter, 0,25 m/min til 2,4 m/min. Dette bekrefter lagets regelmessige permeabilitet, selv ved lave strømningshastigheter.
Derimot, ved anvendelse av oksyd med treflis var initial-trykkfallet før omsetning av oksydet ca. 0,1 kPa. Etter reaksjon i et felt ville trykkfallet bli så stort at gjennombrudd og kanalisering av gassen ville oppstå.
Forsøk nr. 9. Feltevaluering i totårns-system:
Det ble gjort tolv forsøk på et område med et reaktorsystem bestående av to tårn i serie, fylt opp 3 m som ved forsøk nr. 3 nevnt ovenfor, for å gi en midlere omsatt høyde på 1,8 m (3 m nominell). Den teoretiske effektivitetskvotient E av det foretrukne oksydmateriale (hvor mye hydrogensulfid som kan omsettes pr. kilo oksyd) ble bestemt på forhånd til: E=0,715. Konsentrasjonen av H2S i gassen varierer i forhold til gjennomløpstid gjennom laget, det gjør også reaktantkapasiteten for de delvis omsatte oksydpartiklene hvis teoretiske reaksjonshastighet er R. Den teoretisk forutsigelige mengden av hydrogensulfid som kan fjernes ved hvert pakket lag, avhenger av et antall variable, bl.a. gassens innløpshastighet v. Hvor mye hydrogensulfid som bør omsettes fra en gitt gass-strøm av et gitt lag, kan beregnes ved anvendelse av følgende differentialligninger for reaksjon og strømning i et stasjonært lag:
For de tolv forsøkene var den beregnede forutsigelige mengde av H2S som fjernes 4,655 kilo. Den virkelige mengden som ble fjernet var 4,589 kilo. Dette viser at foreliggende materiale virker med svært forutsigelige resultater.
Mens foregående forsøk ble utført med strømmer av naturgass inneholdende H2S og merkaptaner, er det innlysende at den nye inert-mineralbæreren også vil kunne fjerne H2S fra andre gasstrømmer, såsom geotermisk damp.
Alternativ utførelse:
Hvor kun små mengder av gass skal renses, kan patron-pakninger fremstilt av foretrukket oksyd blandet med bærermateriale anvendes i relativt små, vanligvis sylindri-ske stålreaktorbeholdere som er kommersielt tilgjengelige og kan ta patronfyllinger av den type som er tilpasset ende-til-ende-strømning. Slike patroner er typisk metall- eller plastrør med gjennomborede sikter ved hver ende. For forskjellige kapasiteter av hydrogensulfid-fjerning finnes sylindere og patroner i forskjellige høyder, typisk ikke mer enn 1,5 m.
Når en slik patron pakkes med den foretrukne oksyd beskrevet ovenfor under anvendelse av bærermaterialet, vil reaksjonen ikke gi rengjøringsproblemer. Patronene kan lett fjernes og kastes. Derfor er patronpakningen sammensatt noe forskjellig fra (anderledes enn) lagmaterialet i forsøkene 3 og 5 ovenfor, i følgende henseende: Siden lagdybden er relativt liten og patronene skal kastes, er det ikke nødvendig å unngå agglomerering av laget, følge-lig kan forholdet av oksyd til en bærer økes til fortrinnsvis 480 kg, eller så mye som 560 kg oksyd pr. kubikkmeter bærer. Trykkfall er ikke noe problem i det agglomererte lag, selv når høye oksydkonsentrasjoner resulterer i at materialet størkner. Dersom hydrogensulfid er tilstede i gass-strømmen i svært små konsentrasjoner, er det imidlertid kun nødvendig med så lite som 144 kg oksyd pr. kubikkmeter bærer. Det er ikke i noen av tilfellene nødvendig å begrense mengden av små partikler, sammenlignet med reaktor-behol-derne beskrevet ovenfor.
Reaktivering av uttørkede lag:
Det kalsinerte leirlignende materiales evne til å absorbere vann uten å svelle, som kunne nedsette permeabiliteten, gjør at laget kan fuktes på nytt. Når det anvendes med det foretrukne oksyd (ikke et hydratisert jernoksyd) kan lag som er blitt fullstendig uttørket og dermed er mindre reaktive, gj envinne reaktiviteten.
Lite teoretisk kunnskap er tilgjengelig med hensyn til betydningen av vann for reaksjonen av hydrogensulfid med jernoksyder. Ved anvendelse av foreliggende montmorillonitt-lagmateriale med det spesielle oksyd iblandet og holdt fuktig av det porøse lagmateriale, var det først antatt at tilsetning av vann ikke ville være nødvendig. Dette antok man fortsatt ved opprinnelige eksperimentelle anvendelser i brønner som produserte gass med normale mengder fuktighet,
i et ordinært forventet temperaturområde og med et betydelig hydrogensulfid-innhold. De fleste naturgass-strømmer inne-holder tilstrekkelige mengder fuktighet og i H2S-reaksjon gir hvert omsatte molekyl ett vannmolekyl.
I enkelte tilfeller er likevel inntørking av reaksjonslaget en følge av varme og lavt fuktighetsinnhold i innstrømmende gass, sammen med relativt lavt hydrogensulfidinnhold (derfor lite H20 ved reaksjonen). Ved anvendelse av treflisfrem-gangsmåten i tidligere teknikk med hydratisert jernoksyd Fe203 x H20, er det vanlig å tilsette alkalisk vann til innstrømmende gass etter som reaksjonen går frem, når disse tørkefaktorer er tilstede, før enhver vesentlig økning i H2S-nivået i utløpsgassen kan oppdages. Slik vanntilsetning kan føre til at treflisen sveller, svekke gass-strømmen og forårsake uregelmessig fordeling gjennom laget. Imidlertid, uten slik tilsetning av vann uttømmes oksydets hydratiserte vann og dets reaktivitet er irreversibelt slutt.
Ved anvendesle av lagmaterialet, som er meget fuktbart, sammen med oksydet, vil selv en fullstendig uttørking av laget ikke ødelegge oksydet, heller ikke vil tilsatt vann føre til svelling, laget forblir jevnt permeabelt. Full reaktivitet kan gjenvinnes ved å gjenfukte de porøse lagpartiklene, og deretter blir reaktiviteten opp-rettholdt ved tilsetting av fuktighet i den innførte gass-strøm.
Det er funnet to effektive fremgangsmåter for å erstatte og fordele vann gjennom laget. I den første blir gass-strømmen avbrutt, beholderen trykkavlastet og damp injisert i laget. Dampen trenger gjennom laget og utbalanserer dets vanninn-hold. I den andre fremgangsmåten injiseres kun vann under trykk til den innstrømmende gass-strøm for å mette denne; de porøse lagpartiklene tar opp vannet jevnt fra gass-strømmen. Ved disse trinn gjenopplives laget, det kan igjen anvendes og fortsatt anvendes inntil oksydets reaktive kapasitet er utbrukt.
Egenskapen hos det kalsinerte minerals partikler og det fenomen at fuktigheten på deres overflate holder på oksydpartiklene og sementering av laget unngås når oksydpartiklene omsettes, gir fordelen av rask, lett utrensing og erstatning av laget når det er fullstendig omsatt, mens gjennomtrengeligheten i laget opprettholdes hele tiden. Siden reaksjonsproduktene av det foretrukne oksyd ikke forurenser atmosfæren, utgjør den enkle utrensingsmåte en stor fordel ved foreliggende oppfinnelse.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US40037989A | 1989-08-30 | 1989-08-30 | |
US49841290A | 1990-03-26 | 1990-03-26 | |
PCT/US1990/004497 WO1991003422A1 (en) | 1989-08-30 | 1990-08-13 | Disposable oxide carrier for scavenging hydrogen sulfide |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO911709D0 NO911709D0 (no) | 1991-04-30 |
NO911709L NO911709L (no) | 1991-06-28 |
NO177378B true NO177378B (no) | 1995-05-29 |
NO177378C NO177378C (no) | 1995-09-06 |
Family
ID=27017023
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO911709A NO177378C (no) | 1989-08-30 | 1991-04-30 | Fremgangsmåte ved fjerning av hydrogensulfid i naturgass |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0444166B1 (no) |
CN (1) | CN1043738C (no) |
AT (1) | ATE119503T1 (no) |
AU (1) | AU641931B2 (no) |
CA (1) | CA2040414C (no) |
DE (1) | DE69017656T2 (no) |
DK (1) | DK0444166T3 (no) |
ES (1) | ES2070332T3 (no) |
NO (1) | NO177378C (no) |
RO (1) | RO109822B1 (no) |
RU (1) | RU2080158C1 (no) |
UA (1) | UA26273A (no) |
WO (1) | WO1991003422A1 (no) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6126911A (en) * | 1992-05-04 | 2000-10-03 | The Sulfatreat Company | Metal oxide product suitable for use in dehydrated gas |
MY180636A (en) * | 2006-08-24 | 2020-12-03 | Axens | Method for producing metal oxide compositions and coated substrates |
US8445063B2 (en) * | 2007-08-23 | 2013-05-21 | Scutter Enterprises, L.L.C. | Method for producing dry metal oxide compositions and coated substrates |
CN102764629B (zh) * | 2012-08-17 | 2013-09-18 | 太原理工大学 | 一种中温煤气脱硫用吸附剂的制备方法 |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2181433A (en) * | 1937-10-20 | 1939-11-28 | United Gas Improvement Co | Gas purification |
JPS5221275A (en) * | 1975-08-13 | 1977-02-17 | Hitachi Ltd | Removing method of hydrogen sulfide from gas at high temperature |
JPS5222003A (en) * | 1975-08-13 | 1977-02-19 | Hitachi Ltd | Process for removing hydrogen sulfide from hot gas |
US4142994A (en) * | 1975-10-20 | 1979-03-06 | Filtrol Corporation | Shaped catalyst support |
DE2641045A1 (de) * | 1976-09-11 | 1978-03-16 | Heinz Hoelter | Verfahren zur entfernung von h tief 2 s, hcn, no tief x und so tief 2 durch trockenadsorption aus gasen, die vorzugsweise a) keinen sauerstoff enthalten, b) geringe mengen sauerstoff enthalten (0,5 - 1 vol. %), c) sauerstoff im ueberschuss enthalten (1 - 20 vol. %) |
US4246244A (en) * | 1979-05-31 | 1981-01-20 | Gas Sweetener, Inc. | Process for scavenging hydrogen sulfide from hydrocarbon gases |
SU978897A1 (ru) * | 1981-02-12 | 1982-12-07 | Институт Химии Нефти И Природных Солей Ан Казсср | Способ очистки газов от сернистых компонентов |
US4382912A (en) * | 1981-09-10 | 1983-05-10 | Gulf Research & Development Company | Selective combusting of hydrogen sulfide in carbon dioxide injection gas |
JPS58202041A (ja) * | 1982-05-19 | 1983-11-25 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 高強度酸化鉄脱硫剤の製造法 |
RU2086544C1 (ru) * | 1991-06-13 | 1997-08-10 | Хоффманн-Ля Рош АГ | Бензолсульфонамидные производные пиримидина или их соли, фармацевтическая композиция для лечения заболеваний, связанных с активностью эндотелина |
JPH05221275A (ja) * | 1992-02-14 | 1993-08-31 | Suzuki Motor Corp | 自動車用ワイヤーハーネスの取付構造 |
-
1990
- 1990-08-13 AT AT90912155T patent/ATE119503T1/de not_active IP Right Cessation
- 1990-08-13 EP EP90912155A patent/EP0444166B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-08-13 RO RO148038A patent/RO109822B1/ro unknown
- 1990-08-13 UA UA4895878A patent/UA26273A/uk unknown
- 1990-08-13 DE DE69017656T patent/DE69017656T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-08-13 ES ES90912155T patent/ES2070332T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-08-13 AU AU61706/90A patent/AU641931B2/en not_active Expired
- 1990-08-13 RU SU904895878A patent/RU2080158C1/ru active
- 1990-08-13 CA CA002040414A patent/CA2040414C/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-08-13 DK DK90912155.0T patent/DK0444166T3/da active
- 1990-08-13 WO PCT/US1990/004497 patent/WO1991003422A1/en active IP Right Grant
- 1990-08-30 CN CN90107224A patent/CN1043738C/zh not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-04-30 NO NO911709A patent/NO177378C/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RO109822B1 (ro) | 1995-06-30 |
AU6170690A (en) | 1991-04-08 |
AU641931B2 (en) | 1993-10-07 |
DE69017656T2 (de) | 1995-08-31 |
CN1049798A (zh) | 1991-03-13 |
RU2080158C1 (ru) | 1997-05-27 |
UA26273A (uk) | 1999-07-19 |
EP0444166A4 (en) | 1992-06-03 |
DK0444166T3 (da) | 1995-03-27 |
ES2070332T3 (es) | 1995-06-01 |
ATE119503T1 (de) | 1995-03-15 |
CA2040414A1 (en) | 1991-03-01 |
DE69017656D1 (de) | 1995-04-13 |
NO911709L (no) | 1991-06-28 |
EP0444166A1 (en) | 1991-09-04 |
CA2040414C (en) | 1998-04-07 |
NO177378C (no) | 1995-09-06 |
WO1991003422A1 (en) | 1991-03-21 |
EP0444166B1 (en) | 1995-03-08 |
CN1043738C (zh) | 1999-06-23 |
NO911709D0 (no) | 1991-04-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5320992A (en) | Disposable oxide carrier for scavenging hydrogen sulfide | |
US4755499A (en) | Sorbent for removing nitrogen oxides, sulfur oxides and hydrogen sulfide from gas streams | |
TW297778B (no) | ||
FI61136B (fi) | Foerfarande och anordning foer oskadliggoerande av avgaser | |
US4940569A (en) | Sorbent and processes for removing nitrogen oxides, sulfur oxides and hydrogen sulfide from gas streams | |
RU2394632C2 (ru) | Удаление серы с применением абсорбента из карбоната железа | |
BRPI1002696B1 (pt) | uso de uma composição absorvedora na forma de grânulos | |
US4798711A (en) | Processes for removing nitrogen oxides, sulfur oxides and hydrogen sulfide from gas streams | |
US4692061A (en) | Process for dumping of particulate solid waste materials in underground salt enclosed cavitives | |
JP5356397B2 (ja) | 炭化水素流れから酸素を除去するプロセス及び反応剤 | |
WO2007041553A1 (en) | Method of removing contaminants from fluid streams and solid formations | |
KR20110052740A (ko) | 흡착제 | |
SA516371067B1 (ar) | طريقــــة لتحضير مادة ماصة | |
BRPI0716572B1 (pt) | Métodos para a produção de composições de óxido metálico e substratos revestidos | |
NO177378B (no) | Fremgangsmåte ved fjerning av hydrogensulfid i naturgass | |
BRPI0719977A2 (pt) | Método de formação de um agente e sua utilização na dessulfurização | |
US5738793A (en) | Method for removing benzenes from water | |
NL8002588A (nl) | Werkwijze voor de verwijdering van gasvormige verbindingen uit gassen door extractie met behulp van een vastgelegd oplosmiddel. | |
CA2548071C (en) | A catalyst useful for h2s removal from gas stream preparation thereof and use thereof | |
SHULTZ | 5. REMOVAL OF HYDROGEN SULFIDE FROM SIMULATED PRODUCER GAS AT ELEVATED TEMPERATURES AND PRESSURES | |
WO2023155961A2 (en) | Natural gas treatment plant train: prototype mercury removal unit with enhanced efficiency | |
Wheelock et al. | A reusable calcium-based sorbent for desulfurizing hot coal gas | |
Akiti | Development of a regenerable calcium-based sorbent for hot gas cleanup | |
Wheelock et al. | Development of a Calicum-Based Sorbent for Hot Gas Cleanup. | |
PL26947B1 (pl) | Masa do oczyszczania gazów, zwlaszcza do wydzielania siarki. |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MK1K | Patent expired |