NO176371B - Fremgangsmåte for flytendegjöring av en trykksatt mateström og apparat for utförelse av samme - Google Patents

Fremgangsmåte for flytendegjöring av en trykksatt mateström og apparat for utförelse av samme Download PDF

Info

Publication number
NO176371B
NO176371B NO903589A NO903589A NO176371B NO 176371 B NO176371 B NO 176371B NO 903589 A NO903589 A NO 903589A NO 903589 A NO903589 A NO 903589A NO 176371 B NO176371 B NO 176371B
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
stream
liquid
liquefied
expander
refrigerant
Prior art date
Application number
NO903589A
Other languages
English (en)
Other versions
NO176371C (no
NO903589L (no
NO903589D0 (no
Inventor
Donn Michael Herron
Nirmal Chatterjee
Original Assignee
Air Prod & Chem
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Air Prod & Chem filed Critical Air Prod & Chem
Publication of NO903589D0 publication Critical patent/NO903589D0/no
Publication of NO903589L publication Critical patent/NO903589L/no
Publication of NO176371B publication Critical patent/NO176371B/no
Publication of NO176371C publication Critical patent/NO176371C/no

Links

Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0042Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by liquid expansion with extraction of work
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F25J1/0055Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream originating from an incorporated cascade
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F25J1/0057Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream after expansion of the liquid refrigerant stream with extraction of work
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0214Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
    • F25J1/0215Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle with one SCR cycle
    • F25J1/0216Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle with one SCR cycle using a C3 pre-cooling cycle
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0229Integration with a unit for using hydrocarbons, e.g. consuming hydrocarbons as feed stock
    • F25J1/0231Integration with a unit for using hydrocarbons, e.g. consuming hydrocarbons as feed stock for the working-up of the hydrocarbon feed, e.g. reinjection of heavier hydrocarbons into the liquefied gas
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0285Combination of different types of drivers mechanically coupled to the same refrigerant compressor, possibly split on multiple compressor casings
    • F25J1/0288Combination of different types of drivers mechanically coupled to the same refrigerant compressor, possibly split on multiple compressor casings using work extraction by mechanical coupling of compression and expansion of the refrigerant, so-called companders
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0291Refrigerant compression by combined gas compression and liquid pumping
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0292Refrigerant compression by cold or cryogenic suction of the refrigerant gas
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/02Multiple feed streams, e.g. originating from different sources
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/64Separating heavy hydrocarbons, e.g. NGL, LPG, C4+ hydrocarbons or heavy condensates in general
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/08Cold compressor, i.e. suction of the gas at cryogenic temperature and generally without afterstage-cooler
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/20Integrated compressor and process expander; Gear box arrangement; Multiple compressors on a common shaft
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/60Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/60Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being (a mixture of) hydrocarbons
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/40Expansion without extracting work, i.e. isenthalpic throttling, e.g. JT valve, regulating valve or venturi, or isentropic nozzle, e.g. Laval
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Description

Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for flytende-gjøring av en trykksatt matestrøm hvor det anvendes prosess-ladede væsketurboekspandere for å forbedre prosesseffektivi-teten, samt apparat for utførelse av denne fremgangsmåten.
Flytendegjøringen av naturgass er en viktig og meget anvendt teknologi for å omdanne gassen til en form som lett og økonomisk kan transporteres og lagres. Den energi som anvendes for å flytendegjøre gassen må minimeres for å gi en kostnadseffektiv metode for produksjon og transport av gassen fra gassfeltet til brukeren. Prosessteknologi som reduserer prisen på flytendegjøringen reduserer i sin tur prisen på gassproduktet til brukeren.
Prosess-sykluser for flytendegjøring av naturgass har historisk anvendt isentrope ekspansjonsventiler, eller Joule-Thomson (J-T)-ventiler, for å oppnå den kjøling som er nødvendig for å flytendegjøre gassen. Typiske prosess-sykluser som anvender ekspansjonsventiler for dette formål er for eksempel beskrevet i US-PS nr. 3.763.658, 4.065.276, 4.404.008, 4.445.916, 4.445.917 og 4.504.296.
Det ekspansjonsarbeidet som produseres når prosessfluider strømmer gjennom slike ventiler, går i det vesentlige tapt. For å gjenvinne i det minste en del av det arbeidet som produseres ved ekspansjonen av disse prosessfluidene, kan det anvendes ekspansj onsmaskiner som for eksempel stempelekspandere eller turboekspandere. Akselarbeid fra slike ekspansjonsmaskiner kan anvendes for å generere elektrisk kraft, for å komprimere eller pumpe andre prosessfluider eller for andre formål. Bruken av slike ekspandere for å ekspandere mettede eller underkjølte væskeprosess-strømmer kan være nyttig for totalprosess-ef f ektiviteten under utvalgte betingelser. Uttrykket "ekspander" anvendes generelt for å beskrive turboekspandere eller stempelekspandere. På området flytendegjøring av naturgass anvendes uttrykket "ekspander" vanligvis for å betegne en turboekspander, og anvendes slik i foreliggende sammenheng.
US-PS nr. 3.205.191 beskriver bruk av en hydraulisk motor omfattende et Pelton-hjul for å ekspandere en underkjølt, flytendegjort naturgass-strøm før isentrop ekspansjon gjennom en ventil. Betingelsene reguleres slik at det ikke forekommer noen fordampning i den hydrauliske motorekspanderen. Ekspanderarbeidet kan for eksempel anvendes for å drive en eller flere kompressorer i den beskrevne flytendegjøringsprosessen.
I US-PS 3.400.547 beskrives en fremgangsmåte hvor kulde-energien i flytende nitrogen eller flytende luft anvendes for å flytendegjøre naturgass på feltet for transport med en kryogen tanker til et avleveringssted. På avleveringsstedet fordampes den flytendegjorte naturgassen og den således produserte kulde anvendes for å flytendegjøre nitrogen eller luft, som transporteres med tanker tilbake til feltet hvor den fordampes for å tilveiebringe kjøling for å f lytendegjøre en ny tankladning av naturgass. På feltet ekspanderes underkjølt, flytendegjort naturgass og ekspansjonsarbeidet anvendes for å pumpe flytende nitrogen eller luft fra tankeren. På avleveringsstedet ekspanderes trykksatt, flytende nitrogen eller luft og ekspansjonsarbeidet anvendes for å pumpe flytendegjort naturgass fra tankeren.
En fremgangsmåte for å fremstille flytende luft ved anvendelse av kjøling fra fordampning av flytendegjort naturgass er beskrevet i JP-patentpublikasjon 54(1976 )-86479. I fremgangsmåten ekspanderes mettet flytende luft i en ekspan-sjonsturbin, og ekspansjonsarbeidet anvendes for å komprimere mateluft for startflytendegjøring.
US-PS 4.334.902 beskriver en fremgangsmåte for å flytende-gjøre en komprimert naturgass-strøm ved indirekte varmeveksling med et fordampende flerkomponentkjølemiddel i en kryogen varmeveksler. Forhåndsavkjølt tofasekjølemiddel separeres i en væske- og en dampstrøm. Væsken avkjøles ytterligere i den kryogene varmeveksleren, ekspanderes i en turboekspander og innføres i veksleren hvor den fordampes for å produsere kulde. Dampstrømmen avkjøles videre og flytendegjøres i veksleren, ekspanderes i en turboekspander og innføres i veksleren hvor den fordampes for å produsere ytterligere kulde. Naturgass ved 45 bar føres gjennom veksleren, flytendegjøres ved hjelp av indirekte varmeveksling og ekspanderes i en turboekspander til ca. 3 bar for å produsere flytendegjort naturgassprodukt. Ekspansjonsarbeidet i væsketurboekspanderne anvendes for å generere elektrisk kraft eller for andre uspesifiserte formål. Ytterligere kjølesykluser beskriver forhåndsavkjøling av det kjølemiddel som er diskutert ovenfor, og disse sykluser anvender også væskeekspandere i hvilke ekspansjonsarbeidet anvendes for å generere elektrisk kraft eller for andre uspesifiserte formål.
Bruken av en turboekspander for ekspansjonen av en f lytendegjort naturgass-strøm før sluttf lashtrinnet er beskrevet i US-PS 4.456.459. Ekspansjonen før flash øker utbyttet av f lytendegjort naturgassprodukt og reduserer mengden flash-gass. Arbeid som produseres av turboekspanderen kan med fordel anvendes i anlegget for å operere forskjellige kraftdrevne komponenter ved hjelp av passende aksel-koblede kompressorer, pumper eller generatorer.
US-PS 4.778.497 beskriver en gassflytendegjøringsprosess i hvilken en gass komprimeres og avkjøles for å produsere et kaldt høytrykksfluid som avkjøles ytterligere for å produsere et kaldt, overkritisk fluid. En del av det kalde høytrykks-fluidet ekspanderes for å tilveiebringe ytterligere avkjøling og ekspansjonsarbeidet anvendes for en del av kompresjons-arbeidet ved komprimering av gassen før avkjøling. Det kalde, overkritiske fluidet avkjøles ytterligere og ekspanderes i en ekspander uten fordampning for å gi et flytende sluttprodukt. En del av dette væskeproduktet "flashes" for å gi kulde til den ytterligere avkjøling av det kalde, overkritiske fluidet.
Bruken av ekspansjonsarbeide i en kjøle- eller gassflytende-gjøringsprosess for å drive pumper eller kompressorer i den samme prosessen kan forbedre prosessens effektivitet. Den optimale integrering av ekspansjonsarbeide med kompresjons-arbeide for å gi den største totalreduksjonen i kapital og operasjonskostnader i en gitt gassf lytendegjøringsprosess, avhenger av en rekke faktorer. Blant disse faktorer er sammensetninger og de termodynamiske egenskapene for de involverte prosess-strømmene såvel som mekaniske konstruk-sjonsfaktorer som er forbundet med kompressorer, pumper, ekspandere og rørledninger. Foreliggende oppfinnelse slik den beskrives i det følgende, muliggjør forbedret utnyttelse av ekspansjonsarbeide i en fremgangsmåte for flytendegjøring av naturgass.
Den eneste tegningen er et skjematisk flytskjema for fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse inkludert inte-greringen av tre prosessekspandere med en pumpe og to kompressorer.
Oppfinnelsen er en fremgangsmåte for flytendegjøring av en trykksatt, gassformig matestrøm, som for eksempel en naturgass, i hvilken en del av kjølingen tilveiebringes ved å ekspandere minst en væskeprosess-strøm og anvende det resulterende ekspansjonsarbeid for å komprimere eller pumpe den samme prosess-strømmen før kjøling og ekspansjon. Anvendelsen av ekspansjonsarbeid på denne måten reduserer det minimale flytendegjøringsarbeidet og øker prosessens f lytendegjøringskapasitet.
Ifølge foreliggende oppfinnelse er det således tilveiebragt en fremgangsmåte for flytendegjøring av en trykksatt, gassformig matestrøm, og denne fremgangsmåten er kjennetegnet ved at:
a) den trykksatte gassformige mat est rømmen komprimeres i en første kompressor, b) den komprimerte matestrømmen avkjøles og flytendegjøres ved indirekte varmeveksling med en første og andre
fordampende flerkomponentskjølemiddelstrøm i en kryogen varmeveksler,
c) den flytendegjorte matestrømmen ekspanderes i en første ekspander, hvor ekspansjonsarbeidet fra den første
ekspanderen driver den første kompressoren, og
d) et flytendegjort gassprodukt trekkes ut av nevnte første ekspander.
Videre er det ifølge oppfinnelsen tilveiebragt et apparat for utførelse av den ovenfor angitte fremgangsmåte, og dette apparatet er kjennetegnet ved: a) midler for varmeveksling omfattende en rekke skrueviklede rør i et vertikalt kar med en topp- og bunnende, inkludert midler for innløp og utløp av rørene gjennom karets skall, b) midler for fordeling av en første flytende flerkomponents-kjølemiddelstrøm ved toppenden av karet, hvorved den første flytende kjølemiddelstrømmen vil strømme nedover over ytteroverf låtene av rørene og fordampes for å tilveiebringe avkjøling for fluider som strømmer i rørene, c) midler for fordeling av en andre, flytende flerkomponent-kjølemiddelstrøm ved et punkt mellom toppenden og bunnenden av karet, hvorved den andre, flytende kjølemiddel-strømmen vil strømme nedover over en del av ytterover-flatene av rørene og fordampes for å tilveiebringe tilleggskjøling til fluider som strømmer i rørene, og d) en første sentrifugalkompressor som er mekanisk koblet til en første turboekspander, hvori den trykksatte gassmate-strømmen komprimeres ytterligere, og etter flytendegjøring ved avkjøling i en første gruppe av nevnte skrueviklede rør ekspanderes i den første turboekspanderen for å tilveiebringe et flytendegjort gassprodukt, idet ekspansjonsarbeidet fra den første turboekspanderen driver den første kompressoren.
Ved flytendegjøring av naturgass i hvilken en trykksatt matestrøm flytendegjøres i en kryogen varmeveksler ved indirekte varmeveksling med en eller flere fordampende, flerkomponents kjølestrømmer, blir eventuelt flere væske-strømmer eksandert i prosess-ladede ekspandere ifølge foreliggende oppfinnelse for å gi forbedringer i flytende-gjøringsprosessytelsen. Den første av disse strømmene er den trykksatte matestrømmen av naturgass, som komprimeres, avkjøles og flytendegjøres i den kryogene varmeveksleren, og ekspanderes for å gi et f lytendegjort sluttprodukt. Ekspansjonsarbeid fra ekspanderen driver kompressoren. Ekspanderen og kompressoren er mekanisk forenet i en enkelt kompanderenhet. Videre ekspanderes eventuelt en flerkomponents væskekjølemiddelstrøm før det tilveiebringes en hoveddel av avkjølingen ved fordampning i den kryogene varmeveksleren, og ekspansjonsarbeidet anvendes for å komprimere den samme kjølemiddelstrøm, som først er en damp, før flytendegjøring og ekspansjon. Ekspanderen og kompressoren er mekanisk forenet i en enkelt kompanderenhet. En andre flerkomponents væskekjølemiddelstrøm ekspanderes eventuelt før det tilveiebringes en annen hoveddel av kjøling ved fordampning i den kryogene varmeveksleren, og ekspansjonsarbeidet anvendes for å pumpe den samme væskekjølemiddelstrømmen før underkjøling og ekspansjon. Ekspanderen og pumpen er mekanisk forenet i en enkelt ekspander/pumpe-enhet.
Kjølingen og flytendegjøringen av prosessmatestrømmen og kjølemiddelstrømmene, før ekspansjon, ved indirekte varmeveksling med de fordampende kjølemiddelstrømmene utføres i en kryogen varmeveksler som omfatter en rekke skrueviklede rør i et vertikalt kar og midler for fordeling av flytende kjøle-middel som strømmer nedover og fordampes over rørenes ytre overflater. Fordampet kjølemiddel fra veksleren komprimeres, avkjøles og f lytendegjøres delvis ved et ytre kjølesystem, og returneres for å tilveiebringe den dampkjølemiddelstrøm som komprimeres og den væskekjølemiddelstrøm som pumpes som beskrevet tidligere.
Foreliggende oppfinnelse gir forbedring av effektiviteten og reduserer kraftforbruket ved gassf lytendegjøringsprosessen, eller øker alternativt f lytendegjøringskapasiteten ved et konstant kraftforbruk.
Det er et trekk ved foreliggende oppfinnelse at ekspansjonsarbeidet fra hver ekspander anvendes ved direkte mekanisk kobling for å drive en væskepumpe eller gasskompressor som også er en del av f lytendegjøringsprosess-syklusen. Hver ekspander opererer på den samme prosess-strømmen som den koblede maskinen gjør for å øke prosesseffektivitet og
—pålitelighet og minske kapitalkostnader.
Ved bruk av væskeekspandere koblet med en pumpe og kompressorer slik det gjøres i foreliggende oppfinnelse for flytendegjøring av naturgass kan det oppnås en fordel med en 6,396 reduksjon i total prosesskompresjonskraft sammenlignet med en lignende prosess som anvender isentrope ekspansjonsventiler istedenfor prosess-ladede væskeekspandere. Ved konstant prosesskompressorkraft kan foreliggende oppfinnelse omvendt øke f lytendegjøringskapasiteten med 6,3$ sammenlignet med den tilsvarende prosessen som bare anvender isentrope ekspansjonsventiler. Bruken av ekspansjonsarbeidet for å drive pumpen og kompressorene i foreliggende oppfinnelse gir en 1,5$ økning i flytendegjøringskapasitet sammenlignet med bruken av ekspansjonsarbeidet for andre formål som for eksempel generering av elektrisk kraft.
Flytendegjort naturgass (LNG) produseres fra en metan-holdig matestrøm som typisk omfatter fra 60 til 90 mol# metan, tyngre hydrokarboner som for eksempel etan, propan, butan og noen hydrokarboner med høyere molekylvekt og nitrogen. Den metan-holdige matestrømmen komprimeres, tørkes og forhånds-kjøles på kjent måte, for eksempel som beskrevet i US-PS nr. 4.065.278. Denne komprimerte, tørkede og forhåndsavkjølte gassen utgjør naturgassmatestrømmen til fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse.
Med henvisning til den eneste tegningen føres på forhånd avkjølt, tørket og komprimert naturgassmatestrøm 1 med et trykk mellom 28,1 og 84,3 kg/cm<2> og mellom +6 og — 29°C inn i en rensekolonne 180 hvor hydrokarboner som er tyngre enn metan fjernes i en strøm 3. Metanrik strøm 2 går gjennom varmevekslerelement 121 og kondenseres delvis. Strømmen 4 inneholdende damp og væske føres til separator 181 hvor en væskestrøm 5 separeres og tilveiebringer tilbakeløp til rensekolonnen 180. Fjerning av tunge hydrokarboner med en slik rensekolonne er kjent på fagområdet og er for eksempel beskrevet i det tidligere nevnte US-PS nr. 4.065.278. Andre rensekolonnearrangementer kan anvendes avhengig av mate-strømmens sammensetning og prosessbetingelsene. Dersom matestrøm 1 inneholder en tilstrekkelig lav konsentrasjon av tyngre hydrokarboner, er rensekolonnen 180 ikke nødvendig. Strømmen 6 som nå typisk inneholder ca. 93 mol# metan ved ca. 44,3 kg/cm<2> og -43° C, komprimeres i kompressor 132 til ca. 47,5 kg/cm<2> og gir således en naturgassmatestrøm 8. Denne strøm strømmer gjennom et varmevekslerelement 111 i en midtbunt 110 og element 102 i en kaldbunt 101 for å gi under-kjølt, flytendegjort naturgass-strøm 10 på ca. 40,8 kg/cm<2> og ca. -160°C. Strømmen 10 ekspanderes i en ekspander 131 for å redusere dens trykk fra 40,8 kg/cm<2> til 0 kg/cm<2>, og sendes som en strøm 12 til LNG-sluttprodukt 20. Ekspander 131 driver kompressor 132 og disse er mekanisk forbundet som kompander 130.
Ytterligere metan-holdig mating ved et trykk mellom 21,1 og 28,1 kg/cm<2> som en strøm 16 kan eventuelt f lytendegjøres ved å strømme gjennom varmevekslerelementer 122, 112 og 103 for å gi en tilleggstrøm 18 av f lytendegj ort naturgass ved ca. 14,0 til 21,1 kg/cm<2> og ca. -160° C. Strømmen 18 ekspanderes over ventil 170 og kombineres med strømmen 12 for å gi sluttprodukt 20. Denne tilleggsmating kan oppnås annenstedsfra i prosess-syklusen eller fra en ytre kilde.
Kjøling for flytendegjøring av naturgassen som beskrevet ovenfor tilveiebringes ved fordampning av et lavnivå, f lerkomponents kjølemiddel (LL MCR) på skallsiden av den kryogene varmeveksleren 100. LL MCR-strøm 21 tilveiebringes ved å komprimere og avkjøle fordampet MCR i et ytre lukket kjølesystem 190 som det som er beskrevet i det tidligere nevnte US-PS nr. 4.065.278. Kulde for avkjøling av den ytre MCR-kretsen tilveiebringes av et andre lukket kjølesystem med høyere temperatur som beskrevet i nevnte patent. LL MCR-strømmen 21, som nå er delvis f lytendegjort, går inn i separator 160 ved typisk ca. 39,7 kg/cm<2> og mellom ca. +6 og
-40° C. MCR-dampstrømmen 22 komprimeres til ca. 41,8 kg/cm<2> i kompressor 142 og komprimert strøm 24 ved mellom +1 og -29°C går inn i den kryogene varmeveksleren 100. Strømmen går gjennom varmevekslerelementer 123, 113 og 104, og kommer ut som væskestrøm 26 ved typisk ca. 32,7 kg/cm<2> og -160° C. Væskestrømmen 26 ekspanderes i ekspander 141 til ca. 2,1 kg/cm<2> og -165° C, og den resulterende strøm 28 inneholder opp til b% damp. Ekspander 141 og kompressor 142 er mekanisk forbundet som kompander 140, og ekspansjonsarbeidet fra ekspander 141 driver kompressor 142. Avkjølt MCR-strøm 28 innføres i den kryogene varmeveksleren 100 gjennom fordeler 126, og strømmer over den ytre overflaten av varmevekslerelementene under fordampning i kald rørbunt 101, midtbunt 110 og varmbunt 120. Flytende MCR-strøm 30 fra separator 160 pumpes med pumpe 152 til ca. 68,5 kg/cm<2>, og den resulterende strøm 36 strømmer inn i den kryogene varmeveksleren 100 og gjennom varmevekslerelementer 124 og 114. Flytendegjort MCR-
strøm 38, som nå er ved ca. 60,8 kg/cm<2> og -129"C, ekspanderes i ekspander 151 til ca. 2,1 kg/cm<2>, under avkjøling av strømmen til ca. -1320 C. Ekspander 151 og pumpe 152 er mekanisk forbundet som ekspander/pumpe-enhet 150, og ekspansjonsarbeid fra ekspander 151 driver pumpe 152. Ekspandert MCR-strøm 40 går inn i den kryogene varmeveksleren 100 og fordeles over varmevekslerelementene av fordeleren 128. Flytende MCR strømmer nedover over varmevekslerelementene i midtbunten 110 og varmbunten 120 under fordampning for å tilveiebringe kjøling for å avkjøle strømmer deri. Fordampet MCR-strøm 42 kommer tilbake til det lukkede kjølesystemet 190 for å komprimeres og avkjøles som beskrevet tidligere.
Typiske temperaturer på skallsiden i den kryogene varmeveksleren 100 varierer fra -170 til -157°C ved toppen av kaldbunten 101, -140 til -123° C ved toppen av midtbunten 110 og -73 til -40°C ved toppen av varmebunten 120. Det fler-komponentkjølemiddel (MCR) som anvendes for avkjøling av skallsiden av den kryogene varmeveksleren 100 omfatter en blanding av nitrogen, metan, etan og propan. For utførelses-formen ifølge foreliggende oppfinnelse anvendes en spesiell blanding av 5,8 mol# nitrogen, 35,8$ metan, 44,056 etan og 13,456 propan. Variasjoner i denne blandingen og disse bestanddelene kan brukes, avhengig av sammensetningen av naturgassmatestrømmen og andre faktorer som påvirker flytendegjøringsprosessen.
Forbedringen ved foreliggende oppfinnelse sammenlignet med tidligere kjente prosesser for flytendegjøring av naturgass er erstatningen av de isentrope ekspansjonsventilene med ekspandere for å tilveiebringe kjøling til den kryogene varmeveksleren 100 og endelig trykkavlastning av LNG-produktet, og tilleggskompresjonen av f lerkomponent kjøle-middeldampen i kompressor 142 før kjøling og flytendegjøring ved bruk av det ekspansjonsarbeidet som produseres ved å ekspandere denne flytendegjorte strømmen i ekspander 141. Forbedringen omfatter videre pumping av det flytende fler-komponentskjølemiddelet i pumpe 152 før underkjøling ved anvendelse av det ekspansjonsarbeidet som produseres ved ekspansjonen av denne underkjølte væske i ekspander 151. Et annet nøkkeltrekk ved foreliggende oppfinnelse er anvendelsen av ekspansjonsarbeidet fra den endelig trykkavlastningen for LNG-produktet i ekspander 131 for kompresjonen av den kalde dampmatingen i kompressor 132 før den går inn i den kryogene varmeveksleren 100. Ved å erstatte isentrope ekspansjonsventiler med ekspandere, kan det oppnås ytterligere kjøling og f lytendegjøringskapasiteten kan økes. Ved å anvende ekspansjonsarbeidet for å komprimere eller pumpe varmere prosess-strømmer ifølge foreliggende oppfinnelse, kan det minimale flytendegjøringsarbeidet reduseres og flytendegjør-ingskapasiteten økes ytterligere.
Eksempel
For å fastslå fordelene ved foreliggende oppfinnelse ble det utført en sammenlignbar datamaskinsimulering av en hel LNG-prosess-syklus. Syklusen inkluderer de flerkomponents-kjølekretsene ved høyt og lavt nivå som er beskrevet tidligere, såvel som den kryogene varmevekslerkretsen som er vist på tegningen. Det velges et basistilfelle i hvilket isentrope ekspansjonsventiler anvendes istedenfor ekspandere 131, 141 og 151 på tegningen, og i hvilket kompressor 132, kompressor 142 og pumpe 152 ikke anvendes. Et ekspandertil-felle er simulert i hvilket ekspandere 131, 141 og 151 anvendes uten kompressor 132, kompressor 142 og pumpe 152. Disse tilfellene sammenlignes med prosess-syklusen ifølge foreliggende oppfinnelse som er angitt på tegningen. Mate- og prosessbetingelser for et aktuelt, kommersielt LNG-anlegg med en konstruksjonskapasitet på 9,06 x 10^ standard m^ pr. dag anvendes i den sammenlignende simuleringen.
En sammenligning av kraftbehovene i prosessen i de tre tilfellene er oppsummert i Tabell 1.
Som illustrert i Tabell 1, gir bruken av ekspandere 131, 141 og 151 istedenfor ekspansjonsventiler en 4,856 minskning i prosesskompresjonskraft, eller muliggjør omvendt en 4,856 økning i LNG-produksjon ved konstant kompresjonskraf t. I foreliggende oppfinnelse gir bruken av prosess-ladede ekspandere for å drive kompressorer 132 og 142 og pumpe 152 en ytterligere 1 , 556 minskning i kraft eller en 1 , 556 økning i LNG-produksjon ved konstant kompresjonskraft. Denne ytterligere 1 , 556 økning oppnås på to måter. For det første kan det produseres mer kulde sammenlignet med ekspandertilf ellet, fordi sugetrykket i hver ekspander er høyere, og ekspansjons-forholdene er således høyere. Dette er mest uttalt i dette eksempel for flerkomponentkjølemiddelekspander 151 ifølge foreliggende oppfinnelse, for hvilken kjøleeffekten er 8756 høyere enn i det ekspandertilfellet i hvilket pumpe 152 ikke anvendes. Dette er tilfelle fordi trykket av dampen 38 økes fra ca. 39,7 kg/cm<2> til 68,5 kg/cm<2> med pumpe 152, og strømmen ekspanderes fra 60,8 kg/cm<2> til ca. 2,1 kg/cm<2>, sammenlignet med ekspandering av strømmen fra bare 32,0 kg/cm<2> til ca. 2,1 kg/cm<2> over en ekspansjonsventil. For det andre fordi de to strømmer 24 og 36 kondenseres og under-kjøles i den kryogene varmeveksleren 100 ved et høyere trykk enn i ekspandertilfellet, det minimale f lytendegjørings-arbeidet reduseres. Trykket for flerkomponentkjølemiddelet kan således heves, hvilket i sin tur hever sugetrykket for kjølemiddelkompressorene, hvilket i sin tur reduserer spesifikk kraft. Alternativt kan LNG-flytendegjøringsprodukt-kapasiteten økes ved konstant prosesskompressorkraft for det eksempel som er oppsummert i Tabell 1.
I foreliggende oppfinnelse driver hver ekspander en pumpe eller kompressor som illustrert i figuren ved kompandere 130 og 140, og ved ek spander/pumpe 150. Et enestående trekk ved foreliggende oppfinnelse, slik som påpekt tidligere, er at hver ekspander er prosess-ladet på samme fluid. Ekspander 131 og kompressor 132 opererer begge på naturgassmating/produkt, ekspander 141 og kompressor 142 opererer begge på fler-komponentskjølemiddeldamp/kondensat og ekspander 151 og pumpe 152 opererer begge på flerkomponentkjølemiddelvæske. Tabell 1 viser at ekspander 141 genererer 276 HP, av hvilke (etter maskineri-tap) 258 HP anvendes for å komprimere strøm 22 i kompressor 142. Denne arbeidsmengde ville være tapt dersom det var brukt en ekspansjonsventil istedenfor ekspander 141. På lignende måte ville ca. halvparten av de 1.462 HP som driver pumpe 152 og de 723 HP som driver kompressor 132 ha vært tapt dersom det var anvendt ekspansjonsventiler istedenfor ekspandere 131 og 151.
Det arbeid som genereres av ekspandere 131, 141 og 151 i ekspandertilfellet anvendes for å generere elektrisk kraft, slik at det meste av det arbeidet som ellers ville gått tapt i basistilfellet i Tabell 1, gjenvinnes. Det er imidlertid generelt mer ønskelig å anvende arbeidet fra ekspandere 131, 141 og 151 direkte i koblede prosessmaskiner slik som i foreliggende oppfinnelse, for å muliggjøre en økning i LNG-produksjon for gitte kompressorer og kraftforbruk, fordi ved et typisk fjernt LNG-anleggssted, ytterligere LNG-produkt vanligvis er økonomisk foretrukket sammenlignet med ytterligere elektrisk kraft for bruk i anlegget eller for eksport.
Å velge hvor det arbeidet som genereres av slike prosess-ladede ekspandere skal anvendes er å foreta en optimums-balanse mellom operasjonseffektivitet og kapitalkostnad. Denne balansen ble vurdert ved å utføre ytterligere data-maskinsimuleringer av forskjellige prosessvalg for å anvende det ekspanderarbeidet som genereres av ekspandere 131, 141 og 151. Simuleringer viste at den største kraftsparing oppnås ved bruk av arbeidet fra disse ekspandere for å drive hovednaturgass-matekompressoren oppstrøms for de matetørke-og forkjølingstrinnene som er beskrevet tidligere. Det er imidlertid noen ulemper ved denne fremgangsmåten: (1) midlene for å kombinere de tre ekspandere og kompressoren i en enkelt maskin vil være komplekse og ha høy kapitalkostnad, og (2) naturgassmateledningen vil måtte gå fra matetørkeren til veksleren 100 og tilbake til mateforkjølingssystemet. Trykkfallet og varmelekkasjen forbundet med dette arrange-mentet ble bedømt til sannsynligvis å utligne eventuelle oppnådde prosesseffektivitetsgevinster. Det prosess-ladede ekspanderarrangementet ifølge foreliggende oppfinnelse ble således valgt som den mest kostnadseffektive metode for å anvende ekspansjonsarbeidet for forbedring av den totale effektiviteten ved naturgassflytendegjøringsprosessen.

Claims (9)

1. Fremgangsmåte for flytendegjøring av en trykksatt, gassformig matestrøm, karakterisert ved at: a) den trykksatte gassformige matestrømmen komprimeres i en første kompressor, b) den komprimerte matestrømmen avkjøles og flytendegjøres ved indirekte varmeveksling med en første og andre fordampende f lerkomponentskjølemiddelstrøm i en kryogen varmeveksler, c) den flytendegjorte matestrømmen ekspanderes i en første ekspander, hvor ekspansjonsarbeidet fra den første ekspanderen driver den første kompressoren, og d) et flytendegjort gassprodukt trekkes ut av nevnte første ekspander.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den første fordampende flerkomponentskjølemiddel-strømmen tilveiebringes ved følgende trinn:
1) en gassformig flerkomponentskjølemiddelblanding komprimeres, avkjøles og delvis flytendegjøres,
2) det delvis flytendegjorte kjølemiddelet separeres i en dampstrøm og en væskestrøm,
3) dampstrømmen komprimeres i en andre kompressor,
4) den komprimerte dampstrømmen avkjøles og flytendegjøres ved indirekte varmeveksling med de første og andre fordampende kjølemiddelstrømmene i den kryogene varmeveksleren og
5) den flytendegjorte strømmen fra trinn 4) ekspanderes i en andre ekspander og den ekspanderte strømmen innføres i den kryogene varmeveksleren for å tilveiebringe den første fordampende flerkomponentskjølemiddelstrømmen, hvori ekspansjonsarbeidet fra den andre ekspanderen driver den andre kompressoren.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 2, karakterisert ved at den andre fordampende flerkomponentskjølemiddel-strømmen tilveiebringes ved tilleggstrinnene:
6) væ ske st rømmen fra trinn 2) pumpes i en pumpe og den pumpede strømmen kjøles ved indirekte varmeveksling med de første og andre fordampende kjølemiddelstrømmene i den kryogene varmeveksleren,
7) den pumpede væskestrømmen fra trinn 6) ekspanderes i en tredje ekspander og den ekspanderte strømmen innføres i den kryogene varmeveksleren for å tilveiebringe den andre fordampende flerkomponentskjølemiddelstrømmen, hvori ekspansjonsarbeidet fra den tredje ekspanderen driver pumpen og
8) fordampet flerkomponentskjølemiddel trekkes ut fra den kryogene varmeveksleren og trinn 1) gjentas.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at en metan-holdig, trykksatt gass-strøm flytende-gjøres ved indirekte varmeveksling med de første og andre fordampende f lerkomponentskjølemiddel strømmene i den kryogene varmeveksleren og den resulterende, flytendegjorte strømmen ekspanderes, for derved å tilveiebringe ytterligere flytende metallprodukt som kan kombineres med produktet fra den første ekspanderen.
5 . Apparat for utførelse av fremgangsmåten ifølge krav 1 , karakterisert ved: a) midler (111,102; 123,113,104; 124,114; 122,112,103; 121) for varmeveksling omfattende en rekke skrueviklede rør i et vertikalt kar (100) med en topp- og bunnende, inkludert midler for innløp og utløp av rørene gjennom karets skall, b) midler (126) for fordeling av en første flytende fler-komponentskjølemiddelstrøm ved toppenden av karet (100), hvorved den første flytende kjølemiddelstrømmen vil strømme nedover over ytteroverflåtene av rørene og fordampes for å tilveiebringe avkjøling for fluider som strømmer i rørene, c) midler (128) for fordeling av en andre, flytende fler-komponentkjølemiddelstrøm ved et punkt mellom toppenden og bunnenden av karet (100), hvorved den andre, flytende kjølemiddelstrømmen vil strømme nedover over en del av ytteroverflåtene av rørene og fordampes for å tilveiebringe tilleggskjøling til fluider som strømmer i rørene, og d) en første sentrifugalkompressor (132) som er mekanisk koblet til en første turboekspander (131), hvori den trykksatte gassmatestrømmen komprimeres ytterligere, og etter flytendegjøring ved avkjøling i en første gruppe (111,102) av nevnte skrueviklede rør ekspanderes i den første turboekspanderen (131) for å tilveiebringe et flytendegjort gassprodukt, idet ekspansjonsarbeidet fra den første turboekspanderen (131) driver den første kompressoren (132). 6. Apparat ifølge krav 5, karakterisert ved: e) midler (42) for transport av fordampet f lerkomponentkjøle-middel fra bunnen av karet (100), f) kompresjons- og avkjølingsmidler (190) for delvis å f lytendegjøre det fordampede f lerkomponentskjølemiddelet, g) separatormidler (160) for å separere det delvis flytende-gj orte kjølemiddelet i en damp- og væskestrøm, og h) en andre sentrifugalkompressor (142) som er mekanisk koblet til en andre turboekspander (141) og hvor damp-strømmen komprimeres, og etter flytendegjøring ved avkjøling i en andre gruppe av skrueviklede rør (123,113, 104) ekspanderes i den andre turboekspanderen (141) for å tilveiebringe den første, flytende flerkomponentkjøle-middelstrømmen (126), idet ekspansjonsarbeidet fra den andre turboekspanderen (141) driver den andre kompressoren (142). 7. Apparat ifølge krav 6, karakterisert ved at det ytterligere omfatter en sentrifugalpumpe (152) som er mekanisk koblet til en tredje turboekspander (151) og hvor væskestrømmen pumpes, og etter ytterligere avkjøling i en tredje gruppe (124,114) av skrueviklede rør ekspanderes i den tredje turboekspanderen (151) for å tilveiebringe den andre, flytende flerkomponentkjølemiddelstrømmen, idet ekspansjonsarbeidet fra den tredje turboekspanderen (151) driver pumpen (152). 8. Apparat ifølge krav 5, karakterisert ved at varmeveksleren omfatter en fjerde gruppe (122,112,103) av skrueviklede rør og en ekspansjonsventil (170), i hvilken en annen trykksatt gas smates trøm (16) f lytendegjøres og ekspanderes for å fremstille ytterligere flytendegjort gassprodukt.
9. Apparat ifølge krav 6, omfattende et destillasjonssystem (180) for fjerning av C2 og tyngre hydrokarboner fra en forhåndsavkj ølt, tørket og trykksatt naturgass-strøm, hvori dampproduktet fra destillasjonssystemet tilveiebringer den trykksatte gassmatestrømmen til den første kompressoren (132), karakterisert ved en femte gruppe (121) av skrueviklede rør i varmeveksleren (100) for å tilveiebringe tilbakeløp (5) for destillasjonssystemet ved delvis flytendegjøring av en dampstrøm fra systemet.
NO903589A 1989-08-21 1990-08-15 Fremgangsmåte for flytendegjöring av en trykksatt mateström og apparat for utförelse av samme NO176371C (no)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US07/396,577 US4970867A (en) 1989-08-21 1989-08-21 Liquefaction of natural gas using process-loaded expanders

Publications (4)

Publication Number Publication Date
NO903589D0 NO903589D0 (no) 1990-08-15
NO903589L NO903589L (no) 1991-02-22
NO176371B true NO176371B (no) 1994-12-12
NO176371C NO176371C (no) 1995-03-22

Family

ID=23567811

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO903589A NO176371C (no) 1989-08-21 1990-08-15 Fremgangsmåte for flytendegjöring av en trykksatt mateström og apparat for utförelse av samme

Country Status (11)

Country Link
US (1) US4970867A (no)
EP (1) EP0414107B1 (no)
JP (1) JPH0391593A (no)
KR (1) KR940001382B1 (no)
CN (1) CN1049713A (no)
AU (1) AU622825B2 (no)
CA (1) CA2023225C (no)
DE (1) DE69000702T2 (no)
DZ (1) DZ1440A1 (no)
MY (1) MY106443A (no)
NO (1) NO176371C (no)

Families Citing this family (80)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5150576A (en) * 1990-11-16 1992-09-29 Liquid Carbonic Corporation Vapor collecting apparatus
US5291751A (en) * 1992-04-21 1994-03-08 Liquid Carbonic Corporation Cryo-mechanical vapor recovery apparatus
JPH06159928A (ja) * 1992-11-20 1994-06-07 Chiyoda Corp 天然ガス液化方法
US5390499A (en) * 1993-10-27 1995-02-21 Liquid Carbonic Corporation Process to increase natural gas methane content
MY118329A (en) * 1995-04-18 2004-10-30 Shell Int Research Cooling a fluid stream
US5537827A (en) * 1995-06-07 1996-07-23 Low; William R. Method for liquefaction of natural gas
MY117899A (en) * 1995-06-23 2004-08-30 Shell Int Research Method of liquefying and treating a natural gas.
FR2739916B1 (fr) * 1995-10-11 1997-11-21 Inst Francais Du Petrole Procede et dispositif de liquefaction et de traitement d'un gaz naturel
US5755114A (en) * 1997-01-06 1998-05-26 Abb Randall Corporation Use of a turboexpander cycle in liquefied natural gas process
JPH10204455A (ja) * 1997-01-27 1998-08-04 Chiyoda Corp 天然ガス液化方法
US5836173A (en) * 1997-05-01 1998-11-17 Praxair Technology, Inc. System for producing cryogenic liquid
DZ2535A1 (fr) * 1997-06-20 2003-01-08 Exxon Production Research Co Procédé perfectionné pour la liquéfaction de gaz naturel.
US6105390A (en) * 1997-12-16 2000-08-22 Bechtel Bwxt Idaho, Llc Apparatus and process for the refrigeration, liquefaction and separation of gases with varying levels of purity
US6269656B1 (en) 1998-09-18 2001-08-07 Richard P. Johnston Method and apparatus for producing liquified natural gas
US6085547A (en) * 1998-09-18 2000-07-11 Johnston; Richard P. Simple method and apparatus for the partial conversion of natural gas to liquid natural gas
US6085546A (en) * 1998-09-18 2000-07-11 Johnston; Richard P. Method and apparatus for the partial conversion of natural gas to liquid natural gas
US6085545A (en) * 1998-09-18 2000-07-11 Johnston; Richard P. Liquid natural gas system with an integrated engine, compressor and expander assembly
MY114649A (en) 1998-10-22 2002-11-30 Exxon Production Research Co A process for separating a multi-component pressurized feed stream using distillation
MY117066A (en) 1998-10-22 2004-04-30 Exxon Production Research Co Process for removing a volatile component from natural gas
US6308531B1 (en) 1999-10-12 2001-10-30 Air Products And Chemicals, Inc. Hybrid cycle for the production of liquefied natural gas
ES2369071T3 (es) 2000-02-03 2011-11-25 Gdf Suez Gas Na Llc Sistema de recuperación de vapor que utiliza compresor accionado por un turboexpansor.
US6401486B1 (en) 2000-05-18 2002-06-11 Rong-Jwyn Lee Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
KR100719533B1 (ko) * 2001-05-04 2007-05-17 삼성에스디아이 주식회사 칼라 음극선관용 전자총
US6581409B2 (en) 2001-05-04 2003-06-24 Bechtel Bwxt Idaho, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods related to same
US7591150B2 (en) 2001-05-04 2009-09-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US7637122B2 (en) * 2001-05-04 2009-12-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of a gas and methods relating to same
US7219512B1 (en) 2001-05-04 2007-05-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US7594414B2 (en) 2001-05-04 2009-09-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US6742358B2 (en) * 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
US6564578B1 (en) 2002-01-18 2003-05-20 Bp Corporation North America Inc. Self-refrigerated LNG process
US6647744B2 (en) * 2002-01-30 2003-11-18 Exxonmobil Upstream Research Company Processes and systems for liquefying natural gas
US20040216459A1 (en) * 2003-04-29 2004-11-04 Zenon Todorski Self-condensing steam turbine
US7090816B2 (en) * 2003-07-17 2006-08-15 Kellogg Brown & Root Llc Low-delta P purifier for nitrogen, methane, and argon removal from syngas
ES2284429T1 (es) * 2004-07-01 2007-11-16 Ortloff Engineers, Ltd Procesamiento de gas natural licuado.
JP2008509374A (ja) * 2004-08-06 2008-03-27 ビーピー・コーポレーション・ノース・アメリカ・インコーポレーテッド 天然ガス液化方法
SG160406A1 (en) 2005-03-16 2010-04-29 Fuelcor Llc Systems, methods, and compositions for production of synthetic hydrocarbon compounds
US7673476B2 (en) * 2005-03-28 2010-03-09 Cambridge Cryogenics Technologies Compact, modular method and apparatus for liquefying natural gas
DE102005032556B4 (de) * 2005-07-11 2007-04-12 Atlas Copco Energas Gmbh Anlage und Verfahren zur Nutzung eines Gases
CA2653610C (en) * 2006-06-02 2012-11-27 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
DE102006033697A1 (de) * 2006-07-20 2008-01-24 Linde Ag Stoff- oder Wärmeaustauscherkolonne mit übereinander angeordneten Stoff- bzw. Wärmeaustauscherbereichen wie Rohrbündeln
EP2044376A2 (en) * 2006-07-21 2009-04-08 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for liquefying a hydrocarbon stream
EP2074365B1 (en) * 2006-10-11 2018-03-14 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for cooling a hydrocarbon stream
KR100821463B1 (ko) * 2007-04-19 2008-04-11 현대중공업 주식회사 천연가스 부취제 분리 장치 및 방법
US9869510B2 (en) * 2007-05-17 2018-01-16 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US9574713B2 (en) 2007-09-13 2017-02-21 Battelle Energy Alliance, Llc Vaporization chambers and associated methods
US8555672B2 (en) 2009-10-22 2013-10-15 Battelle Energy Alliance, Llc Complete liquefaction methods and apparatus
US8061413B2 (en) 2007-09-13 2011-11-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchangers comprising at least one porous member positioned within a casing
US8899074B2 (en) 2009-10-22 2014-12-02 Battelle Energy Alliance, Llc Methods of natural gas liquefaction and natural gas liquefaction plants utilizing multiple and varying gas streams
US9217603B2 (en) 2007-09-13 2015-12-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchanger and related methods
US9254448B2 (en) 2007-09-13 2016-02-09 Battelle Energy Alliance, Llc Sublimation systems and associated methods
US8020406B2 (en) 2007-11-05 2011-09-20 David Vandor Method and system for the small-scale production of liquified natural gas (LNG) from low-pressure gas
US20090145167A1 (en) * 2007-12-06 2009-06-11 Battelle Energy Alliance, Llc Methods, apparatuses and systems for processing fluid streams having multiple constituents
US20090199591A1 (en) * 2008-02-11 2009-08-13 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Liquefied natural gas with butane and method of storing and processing the same
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US9151537B2 (en) * 2008-12-19 2015-10-06 Kanfa Aragon As Method and system for producing liquefied natural gas (LNG)
US20100287982A1 (en) 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US8434325B2 (en) 2009-05-15 2013-05-07 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing
CN103124886B (zh) * 2010-03-31 2016-02-24 林德股份公司 在管侧流的液化过程中使主热交换器再平衡的方法
GB2479940B (en) * 2010-04-30 2012-09-05 Costain Oil Gas & Process Ltd Process and apparatus for the liquefaction of natural gas
NO335032B1 (no) * 2011-06-01 2014-08-25 Vetco Gray Scandinavia As Undersjøisk kompresjonssystem med pumpe drevet av komprimert gass
US10655911B2 (en) 2012-06-20 2020-05-19 Battelle Energy Alliance, Llc Natural gas liquefaction employing independent refrigerant path
NO334830B1 (no) * 2012-06-27 2014-06-10 Vetco Gray Scandinavia As Anordning og fremgangsmåte for drift av et undersjøisk kompresjonssystem i en brønnstrøm
DE102015002822A1 (de) * 2015-03-05 2016-09-08 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
US10619918B2 (en) 2015-04-10 2020-04-14 Chart Energy & Chemicals, Inc. System and method for removing freezing components from a feed gas
TWI707115B (zh) 2015-04-10 2020-10-11 美商圖表能源與化學有限公司 混合製冷劑液化系統和方法
US10072889B2 (en) 2015-06-24 2018-09-11 General Electric Company Liquefaction system using a turboexpander
KR20170027104A (ko) * 2015-09-01 2017-03-09 한국가스공사 증발가스의 재액화 방법
FR3043451B1 (fr) * 2015-11-10 2019-12-20 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Methode pour optimiser la liquefaction de gaz naturel
AU2017249441B2 (en) 2016-04-11 2021-05-27 Geoff Rowe A system and method for liquefying production gas from a gas source
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10655913B2 (en) * 2016-09-12 2020-05-19 Stanislav Sinatov Method for energy storage with co-production of peaking power and liquefied natural gas
CN106482446A (zh) * 2016-12-01 2017-03-08 南京德西联智能科技有限公司 适于复杂环境的撬装式液化装置
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US10731795B2 (en) * 2017-08-28 2020-08-04 Stanislav Sinatov Method for liquid air and gas energy storage
US10619917B2 (en) 2017-09-13 2020-04-14 Air Products And Chemicals, Inc. Multi-product liquefaction method and system
GB2582763A (en) * 2019-04-01 2020-10-07 Linde Ag Method and device for the recovery of waste energy from refrigerant compression systems used in gas liquefaction processes
WO2021072082A1 (en) 2019-10-08 2021-04-15 Air Products And Chemicals, Inc. Heat exchange system and method of assembly

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB900325A (en) * 1960-09-02 1962-07-04 Conch Int Methane Ltd Improvements in processes for the liquefaction of gases
GB1135871A (en) * 1965-06-29 1968-12-04 Air Prod & Chem Liquefaction of natural gas
US3400547A (en) * 1966-11-02 1968-09-10 Williams Process for liquefaction of natural gas and transportation by marine vessel
US3657898A (en) * 1968-08-15 1972-04-25 Air Prod & Chem Method and apparatus for producing refrigeration
FR2074594B1 (no) * 1970-01-08 1973-02-02 Technip Cie
US3763658A (en) * 1970-01-12 1973-10-09 Air Prod & Chem Combined cascade and multicomponent refrigeration system and method
FR2217648B1 (no) * 1973-02-12 1976-05-14 Inst Francais Du Petrole
FR2292203A1 (fr) * 1974-11-21 1976-06-18 Technip Cie Procede et installation pour la liquefaction d'un gaz a bas point d'ebullition
US4065278A (en) * 1976-04-02 1977-12-27 Air Products And Chemicals, Inc. Process for manufacturing liquefied methane
JPS5486479A (en) * 1977-12-22 1979-07-10 Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd Method and apparatus for producing liquid air using cold source of liquefied natural gas
FR2471567B1 (fr) * 1979-12-12 1986-11-28 Technip Cie Procede et systeme de refrigeration d'un fluide a refroidir a basse temperature
FR2471566B1 (fr) * 1979-12-12 1986-09-05 Technip Cie Procede et systeme de liquefaction d'un gaz a bas point d'ebullition
US4404008A (en) * 1982-02-18 1983-09-13 Air Products And Chemicals, Inc. Combined cascade and multicomponent refrigeration method with refrigerant intercooling
US4445916A (en) * 1982-08-30 1984-05-01 Newton Charles L Process for liquefying methane
US4456459A (en) * 1983-01-07 1984-06-26 Mobil Oil Corporation Arrangement and method for the production of liquid natural gas
US4545795A (en) * 1983-10-25 1985-10-08 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction
US4525185A (en) * 1983-10-25 1985-06-25 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction with staged compression
US4619679A (en) * 1984-10-29 1986-10-28 Phillips Petroleum Company Gas processing
US4809154A (en) * 1986-07-10 1989-02-28 Air Products And Chemicals, Inc. Automated control system for a multicomponent refrigeration system
US4755200A (en) * 1987-02-27 1988-07-05 Air Products And Chemicals, Inc. Feed gas drier precooling in mixed refrigerant natural gas liquefaction processes
US4778497A (en) * 1987-06-02 1988-10-18 Union Carbide Corporation Process to produce liquid cryogen

Also Published As

Publication number Publication date
NO176371C (no) 1995-03-22
DE69000702D1 (de) 1993-02-11
MY106443A (en) 1995-05-30
DZ1440A1 (fr) 2004-09-13
NO903589L (no) 1991-02-22
JPH0391593A (ja) 1991-04-17
CA2023225C (en) 1994-03-08
KR940001382B1 (ko) 1994-02-21
NO903589D0 (no) 1990-08-15
AU6099490A (en) 1991-03-28
EP0414107B1 (en) 1992-12-30
KR910004982A (ko) 1991-03-29
EP0414107A2 (en) 1991-02-27
US4970867A (en) 1990-11-20
CN1049713A (zh) 1991-03-06
AU622825B2 (en) 1992-04-16
CA2023225A1 (en) 1991-02-22
EP0414107A3 (en) 1991-04-03
DE69000702T2 (de) 1993-07-08
JPH0587558B2 (no) 1993-12-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO176371B (no) Fremgangsmåte for flytendegjöring av en trykksatt mateström og apparat for utförelse av samme
RU2752223C2 (ru) Комплексная система охлаждения метана для сжижения природного газа
TW421703B (en) Dual mixed refrigerant cycle for gas liquefaction
US6253574B1 (en) Method for liquefying a stream rich in hydrocarbons
JP4741468B2 (ja) ガス液化用一体型多重ループ冷却方法
US5139547A (en) Production of liquid nitrogen using liquefied natural gas as sole refrigerant
US6691531B1 (en) Driver and compressor system for natural gas liquefaction
JP3523177B2 (ja) 原料ガスの液化方法
RU2443952C2 (ru) Способ и устройство для сжижения потока углеводородов
US7591149B2 (en) LNG system with enhanced refrigeration efficiency
NO321742B1 (no) Fremgangsmate og anordning for gasskondensering
US20050056051A1 (en) Hybrid gas liquefaction cycle with multiple expanders
CA3056587C (en) Artic cascade method for natural gas liquefaction in a high-pressure cycle with pre-cooling by ethane and sub-cooling by nitrogen, and a plant for its implementation
US6449982B1 (en) Process for partial liquefaction of a fluid containing hydrocarbons, such as natural gas
NO337893B1 (no) Fremgangsmåte og system for flytendegjøring av gasstrøm
NO803742L (no) Fremgangsmaate og system for kjoeling av et fluidum som skal kjoeles ned til en lav temperatur
JP3965444B2 (ja) 天然ガスの液化のための方法と設備
JPH0140267B2 (no)
JPH05149678A (ja) 極低温空気分離で生成される窒素流れの液化法
CN107869881B (zh) 混合制冷剂冷却过程和系统
KR20190125194A (ko) 기상 냉매를 사용하여 탄화수소 스트림을 냉각하기 위한 개선된 방법 및 시스템
EA029627B1 (ru) Способ и устройство для производства потока сжиженных углеводородов
CN113865266A (zh) 液化系统
USRE30085E (en) Method and apparatus for the coding and low temperature liquefaction of gaseous mixtures
WO2024107081A1 (ru) Способ сжижения природного газа и установка для его осуществления