NO169398B - Fremgangsmaate for permanent sammenfoeyning av to konstruksjonsdeler ved hjelp av en justerbar festeanordning, og et beslag til bruk ved fremgangsmaaten - Google Patents
Fremgangsmaate for permanent sammenfoeyning av to konstruksjonsdeler ved hjelp av en justerbar festeanordning, og et beslag til bruk ved fremgangsmaaten Download PDFInfo
- Publication number
- NO169398B NO169398B NO901254A NO901254A NO169398B NO 169398 B NO169398 B NO 169398B NO 901254 A NO901254 A NO 901254A NO 901254 A NO901254 A NO 901254A NO 169398 B NO169398 B NO 169398B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- content
- alloys
- alloy
- molybdenum
- chromium
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 title 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 106
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 105
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 42
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 42
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 41
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 36
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 36
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 35
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 28
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 27
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 22
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 21
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 19
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 17
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 15
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 15
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 13
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 11
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 claims description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 5
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 3
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 3
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 3
- 229910001182 Mo alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 claims description 2
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 2
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 2
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 2
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 11
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 5
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 229910021578 Iron(III) chloride Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 4
- RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K iron trichloride Chemical compound Cl[Fe](Cl)Cl RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 4
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 4
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OSMSIOKMMFKNIL-UHFFFAOYSA-N calcium;silicon Chemical class [Ca]=[Si] OSMSIOKMMFKNIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 2
- 229910000967 As alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- VZUPOJJVIYVMIT-UHFFFAOYSA-N [Mo].[Ni].[Cr].[Fe] Chemical compound [Mo].[Ni].[Cr].[Fe] VZUPOJJVIYVMIT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000010612 desalination reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 150000002751 molybdenum Chemical class 0.000 description 1
- 229910001000 nickel titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002826 nitrites Chemical class 0.000 description 1
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000012266 salt solution Substances 0.000 description 1
- -1 salt solutions Chemical class 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E06—DOORS, WINDOWS, SHUTTERS, OR ROLLER BLINDS IN GENERAL; LADDERS
- E06B—FIXED OR MOVABLE CLOSURES FOR OPENINGS IN BUILDINGS, VEHICLES, FENCES OR LIKE ENCLOSURES IN GENERAL, e.g. DOORS, WINDOWS, BLINDS, GATES
- E06B1/00—Border constructions of openings in walls, floors, or ceilings; Frames to be rigidly mounted in such openings
- E06B1/56—Fastening frames to the border of openings or to similar contiguous frames
- E06B1/60—Fastening frames to the border of openings or to similar contiguous frames by mechanical means, e.g. anchoring means
- E06B1/6069—Separate spacer means acting exclusively in the plane of the opening; Shims; Wedges; Tightening of a complete frame inside a wall opening
- E06B1/6076—Separate spacer means acting exclusively in the plane of the opening; Shims; Wedges; Tightening of a complete frame inside a wall opening of screw-type
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Joining Of Building Structures In Genera (AREA)
- Door And Window Frames Mounted To Openings (AREA)
- Support Of Aerials (AREA)
- Fire-Detection Mechanisms (AREA)
- Motorcycle And Bicycle Frame (AREA)
- Conveying And Assembling Of Building Elements In Situ (AREA)
Description
Jern-nikkel-krom-molybden-legeringer.
Det finnes mange metaller og legeringer hvor man ønsker
å oppnå en motstandsevne mot den korroderende virkning av klorider, deriblant saltoppløsninger, sterkt oksyderende kloridoppløs-ninger og sjøatmosfære og sjøvann. Behovet for legeringer som er motstandsdyktige mot en slik korrosjon, er betydelig steget på grunn av den seneste utvikling, f.eks. på området av avsalting og sjøbunns-bergverk og boring.
Metaller og legeringer som vanligvis brukes for disse formål, omfatter austenitiske rustfrie stål, karbonstål og leger-
te stål, kobber og kobberlegeringer, deriblant forskjellige mes-singsorter, nikkellegeringer, titan og titanlegeringer. Avhengig av den særlige anvendelse har imidlertid disse materialer en eller
flere ulemper. F.eks. er austenitiske rustfrie stål, såsom AISI-stål 304, 310 og 316 lett bearbeidbare og koster forholdsvis lite, men de har en utilstrekkelig motstand"mot sprekk-korrosjon. Denne ulempe er enda større i karbonstål og lavlegerte stål. Kobberlegeringer og austenitiske rustfrie stål blir lett korrodert når de neddyppes i sjøvann som står stille eller som strømmer med en mindre hastighet enn ca. 1,5 m pr. sekund. Denne økede tilsøling og korrosjon når hastigheten av sjøvann i hvilke de er neddyppet minsker, er karakteristisk for mange materialer.
Visse nikkel-legeringer hair vært brukt i stor utstrek-ning i slike omgivelser. En av de mest anvendte legeringer inneholder ca. 17% krom, 16% molybden og 4% wolfram; denne legering er dyr, tildels fordi den vanskelig lar seg bearbeide og vanligvis krever flere glødebehandlinger under bearbeidelsen.
Titan og titanlegeringer er forholdsvis dyre og visse titanlegeringer( korroderer drastisk.
Korrosjonsproblemet blir ytterligere komplisert da legeringene for visse anvendelser bør være motstandsdyktige mot klorid-angrep i glødet tilstand, mens for andre anvendelser f.eks. for sjøkabler, er det viktigere at de både har en høy fasthet og en usedvanlig stor motstand mot kloridkorrosjon i koldvalset tilstand.
Foreliggende oppfinnelse angår legeringer som er billige, lar seg varm- og koldbearbeide og som har en øket motstand mot overflatekorrosjon, sprekk- og intergranulær korrosjon og spennings-korrosjons-sprekking i kloridomgivelser, og som kan brukes både i glødet og i koldvalset tilstand.
De vesentlige bestanddeler av legeringer ifølge oppfinnelsen er jern, nikkel, molybden og krom, og legeringene inneholder i vektprosent, 20-30% nikkel, 6-10% molybden og 14-21% krom. innenfor disse områder må innholdet av disse tre elementer står i innbyrdes avhengighet, og da dessuten egenskapene av legeringene vsjrierer med sammensetningen, bør man velge passende trangere områder for hver ønsket kombinasjon av egenskaper.
Den vedføyede tegning viser korrelasjonen.mellom nik-
kel og molybden-innholdet. Alle legeringer ifølge oppfinnelsen har et nikkel- og molyibdeninnhold som står i gjensidig avhengig-hetsforhold og ligger innenfor området BKJONDCB. Dessuten er kjjominnholdet minst 18% når molybdeninnholdet ikke overskrider 6,5%, og krominnholdet er ikke større enn 20% når molybdeninnholdet er ca. 10%.
Nikkelinnholdet av legeringer må være minst 20%, da et lavere innhold ikke gir en tilstrekkelig korrosjonsmotstand og forårsaker også dannelsen av deltaferritt. Selv små, men overdrevne mengder av deltaferritt kan bevirke en skjørhet og dårlig bearbeidelsesevne. Av denne grunn bør legeringene bestå av en enkel fa-se og være vesentlig austenitiske og frie for skadelige faser, såsom deltaferritt og sigmafase.
Hvis legeringene skal ha en optimal kombinasjon av motstandsevnen mot sprekk-korrosjon og god bearbeidelsesevne er det fordelaktig at. nikkelinnholdet utgjør minst 23% og fortrinnsvis minst 25%.
Meget tilfredsstillende resultater oppnås ikke bestandig når nikkelinnholdet er i den nedre del av det tillatte område,
dvs. 20-2 3% nikkel. Da har legeringene en mindre motstand mot sprekk-korrosjon, særlig i koldvalset tilstand, dersom både molybden- kg orminnholdet ligger ved den nedre ende av de respektive områder.
Lave molybdeninnhold resulterer i en mindre motstand mot sprekk-korrosjon. Molybdeninnholdet må være minst 6% og selv molybdeninnhold fra 6 til 6,5% er utilstrekkelig når krominnholdet er lavere enn 18%. I dette molybdenområde er krominnholdet fortrinnsvis minst 18,5%. Selv når molybdeninnholdet er over 6,5
opp til 7,5%, skal krominnholdet videre i alminnelighet være større enn 17%, særlig med lavt nikkelinnhold. Når molybdeninnholdet er fra 7,5 til 8%, er et krominnhold av minst 15,5 eller 16% ønskelig. Men ved å bruke 8% eller mere molybden, særlig når krominnholdet er minst 17%, kan meget tilfredsstillende resultater oppnås ved høyere nikkelinnhold. Nikkelinnhold over 30% øker omkostningene unødvendig.
Kromet gir legeringene korrosjonsmotstandsevne, men for store mengder krom kan føre til dårlige egenskaper, særlig ved at det bevirker dannelse av en multippel-fasestruktur, og følge-lig skal ikke krominnholdet overskride 21%.
Legeringene kan inneholde andre bestanddeler, en av disse er kobolt i en mengde på opptil 1$%.
For å oppnå meget tilfredsstillende egenskaper er det fordelaktig at alle legeringer ifølge oppfinnelsen inneholder kalsium, hvis mengde kan være opptil 0,15%. Fortrinnsvis inneholder legeringene minst 0,001% og helst minst 0,01% kalsium. Kalsium gir legeringene én betydelig bedre motstand mot sprekk-korrosjon både i glødet og i koldbearbeidet tilstand. Kalsium er særlig fordelaktig for legeringer i koldbearbeidet tilstand og for legeringer i hvilke molybdeninnholdet ikke overstiger 7,5%. Minst 0,001% kalsium må være tilstede i legeringer som inneholder ikke mere enn 7,5% molybden, og det er meget fordelaktig at molybden-innholdet ikke overstiger 7,5%. Minst 0,001% kalsium må være tilstede i legeringer som inneholder ikke mere enn 7,5% molybden, og det er meget fordelaktig at molybdeninnholdet ikke overstiger 8%, da motstanden mot sprekk-korrosjon minsker i dets fravær selv i glødet tilstand. Fortrinnsvis er kalsiuminnholdet av legeringene 0,001 til 0,1%.
Kalsium kan helt eller delvis erstattes med magnesium. Legeringene kan også inneholde 0 til 0,2% karbon, 0 til 0,5% silisium, 0 til 1% mangan, idet summen av mangan og silisiuminnholdet ikke overstiger 1,25%, 0 til 0,7% titan, 0 til 0,7% aluminium, 0 til 2% niob, 0 til 1% vanadium, 0 til 1% kobber,
0 til 1% wolfram og 0 til 2% tantal. Resten bortsett fra forurensninger jern.
Silisium- og manganinnholdet må omhyggelig reguleres. Silisiuminnholdet må ikke overstige 0,5%, da større mengder virker skadelig på varmbearbeidelsesevnen og sveisbarheten. Silisiuminnholdet overstiger fortrinnsvis ikke 0,25%. Manganinnholdet må ik-ke overstige 1%. Høyere manganinnhold bevirker en minsking av
korrosjonsmotstanden. Manganinnholdet overstiger fortrinnsvis ikke 0,5%. Summen av mangan- og silisiuminnholdene må ikke overstige 1,25% og fortrinnsvis ikke overstige 0,75%.
Skjønt karbonmengden i legeringene kan være så høy som 0,2% forårsaker en økning av karboninnholdet over 0,1%, f.eks. til 0,15%, en minsking av motstandsevnen mot sprekk-korrosjon. For å oppnå en god motstand mot såvel sprekk-korrosjon som intergranulær korrosjon, er det fordelaktig at karboninnholdet ikke overstiger 0,05% eller selv 0,03%. Karbonmengder på opptil 0,1% er imidlertid helt tilfredsstillende hvis niob er tilstede for å kombinere seg med karbon. Nærværet av niob gjør også en oppløs-ningsopphetning av sveisestykker overflødig.
Titan og aluminium gir en særlig tilfredsstillende varmbearbeidelsesevne. Legeringene kan luftsmeltes, hvorved deres pris blir lavere, og under disse omstendigheter er nærværet av bå-de aluminium og titan meget fordelaktig. Titan stabiliserer nit-rider og hindrer derved porédannelsen i blokker. Det foretrekkes derfor at minst ett og fortrinnsvis begge metaller aluminium og titan er tilstede i mengder fra 0,1 til 0,25 til 0,5% av hvert av dem. Overdrevne mengder av disse elementer, f.eks. 1,5% eller mere, er meget ufordelaktige da de nedsetter varmbearbeidelsesevnen uten å virke fordelaktig på korrosjonsmotstanden.
Fosfor, oksygen eller svovel som er tilstede som forurensninger, bør holdes ved en lavest mulig verdi. Svovel er særlig skadelig og må omhyggelig reguleres. Nitrogen som utgjør en annen forurensning, bør holdes under 0,03% og fortrinnsvis under 0,01%.
Under fremstillingen av legeringer vil eventuelt tilsatt aluminium, titan eller kalsium vanligvis ikke gjenvinnes fullsten-dig i legeringen. Hvis det f.eks. trenges et titan- eller alumi-niuminnhold av 0,15% i legeringer, bør 0,25% av elementet tilsettes til smeiten. Kalsium, som kan innføres i form av en kalsium-silisium-tilsetning bør tilsettes i en to eller tre ganger større mengde enn mengden som ønskes til slutt i legeringen.
Legeringsblokker kan varmbearbeides ved temperaturer fra 1205 til 1260°C og ned tii 980 og 870°c. Legeringene kan hensikts-messig glødes ved temperaturer i området av 1095 til 1260°C, f. eks. 1205°C.
Når det gjelder fremstilling av slike produkter som bånd, kan legeringene varmvalses, glødes, beises og koldvalses. Mellomglødning mellom koldvalsingstrinnene kan utføres ved temperaturer fra 1095 til 1205°C.
Det er vanskelig å beise legeringene på grunn av deres utmerkede korrosjonsmotstand.
I det følgende gis noen eksempler.
Visse legeringer, nemlig legeringer nr. 1-17 ifølge oppfinnelsen og to sammenligningslegeringer, R og S, ble fremstilt ved luftsmelting. De nominelle sammensetninger av disse legeringer er gitt i tabell I. I tillegg til de viste elementer inneholdt legeringene nominelt 0,1% silisium, 0,15% mangan og med unn-tagelse av legeringen nr. 15 0,03% karbon. Ca. 0,06% kalsium, som kalsium-silisium, og 0,25% titan og av aluminium ble tilsatt til smeltene. Blokker av de støpte legeringer ble glødet ved 1260°C og deretter varmvalset til barrer, idet va mbearbeidelsestempera-turen var 870 til 1260<0>c.
De varmvalsede legeringer ble glødet ved 1175 til 1205°C i en halv time og deretter koldvalset til bånd med en tykkelse på 1,5 mm fra en tykkelse på 6 mm etter varmvalsingen. Legeringene ble utsatt for korrosjonsforsøk i et korroderende middel som vanligvis brukes for forsøksformål, nemlig i en 10% ferrikloridoppløs-ning. Prøver av legeringene ble undersøkt såvel i koldvalset som i glødet tilstand. Koldvalsede prøver med en overflate på 25 cm^ ble neddyppet i ca. 72 timer i den 10% ferrikloridoppløsning. Gum-mibånd ble viklet rundt prøvene for å skaffe sprekker. Forsøket anses som ekvivalent med en usedvanlig lang innvirkning av sjøvann. Andre koldvalsede prøver med den samme overflatestørrelse ble glø-det ved 1175 til 1205°C i en halv time og deretter undersøkt på samme måte som de koldvalsede prøver.
Resultatene av korrosjonsforsøk uttrykt i vekttap i mg
er også gitt i tabell I.
Legeringene bør ikke oppvise et vekttap som er større enn 15 mg og fortrinnsvis 10 mg ved forsøket med 10% ferriklorid. Et vekttap på mindre enn 5 mg er utmerket. Fra resultatene i tabell I fremgår således Hart at legeringene 1-14 hadde en meget tilfredsstillende motstand mot sprekk-korrosjon. Det ble ikke konstatert noen overflatekorrosjon.
Legering nr. 15 inneholdt 0,15% karbon idet sammensetnin-
gen var ellers den samme som av legeringer nr. 2 og 3. Mens lege-
ring nr. 15 var tilfredsstillende for støpning og for bruk i glø-
det tilstand, bevirker det høye karboninnhold et forholdsvis høyt vekttap ved sprekk-korrosjon.
Skjønt motstanden mot sprekk-korrosjon av legeringer
nr. 16 og 17 var god, var det litt vanskelig å varmebearbeide disse legeringer. Større vanskelighet medførte legeringene R og S
som inneholdt bare 20% nikkel og kantsprekking ble konstantert med disse legeringer. Imidlertid hadde legéringene nr. 7 og 11,
som hadde samme krominnhold og molybdeninnhold, men nikkelinnhold på over 2 3%, nemlig 25%, en god varmbearbeidelsesevne.
I ytterligere forsøk ble både koldvalsede og glødete prø-
ver av legeringene 3, 10 og 14 utsatt for sjøvann ved omgivelses-temperatur som strømte med en hastighet av 60 cm pr. sekund. Det ble undersøkt prøver for å bestemme sprekk-korrosjon og U-bøyede prøver for å bestemme spenningskorrosjonssprekking. Legering nr. 3 ble utsatt for forsøket i 430 dager og de andre legeringer i 300 dager, idet forsøkene ble utført periodisk. Alle prøver var frie for tegn på spenningskorrosjonssprekking. En meget liten og betydningsløs sprekkorrosjon ble konstantert i den koldvalsede prø-
ve av legeringen nr. 3 etter 90 dager, men korrosjonen skred ikke videre frem og det er mulig at maskinbearbeidelsen før korrosjons-forsøket ikke var perfekt. I alminnelighet oppførte prøvene seg meget todt.
For sammenligningens skyld ble visse ytterligere legerin-
ger utenfor oppfinnelsen, nemlig legeringene A til P og fire legeringer i henhold til oppfinnelsen, nemlig legeringene 26-29 under-
søkt ved hjelp av ferrikloridforsøket på samme måte som legeringene i tabell I. Sammensetningene (i hovedsaken nominelle) av disse legeringer er gitt i tabell II sammen med resultatene av korrosjons-forsØk. Dersom ikke noe annet er nevnt, inneholdt legeringene ikke mere enn 0,03% karbon, 0,1% silisium og 0,15% mangan. Det ble ikke tilsatt kalsium, titan eller aluminium til legeringene E, F og H til P, eller til legeringene nr. 27, 28 og 29. Forsøk ble også
utført med prøver av kommersielt fremstilte rustfrie stål AISI 310 og 316. Resultatene for legeringene 3, 5, 9 og 13 er også innbefat-tet i tabell II for sammenligningens skyld.
Tabell II viser at legeringene A til D med molybdeninnhold på bare 4% hadde en dårlig korrosjonsmotstand til tross for øking av nikkelinnholdet. Legeringene E og F er representative for tidligere kjente legeringer og er frie for kalsium, titan og aluminium. Sprekk-korrosjonsmotstanden av disse legeringer var ytterst dårlig. Legering G, som hadde et krominnhold på bare 16% sammen med et molybdeninnhold på bare 6% hadde også en dårlig kor/ rosjonsmotstand, skjøntden inneholdt kalsium;,, titan og aluminium. Imidlertid hadde legering 26 ifølge oppfinnelsen og med den samme nominelle sammensetning som legering G, men med 20% krom, en tilfredsstillende korrosjonsmotstand. Dette viser at når molybden-innholdet er lavere enn 6,5%, må krominnholdet være minst 18%. Legering H hadde en så dårlig varmbearbeidelsesevne at korrosjons-forsøk i koldvalset og glødet tilstand ikke ble utført. Denne legering inneholdt 1,1% silisium og 2% titan samt et høyt kombinert silisium og manganinnhold på 1,8%. I merkbar motsetning dertil
står legeringene nr. 13 og 9 ifølge oppfinnelsen.
Det ble ikke tilsatt kalsium, titan eller aluminium til smelter av legeringene H til P og nr. 27, 28 og 29. Legeringene J til M, 27, 28 og 29 og også legering nr. 5 kan sammenlignes. Legeringene J, K og L hadde en dårlig korrosjonsmotstand både i koldvalset og i glødet tilstand. Legeringene nr. 27, 28 og 29 var imidlertid tilfredsstillende i glødet tilstand og ligger av denne grunn innenfor oppfinnelsens ramme. Det er interessant å sammenligne legeringen nr. 5 (som inneholdt kalsium og også titan og aluminium) med legeringene nr. 27, 28 og 29. Forskjellen "av resultater er oppsiktsvekkende. Standard rustfrie stål AISI 310 og 316 samt de kjente legeringer N og P oppførte seg dårlig under disse forsøk.
Legeringene ifølge oppfinnelsen har høye strekkfastheter f.eks. 17 576 kg/cm og mere, når de ble koldtrukket til tråder. En legering som inneholdt 25% nikkel, 20% krom, 8% molybden og mindre enn 0,04% karbon, resten jern, hadde en strekkfast på ca. 18 560 kg/cn<r> samt en god bøynings- og knekk-duktilitet når den ble trukket til tråd med en 94% tverrsnittsreduksjon.
Legeringer ifølge oppfinnelsen kan brukes for fartøyer, skipsskrog og konstruksjoner og komponenter brukt i kontakt med sjøvann eller sjøatmosfære. Legeringene er særlig brukbare for bl.a. pumper og deler (deriblant skovler og skovlhjul), propeller, rør, ventiler, holdere, rørledninger, deriblant varmevekslerrør og rørplater, vannbeholdere, sjøvannfordampere, deriblant plater, aksler og marine komponenter, f.eks. bremseklosser, lasker, rem-■ skiver, smivarer, bekledninger, bøyer, flyteplattformer og olje-brønnutstyr.
Andre anvendelser av legeringene er utstyr for kjemiske fabrikker
for behandling av oksyderende syrer og salter, og beholdere og trykkbeholdere for lagring og transport av forskjellige kjemika-
lier. Legeringene kan brukes i konvensjonelle fabrikksformer, f»
eks. i form av plater, bånd, barrer og stenger.
Claims (14)
1. Jern/nikkel/krom/molybden-legeringer med god korrosjonsmotstandsevne, særlig god korrosjonsmotstandsevne like over-
for klorider og kjemikalier, karakterisert ved at legeringen inneholder fra 20 til 30% nikkel, fra 6 til 10% molybden, idet nikkel- og molybdeninnholdet er i et slikt innbyrdes forhold at det faller innenfor området BKJONDCB på ved-føyede tegning, fra 14 til 21% krom, idet krominnholdet er i det minste 18% når molybdeninnholdet ikke overskrider 6,5% og krominnholdet er ikke større enn 20% når molybdeninnholdet er 10%, fra 0 til 0,2% karbon, fra 0 til 0,5% silisium, fra 0 til 1% mangan, idet summen av mangan- og silisiuminnholdet ikke overstiger 1, 25%, fra 0 til 0,7% titan, fra 0 til 0,7% aluminium, fra 0 til 0,15% kalsium og/eller magnesium, idet kalsium- resp. magne-siuminnholdet er minst 0,001% når molybdeninnholdet ikke overskrider 7,5%, fra 0 til 12% kobolt, fra 0 til 2% niob, fra 0 til 1% vanadium, fra 0 til 1% kobber, fra 0 til 1% wolfram og fra 0 til 2% tantal, mens resten bortsett fra forurensninger er jern.
2. Legering som angitt i krav 1, karakterisert ved at den inneholder fra 6 til 6,5% molybden og at krominnholdet er minst 18,5%.
3. Legering som angitt i krav 1 eller 2, karakterisert ved at den inneholder fra 6 til 8% molybden og minst 0,001% kalsium.
4. Legering som angitt i krav 1, karakterisert ved at den inneholder minst 23% nikkel.
5. Legering som angitt i krav 1, karakterisert ved at krominnholdet og molybdeninnholdet er så innbyrdes avpasset at minst 15,5% krom er tilstede når molybdeninnholdet er 7,5 til 8% og at minst 17% krom er tilstede når molybdeninnholdet er 6,5 til 7,5%.
6. Legering som angitt i krav 1-5, karakterisert ved at nikkel og molybdeninnholdet er slik innbyrdes avpasset at de faller innenfor området B K J H B og at den inneholder fra 14 til 20% krom.
7. Legering som angitt i krav 6, karakterisert ved at nikkel- og molybdeninnholdet er slik innbyrdes avpasset at de faller innenfor området G K J H G og at den inneholder fra 15 til 20% krom.
8. Legering som angitt i et av kravene 1-7, karakterisert ved at den inneholder minst 0,001% kalsium, fortrinnsvis minst 0,01% kalsium.
9. Legering som angitt i krav 8, karakterisert ved at kalsiuminnholdet ikke overskrider 0,1%.
10. Legering som angitt i et av kravene 1-9, karakterisert ved at den inneholder titan og/eller aluminium i en mengde av 0,05 til 0,6% av hvert av disse elementer.
11. Legering som angitt i krav 10, karakterisert ved at den inneholder 0,1 til 0,5% av hvert av elemente-ne titan eller aluminium.
12. Legering som angitt i et av de foregående krav, karakterisert ved at den inneholder ikke mer enn 0,2 5% silisium og ikke mere enn 0,5% "mangan.
13. Legering som angitt i et av de foregående krav, karakterisert ved at den inneholder ikke mer enn 0,1% karbon, fortrinnsvis ikke mere enn 0,05% karbon.
14. Legering som angitt i et av de foregående krav, karakterisert ved at den ikke inneholder mer enn 0,1% karbon og små mengder niob i en mengde opptil 2%.
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO901254A NO169398C (no) | 1990-03-19 | 1990-03-19 | Fremgangsmaate for permanent sammenfoeyning av to konstruksjonsdeler ved hjelp av en justerbar festeanordning, og et beslag til bruk ved fremgangsmaaten |
| EP91905563A EP0491010B1 (en) | 1990-03-19 | 1991-03-15 | A method for joining two structural members by the aid of an adjustable fastener, and a mounting for use with said method |
| DE69124785T DE69124785T2 (de) | 1990-03-19 | 1991-03-15 | Verfahren zum verbinden zweier bauteile mit hilfe eines verstellbaren halters und gestell zum gebrauch mit diesem verfahren |
| PCT/NO1991/000042 WO1991014846A1 (en) | 1990-03-19 | 1991-03-15 | A method for joining two structural members by the aid of an adjustable fastener, and a mounting for use with said method |
| DK91905563.2T DK0491010T3 (da) | 1990-03-19 | 1991-03-15 | Fremgangsmåde til sammenføjning af to bygningselementer ved hjælp af en indstillelig fastgørelsesanordning, samt beslag til anvendelse ved denne fremgangsmåde |
| AT91905563T ATE149234T1 (de) | 1990-03-19 | 1991-03-15 | Verfahren zum verbinden zweier bauteile mit hilfe eines verstellbaren halters und gestell zum gebrauch mit diesem verfahren |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO901254A NO169398C (no) | 1990-03-19 | 1990-03-19 | Fremgangsmaate for permanent sammenfoeyning av to konstruksjonsdeler ved hjelp av en justerbar festeanordning, og et beslag til bruk ved fremgangsmaaten |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO901254D0 NO901254D0 (no) | 1990-03-19 |
| NO901254L NO901254L (no) | 1991-09-20 |
| NO169398B true NO169398B (no) | 1992-03-09 |
| NO169398C NO169398C (no) | 1992-06-17 |
Family
ID=19893004
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO901254A NO169398C (no) | 1990-03-19 | 1990-03-19 | Fremgangsmaate for permanent sammenfoeyning av to konstruksjonsdeler ved hjelp av en justerbar festeanordning, og et beslag til bruk ved fremgangsmaaten |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0491010B1 (no) |
| AT (1) | ATE149234T1 (no) |
| DE (1) | DE69124785T2 (no) |
| DK (1) | DK0491010T3 (no) |
| NO (1) | NO169398C (no) |
| WO (1) | WO1991014846A1 (no) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB9313606D0 (en) * | 1993-07-01 | 1993-08-18 | Manse Window Design Ltd | Apparatus and method of installing a frame in a building structure |
| DE19715496C1 (de) * | 1997-04-14 | 1998-06-25 | Sfs Ind Holding Ag | Justierelement |
| ATE397143T1 (de) † | 1998-03-23 | 2008-06-15 | Sfs Intec Holding Ag | Verwendung einer profilschiene zum abstützen von fenster- oder türrahmen |
| DE20311512U1 (de) | 2003-07-25 | 2004-11-25 | Sfs Intec Holding Ag | Konsole zum Abstützen und Befestigen von Fenster- oder Türrahmen an der Begrenzung einer Wandöffnung |
| DE20311513U1 (de) | 2003-07-25 | 2004-11-25 | Sfs Intec Holding Ag | Vorrichtung zum Abstützen und Befestigen von Fenster- oder Türrahmen an der Begrenzung einer Wandöffnung |
| WO2006075155A1 (en) * | 2005-01-13 | 2006-07-20 | Allmu A.S. | Method, device, connector and combination |
| EP1722062B1 (de) | 2005-05-03 | 2012-10-24 | Dietrich Anton Fuchs | Vorrichtung zum Befestigen eines Fensterrahmens mittels einer Justierschraube |
| SE531382C2 (sv) | 2006-06-12 | 2009-03-17 | Vest Wood Sverige Ab | Förbättrad karmskruv |
| DE102016108739A1 (de) * | 2016-05-11 | 2017-11-16 | Sfs Intec Holding Ag | Vorrichtung und Verfahren zur Befestigung eines Baukörpers in einer von einer Auflagefläche begrenzten Öffnung |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE410484B (sv) * | 1978-03-09 | 1979-10-15 | Kullstam Anders | Forfarande for infestning av fonsterkarmar vid veggoppningar |
| SE427486B (sv) * | 1982-03-24 | 1983-04-11 | Ebbe Teodor Dahlin | Verktyg for anvendning vid montering av fonster-, dorrkarmar och liknande |
| NO155784C (no) * | 1985-02-13 | 1987-05-27 | Terje Edvardsen | Justerbar festeanordning for sammenfoeyning av to konstruksjonsdeler. |
| SE457007B (sv) * | 1985-09-09 | 1988-11-21 | Eriksson Lars | Infaestningsanordning, foeretraedesvis foer doerr- och foensterkarmar |
| NO165355C (no) * | 1988-10-26 | 1991-01-30 | Igela As | Justerbar festeanordning. |
-
1990
- 1990-03-19 NO NO901254A patent/NO169398C/no not_active IP Right Cessation
-
1991
- 1991-03-15 DE DE69124785T patent/DE69124785T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-03-15 EP EP91905563A patent/EP0491010B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-03-15 AT AT91905563T patent/ATE149234T1/de not_active IP Right Cessation
- 1991-03-15 DK DK91905563.2T patent/DK0491010T3/da active
- 1991-03-15 WO PCT/NO1991/000042 patent/WO1991014846A1/en active IP Right Grant
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69124785T2 (de) | 1997-06-12 |
| NO901254L (no) | 1991-09-20 |
| ATE149234T1 (de) | 1997-03-15 |
| NO901254D0 (no) | 1990-03-19 |
| WO1991014846A1 (en) | 1991-10-03 |
| EP0491010B1 (en) | 1997-02-26 |
| DK0491010T3 (da) | 1997-08-25 |
| NO169398C (no) | 1992-06-17 |
| EP0491010A1 (en) | 1992-06-24 |
| DE69124785D1 (de) | 1997-04-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4788036A (en) | Corrosion resistant high-strength nickel-base alloy | |
| Copson et al. | Effect of contaminants on resistance to stress corrosion cracking of Ni-Cr alloy 600 in pressurized water | |
| NO119920B (no) | ||
| EP0066361B1 (en) | Corrosion resistant high strength nickel-based alloy | |
| US5019184A (en) | Corrosion-resistant nickel-chromium-molybdenum alloys | |
| NO169398B (no) | Fremgangsmaate for permanent sammenfoeyning av to konstruksjonsdeler ved hjelp av en justerbar festeanordning, og et beslag til bruk ved fremgangsmaaten | |
| JPS58181842A (ja) | 耐食性ニツケル−鉄合金 | |
| JPS625977B2 (no) | ||
| US4765957A (en) | Alloy resistant to seawater and other corrosive fluids | |
| NO119921B (no) | ||
| Michel et al. | Development of copper alloys for seawater service from traditional application to state-of-the art engineering | |
| AU666784B2 (en) | Nickel based alloy in the quaternary Ni-Fe-Cr-Mo system hardened by precipitation of the gamma prime phase and withstanding modes of corrosion to be found, in particular, in the oil industry | |
| JPS6363608B2 (no) | ||
| JPS6362569B2 (no) | ||
| JPS5811736A (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 | |
| JPS61201759A (ja) | ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管 | |
| JPH0232343B2 (no) | ||
| JPS6213558A (ja) | 耐ｈ↓２ｓ性の優れた合金 | |
| JPS6144132B2 (no) | ||
| Francis | Stainless steels | |
| Surbled et al. | Materials selection | |
| JPS6144125B2 (no) | ||
| Francis | Duplex Stainless Steels: The Versatile Alloys | |
| JPS6363606B2 (no) | ||
| Gerlock et al. | Chloride Stress Corrosion Cracking Resistance of the 6% Mo Stainless Steel Alloy |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MK1K | Patent expired |