NO169398B - PROCEDURE FOR PERMANENT SUMMARY OF TWO CONSTRUCTION PARTS THROUGH USING AN ADJUSTABLE MOUNTING DEVICE, AND AN APPLICATION FOR USING THE PROCEDURE - Google Patents
PROCEDURE FOR PERMANENT SUMMARY OF TWO CONSTRUCTION PARTS THROUGH USING AN ADJUSTABLE MOUNTING DEVICE, AND AN APPLICATION FOR USING THE PROCEDURE Download PDFInfo
- Publication number
- NO169398B NO169398B NO901254A NO901254A NO169398B NO 169398 B NO169398 B NO 169398B NO 901254 A NO901254 A NO 901254A NO 901254 A NO901254 A NO 901254A NO 169398 B NO169398 B NO 169398B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- content
- alloys
- alloy
- molybdenum
- chromium
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 title 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 106
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 105
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 42
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 42
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 41
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 36
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 36
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 35
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 28
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 27
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 22
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 21
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 19
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 17
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 15
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 15
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 13
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 11
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 claims description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 5
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 3
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 3
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 3
- 229910001182 Mo alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 claims description 2
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 2
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 2
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 2
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 11
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 5
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 229910021578 Iron(III) chloride Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 4
- RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K iron trichloride Chemical compound Cl[Fe](Cl)Cl RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 4
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 4
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OSMSIOKMMFKNIL-UHFFFAOYSA-N calcium;silicon Chemical class [Ca]=[Si] OSMSIOKMMFKNIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 2
- 229910000967 As alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- VZUPOJJVIYVMIT-UHFFFAOYSA-N [Mo].[Ni].[Cr].[Fe] Chemical compound [Mo].[Ni].[Cr].[Fe] VZUPOJJVIYVMIT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000010612 desalination reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 150000002751 molybdenum Chemical class 0.000 description 1
- 229910001000 nickel titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002826 nitrites Chemical class 0.000 description 1
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000012266 salt solution Substances 0.000 description 1
- -1 salt solutions Chemical class 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E06—DOORS, WINDOWS, SHUTTERS, OR ROLLER BLINDS IN GENERAL; LADDERS
- E06B—FIXED OR MOVABLE CLOSURES FOR OPENINGS IN BUILDINGS, VEHICLES, FENCES OR LIKE ENCLOSURES IN GENERAL, e.g. DOORS, WINDOWS, BLINDS, GATES
- E06B1/00—Border constructions of openings in walls, floors, or ceilings; Frames to be rigidly mounted in such openings
- E06B1/56—Fastening frames to the border of openings or to similar contiguous frames
- E06B1/60—Fastening frames to the border of openings or to similar contiguous frames by mechanical means, e.g. anchoring means
- E06B1/6069—Separate spacer means acting exclusively in the plane of the opening; Shims; Wedges; Tightening of a complete frame inside a wall opening
- E06B1/6076—Separate spacer means acting exclusively in the plane of the opening; Shims; Wedges; Tightening of a complete frame inside a wall opening of screw-type
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Joining Of Building Structures In Genera (AREA)
- Door And Window Frames Mounted To Openings (AREA)
- Support Of Aerials (AREA)
- Fire-Detection Mechanisms (AREA)
- Motorcycle And Bicycle Frame (AREA)
- Conveying And Assembling Of Building Elements In Situ (AREA)
Abstract
Description
Jern-nikkel-krom-molybden-legeringer. Iron-nickel-chromium-molybdenum alloys.
Det finnes mange metaller og legeringer hvor man ønsker There are many metals and alloys wherever you want
å oppnå en motstandsevne mot den korroderende virkning av klorider, deriblant saltoppløsninger, sterkt oksyderende kloridoppløs-ninger og sjøatmosfære og sjøvann. Behovet for legeringer som er motstandsdyktige mot en slik korrosjon, er betydelig steget på grunn av den seneste utvikling, f.eks. på området av avsalting og sjøbunns-bergverk og boring. to achieve resistance to the corrosive effect of chlorides, including salt solutions, strongly oxidizing chloride solutions and sea atmosphere and sea water. The need for alloys that are resistant to such corrosion has increased significantly due to recent developments, e.g. in the area of desalination and seabed mining and drilling.
Metaller og legeringer som vanligvis brukes for disse formål, omfatter austenitiske rustfrie stål, karbonstål og leger- Metals and alloys commonly used for these purposes include austenitic stainless steels, carbon steels and alloys
te stål, kobber og kobberlegeringer, deriblant forskjellige mes-singsorter, nikkellegeringer, titan og titanlegeringer. Avhengig av den særlige anvendelse har imidlertid disse materialer en eller steel, copper and copper alloys, including various types of brass, nickel alloys, titanium and titanium alloys. Depending on the particular application, however, these materials have one or
flere ulemper. F.eks. er austenitiske rustfrie stål, såsom AISI-stål 304, 310 og 316 lett bearbeidbare og koster forholdsvis lite, men de har en utilstrekkelig motstand"mot sprekk-korrosjon. Denne ulempe er enda større i karbonstål og lavlegerte stål. Kobberlegeringer og austenitiske rustfrie stål blir lett korrodert når de neddyppes i sjøvann som står stille eller som strømmer med en mindre hastighet enn ca. 1,5 m pr. sekund. Denne økede tilsøling og korrosjon når hastigheten av sjøvann i hvilke de er neddyppet minsker, er karakteristisk for mange materialer. several disadvantages. E.g. austenitic stainless steels, such as AISI steels 304, 310 and 316 are easily machined and cost relatively little, but they have insufficient resistance to crevice corrosion. This disadvantage is even greater in carbon steel and low-alloy steels. Copper alloys and austenitic stainless steels are easily corroded when immersed in seawater that is still or flowing at a velocity less than about 1.5 m per second This increased fouling and corrosion when the velocity of seawater in which they are immersed decreases is characteristic of many materials.
Visse nikkel-legeringer hair vært brukt i stor utstrek-ning i slike omgivelser. En av de mest anvendte legeringer inneholder ca. 17% krom, 16% molybden og 4% wolfram; denne legering er dyr, tildels fordi den vanskelig lar seg bearbeide og vanligvis krever flere glødebehandlinger under bearbeidelsen. Certain nickel alloys have been used extensively in such environments. One of the most used alloys contains approx. 17% chromium, 16% molybdenum and 4% tungsten; this alloy is expensive, partly because it is difficult to process and usually requires several annealing treatments during processing.
Titan og titanlegeringer er forholdsvis dyre og visse titanlegeringer( korroderer drastisk. Titanium and titanium alloys are relatively expensive and certain titanium alloys corrode drastically.
Korrosjonsproblemet blir ytterligere komplisert da legeringene for visse anvendelser bør være motstandsdyktige mot klorid-angrep i glødet tilstand, mens for andre anvendelser f.eks. for sjøkabler, er det viktigere at de både har en høy fasthet og en usedvanlig stor motstand mot kloridkorrosjon i koldvalset tilstand. The corrosion problem becomes further complicated as the alloys for certain applications should be resistant to chloride attack in the annealed state, while for other applications e.g. for submarine cables, it is more important that they both have a high strength and an exceptionally high resistance to chloride corrosion in the cold-rolled state.
Foreliggende oppfinnelse angår legeringer som er billige, lar seg varm- og koldbearbeide og som har en øket motstand mot overflatekorrosjon, sprekk- og intergranulær korrosjon og spennings-korrosjons-sprekking i kloridomgivelser, og som kan brukes både i glødet og i koldvalset tilstand. The present invention relates to alloys which are cheap, can be hot and cold worked and which have an increased resistance to surface corrosion, crevice and intergranular corrosion and stress-corrosion cracking in chloride environments, and which can be used both in the annealed and in the cold-rolled state.
De vesentlige bestanddeler av legeringer ifølge oppfinnelsen er jern, nikkel, molybden og krom, og legeringene inneholder i vektprosent, 20-30% nikkel, 6-10% molybden og 14-21% krom. innenfor disse områder må innholdet av disse tre elementer står i innbyrdes avhengighet, og da dessuten egenskapene av legeringene vsjrierer med sammensetningen, bør man velge passende trangere områder for hver ønsket kombinasjon av egenskaper. The essential components of alloys according to the invention are iron, nickel, molybdenum and chromium, and the alloys contain, by weight, 20-30% nickel, 6-10% molybdenum and 14-21% chromium. within these areas, the content of these three elements must be interdependent, and as, moreover, the properties of the alloys vary with the composition, suitable narrower areas should be chosen for each desired combination of properties.
Den vedføyede tegning viser korrelasjonen.mellom nik- The attached drawing shows the correlation between nod-
kel og molybden-innholdet. Alle legeringer ifølge oppfinnelsen har et nikkel- og molyibdeninnhold som står i gjensidig avhengig-hetsforhold og ligger innenfor området BKJONDCB. Dessuten er kjjominnholdet minst 18% når molybdeninnholdet ikke overskrider 6,5%, og krominnholdet er ikke større enn 20% når molybdeninnholdet er ca. 10%. nickel and the molybdenum content. All alloys according to the invention have a nickel and molybdenum content that is mutually dependent and lies within the range BKJONDCB. In addition, the chromium content is at least 18% when the molybdenum content does not exceed 6.5%, and the chromium content is not greater than 20% when the molybdenum content is approx. 10%.
Nikkelinnholdet av legeringer må være minst 20%, da et lavere innhold ikke gir en tilstrekkelig korrosjonsmotstand og forårsaker også dannelsen av deltaferritt. Selv små, men overdrevne mengder av deltaferritt kan bevirke en skjørhet og dårlig bearbeidelsesevne. Av denne grunn bør legeringene bestå av en enkel fa-se og være vesentlig austenitiske og frie for skadelige faser, såsom deltaferritt og sigmafase. The nickel content of alloys must be at least 20%, as a lower content does not provide sufficient corrosion resistance and also causes the formation of delta ferrite. Even small but excessive amounts of delta ferrite can cause brittleness and poor machinability. For this reason, the alloys should consist of a single phase and be essentially austenitic and free of harmful phases, such as delta ferrite and sigma phase.
Hvis legeringene skal ha en optimal kombinasjon av motstandsevnen mot sprekk-korrosjon og god bearbeidelsesevne er det fordelaktig at. nikkelinnholdet utgjør minst 23% og fortrinnsvis minst 25%. If the alloys are to have an optimal combination of resistance to crevice corrosion and good machinability, it is advantageous that. the nickel content is at least 23% and preferably at least 25%.
Meget tilfredsstillende resultater oppnås ikke bestandig når nikkelinnholdet er i den nedre del av det tillatte område, Very satisfactory results are not always achieved when the nickel content is in the lower part of the permitted range,
dvs. 20-2 3% nikkel. Da har legeringene en mindre motstand mot sprekk-korrosjon, særlig i koldvalset tilstand, dersom både molybden- kg orminnholdet ligger ved den nedre ende av de respektive områder. i.e. 20-2 3% nickel. Then the alloys have a lower resistance to crevice corrosion, especially in the cold-rolled state, if both the molybdenum-kg worm content is at the lower end of the respective ranges.
Lave molybdeninnhold resulterer i en mindre motstand mot sprekk-korrosjon. Molybdeninnholdet må være minst 6% og selv molybdeninnhold fra 6 til 6,5% er utilstrekkelig når krominnholdet er lavere enn 18%. I dette molybdenområde er krominnholdet fortrinnsvis minst 18,5%. Selv når molybdeninnholdet er over 6,5 Low molybdenum contents result in less resistance to crevice corrosion. The molybdenum content must be at least 6% and even molybdenum content from 6 to 6.5% is insufficient when the chromium content is lower than 18%. In this molybdenum range, the chromium content is preferably at least 18.5%. Even when the molybdenum content is above 6.5
opp til 7,5%, skal krominnholdet videre i alminnelighet være større enn 17%, særlig med lavt nikkelinnhold. Når molybdeninnholdet er fra 7,5 til 8%, er et krominnhold av minst 15,5 eller 16% ønskelig. Men ved å bruke 8% eller mere molybden, særlig når krominnholdet er minst 17%, kan meget tilfredsstillende resultater oppnås ved høyere nikkelinnhold. Nikkelinnhold over 30% øker omkostningene unødvendig. up to 7.5%, the chromium content must generally be greater than 17%, especially with a low nickel content. When the molybdenum content is from 7.5 to 8%, a chromium content of at least 15.5 or 16% is desirable. However, by using 8% or more molybdenum, especially when the chromium content is at least 17%, very satisfactory results can be obtained at higher nickel content. Nickel content above 30% increases costs unnecessarily.
Kromet gir legeringene korrosjonsmotstandsevne, men for store mengder krom kan føre til dårlige egenskaper, særlig ved at det bevirker dannelse av en multippel-fasestruktur, og følge-lig skal ikke krominnholdet overskride 21%. The chromium gives the alloys corrosion resistance, but excessive amounts of chromium can lead to poor properties, particularly as it causes the formation of a multiple-phase structure, and consequently the chromium content must not exceed 21%.
Legeringene kan inneholde andre bestanddeler, en av disse er kobolt i en mengde på opptil 1$%. The alloys may contain other constituents, one of which is cobalt in an amount of up to 1%.
For å oppnå meget tilfredsstillende egenskaper er det fordelaktig at alle legeringer ifølge oppfinnelsen inneholder kalsium, hvis mengde kan være opptil 0,15%. Fortrinnsvis inneholder legeringene minst 0,001% og helst minst 0,01% kalsium. Kalsium gir legeringene én betydelig bedre motstand mot sprekk-korrosjon både i glødet og i koldbearbeidet tilstand. Kalsium er særlig fordelaktig for legeringer i koldbearbeidet tilstand og for legeringer i hvilke molybdeninnholdet ikke overstiger 7,5%. Minst 0,001% kalsium må være tilstede i legeringer som inneholder ikke mere enn 7,5% molybden, og det er meget fordelaktig at molybden-innholdet ikke overstiger 7,5%. Minst 0,001% kalsium må være tilstede i legeringer som inneholder ikke mere enn 7,5% molybden, og det er meget fordelaktig at molybdeninnholdet ikke overstiger 8%, da motstanden mot sprekk-korrosjon minsker i dets fravær selv i glødet tilstand. Fortrinnsvis er kalsiuminnholdet av legeringene 0,001 til 0,1%. In order to achieve very satisfactory properties, it is advantageous that all alloys according to the invention contain calcium, the amount of which can be up to 0.15%. Preferably the alloys contain at least 0.001% and preferably at least 0.01% calcium. Calcium gives the alloys a significantly better resistance to crevice corrosion both in the annealed and in the cold-worked state. Calcium is particularly advantageous for alloys in the cold-worked state and for alloys in which the molybdenum content does not exceed 7.5%. At least 0.001% calcium must be present in alloys containing no more than 7.5% molybdenum, and it is very advantageous that the molybdenum content does not exceed 7.5%. At least 0.001% calcium must be present in alloys containing no more than 7.5% molybdenum, and it is very advantageous that the molybdenum content does not exceed 8%, as resistance to crevice corrosion decreases in its absence even in the annealed state. Preferably, the calcium content of the alloys is 0.001 to 0.1%.
Kalsium kan helt eller delvis erstattes med magnesium. Legeringene kan også inneholde 0 til 0,2% karbon, 0 til 0,5% silisium, 0 til 1% mangan, idet summen av mangan og silisiuminnholdet ikke overstiger 1,25%, 0 til 0,7% titan, 0 til 0,7% aluminium, 0 til 2% niob, 0 til 1% vanadium, 0 til 1% kobber, Calcium can be completely or partially replaced with magnesium. The alloys may also contain 0 to 0.2% carbon, 0 to 0.5% silicon, 0 to 1% manganese, the sum of the manganese and silicon content not exceeding 1.25%, 0 to 0.7% titanium, 0 to 0 .7% aluminum, 0 to 2% niobium, 0 to 1% vanadium, 0 to 1% copper,
0 til 1% wolfram og 0 til 2% tantal. Resten bortsett fra forurensninger jern. 0 to 1% tungsten and 0 to 2% tantalum. The rest except impurities iron.
Silisium- og manganinnholdet må omhyggelig reguleres. Silisiuminnholdet må ikke overstige 0,5%, da større mengder virker skadelig på varmbearbeidelsesevnen og sveisbarheten. Silisiuminnholdet overstiger fortrinnsvis ikke 0,25%. Manganinnholdet må ik-ke overstige 1%. Høyere manganinnhold bevirker en minsking av The silicon and manganese content must be carefully regulated. The silicon content must not exceed 0.5%, as larger amounts have a detrimental effect on the heat-workability and weldability. The silicon content preferably does not exceed 0.25%. The manganese content must not exceed 1%. Higher manganese content causes a reduction of
korrosjonsmotstanden. Manganinnholdet overstiger fortrinnsvis ikke 0,5%. Summen av mangan- og silisiuminnholdene må ikke overstige 1,25% og fortrinnsvis ikke overstige 0,75%. the corrosion resistance. The manganese content preferably does not exceed 0.5%. The sum of the manganese and silicon contents must not exceed 1.25% and preferably not exceed 0.75%.
Skjønt karbonmengden i legeringene kan være så høy som 0,2% forårsaker en økning av karboninnholdet over 0,1%, f.eks. til 0,15%, en minsking av motstandsevnen mot sprekk-korrosjon. For å oppnå en god motstand mot såvel sprekk-korrosjon som intergranulær korrosjon, er det fordelaktig at karboninnholdet ikke overstiger 0,05% eller selv 0,03%. Karbonmengder på opptil 0,1% er imidlertid helt tilfredsstillende hvis niob er tilstede for å kombinere seg med karbon. Nærværet av niob gjør også en oppløs-ningsopphetning av sveisestykker overflødig. Although the amount of carbon in the alloys can be as high as 0.2%, increasing the carbon content above 0.1%, e.g. to 0.15%, a reduction in crevice corrosion resistance. In order to achieve a good resistance to both crevice corrosion and intergranular corrosion, it is advantageous that the carbon content does not exceed 0.05% or even 0.03%. However, carbon amounts of up to 0.1% are perfectly satisfactory if niobium is present to combine with carbon. The presence of niobium also makes a solution heating of welding pieces redundant.
Titan og aluminium gir en særlig tilfredsstillende varmbearbeidelsesevne. Legeringene kan luftsmeltes, hvorved deres pris blir lavere, og under disse omstendigheter er nærværet av bå-de aluminium og titan meget fordelaktig. Titan stabiliserer nit-rider og hindrer derved porédannelsen i blokker. Det foretrekkes derfor at minst ett og fortrinnsvis begge metaller aluminium og titan er tilstede i mengder fra 0,1 til 0,25 til 0,5% av hvert av dem. Overdrevne mengder av disse elementer, f.eks. 1,5% eller mere, er meget ufordelaktige da de nedsetter varmbearbeidelsesevnen uten å virke fordelaktig på korrosjonsmotstanden. Titanium and aluminum provide a particularly satisfactory hot workability. The alloys can be air-melted, thereby lowering their price, and under these circumstances the presence of both aluminum and titanium is very advantageous. Titanium stabilizes nitrites and thereby prevents the formation of pores in blocks. It is therefore preferred that at least one and preferably both metals aluminum and titanium are present in amounts of from 0.1 to 0.25 to 0.5% of each of them. Excessive amounts of these elements, e.g. 1.5% or more, are very disadvantageous as they reduce the hot workability without having a beneficial effect on the corrosion resistance.
Fosfor, oksygen eller svovel som er tilstede som forurensninger, bør holdes ved en lavest mulig verdi. Svovel er særlig skadelig og må omhyggelig reguleres. Nitrogen som utgjør en annen forurensning, bør holdes under 0,03% og fortrinnsvis under 0,01%. Phosphorus, oxygen or sulfur present as pollutants should be kept to the lowest possible value. Sulfur is particularly harmful and must be carefully regulated. Nitrogen, which constitutes another pollutant, should be kept below 0.03% and preferably below 0.01%.
Under fremstillingen av legeringer vil eventuelt tilsatt aluminium, titan eller kalsium vanligvis ikke gjenvinnes fullsten-dig i legeringen. Hvis det f.eks. trenges et titan- eller alumi-niuminnhold av 0,15% i legeringer, bør 0,25% av elementet tilsettes til smeiten. Kalsium, som kan innføres i form av en kalsium-silisium-tilsetning bør tilsettes i en to eller tre ganger større mengde enn mengden som ønskes til slutt i legeringen. During the production of alloys, any added aluminium, titanium or calcium will usually not be fully recovered in the alloy. If it e.g. if a titanium or aluminum content of 0.15% is needed in alloys, 0.25% of the element should be added to the smelting. Calcium, which can be introduced in the form of a calcium-silicon addition, should be added in an amount two or three times greater than the amount ultimately desired in the alloy.
Legeringsblokker kan varmbearbeides ved temperaturer fra 1205 til 1260°C og ned tii 980 og 870°c. Legeringene kan hensikts-messig glødes ved temperaturer i området av 1095 til 1260°C, f. eks. 1205°C. Alloy blocks can be heat worked at temperatures from 1205 to 1260°C and down to 980 and 870°C. The alloys can suitably be annealed at temperatures in the range of 1095 to 1260°C, e.g. 1205°C.
Når det gjelder fremstilling av slike produkter som bånd, kan legeringene varmvalses, glødes, beises og koldvalses. Mellomglødning mellom koldvalsingstrinnene kan utføres ved temperaturer fra 1095 til 1205°C. When it comes to the production of such products as strip, the alloys can be hot-rolled, annealed, pickled and cold-rolled. Intermediate annealing between the cold rolling steps can be carried out at temperatures from 1095 to 1205°C.
Det er vanskelig å beise legeringene på grunn av deres utmerkede korrosjonsmotstand. It is difficult to pick the alloys because of their excellent corrosion resistance.
I det følgende gis noen eksempler. In the following, some examples are given.
Visse legeringer, nemlig legeringer nr. 1-17 ifølge oppfinnelsen og to sammenligningslegeringer, R og S, ble fremstilt ved luftsmelting. De nominelle sammensetninger av disse legeringer er gitt i tabell I. I tillegg til de viste elementer inneholdt legeringene nominelt 0,1% silisium, 0,15% mangan og med unn-tagelse av legeringen nr. 15 0,03% karbon. Ca. 0,06% kalsium, som kalsium-silisium, og 0,25% titan og av aluminium ble tilsatt til smeltene. Blokker av de støpte legeringer ble glødet ved 1260°C og deretter varmvalset til barrer, idet va mbearbeidelsestempera-turen var 870 til 1260<0>c. Certain alloys, namely alloys Nos. 1-17 according to the invention and two comparative alloys, R and S, were prepared by air melting. The nominal compositions of these alloys are given in table I. In addition to the elements shown, the alloys nominally contained 0.1% silicon, 0.15% manganese and, with the exception of alloy no. 15, 0.03% carbon. About. 0.06% calcium, as calcium-silicon, and 0.25% titanium and of aluminum were added to the melts. Blocks of the cast alloys were annealed at 1260°C and then hot rolled into ingots, the hot working temperature being 870 to 1260°C.
De varmvalsede legeringer ble glødet ved 1175 til 1205°C i en halv time og deretter koldvalset til bånd med en tykkelse på 1,5 mm fra en tykkelse på 6 mm etter varmvalsingen. Legeringene ble utsatt for korrosjonsforsøk i et korroderende middel som vanligvis brukes for forsøksformål, nemlig i en 10% ferrikloridoppløs-ning. Prøver av legeringene ble undersøkt såvel i koldvalset som i glødet tilstand. Koldvalsede prøver med en overflate på 25 cm^ ble neddyppet i ca. 72 timer i den 10% ferrikloridoppløsning. Gum-mibånd ble viklet rundt prøvene for å skaffe sprekker. Forsøket anses som ekvivalent med en usedvanlig lang innvirkning av sjøvann. Andre koldvalsede prøver med den samme overflatestørrelse ble glø-det ved 1175 til 1205°C i en halv time og deretter undersøkt på samme måte som de koldvalsede prøver. The hot-rolled alloys were annealed at 1175 to 1205°C for half an hour and then cold-rolled into strips with a thickness of 1.5 mm from a thickness of 6 mm after the hot rolling. The alloys were subjected to corrosion tests in a corrosive agent which is usually used for experimental purposes, namely in a 10% ferric chloride solution. Samples of the alloys were examined both in the cold rolled and in the annealed state. Cold-rolled samples with a surface of 25 cm^ were immersed in approx. 72 hours in the 10% ferric chloride solution. Rubber bands were wrapped around the samples to create cracks. The experiment is considered equivalent to an exceptionally long exposure to seawater. Other cold-rolled samples with the same surface size were annealed at 1175 to 1205°C for half an hour and then examined in the same manner as the cold-rolled samples.
Resultatene av korrosjonsforsøk uttrykt i vekttap i mg The results of corrosion tests expressed in weight loss in mg
er også gitt i tabell I. are also given in Table I.
Legeringene bør ikke oppvise et vekttap som er større enn 15 mg og fortrinnsvis 10 mg ved forsøket med 10% ferriklorid. Et vekttap på mindre enn 5 mg er utmerket. Fra resultatene i tabell I fremgår således Hart at legeringene 1-14 hadde en meget tilfredsstillende motstand mot sprekk-korrosjon. Det ble ikke konstatert noen overflatekorrosjon. The alloys should not show a weight loss greater than 15 mg and preferably 10 mg in the test with 10% ferric chloride. A weight loss of less than 5 mg is excellent. From the results in Table I, it thus appears Hart that the alloys 1-14 had a very satisfactory resistance to crevice corrosion. No surface corrosion was observed.
Legering nr. 15 inneholdt 0,15% karbon idet sammensetnin- Alloy No. 15 contained 0.15% carbon as the composition
gen var ellers den samme som av legeringer nr. 2 og 3. Mens lege- was otherwise the same as that of alloys no. 2 and 3. While the
ring nr. 15 var tilfredsstillende for støpning og for bruk i glø- ring No. 15 was satisfactory for casting and for use in annealing
det tilstand, bevirker det høye karboninnhold et forholdsvis høyt vekttap ved sprekk-korrosjon. that condition, the high carbon content causes a relatively high weight loss in case of crevice corrosion.
Skjønt motstanden mot sprekk-korrosjon av legeringer Although the resistance to crevice corrosion of alloys
nr. 16 og 17 var god, var det litt vanskelig å varmebearbeide disse legeringer. Større vanskelighet medførte legeringene R og S No. 16 and 17 was good, it was a little difficult to heat treat these alloys. The alloys R and S were more difficult
som inneholdt bare 20% nikkel og kantsprekking ble konstantert med disse legeringer. Imidlertid hadde legéringene nr. 7 og 11, which contained only 20% nickel and edge cracking was constant with these alloys. However, alloys No. 7 and 11 had
som hadde samme krominnhold og molybdeninnhold, men nikkelinnhold på over 2 3%, nemlig 25%, en god varmbearbeidelsesevne. which had the same chromium content and molybdenum content, but a nickel content of over 2 3%, namely 25%, a good hot workability.
I ytterligere forsøk ble både koldvalsede og glødete prø- In further tests, both cold-rolled and annealed samples were
ver av legeringene 3, 10 og 14 utsatt for sjøvann ved omgivelses-temperatur som strømte med en hastighet av 60 cm pr. sekund. Det ble undersøkt prøver for å bestemme sprekk-korrosjon og U-bøyede prøver for å bestemme spenningskorrosjonssprekking. Legering nr. 3 ble utsatt for forsøket i 430 dager og de andre legeringer i 300 dager, idet forsøkene ble utført periodisk. Alle prøver var frie for tegn på spenningskorrosjonssprekking. En meget liten og betydningsløs sprekkorrosjon ble konstantert i den koldvalsede prø- of alloys 3, 10 and 14 exposed to seawater at ambient temperature which flowed at a speed of 60 cm per second. Specimens were examined to determine crevice corrosion and U-bent specimens to determine stress corrosion cracking. Alloy No. 3 was subjected to the test for 430 days and the other alloys for 300 days, the tests being carried out periodically. All samples were free of signs of stress corrosion cracking. A very small and insignificant crevice corrosion was constant in the cold-rolled test
ve av legeringen nr. 3 etter 90 dager, men korrosjonen skred ikke videre frem og det er mulig at maskinbearbeidelsen før korrosjons-forsøket ikke var perfekt. I alminnelighet oppførte prøvene seg meget todt. ve of alloy No. 3 after 90 days, but the corrosion did not progress further and it is possible that the machining prior to the corrosion test was not perfect. In general, the samples behaved very strangely.
For sammenligningens skyld ble visse ytterligere legerin- For the sake of comparison, certain additional alloys were
ger utenfor oppfinnelsen, nemlig legeringene A til P og fire legeringer i henhold til oppfinnelsen, nemlig legeringene 26-29 under- gers outside the invention, namely alloys A to P and four alloys according to the invention, namely alloys 26-29 sub-
søkt ved hjelp av ferrikloridforsøket på samme måte som legeringene i tabell I. Sammensetningene (i hovedsaken nominelle) av disse legeringer er gitt i tabell II sammen med resultatene av korrosjons-forsØk. Dersom ikke noe annet er nevnt, inneholdt legeringene ikke mere enn 0,03% karbon, 0,1% silisium og 0,15% mangan. Det ble ikke tilsatt kalsium, titan eller aluminium til legeringene E, F og H til P, eller til legeringene nr. 27, 28 og 29. Forsøk ble også tested by means of the ferric chloride test in the same way as the alloys in Table I. The compositions (mainly nominal) of these alloys are given in Table II together with the results of corrosion tests. Unless otherwise stated, the alloys contained no more than 0.03% carbon, 0.1% silicon and 0.15% manganese. No calcium, titanium or aluminum was added to alloys E, F and H to P, or to alloys no. 27, 28 and 29. Experiments were also
utført med prøver av kommersielt fremstilte rustfrie stål AISI 310 og 316. Resultatene for legeringene 3, 5, 9 og 13 er også innbefat-tet i tabell II for sammenligningens skyld. performed with samples of commercially produced stainless steels AISI 310 and 316. The results for alloys 3, 5, 9 and 13 are also included in Table II for the sake of comparison.
Tabell II viser at legeringene A til D med molybdeninnhold på bare 4% hadde en dårlig korrosjonsmotstand til tross for øking av nikkelinnholdet. Legeringene E og F er representative for tidligere kjente legeringer og er frie for kalsium, titan og aluminium. Sprekk-korrosjonsmotstanden av disse legeringer var ytterst dårlig. Legering G, som hadde et krominnhold på bare 16% sammen med et molybdeninnhold på bare 6% hadde også en dårlig kor/ rosjonsmotstand, skjøntden inneholdt kalsium;,, titan og aluminium. Imidlertid hadde legering 26 ifølge oppfinnelsen og med den samme nominelle sammensetning som legering G, men med 20% krom, en tilfredsstillende korrosjonsmotstand. Dette viser at når molybden-innholdet er lavere enn 6,5%, må krominnholdet være minst 18%. Legering H hadde en så dårlig varmbearbeidelsesevne at korrosjons-forsøk i koldvalset og glødet tilstand ikke ble utført. Denne legering inneholdt 1,1% silisium og 2% titan samt et høyt kombinert silisium og manganinnhold på 1,8%. I merkbar motsetning dertil Table II shows that the alloys A to D with a molybdenum content of only 4% had a poor corrosion resistance despite increasing the nickel content. Alloys E and F are representative of previously known alloys and are free of calcium, titanium and aluminium. The crevice corrosion resistance of these alloys was extremely poor. Alloy G, which had a chromium content of only 16% together with a molybdenum content of only 6%, also had poor corrosion resistance, although it contained calcium, titanium and aluminium. However, alloy 26 according to the invention and with the same nominal composition as alloy G, but with 20% chromium, had a satisfactory corrosion resistance. This shows that when the molybdenum content is lower than 6.5%, the chromium content must be at least 18%. Alloy H had such poor hot workability that corrosion tests in the cold-rolled and annealed state were not carried out. This alloy contained 1.1% silicon and 2% titanium and a high combined silicon and manganese content of 1.8%. In marked contrast to that
står legeringene nr. 13 og 9 ifølge oppfinnelsen. are the alloys no. 13 and 9 according to the invention.
Det ble ikke tilsatt kalsium, titan eller aluminium til smelter av legeringene H til P og nr. 27, 28 og 29. Legeringene J til M, 27, 28 og 29 og også legering nr. 5 kan sammenlignes. Legeringene J, K og L hadde en dårlig korrosjonsmotstand både i koldvalset og i glødet tilstand. Legeringene nr. 27, 28 og 29 var imidlertid tilfredsstillende i glødet tilstand og ligger av denne grunn innenfor oppfinnelsens ramme. Det er interessant å sammenligne legeringen nr. 5 (som inneholdt kalsium og også titan og aluminium) med legeringene nr. 27, 28 og 29. Forskjellen "av resultater er oppsiktsvekkende. Standard rustfrie stål AISI 310 og 316 samt de kjente legeringer N og P oppførte seg dårlig under disse forsøk. No calcium, titanium or aluminum was added to melts of alloys H to P and Nos. 27, 28 and 29. Alloys J to M, 27, 28 and 29 and also alloy No. 5 can be compared. Alloys J, K and L had a poor corrosion resistance both in the cold rolled and in the annealed state. Alloys Nos. 27, 28 and 29 were, however, satisfactory in the annealed state and are therefore within the scope of the invention. It is interesting to compare alloy No. 5 (which contained calcium and also titanium and aluminium) with alloys Nos. 27, 28 and 29. The difference "of results is startling. The standard stainless steels AISI 310 and 316 as well as the known alloys N and P misbehaved during these trials.
Legeringene ifølge oppfinnelsen har høye strekkfastheter f.eks. 17 576 kg/cm og mere, når de ble koldtrukket til tråder. En legering som inneholdt 25% nikkel, 20% krom, 8% molybden og mindre enn 0,04% karbon, resten jern, hadde en strekkfast på ca. 18 560 kg/cn<r> samt en god bøynings- og knekk-duktilitet når den ble trukket til tråd med en 94% tverrsnittsreduksjon. The alloys according to the invention have high tensile strengths, e.g. 17,576 kg/cm and more, when they were cold drawn into threads. An alloy containing 25% nickel, 20% chromium, 8% molybdenum and less than 0.04% carbon, the rest iron, had a tensile strength of approx. 18,560 kg/cn<r> as well as good bending and breaking ductility when drawn into wire with a 94% cross-sectional reduction.
Legeringer ifølge oppfinnelsen kan brukes for fartøyer, skipsskrog og konstruksjoner og komponenter brukt i kontakt med sjøvann eller sjøatmosfære. Legeringene er særlig brukbare for bl.a. pumper og deler (deriblant skovler og skovlhjul), propeller, rør, ventiler, holdere, rørledninger, deriblant varmevekslerrør og rørplater, vannbeholdere, sjøvannfordampere, deriblant plater, aksler og marine komponenter, f.eks. bremseklosser, lasker, rem-■ skiver, smivarer, bekledninger, bøyer, flyteplattformer og olje-brønnutstyr. Alloys according to the invention can be used for vessels, ship hulls and structures and components used in contact with seawater or sea atmosphere. The alloys are particularly useful for e.g. pumps and parts (including blades and impellers), propellers, tubes, valves, holders, pipelines, including heat exchanger tubes and tube sheets, water tanks, seawater evaporators, including sheets, shafts and marine components, e.g. brake pads, lashers, pulleys, forgings, linings, buoys, floating platforms and oil well equipment.
Andre anvendelser av legeringene er utstyr for kjemiske fabrikker Other applications of the alloys are equipment for chemical factories
for behandling av oksyderende syrer og salter, og beholdere og trykkbeholdere for lagring og transport av forskjellige kjemika- for the treatment of oxidizing acids and salts, and containers and pressure vessels for the storage and transport of various chemicals
lier. Legeringene kan brukes i konvensjonelle fabrikksformer, f»scythe. The alloys can be used in conventional factory forms, e.g.
eks. i form av plater, bånd, barrer og stenger. e.g. in the form of plates, strips, bars and rods.
Claims (14)
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO901254A NO169398C (en) | 1990-03-19 | 1990-03-19 | PROCEDURE FOR PERMANENT SUMMARY OF TWO CONSTRUCTION PARTS THROUGH USING AN ADJUSTABLE MOUNTING DEVICE, AND AN APPLICATION FOR USING THE PROCEDURE |
AT91905563T ATE149234T1 (en) | 1990-03-19 | 1991-03-15 | METHOD OF CONNECTING TWO COMPONENTS USING AN ADJUSTABLE HOLDER AND RACK FOR USE WITH THIS METHOD |
PCT/NO1991/000042 WO1991014846A1 (en) | 1990-03-19 | 1991-03-15 | A method for joining two structural members by the aid of an adjustable fastener, and a mounting for use with said method |
DE69124785T DE69124785T2 (en) | 1990-03-19 | 1991-03-15 | METHOD FOR CONNECTING TWO COMPONENTS USING AN ADJUSTABLE BRACKET AND FRAME FOR USE WITH THIS METHOD |
DK91905563.2T DK0491010T3 (en) | 1990-03-19 | 1991-03-15 | Method for joining two building elements by an adjustable fastener, as well as fittings for use in this method |
EP91905563A EP0491010B1 (en) | 1990-03-19 | 1991-03-15 | A method for joining two structural members by the aid of an adjustable fastener, and a mounting for use with said method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO901254A NO169398C (en) | 1990-03-19 | 1990-03-19 | PROCEDURE FOR PERMANENT SUMMARY OF TWO CONSTRUCTION PARTS THROUGH USING AN ADJUSTABLE MOUNTING DEVICE, AND AN APPLICATION FOR USING THE PROCEDURE |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO901254D0 NO901254D0 (en) | 1990-03-19 |
NO901254L NO901254L (en) | 1991-09-20 |
NO169398B true NO169398B (en) | 1992-03-09 |
NO169398C NO169398C (en) | 1992-06-17 |
Family
ID=19893004
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO901254A NO169398C (en) | 1990-03-19 | 1990-03-19 | PROCEDURE FOR PERMANENT SUMMARY OF TWO CONSTRUCTION PARTS THROUGH USING AN ADJUSTABLE MOUNTING DEVICE, AND AN APPLICATION FOR USING THE PROCEDURE |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0491010B1 (en) |
AT (1) | ATE149234T1 (en) |
DE (1) | DE69124785T2 (en) |
DK (1) | DK0491010T3 (en) |
NO (1) | NO169398C (en) |
WO (1) | WO1991014846A1 (en) |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB9313606D0 (en) * | 1993-07-01 | 1993-08-18 | Manse Window Design Ltd | Apparatus and method of installing a frame in a building structure |
DE19715496C1 (en) * | 1997-04-14 | 1998-06-25 | Sfs Ind Holding Ag | Adjuster element for window and door frames etc. |
ATE397143T1 (en) † | 1998-03-23 | 2008-06-15 | Sfs Intec Holding Ag | USE OF A PROFILE RAIL TO SUPPORT WINDOW OR DOOR FRAME |
DE20311513U1 (en) * | 2003-07-25 | 2004-11-25 | Sfs Intec Holding Ag | Device for supporting and securing window or door frames to the boundary of a wall opening |
DE20311512U1 (en) | 2003-07-25 | 2004-11-25 | Sfs Intec Holding Ag | Console for supporting and fixing window or door frames at the boundary of a wall opening |
WO2006075155A1 (en) * | 2005-01-13 | 2006-07-20 | Allmu A.S. | Method, device, connector and combination |
EP1722062B1 (en) | 2005-05-03 | 2012-10-24 | Dietrich Anton Fuchs | Device for fixing a window frame with a set screw |
SE531382C2 (en) | 2006-06-12 | 2009-03-17 | Vest Wood Sverige Ab | Improved frame screw |
DE102016108739A1 (en) * | 2016-05-11 | 2017-11-16 | Sfs Intec Holding Ag | Device and method for fixing a building in an opening bounded by a bearing surface |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE410484B (en) * | 1978-03-09 | 1979-10-15 | Kullstam Anders | PROCEDURE FOR FIXING WINDOW ARMS AT WALL OPENINGS |
SE427486B (en) * | 1982-03-24 | 1983-04-11 | Ebbe Teodor Dahlin | TOOL FOR USE IN ASSEMBLY OF WINDOWS, WINDOW FRAMES AND SIMILAR |
NO155784C (en) * | 1985-02-13 | 1987-05-27 | Terje Edvardsen | ADJUSTABLE MOUNTING MOUNT FOR JOINING TWO CONSTRUCTION PARTS. |
SE457007B (en) * | 1985-09-09 | 1988-11-21 | Eriksson Lars | FIXING DEVICE, STEPING WAY FOR DOOR AND WINDOW FRAMES |
NO165355C (en) * | 1988-10-26 | 1991-01-30 | Igela As | ADJUSTABLE MOUNTING DEVICE. |
-
1990
- 1990-03-19 NO NO901254A patent/NO169398C/en not_active IP Right Cessation
-
1991
- 1991-03-15 EP EP91905563A patent/EP0491010B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-03-15 WO PCT/NO1991/000042 patent/WO1991014846A1/en active IP Right Grant
- 1991-03-15 AT AT91905563T patent/ATE149234T1/en not_active IP Right Cessation
- 1991-03-15 DK DK91905563.2T patent/DK0491010T3/en active
- 1991-03-15 DE DE69124785T patent/DE69124785T2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE69124785D1 (en) | 1997-04-03 |
EP0491010A1 (en) | 1992-06-24 |
NO901254L (en) | 1991-09-20 |
NO169398C (en) | 1992-06-17 |
DE69124785T2 (en) | 1997-06-12 |
WO1991014846A1 (en) | 1991-10-03 |
NO901254D0 (en) | 1990-03-19 |
ATE149234T1 (en) | 1997-03-15 |
EP0491010B1 (en) | 1997-02-26 |
DK0491010T3 (en) | 1997-08-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4788036A (en) | Corrosion resistant high-strength nickel-base alloy | |
Copson et al. | Effect of contaminants on resistance to stress corrosion cracking of Ni-Cr alloy 600 in pressurized water | |
NO119920B (en) | ||
EP0066361B1 (en) | Corrosion resistant high strength nickel-based alloy | |
US5019184A (en) | Corrosion-resistant nickel-chromium-molybdenum alloys | |
NO169398B (en) | PROCEDURE FOR PERMANENT SUMMARY OF TWO CONSTRUCTION PARTS THROUGH USING AN ADJUSTABLE MOUNTING DEVICE, AND AN APPLICATION FOR USING THE PROCEDURE | |
JPS58181842A (en) | Anticorrosive nickel-iron alloy | |
JPS625977B2 (en) | ||
US4765957A (en) | Alloy resistant to seawater and other corrosive fluids | |
NO119921B (en) | ||
Michel et al. | Development of copper alloys for seawater service from traditional application to state-of-the art engineering | |
AU666784B2 (en) | Nickel based alloy in the quaternary Ni-Fe-Cr-Mo system hardened by precipitation of the gamma prime phase and withstanding modes of corrosion to be found, in particular, in the oil industry | |
JPS6363608B2 (en) | ||
JPS5811736A (en) | Production of high strength oil well pipe of superior stress corrosion cracking resistance | |
JPS61201759A (en) | High strength and toughness welded steel pipe for line pipe | |
JPS6144126B2 (en) | ||
JPH0232343B2 (en) | ||
JPS6213558A (en) | Alloy having superior h2s resistance | |
JPS6144132B2 (en) | ||
Francis | Stainless steels | |
Fritz et al. | Chloride stress corrosion cracking resistance of 6% Mo stainless steel alloy (UNS N08367) | |
Francis | Duplex Stainless Steels: The Versatile Alloys | |
JPS6363606B2 (en) | ||
Gerlock et al. | Chloride Stress Corrosion Cracking Resistance of the 6% Mo Stainless Steel Alloy | |
Powell et al. | Copper alloys |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MK1K | Patent expired |