NO164283B - Fremgangsmaate og apparat for fremstilling av traad- og filmprodukter direkte fra smeltet material. - Google Patents
Fremgangsmaate og apparat for fremstilling av traad- og filmprodukter direkte fra smeltet material. Download PDFInfo
- Publication number
- NO164283B NO164283B NO844973A NO844973A NO164283B NO 164283 B NO164283 B NO 164283B NO 844973 A NO844973 A NO 844973A NO 844973 A NO844973 A NO 844973A NO 164283 B NO164283 B NO 164283B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- magnesia
- ferrochrome
- bodies
- sinter
- stones
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 10
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 148
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 74
- 235000012245 magnesium oxide Nutrition 0.000 claims description 73
- 239000004575 stone Substances 0.000 claims description 67
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 claims description 63
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 38
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 20
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 15
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 11
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 235000014380 magnesium carbonate Nutrition 0.000 claims description 7
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 claims description 7
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 6
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 claims description 5
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 5
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 5
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims description 4
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims description 4
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 4
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims description 4
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 4
- 239000004568 cement Substances 0.000 claims description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 3
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 claims description 3
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 3
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 3
- 239000007858 starting material Substances 0.000 claims description 3
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 claims description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 2
- RMAQACBXLXPBSY-UHFFFAOYSA-N silicic acid Chemical compound O[Si](O)(O)O RMAQACBXLXPBSY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims description 2
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000009415 formwork Methods 0.000 claims 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000012768 molten material Substances 0.000 abstract 4
- 239000000758 substrate Substances 0.000 abstract 4
- 239000000835 fiber Substances 0.000 abstract 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 abstract 1
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 230000008859 change Effects 0.000 description 4
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 3
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 229910052596 spinel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011029 spinel Substances 0.000 description 3
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 235000012241 calcium silicate Nutrition 0.000 description 1
- JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N calcium silicate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052918 calcium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 150000001844 chromium Chemical class 0.000 description 1
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000006253 efflorescence Methods 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000011017 operating method Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 206010037844 rash Diseases 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000005871 repellent Substances 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000004901 spalling Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0611—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a single casting wheel, e.g. for casting amorphous metal strips or wires
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C41/00—Shaping by coating a mould, core or other substrate, i.e. by depositing material and stripping-off the shaped article; Apparatus therefor
- B29C41/24—Shaping by coating a mould, core or other substrate, i.e. by depositing material and stripping-off the shaped article; Apparatus therefor for making articles of indefinite length
- B29C41/26—Shaping by coating a mould, core or other substrate, i.e. by depositing material and stripping-off the shaped article; Apparatus therefor for making articles of indefinite length by depositing flowable material on a rotating drum
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Nonwoven Fabrics (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
Description
Ildfaste, basiske, brente eller ubrente formlegemer på
magnesiabasis, og fremgangsmåte ved fremstilling derav.
For den ildfaste f6ring av smelteovner i jern- og ikke-jernmetallindustrien, såvel som brenniovner i sten- og jordindu-
strien, spiller magnesiakromstener som er oppbygget på grunnlag av sintermagnesia og kromerts, en betydelig rolle. Spesielt i stål-
industrien blir driftsmåten av smelteovner mere og mere forsert ved bestrebelsene på stadig å oke smelteytelsene, hvilket hovedsakelig oppnåes ved okningen av varmetilforselen pr. tidsenhet. I tilsvar-
ende grad oker derved også kravene som stilles til de ildfaste ovns-foringer, spesielt hva angår ildfastheten. Ildfastheten av magnesia-
og kromertsholdige stener avhenger i hby grad av mengden og kvali-
teten av den i stenen tilstedeværende kromerts, hvis tilsetning til sintermagnesia er nodvendig for å oppnå en god temperaturutvekslingsbestandighet og volumbeståndighet for mange anvendelser. På grunn av
de vesentlig skjerpede driftsbetingelser har man f.eks. ved meget varmtdrevne Siemens-Martin-ovner måttet gå over fra de tidligere i disse aggregater anvendte krom-magnesiastener til nm i asiakromstener med et kromertsinnhold på 30 - ^0 %. For Siemens-Ma- j-ovner, som anvender oxygen for forbrenningen og til friskningen, er imidlertid også dette kromertsinnhold for hoyt.
Til dette kommer at anvendelsen av kromerts generelt forer
med seg den ulempe at på grunn av den naturlige sammensetning av kromertsene fåes i de ildfaste Stener ikke bare de onskede bestand-deler CrpO^ og MgO, men også de slitasjefremmende og dermed uonskede,, komponenter, fremfor alt Al^ O^ og Si02, idet AlpO^, som foreligger i kromerts i en mengde på fra 10 til 30 %, reagerer med SiOp-inn-holdet av de fra ovnsrommet til stenen kommende slagg under dannelse av lavtsmeltende forbindelser, hvilket særlig ved hårde driftsbetingelser oker slitasjen av magnesiakromstenen meget folbart.
En annen grunnulempe ved kromertsen ligger deri at dens sammensetning selv i en og samme forekomst svinger betraktelig og at kvali-tativt hoyverdig kromerts i tiltagende grad blir sjeldnere, omsténdig-heter som belaster stenfabrikasjonen med kostbare oppredningsforholds-regler.
Man har altså med hensyn til kromertsanvendelsen det problem å holde kromertsinnholdet relativt lavt under hensyntagen til den onskede hoye ildfasthet. Dermed fåes imidlertid på den annen side ikke lenger en tilstrekkelig temperaturutvekslings- og volumbestandighet.
Foreliggende oppfinnelse angår derfor ildfaste, basiske, brente eller ubrente formlegemer på magnesiabasis med et krominnhold som stammer fra ferrokromtilsetning, som er karakterisert ved at krominnholdet foreligger helt i form av ferrokrom og/eller efter en temperaturbehandling i form av derav dannede forbindelser, idet ferrokromen i utgangsmaterialet, beregnet som metallisk ferrokrom, er tilstede i en mengde på 1 - 5%, fortrinnsvis 2 - h%, av det samlede materiale i formlegemenes og i en kornstorrelse på 0 - 2 mm, fortrinns vis 0,2 - 1 mm.
Et foretrukket anvendelsesområde for oppfinnelsen er ved frem-stillingen av temperaturutvekslingsbestandige magnesiaformlegemer.
Skjbnt de overraskende små mengder ferrokrom med hvilke der ifolge oppfinnelsen allerede oppnåes meget tilfredsstillende for-bedringer i temperaturvekslingsbestandigheten også fra et omkost-ningssynspunkt rettferdiggjor å erstatte hittil anvendte naturlige kromoxyd, dvs. kromertsen, helt med ferrokrom, er det ikke desto mindre også fordelaktig bare delvis å erstatte kromerts med en tilsetning av ferrokrom, og således minske forurensningene som innbringes i stenen med kromertsen. Man kan derved for å holde den ugunstige innflytelse av ledsagerkomponentene av kromoxydet i kromertsen lav,
gå ut fra en kromerts som ved en oppredningsprosess som er bedre av-passet i sin sammensetning i lys av de foreliggende krav, og dessuten har en vidtgående jevn analyse.
Det er overraskende at f.eks. en tilsetning på bare 2 # ferrokrom til en stensats på magnesiabasis, gir magnesiastener med en temperaturvekslingsbestandighet og en volumbestandighet som dem som kan fåes ved en tilsetning på ca. ±5% god kromerts. Fordelen med magnesiastenene med ferrokromtilsetning ifolge oppfinnelsen, i for-hold til de hittil vanlige-magnesiakromstener under anvendelse av kromerts, ligger imidlertid på grunn av det vesentlig hdyere MgO-innhold, i en betraktelig forhoyet ildfasthet. Kjemisk bundne magnesiastener med en tilsetning på 2 % ferrokrom med en kornstorrelse på
0,2 til 2,0 mm viser ved en hoytemperaturbrenning på 1650°C i motsetning til magnesiastener uten ferrokromtilsetning, intet brenne-svinn. Ved temperaturvekslingsbestandighetsprover ved den i Osterrike vanlige luftbråkjolingsmetode tålte de brente magnesiastener med en tilsetning på 2% ferrokrom 100 bråkjolingssykluser uten derved å ta skade,,, mens de beste magnesiastener uten f errokromtilsetning allerede går istykker efter ca. 3 til 6 bråkjolingssykluser.
Som reaksjonsmekanisme ved ferrokromholdige magnesiastener må antaes' at det forst i metallisk form foreliggende ferrokrom ved sten-brenning, respektive ved kjemisk bundne stener under opphetningsperi-oden av ovnen, oxyderes. størstedelen av det dannede jernoxyd, FeO, overveiende taes opp av periklas, MgO, og at det dannede kromoxyd og sn del av-jernoxydet reagerer med magnesiabasiskomponenten i stenen til en spinell med sammensetning (Mg.Fe).Cr20^.
Ved anvendelse av ferrokromtilsetnlngen må der passes på at denne ikke skjer i for grov kornstorrelse da dette for '1 lokale-, men ved en slipeprosess fjernbare utblomstringer og uje i over-flaten av sintorlegemet, hvilket kan tilbakeføres til oxydasjonen og volumøkningen av ferrokromen under stenbrenningen. Dot er hensiktsmessig når minst 50 % av det anvendte ferrokrom forelig ?r i on kornstorrelse på 0,1 til 1 mm. Det er også fordelaktig nåi .er i formlegemene ifolge oppfinnelsen anvendes ferrokrom i en kornstorrelse på 0 - 0,3 mm og i en mengde på 3 - 5%.
Tilsetningen av ferrokrom er ikke innskrenket til stenlegemer, som i det vesentlige består av magnesiasinter, men kan prinsipielt være hensiktsmessig også i andre ildfaste, basiske legemer, f.eks. slike med betraktelig dolomittinnhold.
Innenfor rammen av oppfinnelsen kommer også anvendelsen av ferrokrom på den måte at dette forst for størstedelen oxyderes ved en temperaturbehandling og i denne form under opprettholdelsen av korningsforholdsregler tilsettes til et basisk, fortrinnsvis magne-, sittisk grunnmateriale, og der av denne blanding fremstilles ildfaste formlegemer på i og for seg kjent vis.
Videre kommer der innenfor rammen av oppfinnelsen også anvendelsen av ferrokrom i den form at denne forst enten i metallisk eller efter en forutgående temperaturbehandling i overveiende oxydisk form brennes med en stbkioruotr isk tilsvaronde mengde råmagnesitt eller magnesiasinter for å danne en spinell, eventuelt efter forutgående pellettisering, og at denne spinell så alene eller med et basisk grunnmateriale, fortrinnsvis magnesiasinter, under overholdelse av korningsforholdsregler anvendes til fremstilling av ildfaste formlegemer på i og for seg kjent vis.
Ved alle de ifolge oppfinnelsen angitte fremgangsmåter ved fremstilling av ildfaste basiske produkter under anvendelse av ferrokrom er det naturligvis mulig ikke å innfore den samlede kr-ommengde i det ildfaste produkt i form av ferrokrom, men man kan o^så innfore en del av krominnholdet i form av kromerts, dog bor denne andel holdes lavest mulig, da, som allerede ovenfor nevnt, det i kromertsen tilstedeværende AlgO^-innhold befordrer stenslitasje og er derfor ubnsket.
Av ferrokrom er der for tiden tre kvaliteter i handelen, nemlig
som det vil sees særlig adskiller seg med hensyn til carboninnhold. Krominnholdet svinger i de enkelte ferrokromkvaliteter mellom ca.
66 og 7<*>+ %, idet resten stort sett er jern. Andre forurensninger fore-
kommer i alminnelighet bare i underordnede mengder.
En fordel ligger i anvendelsen av "Ferrochrom carburé" på grunn
av dettes lave pris, men også deri at denne ferrokromkvalitet i mot-
setning til de to andre sorter meget lett kan knuses. Prisforholdet mellom "Ferrochrom carburé" og god kromerts utgjor ca. ^-.-l til 5:1?
og er altså helt diskutabel.
Som magnesiasinter er egnet de fra naturlige magnesitter såvel
som fra sjovannsmagnesia. Da stenene med ferrokromtilsetning imidler-
tid er bestemt for ekstreme påkjenninger, er det en fordel med sinter-magnesitter med et hoyt MgO-innhold (over 90 %), lavt Si02~innhold (under 2 fortrinnsvis under 1 %) og et relativt lavt jerninnhold (under 6 %, fortrinnsvis under k % Fe^O^).
Stenene kan anvendes såvel kjemisk bundet, med blikkmantel
eller som teglsten, eller brent, idet de brente stener i motsetning til de kjemisk bundne utgjor et allerede utreagert produkt, og for særlig hårdtkjorte ovner er den brente sten prinsipielt bedre enn den kjemisk bundne. j
Et annet foretrukket anvendelsesområde for ferrokromtilsetningen ifolge oppfinnelsen er brente, ildfaste byggelegemer på magnesia- j basis for foring av oxygenkonvertorer for stålfremstilling og lign- !
i ende metallurgiske kar. Som slike kar kommor f.eks. "LD"- og "LDAC"- i konvertorer, kaldovner og roterovner, såvel som Doredovner i betraktning. Disse formlegemer er kjennetegnet ved at de foreligger som brentu legemer og at deres porer vidtgående eller fullstendig er j fylt med en carbonbærer med hoyt carboninnhold, f.eks. tjære eller
bek, slik at restporositeten av disse fylte legemer utgjor mindre enn 2 vol$.
i i i
I
i i
Brente magnesiastener med carbon uten ferrokromtilsetning har vist seg egnet i oxygenkonvertorer og lignende kar, da det i sten-porene, f.eks. ved dypning i tjære, innlagrede carbon virker slagg-avvisende og disse stener er derfor mindre tilboyelig til avskal-ning enn carbonfrie. magnesiastener. Til tross for dette må der fast-slåes at slitasjen av disse carbonholdige, brente magnesiastener fremdeles i betraktelig grad foregår som avsprengning av tynne sten-skall, hvilket kan tilbakeføres til den for magnesiastener karakter-istiske omfintlighet overfor temperaturveksling.
Forsok på å forbedre temperaturvekslingsbestandigheten av carbonholdige, brente magnesiastener ved tilsetning av kromerts til stenutgangsblandingen, har slått feil. Slike stener viser i oxygen-kojnvertorer hvor de står i kontakt med jernoxydrike basiske slagger og en reduserende eller en mellom reduserende og oxyderende vekslende ovnsatmosfære, i alminnelighet en rask slitasje og dermed dårligere holdbarhet enn kromertsfrie basiske stener. Den kjente fordel med den hoyere temperaturutvekslingsbestandighet av magnesitkromsten fremfor kromertsfri magnesiasten har_ derfor ingen betydning ved oxygenkonvertorer.
Ved ferrokromtilsetningen ifolge oppfinnelsen ved brente, tjæregjennomtrukne magnesiastener kan de nevnte avspaltninger nesten fullstendig forhindres og holdbarheten av stenene derved forbedres idet allerede små mengder ferrokrom er tilstrekkelig. Ifolge et trekk ved oppfinnelsen foreligger derfor reaksjonsproduktene, av ferrokrom i brente, carbontilsatte byggelegemer i en mengde på 1 - 5 fortrinnsvis 2 - h %, beregnet som metallisk ferrokrom. Ferrokromtilsetningen
•kan på.vises i brent sten f.eks. ved mikroskopisk undersokelse. Med hensyn til de dårlige virkninger av brente, tjæregjennomtrukne magnesiakromstener i oxygenkonvertorer er det overraskende at en ferrokromtilsetning kan forbedre holdbarheten markert. Som ildTast grunnmateriale for foreliggende brente, carbontilsatte byggelegemer med ferrokromtilsetning kommer alle naturlige eller kunstige, f.eks. av sjov.ann, fremstilte stoffer på magnesiabasis i betraktning som egner seg til det ovennevnte anvendelsesformål, og da såvel MgO-rike materi-aler med lave forurensninger som stoffer med storre mengder fremmed-materialer, f.eks. hoyere jern- eller kalkinnhold. Særlig egnet er en magnesiasinter med omtrent folgende analysegrensef, beregnet på glodetapsfritt materiale: 93 til ^ 6 % MgO, 0,2 til 1,5 % Fe^ Qy
0,2 til 0,6 % A1203, 0,5 til 2,0 Si02 og 2,0 til 3,5 % CaO (alt i vektprosent), idet sinterlegemene har en porositet på maksimalt 5" vol#. Det er herunder fordelaktig at magnesiasinteren med denne sammensetning har en strålet-stengelformig skjelettform.
Et annet foretrukket materiale for den magnesiaholdige del
av det ifolge oppfinnelsen brente, carbontilsatte byggelegeme er en magnesiasinter med et Fe^^-innhold på 2 - 5 %, fortrinnsvis 2,5
- h % hvis innhold av jernoxyd, kalk og kiselsyre i det vesentlige foreligger helt bundet som dicalciumsilikat og dicalciumferritt. En
slik sinter kan ved blanding med forskjellige sorter råmagnesitt eller magnesiasinter, og eventuelt under tilsetning av jernoxyd eller kalk, og påfolgende brenning, fåes i den onskede sluttsammen-setning.
Ved siden av eller istedenfor sintermagnesia kan også smelte-magnesia anvendes som ildfast basismateriale.
Byggelegemene ifolge oppfinnelsen kan fremstilles på den måte
at et magnesiamateriale blandes med kornet ferrokrom og eventuelt et bindemiddel, legemer formes derav, fortrinnsvis ved presning, og brennes,, og de brente legemer tilsettes mest mulig fullstendig og jevnt med en flytende carbonbærer. Tilsetningen til de brente stener av en carbonbærer, f.eks. tjære eller bek, skjer fortrinnsvis ved neddykning under vakuum, eventuelt under anvendelse av hoyere temperaturer inntil ca. 200°C. Stenene kan i alminnelighet anvendes til innebygning i denne form efter neddykning. En forkoksning ved frem-stillingsmetoden er i regelen overflødig, idet den skjer heller forst ved drift i det kar til hvis utkledning byggelegemene anvendes.
Også ved de brente og derefter carbontilsatte formlegemer kan ferrokromtilsetningen anvendes i de ovenfor nevnte kvaliteter og kornstorrelser, eventuelt også i en ved varmebehandling erholdt oxyd-
isk form.
Ved foreliggende fremgangsmåte er det fordelaktig at ferrokromen, for tilsetning til magnesiamaterialet, i det minste delvis overfores til sin oxydiske form ved en temperaturbehandling.
Alle prosenter er angitt i vekt, når ikke annet uttrykkelig er angitt, idet f.eks. porositetene er angitt i volumprosent.
Eksempel 1
Der gåes ut fra en stenblanding med folgende sammensetning:
Den anvendte magnesiasinter har omtrent folgende kjemiske sammensetning:
Carboninnholdet i det vanlige kommersielle Ferrochrom carburé utgjor k til 10 %, og krominnholdet ca. 6h til 70 %.
Denne blanding formes efter tilsetning av bindemiddel i form av 2 % svovelsyre og 2 % vann til stener, idet der anvendes et presse-trykk på 1000 kp/cm 2. Efter torring underkastes disse stener en brenning i tunnelovn.
De teknologiske proveverdier av de ifolge oppfinnelsen fremstilte stener med en tilsetning på 2 % ferrokrom er nedenfor sammenlignet med hittil vanlige magnesiastener som er fremstilt under anvendelse av den samme sintermagnesia i samme kornstorrelse, men som istedenfor ferrokromtilsetningen har sintermagnesia av kornstorrelse 0-2 mm.
Eksempel 2
Stenblandingen ifolge eksempel 1 men stenen fremstilles i kjemisk bundet form med innvendig og utvendig blikk.
Brenning ssvinn av stenen efter brenning ved 1650°C analogi; med eksempel 1 sammenlignet med magnesiasten uten ferrokromti.]setning:
Eksempel 3
Der gåes ut fra folgende stenblanding:
Magnesiasinteren oppviser folgende kjemiske sammensetning:
Stenene fremstilles på analogt vis som i eksempel 1. Også de teknologiske egenska<p>sverdier av de brente stener ligger omtrent i området som angitt i eksempel 1.
Eksempel h
Der ble utfort et sammenligningsforsok i en 30 t "LD"-digel med brente tjæregjennomtrukne magnesiastener som ifolge oppfinnelsen bare har en ferrokromtilsetning på 2 %, i motsetning til sammenlig-ningsstenen uten ferrokromtilsetning, men ellers med samme sammensetning. Den til begge stensorter anvendte sintermagnesia hadde folgende kjemiske sammensetning:
Som ferrokrom ble den med kvalitet "carburé" mr et carboninnhold på 9 % og en kornstorrelse på 0 - 2°mm anvendt. Der ble fremstilt en stenutgangsblanding av den i grov og fin kornstorrelse foreliggende sintermagnesia med 2 % ferrokrom og dessuten bindemiddel i form av 2 % svovelsyre og 2 % vann, stener ble presset derav og disse ble efter torring brent ved over 1700°C. På lignende måte ble også stener uten ferrokromtilsetning fremstilt. Stenanalysen av begge sorter ga folgende verdier:
De brente sten med ovenstående sammensetning ble efter. forutgående evakuering underkastet en tjæreimpregnering. Tjæreopptagelsen utgjorde for stenen uten ferrokrom 750 vekt$, og for stenen med ferrokrom 7,2 vekt#, beregnet på uimpregnert sten, idet mengden av åpne porer efter tjæreimpregneringen utgjorde for sten uten ferrokrom 1,0 vol# og for sten med ferrokrom 0,9 vol#.
Sammeligningsforsdk viste for sten med ferrokromtilsetning en ca. 15 % nedsatt slitasjehastighet.
i.
Claims (13)
1. Ildfaste, basiske, brente eller ubrente'formlegemer på magnesiabasis med et krominnhold som stammer fra ferrokromtilsetning, karakterisert ved at krominnholdet foreligger helt i form av ferrokrom og/eller efter en temperaturbehandling i form av derav dannede forbindelser, idet ferrokromen i utgangsmaterialet, beregnet som metallisk ferrokrom, er tilstede i en mengde på 1 - 5%, fortrinnsvis 2 - h%, av det samlede materiale i formlegemene, og i en kornstorrelse på 0 - 2 mm, fortrinnsvis 0,2 - 1 mm.
2. Formlegeme ifolge krav 1, karakterisert ved at magnesiabestanddelen består av en magnesiasinter som inneholder over 90$ MgO, maksimalt 2% og fortrinnsvis ikke mere enn 1% Si02 og maksimalt 6% og fortrinnsvis ikke over h% Fe^^.
3.. Formlegeme ifolge<*> krav 1 eller 2, karakterisert ved a't der anvendes ferrokrom med et carboninnhold på h - 10%. h.
Formlegeme ifolge krav 1-3?karakterisert ved at minst 50$ av den anvendte ferrokrom foreligger i kornstorrelse 0,1 til 1 mm.
5. Formlegeme ifolge krav 1-^f, karakterisert ved at ferrokromen anvendes i en kornstorrelse på 0 - 0,5 mm og 1 ep mengde på 3 - 5%-
6. Formlegeme ifolge krav 1-5 til utforing av oxygenkonvertorer for stålfremstilling og lignende metallurgiske kar,
k a r"a kterisert ved at formlegemene foreligger som brente legemer og at deres porer vidtgående eller fullstendig er fylt med en carbonbærer med hoyt carboninnhold, f.eks. tjære eller bek, slik at restporbsiteten av disse fylte legemer er mindre enn 2 volj<g.>
7. Formlegeme ifolge krav 6, karakterisert ved at dets magnesiaholdige del består av en magnesiasinter med 93 til 96$6 MgO, 0,2 til 1,5# Fe203, 0,2 til 0, 6% Al^, 0,5 til 2, 0% Si02 og 2,0 til 3,5# CaO, beregnet på glbdetapsfritt materiale, idet sinterkornene har en porbsitet på maksimum 5 vol#.
8. Formlegeme ifolge krav 6, karakterisert ved at dets magnesiaholdige del består av en magnesiasinter med et Fe^^-innhold på 2 - 5$, fortrinnsvis 2,5 - ^%, og at det i magnesiasinteren tilstedeværende jernoxyd, kalk og kiselsyre stort sett fullstendig er bundet som d icalciumsilikat og dicalciumferr.it.
9. Fremgangsmåte ved fremstilling av formlegemer ifolge krav 1-8,- karakterisert ved at et utgangsmateriale som overveiende består av magnesia, fortrinnsvis magnesiasinter, til-blandes kornet ferrokrom, og at den dannede blanding presses til stener og eventuelt brennes.
10. Fremgangsmåte ved fremstilling av formlegemer ifolge krav 1-8, karakterisert ved at ferrokrom eller dennes oxydasj.onsprodukt brennes med magnesiasinter eller råmagnesit, som fortrinnsvis er oppredet, og at der av det erholdte sinterprodukt alene eller under tilblanding av ytterligere magnesiasinter fremstilles formlegemer, under overholdelse av i og for seg kjente korn-ingsf orholdsregler .
11. Fremgangsmåte ved fremstilling av formlegemer ifolge krav 6-8, karakterisert ved at et magnesiamateriale, fortrinnsvis sintermagnesia, blandes med kornet ferrokrom og eventuelt et bindemiddel, at legemer formes derav, fortrinnsvis ved presning, og brennes og at de brente legemer mest mulig fullstendig og jevnt tilsettes en flytende carbonbærer.
12. Fremgangsmåte ifolge krav 11, karakterisert ved at tilsetningen til de brente stener skjer med en carbonbærer ved impregnering under vakuum, eventuelt under anvendelse av forhoyede temperaturer inntil ca. 200°C.
13. Fremgangsmåte ifolge krav 9- 12,karakterisert ved at ferrokromen, for tilsetning til magnesiamaterialet, i det minste delvis overfores til sin oxydiske form ved en temperaturbehandling.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US56130983A | 1983-12-14 | 1983-12-14 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO844973L NO844973L (no) | 1985-06-17 |
| NO164283B true NO164283B (no) | 1990-06-11 |
| NO164283C NO164283C (no) | 1990-09-19 |
Family
ID=24241441
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO844973A NO164283C (no) | 1983-12-14 | 1984-12-12 | Fremgangsmaate og apparat for fremstilling av traad- og filmprodukter direkte fra smeltet material. |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0147912B2 (no) |
| JP (1) | JPH0736938B2 (no) |
| AT (1) | ATE34103T1 (no) |
| CA (1) | CA1238465A (no) |
| DE (1) | DE3471025D1 (no) |
| NO (1) | NO164283C (no) |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0179885A1 (en) * | 1984-05-07 | 1986-05-07 | Battelle Development Corporation | Apparatus and method for the production of fibers |
| US4678719A (en) * | 1984-09-13 | 1987-07-07 | Allegheny Ludlum Corporation | Method and apparatus for continuous casting of crystalline strip |
| US4865117A (en) * | 1985-10-11 | 1989-09-12 | Battelle Development Corporation | Direct strip casting on grooved wheels |
| US4705095A (en) * | 1986-01-09 | 1987-11-10 | Ribbon Technology Corporation | Textured substrate and method for the direct, continuous casting of metal sheet exhibiting improved uniformity |
| US4819712A (en) * | 1987-09-28 | 1989-04-11 | Battelle Development Corporation | Method and apparatus for continuous casting of molten metal |
| US4749024A (en) * | 1987-09-28 | 1988-06-07 | Battelle Development Corporation | Direct cast strip thickness control |
| US4913220A (en) * | 1987-10-09 | 1990-04-03 | Dickson Enterprises, Inc. | Apparatus and method for spill chilling rapidly solidified material |
| GB8802456D0 (en) * | 1988-02-04 | 1988-03-02 | British Steel Corp | Liquid metal processing |
| US4945974A (en) * | 1988-02-05 | 1990-08-07 | Reynolds Metals Company | Apparatus for and process of direct casting of metal strip |
| US4828012A (en) * | 1988-04-08 | 1989-05-09 | National Aluminum Corporation | Apparatus for and process of direct casting of metal strip |
| US4955429A (en) * | 1988-04-08 | 1990-09-11 | Reynolds Metal Company | Apparatus for and process of direct casting of metal strip |
| US4942918A (en) * | 1988-09-26 | 1990-07-24 | Maringer Robert E | Controlled-flow fiber casting |
| US4903751A (en) * | 1988-11-04 | 1990-02-27 | Ribbon Technology Corporation | Two wheel melt overflow process and apparatus |
| US4940077A (en) * | 1988-11-21 | 1990-07-10 | Reynolds Metals Company | Method of and apparatus for direct metal strip casting |
| WO2007029174A1 (en) * | 2005-09-09 | 2007-03-15 | Adrian Oberholzer | A method of and apparatus for manufacturing sheeting of synthetic polymeric material |
| DE102016226234A1 (de) * | 2016-12-27 | 2018-06-28 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zur Herstellung einer Strömungsplatte für eine Brennstoffzelle und/oder einen Elektrolyseur |
| GB2589401B (en) * | 2020-07-03 | 2021-12-29 | Fibre Tech Ltd | Improved melt overflow casting device and method |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB191020518A (en) * | 1909-10-22 | 1910-10-20 | Edward Halford Strange | Improvements in Means for the Manufacture of Metal Strips, or Sheets. |
| GB191026260A (en) * | 1910-11-11 | 1911-09-07 | Edward Halford Strange | Improvements in Apparatus for Making Metal Strips, Foil, Sheets, or Ribbons. |
| DE674691C (de) * | 1936-02-19 | 1939-04-19 | Bernhard Berghaus | Vorrichtung zum Herstellen von Blechen aus fluessigem Metall |
| LU41286A1 (no) * | 1962-02-21 | 1963-08-21 | ||
| US3871439A (en) * | 1972-09-26 | 1975-03-18 | Battelle Development Corp | Method of making filament of small cross section |
| YU43229B (en) * | 1980-05-09 | 1989-06-30 | Battelle Development Corp | Device for continuous band casting |
| US4399860A (en) * | 1980-10-03 | 1983-08-23 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Apparatus for strip casting |
| JPS5855154A (ja) * | 1981-09-29 | 1983-04-01 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | コンクリ−ト等の補強用フアイバ−の製造装置 |
-
1984
- 1984-08-13 EP EP84305491A patent/EP0147912B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1984-08-13 AT AT84305491T patent/ATE34103T1/de not_active IP Right Cessation
- 1984-08-13 DE DE8484305491T patent/DE3471025D1/de not_active Expired
- 1984-08-16 CA CA000461207A patent/CA1238465A/en not_active Expired
- 1984-11-07 JP JP59233370A patent/JPH0736938B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1984-12-12 NO NO844973A patent/NO164283C/no unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ATE34103T1 (de) | 1988-05-15 |
| NO844973L (no) | 1985-06-17 |
| NO164283C (no) | 1990-09-19 |
| CA1238465A (en) | 1988-06-28 |
| DE3471025D1 (en) | 1988-06-16 |
| JPS60130453A (ja) | 1985-07-11 |
| JPH0736938B2 (ja) | 1995-04-26 |
| EP0147912B2 (en) | 1994-06-15 |
| EP0147912A1 (en) | 1985-07-10 |
| EP0147912B1 (en) | 1988-05-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO164283B (no) | Fremgangsmaate og apparat for fremstilling av traad- og filmprodukter direkte fra smeltet material. | |
| US20070203013A1 (en) | Ceramic Batch And Associated Product For Fireproof Applications | |
| US5569631A (en) | Refractory ceramic mass and its use | |
| US6887810B2 (en) | Synthetic, refractory material for refractory products, and process for producing the product | |
| US3106475A (en) | Burned refractory product | |
| CN109265144A (zh) | 一种添加氮化钛的转炉炉身砖及其制备方法 | |
| JP4328053B2 (ja) | マグネシア−スピネル質れんが | |
| JP3609245B2 (ja) | 耐火物原料の製造方法 | |
| JP3833800B2 (ja) | 定形耐火物 | |
| JPH0733513A (ja) | マグネシア・カーボン質れんがおよびその製造方法 | |
| US4039343A (en) | Improved performance direct bonded basic refractory brick and method of manufacture | |
| JPH07291718A (ja) | マグクロ質耐火れんが | |
| KR930009349B1 (ko) | 내구성이 우수한 MgO-C질 내화벽돌 | |
| JPH10203862A (ja) | 高温焼成マグクロ質れんが | |
| RU2110583C1 (ru) | Масса для изготовления огнеупоров | |
| US3262794A (en) | Basic fused refractories | |
| RU76336U1 (ru) | Периклазошпинелидный огнеупор из шихты | |
| KR970008699B1 (ko) | 진공 탈가스 처리설비용 내화벽돌 | |
| JP3143666B2 (ja) | 製鋼炉用耐火材 | |
| RU2027688C1 (ru) | Шихта для изготовления доломитовых огнеупоров | |
| JPH07237960A (ja) | セメントロータリーキルン用耐火物 | |
| Nadachowski et al. | Semi-hot consolidated ceramic products containing non-oxide components | |
| Primachenko et al. | High-alumina refractories for lining steel ladles (discussion) | |
| JPH07291716A (ja) | 塩基性耐火物 | |
| KR20040049586A (ko) | 마그크로 파연와를 이용한 소성 마그네시아 크롬질 내화벽돌 |