NO160603B - Fremgangsmaate for kontinuerlig separering av en tilfoerselsblanding inneholdende minst to komponenter. - Google Patents
Fremgangsmaate for kontinuerlig separering av en tilfoerselsblanding inneholdende minst to komponenter. Download PDFInfo
- Publication number
- NO160603B NO160603B NO830341A NO830341A NO160603B NO 160603 B NO160603 B NO 160603B NO 830341 A NO830341 A NO 830341A NO 830341 A NO830341 A NO 830341A NO 160603 B NO160603 B NO 160603B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- nickel
- sulfamic acid
- suspension
- solution
- sulfamate
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 37
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title abstract description 11
- 238000000926 separation method Methods 0.000 title 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 9
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 119
- LNOPIUAQISRISI-UHFFFAOYSA-N n'-hydroxy-2-propan-2-ylsulfonylethanimidamide Chemical compound CC(C)S(=O)(=O)CC(N)=NO LNOPIUAQISRISI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 50
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 39
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 claims description 38
- KERTUBUCQCSNJU-UHFFFAOYSA-L nickel(2+);disulfamate Chemical compound [Ni+2].NS([O-])(=O)=O.NS([O-])(=O)=O KERTUBUCQCSNJU-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 34
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 23
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims description 19
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 238000006213 oxygenation reaction Methods 0.000 claims description 18
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 claims description 9
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 claims description 9
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 238000011109 contamination Methods 0.000 claims description 4
- IIACRCGMVDHOTQ-UHFFFAOYSA-N sulfamic acid Chemical compound NS(O)(=O)=O IIACRCGMVDHOTQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 2
- 239000012736 aqueous medium Substances 0.000 claims 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 abstract description 4
- 239000007924 injection Substances 0.000 abstract description 4
- 239000000470 constituent Substances 0.000 abstract 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 abstract 3
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 abstract 1
- 238000003795 desorption Methods 0.000 abstract 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 abstract 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 39
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 19
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 19
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 13
- 238000005273 aeration Methods 0.000 description 7
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 229910000480 nickel oxide Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N oxonickel Chemical compound [Ni]=O GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 238000004070 electrodeposition Methods 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 229910000008 nickel(II) carbonate Inorganic materials 0.000 description 3
- ZULUUIKRFGGGTL-UHFFFAOYSA-L nickel(ii) carbonate Chemical compound [Ni+2].[O-]C([O-])=O ZULUUIKRFGGGTL-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 230000001706 oxygenating effect Effects 0.000 description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- RZVAJINKPMORJF-UHFFFAOYSA-N Acetaminophen Chemical compound CC(=O)NC1=CC=C(O)C=C1 RZVAJINKPMORJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VTLYFUHAOXGGBS-UHFFFAOYSA-N Fe3+ Chemical compound [Fe+3] VTLYFUHAOXGGBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N ammonia Natural products N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 ammonia-ammonium sulfate nickel Chemical compound 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 description 1
- 238000009854 hydrometallurgy Methods 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010907 mechanical stirring Methods 0.000 description 1
- SPIFDSWFDKNERT-UHFFFAOYSA-N nickel;hydrate Chemical compound O.[Ni] SPIFDSWFDKNERT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DITXJPASYXFQAS-UHFFFAOYSA-N nickel;sulfamic acid Chemical compound [Ni].NS(O)(=O)=O DITXJPASYXFQAS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 239000005297 pyrex Substances 0.000 description 1
- 238000009853 pyrometallurgy Methods 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N30/00—Investigating or analysing materials by separation into components using adsorption, absorption or similar phenomena or using ion-exchange, e.g. chromatography or field flow fractionation
- G01N30/02—Column chromatography
- G01N30/50—Conditioning of the sorbent material or stationary liquid
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D15/00—Separating processes involving the treatment of liquids with solid sorbents; Apparatus therefor
- B01D15/08—Selective adsorption, e.g. chromatography
- B01D15/10—Selective adsorption, e.g. chromatography characterised by constructional or operational features
- B01D15/18—Selective adsorption, e.g. chromatography characterised by constructional or operational features relating to flow patterns
- B01D15/1807—Selective adsorption, e.g. chromatography characterised by constructional or operational features relating to flow patterns using counter-currents, e.g. fluidised beds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
- B01D53/025—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with wetted adsorbents; Chromatography
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
- B01J8/42—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed subjected to electric current or to radiations this sub-group includes the fluidised bed subjected to electric or magnetic fields
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/12—Purification; Separation; Use of additives by adsorption, i.e. purification or separation of hydrocarbons with the aid of solids, e.g. with ion-exchangers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/12—Purification; Separation; Use of additives by adsorption, i.e. purification or separation of hydrocarbons with the aid of solids, e.g. with ion-exchangers
- C07C7/13—Purification; Separation; Use of additives by adsorption, i.e. purification or separation of hydrocarbons with the aid of solids, e.g. with ion-exchangers by molecular-sieve technique
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D15/00—Separating processes involving the treatment of liquids with solid sorbents; Apparatus therefor
- B01D15/08—Selective adsorption, e.g. chromatography
- B01D15/26—Selective adsorption, e.g. chromatography characterised by the separation mechanism
- B01D15/36—Selective adsorption, e.g. chromatography characterised by the separation mechanism involving ionic interaction
- B01D15/361—Ion-exchange
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2215/00—Separating processes involving the treatment of liquids with adsorbents
- B01D2215/02—Separating processes involving the treatment of liquids with adsorbents with moving adsorbents
- B01D2215/021—Physically moving or fluidising the adsorbent beads or particles or slurry, excluding the movement of the entire columns
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N30/00—Investigating or analysing materials by separation into components using adsorption, absorption or similar phenomena or using ion-exchange, e.g. chromatography or field flow fractionation
- G01N30/02—Column chromatography
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N30/00—Investigating or analysing materials by separation into components using adsorption, absorption or similar phenomena or using ion-exchange, e.g. chromatography or field flow fractionation
- G01N30/02—Column chromatography
- G01N30/50—Conditioning of the sorbent material or stationary liquid
- G01N30/58—Conditioning of the sorbent material or stationary liquid the sorbent moving as a whole
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Pathology (AREA)
- Immunology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Treatment Of Liquids With Adsorbents In General (AREA)
Abstract
En flerkomponents mateblanding kan kontinuerlig separeres i sine bestanddeler ved å injisere nevnte mateblanding og et bærerfluid i et magnetisk stabilisert hvirvelsjikt inneholdende adsorberende partikler sammenblandet eller sammensatt med magnetiserbare partikler. Sjiktpartiklene beveger seg kontinuerlig på tvers av strømmen av bærerfluidet, som tjener til å hvirvle opp sjiktet, slik at bestanddelene i mateblandingen transporteres i nedstrøm i varierende avstander fra injeksjonspunktet avhengig av adsorbsjons- og desorbsjons-egen-skapene til nevnte bestanddeler. Produktstrømmer omfattende en del av bærerfluidet og en del av mateblandingen inneholdende minst en del, fortrinnsvis en hoveddel, av én av besanddelene, kan så gjenvinnes fra sjiktoverflaten, idet den sterkest adsorberte bestanddel transporteres (og således gjenvinnes) lengst fra injeksjonspunktet.
Description
Fremgangsmåte til fremstilling av nikkelsulfamat.
Foreliggende oppfinnelse vedrører en
forbedret fremgangsmåte hvorved oppløs-ningshastigheten for nikkelpulver i en vandig oppløsning av sulfaminsyre aksellereres og hydrolyse av sulfaminsyre og nikkelsulfamat gjøres så liten som mulig ved å føre vesentlig ren oksygen inn i en suspensjon av nikkelpulver i en vandig sulfaminsyre-oppløsning mens pH-verdien på nevnte oppløsning holdes under 5.0.
Det er vanlig å fremstille nikkelsul-famatoppløsninger, som f.eks. de som vanligvis benyttes i elektroutfelling av nikkel, ved å oppløse nikkeloksyd eller nikkelkarbonat i en vandig oppløsning av sulfaminsyre. Omkostningene ved disse fremgangsmåtene er ugunstige på grunn av at nikkeloksyd og nikkelkarbonat av ønsket renhet vanligvis ikke er tilgjengelig uten til meget høye pri-ser. Følgelig har man lenge søkt fremgangs-måter hvorved nikkelsulfamatoppløsninger kan fremstilles raskt og effektivt ved bruk av lett tilgjengelig og standard prismerket nikkelkildemateriale. Siden meget rent nikkelpulver er kommersielt tilgjengelig til standard nikkelpriser, er dets bruk som en nikkelkilde for elektroutfellingsoppløsnin-ger meget tiltrekkende fra et økonomisk synspunkt. Det oppstår imidlertid problemer ved bruk av nikkelpulver som en nikkelkilde for nikkelsulfamatoppløsninger, noe som, før foreliggende oppfinnelse, har hindret utbredt bruk av nikkelpulver for dette formål.
To alvorlige problemer med hensyn til
dette er den langsomme oppløsningshastig-
heten av nikkelpulver i vandig sulfamin-syreoppløsning og tendensen for sulfaminsyre og nikkelsulfamat til å hydrolysere hvorved reagenser går tapt og nikkelsul-famatoppløsningen forurenses med sulfationer. Oppløsningshastigheten kan økes ved å øke temperaturen i oppløsningen, men problemet med hydrolyse forverres ved høyere temperaturer.
Et hovedformål med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en fremgangsmåte for på en rask måte å fremstille nikkelsulfamat ved bruk av nikkelpulveret som nikkelkildemateriale.
Et annet formål med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en fremgangsmåte for på en rask måte å oppløse nikkelpulver i vandig sulfaminsyreoppløsninger med minimum hydrolyse av nikkelsulfamat og sulfaminsyre.
Et ytterligere formål med oppfinnelsen er å tilveiebringe en effektiv, billig fremgangsmåte for fremstilling av vandig nik-kelsulfamatoppløsninger fra standard pris-merkete nikkelpulvere.
Et videre formål med oppfinnelsen er å tilveiebringe en fremgangsmåte for på en rask måte å fremstille vesentlig jern-fri nikkelsulfamat fra nikkelpulveret inneholdende jern som en forurensning.
Andre formål og bedre forståelse av oppfinnelsen fremkommer under henvis-ning til følgende beskrivelse og påstander tatt i forbindelse med vedlagte tegninger hvor: Fig. 1 er en grafisk fremstilling som viser komparative oppløsningshastigheter for nikkelpulver i sulfaminsyre med oksy-generingsgjennomlufting og enkel omrø-ring.
Fig. 2 er en grafisk fremstilling som
viser komparative oppløsningshastigheter for nikkeloksyd i sulfaminsyre ifølge kon-vensjonell praksis og for nikkelpulver i sulfaminsyre ifølge fremgangsmåten i oppfinnelsen, og
Fig. 3 er en grafisk fremstilling som viser virkningen av oksygenberikning av luft på nikkeloppløsningshastigheten.
Foreliggende oppfinnelse er basert på
den oppdagelsen at en bemerkelsesverdig rask oppløsningshastighet for nikkelpulver i vandig sulfaminsyreoppløsning kan erholdes ved å oksygenere en sulfaminsyre-oppløsning-nikkelpulver suspensjon inneholdende minst den støkiometriske mengden nikkel som skal til for å forbinde seg med sulfaminsyren som nikkelsulfamat. Videre er det i forbindelse med oppfinnelsen funnet at den raske oppløsningshastigheten som tilveiebringes ved oksygenering av suspensjonen sammen med den kontrollerjte tilsetning av sulfaminsyre for å holde pH-verdien under ca. 5.0, utelukker hydrolysen av sulfaminsyre og nikkelsulfamat eller i det minste reduserer den til akseptable ni-våer. Nikkeloppløsningshastigheter blir videre vesentlig forøket ved stadig omrøring, ved å utføre reaksjonen ved svakt forhøyete temperaturer opp til ca. 65° C og ved å tilveiebringe nikkel i en større mengde enn det som skal til for å forbinde seg med tilgjengelig sulfaminsyre, og ved å anvende oksygen i et overskudd av det som i virke-ligheten forbrukes i oppløsningsreaksjonen.
Ved utførelsen av fremgangsmåten
ifølge oppfinnelsen suspenderes nikkelpulver i vann som enten kan inneholde litt eller ingen fri sulfaminsyre, og den syren som skal til for å frembringe den ønskede nikkelsulfamatkonsentrasjon i sluttoppløs-ningen tilsettes til sammenblandingen på en måte som i det følgende er beskrevet i detalj. Nikkel-syre-sammenblandingen om-røres for å holde nikkelpartiklene i suspensjon og oksygeneres inntil reaksjonen av sulfaminsyre med nikkel er vesentlig fullstendig. Oppløsningstrinnet kan utføres i hvilket som helst konvensjonelt utstyr som har den nødvendige korrosjonsmotstand og er forsynt med egnede røreverk-anordninger for opprettholdelse av nikkelet i suspensjon og er forsynt med anordninger for innføring av oksygen i oppløsningen på den måten som er mer utførlig beskrevet i det følgende. Nikkelsulfamatoppløsningen blir deretter skilt fra de uoppløste nikkelpar-
tiklene, som f.eks. ved dekantering, og cyklusen gjentas med tilsetning av friskt vann, nikkelpulver og sulfaminsyre.
I det store og hele er fremgangsmåten uavhengig av kilden for det nikkelpulver som benyttes som utgangsmateriale. Det vil si pulveret kan fremstilles ved konvensjonelle pyrometallurgiske eller hydrometal-lurgiske prosesser. Pulveret kan inneholde små mengder, i størrelsesorden av 0,2 % eller mindre, av metalliske urenheter som normalt finnes i forbindelse med nikkel som f.eks. kobolt, jern og kopper. Andre tilfeldige urenheter som f.eks. karbon og svovel kan også være tilstede i mindre mengder. Det er i forbindelse med oppfinnelsen funnet at nikkelpulver fremstilt ved bunnfelling fra en oppløsning hvor det er tilstede som et salt ved å reagere oppløs-ningen med en reduserende gass ved for-høyet temperatur og trykk, er særlig egnet. Pulveret tilveiebragt på denne måten er kjennetegnet ved deres høye renhet, vanligvis minst 99,8 % nikkel, og disse pulvere kan erholdes i kontrollerte størrelser som varierer fra sub-mikron til ca. 300 mikron. Nikkelpulveret innen størrelsesområdet på 40 til 150 mikron (som er størrelsesforde-lingen for de standard merkede kommer-sielle pulvere fremstilt ved hjelp av denne fremgangsmåten) er tilfredsstillende skjønt høyere oppløsningshastigheter vil oppnås med finere pulvere på grunn av at reak-sjonshastigheten øker med avtagende pul-verstørrelse.
Nikkelmengden som holdes i suspensjon i oppløsningen må minst være den stø-kiometriske mengden som skal til for å forbinde seg med sulfaminsyren som er tilstede for å danne nikkelsulfamat. Det er imidlertid foretrukket, spesielt når grovere pulver benyttes, å anvende nikkel i vesentlig overskudd av sulfaminsyrens støkio-metriske betingelser fordi nikkeloppløs-ningshastigheten forøkes i nærvær av et nikkeloverskudd. Med hensyn til forskjel-lige operasjonsfaktorer, er det vanligvis tilfredsstillende med 3 til 5 ganger de stø-kiometriske betingelser, skjønt fremgangsmåten kan utføres med opp til 10 ganger eller mer den støkiometriske mengden.
Den totale sulfaminsyremengden som anvendes, er den som skal til for å forbinde seg med tilgjengelig nikkel for å danne den ønskede nikkelsulfamatkonsentrasjon i sluttoppløsningen. Et viktig trekk ved oppfinnelsen er kontrollen av sulfamin-syretilsetningen for å holde pH-verdieh innen et område i hvilket hydrolyse av sulfaminsyre og nikkelsulfamat er så liten som mulig. Det er foretrukket å tilsette sulfaminsyren til nikkel-vannsammenblandin-gen i fast form fordi oppløsningen foregår med en hastighet som vil holde pH-verdien i systemet under 5,0 og fortrinnsvis i område fra 1,5 til 2,5. Oppløsningsreaksjonen aksellereres kraftig ved å oksygenere suspensjonen, fortrinnsvis ved innsprøytning med vesentlig ren oksygengass, og ved stadig agitasjon for å holde nikkelpartiklene i suspensjon. Når først den totale syremengden som skal til er tilsatt, fortsettes reaksjonen med stadig agitasjon og oksygenering inntil nikkel-sulfaminsyrereaksjonen er vesentlig fullstendig. Fullendelsen av reaksjonen indikeres ved en plutselig stigning i pH. En cyklus avsluttes vanligvis når pH-verdien når 5,0.
Oksygenering av nikkel-syresuspensjo-
nen er en vesentlig betingelse for å oppnå rask oppløsning av nikkelpulveret i sulfaminsyren ifølge foreliggende oppfinnelse. Det foretrekkes å oksygenere systemet ved å innføre vesentlig ren ogsygengass i opp-løsningen gjennom sprøytekr anser eller lignende plasert under overflaten. Sprøyte-kransene som benyttes for dette formål består fortrinnsvis av ledningsrør som er til-passet til å føre fine gassbobler inn i opp-løsningen ved eller nær bunnen av reaksjonsbeholderen. Sprøytekransene bør være
anordnet og plasert på en slik måte at de sikrer maksimum spredning av oksygen i hele oppløsningen.
Det formodes at oppløsningen av nikkelpulver i vandig sulfaminsyre, i nærvær av oksygen, foregår ifølge:
Følgelig er den minste mengden oksygen som må tilveiebringes ifølge foreliggende oppfinnelse, den mengden som skal til for å tilfredsstille overfor angitte ligning. I praksis vil den nødvendige oksygenmeng-den alltid være høyere på grunn av masse-overføringsfenomenet og tapene som oppstår ved bruk av en åpen beholder. Det foretrekkes vanligvis å tilføre fra ca. 1,1 til ca. 1,5 ganger de teoretiske oksygenmengder som skal til. En viss økning i oppløsnings-hastighet kan oppnås ved å tilføre de nød-vendige oksygenmengder ved gjennomlufting. Det er imidlertid funnet at oksygenering med vesentlig ren oksygengass er så mye som 5 ganger så effektiv som luft når det gjelder å aksellerere oppløsnings-hastigheten for nikkel. Nitrogen har tyde-ligvis en passiverende virkning på nikkelpartiklene, således virker tilstedeværelsen av nitrogen selv i mindre mengder hem-mende på oppløsningshastigheten. Oksy-genberikelse av luften vil ikke overkomme den passiverende virkning til nitrogen før luften er beriket med minst 90 % oksygen. Dette fenomen er vist grafisk i fig. 3. Det kan observeres at oppløsningshastigheten av nikkelpulveret i sulfaminsyreoppløsnin-gen holder seg i vesentlig konstant når ok-sygeninnholdet i luften økes inntil oksy-geninnholdet når omtrent 90 %. Ved dette punkt forekommer det en plutselig økning i oppløsningshastighet, noe som vises av den bratte stigningen på kurven og 100 % oppløsning oppnås innen en meget kort tidsperiode.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen vil derfor benytte ren oksygengass eller oksygengass inneholdende ikke mer enn 10 % luft for oksygenering av nikkel-syre-suspensjonen. Uttrykket «vesentlig ren oksygengass» som er benyttet i beskrivelsen, har til hensikt å omfatte oksygen inneholdende opp til 10 % luft eller andre ikke-oksyderende gasser som ikke har skadelig virkning på oppløsningsreaksjonen, og uttrykket «oksygenering» som er brukt i beskrivelsen, betyr behandling med vesentlig ren oksygengass.
Ved bruk av stadig agitering og oksygenering, tilveiebringes en relativt høy opp-løsningshastighet ved romtemperatur. Opp-løsningshastigheten kan imidlertid forøkes betraktelig ved å utføre reaksjonen ved en forhøyet temperatur under 65° C. F.eks. ved fremstilling av en oppløsning inneholdende ca. 160 g/l (g.p.l.) nikkel som nikkelsulfamat, påvirker temperaturen nikkeloppløs-ningshastigheten som følger: Oppløsnings-tiden senkes fra 120 minutter ved romtemperatur til 110 minutter ved 40° C til 80 minutter ved 60° C. Høyere temperaturer enn 65° C kan tillates, men faren for hydrolyse av sulfaminsyren øker med økende temperatur. Det foretrukne område for utførelse av prosessen er 40° C til 60° C.
Som bemerket ovenfor, utføres nikkel-pulveroppløsningsreaksjonen ved en pH under 5.0 og fortrinnsvis i område fra 1,5 til 2,5. Kontrollen av oppløsningens pH-verdi er nødvendig for å gjøre hydrolysen så liten som mulig, hvilken hydrolyse ville re-sultere i tap av reagenser og forurensning av oppløsningen med sulfationer. pH-verdien kan i det ønskede område kontrolleres på en passende måte ved å regulere tilsetningshastigheten av sulfaminsyre til sammenblandingen. Når først den nødvendige totale syremengden er tilsatt og reaksjonen er bragt til fullendelse med stadig agitasjon og oksygeninnsprøytning, avsluttes cyklusen og de ikkereagerte nikkelpartiklene får anledning til å sette seg. Nikkel-sulfamatoppløsningen blir deretter dekan-tert og, hvis nødvendig, utsatt for videre oksygenering eller gjennomlufting for å fremkalle bunnfelling av jern. Den av-klarete oppløsning kan f.eks. benyttes di-rekte til elektroutfellingsbruk eller den kan inndampes for således å danne fast nikkelsulfamat. Det ureagerte pulver fra den foregående cyklus er like reaktivt som friskt pulver og det forekommer ingen alvorlig opphopning av urenheter når pulveret inn-ledningsvis er meget rent. Eventuell forurensning av jern som er avledet fra nikkelpulveret kan lett fjernes fra nikkelsul-famatoppløsningen ved vedvarende oksygenering i en tidsperiode etter at reaksjonen mellom sulfaminsyren og nikkelet er fullstendig. Ved denne fremgangsmåten oksy-deres ferrojern til ferrijern som bunnf el-les fra oppløsningen som en uoppløselig forbindelse. For å unngå en opphopning av jernforurensning i reaksjonsbeholderen, består den foretrukne fremgangsmåten i å fortsette oksygeneringen eller gjennom-luftingen for å fjerne jernet etter at opp-løsningen er skilt fra det uoppløste nikkelet.
Oppfinnelsen er videre illustrert og forklart ved hjelp av følgende eksempler. I disse eksemplene ble det benyttet nikkelpulver tilveiebragt ved hydrogenreduksjon av en vandig ammoniakk-ammonium sulfat nikkeloppløsning. De kjemiske og fysiske egenskaper til dette pulveret var som følger:
Eksempel 1.
400 g av det ovenfor beskrevne nikkelpulver ble sammenblandet i 1 liter vann i et 2 liters glasskår utstyrt med rustfrie stål
ledeplater, 30 mm sprøytekranser av frit-tet pyreksglass og nedsenkete blyantfor-mede varmere. Nikkelpulveret ble holdt i suspensjon ved mekanisk omrøring og den grøtlignende sammenblandingen ble tilført
oksygen i en hastighet på 0,25 l/min. 264,3 g
sulfaminsyre i fast form ble tilsatt med en jevn hastighet som var tilstrekkelig til å holde pH-verdien i systemet på ca. 1,5. Temperaturen under eksperimentet vari-erte mellom 30° C og 60° C. Etter at all sulfaminsyren var tilsatt, ble omrøringen og oksygentilføringen fortsatt inntil vesentlig all fri sulfaminsyre hadde reagert og pH-verdien i oppløsningen var nådd ca. 5. Tiden som var gått med til å nå denne til-stand var 33 minutter og oppløsningen ga, etterat den var skilt fra uoppløste nikkel-partikler, ved analyse (g.p.l.) 77,2 Ni, 0,04 Fe, 0,07 SO4--, 42,9 NH2. Den sluttlige pH-verdien var 5,7.
Eksempel 2.
Fremgangsmåten i eksempel 1 ble fulgt med unntagelse av at 800 g nikkelpulver ble sammenblandet med 1 liter vann, 528,6 g fast sulfaminsyre ble tilsatt og sammenblandingen ble tilført oksygen med en hastighet på 0,35 l/min. (1,8 støkiometrisk mengde). Oppløsningen var fullstendig etter 103 minutter og oppløsningen ga ved analyse: (g.p.l.) 169,9 Ni, 0,023 Fe, 0,14 SOr- og hadde en pH-verdi på 5,0.
Eksemplene 1 og 2 viser at nikkelsul-famatoppløsninger kan lages på bemerkelsesverdig kort tid ved anvendelse av oksygenering ifølge fremgangsmåten i foreliggende oppfinnelse. De forbedrete resultatene tilveiebragt ved oppfinnelsens fremgangsmåte er videre vist i figurene 1 og 2
i de vedlagte tegninger. Fig. 1 viser grafisk komparativ oppløsningshastighet og pH
for nikkelpulveret som er benyttet i eksemplene 1 og 2, A — med oksygenering ifølge foreliggende oppfinnelse, B — med
stadig omrøring og gjennomlufting, og C — med stadig omrøring, men hverken oksygenering eller gjennomlufting. I hvert til-felle ble det brukt 264 g.p.l. sulfaminsyre og 400 g.p.l. nikkelpulver (et overskudd på 5 ganger den støkiometriske mengden).
Den meget forbedrete oppløsningshastig-heten for nikkelpulver i sulfaminsyre som tilveiebringes ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er meget tydelig. Fig. 2 viser grafisk komparative oppløsningshastighe-ter for A — nikkelpulver i sulfaminsyre ifølge fremgangsmåten og B — nikkeloksyd i sulfaminsyre ifølge konvensjonelle metoder. Kurve A ble plottet fra data som ble oppnådd ved å følge fremgangsmåten i eksempel 1 med unntagelse av at 260 g.p.l. sulfaminsyre ble brukt sammen med 80 g.p.l. meget fint (98 % — 325 mesh) pulver tilveiebragt ved hydrogenreduksj on av et vandig ammoniakkbehandlet nikkelkarbo-natsystem. Kurve B ble plottet fra data tilveiebragt ved oppløsning av 108 g.p.l. meget fint (98 % — 325 mesh) nikkeloksyd i en oppløsning inneholdende 260 g.p.l. sulfaminsyre.
Eksempel 3.
Dette eksempel illustrerer virkningen av overskudd nikkelpulver på fremstillin-gen av nikkelsulfamatoppløsninger ved bruk av oksygeninnsprøytning. En rekke eksperimenter ble utført ved å følge fremgangsmåten i eksemplene 1 og 2 med unntagelse av at i hvert eksperiment ble over-skuddsmengden av nikkelpulver minsket. Resultatene er vist i tabell 1.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen har flere viktige fordeler overfor tidligere kjente metoder for fremstilling av nikkelsulfamat. For det første tillater den bruken av standard prismerket nikkelkildemateriale og, på samme tid, tilveiebringer den en kraftig nedgang i tid som skal til for å å bevirke omdannelsen av utgangsmateria-let til nikkelsulfamat. Den resulterende for-bedring i prosessomkostninger vil være umiddelbart innlysende. I tillegg tilveiebringer fremgangsmåten flere viktige driftsfordeler inkludert eliminering av støv og forbedrete filtreringsegenskaper som er et resultat av nikkelpulverets raske bunn-fellingsegenskaper.
Det skal forstås at oksygenering med vesentlig ren oksygen ifølge fremgangsmåten kan benyttes helt eller delvis i en-hver prosess for fremstilling av nikkelsulfamat ved oppløsning av nikkelpulver i sul-faminsyreoppløsning. Det kan for eksempel være fordelaktig å bruke både gjennomlufting og oksygenering under oppløsnings-reaksjonen, idet det sistnevnte bare benyttes i visse tidsrom under reaksjonen
(f.eks. mot slutten av oppløsningsperioden)
for å fremskynde reaksjonen og redusere
den samlede operasjonstiden og for å tilveiebringe en viss smidighet i apparaturens kapasitet.
Claims (7)
1. Fremgangsmåte til fremstilling av nikkelsulfamat ved oppløsning av nikkelpulver i en vandig sulfaminsyreoppløsning, hvorved oppløsningshastigheten for nikkelpulveret i nevnte oppløsning aksellereres og hydrolyse av sulfaminsyre og nikkelsulfamat gjøres så liten som mulig, karakterisert ved å føre vesentlig ren oksygen inn i en suspensjon av nikkelpulveret i vandig sulfaminsyreoppløsning mens pH-verdien i oppløsningen holdes under 5.0.
2. Fremgangsmåte ifølge påstand 1, karakterisert ved å holde pH-verdien i suspensjonen innen området fra 1.5 til 5.0 ved å regulere tilsetningshastigheten av sulfaminsyre til suspensjonen.
3. Fremgangsmåte ifølge påstand 1 og 2, karakterisert ved at nikkelmengden i suspensjonen og sulfaminsyre-tilsetningen reguleres på en slik måte at sulfaminsyremengden som er til rådighet for reaksjon med nikkel ikke overskrider den mengden som skal til for en støkio-metrisk forbindelse med nikkelet, og fortrinnsvis slik at nikkelmengden holdes opp til fem ganger i overskudd av den støkio-metriske mengden som skal til for å forbinde seg med tilstedeværende sulfaminsyre for dannelse av nikkelsulfamat.
4. Fremgangsmåte til fremstilling av nikkelsulfamat ifølge påstand 1 ved opp-løsning av nikkelpulver i vandig sulfamin-syreoppløsning, karakterisert ved å tildanne en suspensjon av findelt nikkel i et vandig medium, tilsette sulfaminsyre til suspensjonen for å tilveiebringe en total mengde sulfaminsyre opp til den støkio-metriske mengden som skal til for å forbinde seg med alt nikkelpulver tilstede for å danne nikkelsulfamat, hvorved tilsetnin-gen kontrolleres for å holde pH-verdien i suspensjonen under 5.0, fortrinnsvis i området fra 1.5 til 2.5, føre vesentlig ren oksygen inn i suspensjonen, fortsette oppløs-ningsreaksjonen med stadig omrøring og oksygenering inntil vesentlig all fri sulfa
minsyre har reagert, og endelig fjerne nik-kelsulfamatoppløsning.
5. Fremgangsmåte ifølge påstand 4, karakterisert ved at temperaturen under oppløsningsreaksjonen holdes under 65° C, fortrinnsvis i området fra 40—60° C.
6. Fremgangsmåte ifølge hvilken som helst av de foregående påstander, karakterisert ved at det findelte nikkelet tilveiebringes ved hydrogenreduksjon fra vandige media.
7. Fremgangsmåte ifølge hvilken som helst av de foregående påstander, karakterisert ved at nikkelsulfamatoppløs-ningen skilles fra de uoppløste nikkelpartiklene ved fullendelsen av oppløsningsre-aksjonen og deretter utsettes for videre oksygenering for å fjerne jernforurensning ved bunnf elling av oppløst jern som en uoppløselig forbindelse.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/345,095 US4443231A (en) | 1982-02-02 | 1982-02-02 | Continuous chromatographic separations in a magnetically stabilized fluidized bed |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO830341L NO830341L (no) | 1983-08-03 |
NO160603B true NO160603B (no) | 1989-01-30 |
NO160603C NO160603C (no) | 1989-05-10 |
Family
ID=23353494
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO830341A NO160603C (no) | 1982-02-02 | 1983-02-01 | Fremgangsmaate for kontinuerlig separering av en tilfoerselsblanding inneholdende minst to komponenter. |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4443231A (no) |
EP (1) | EP0086068B1 (no) |
JP (1) | JPS58146409A (no) |
AU (1) | AU558393B2 (no) |
CA (1) | CA1186246A (no) |
DE (1) | DE3373785D1 (no) |
MX (1) | MX165977B (no) |
NO (1) | NO160603C (no) |
Families Citing this family (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB8317228D0 (en) * | 1983-06-24 | 1983-07-27 | Exxon Research Engineering Co | Magnetizable adsorbents |
US4655796A (en) * | 1983-09-30 | 1987-04-07 | Exxon Research & Engineering Co. | Continuous sorption process |
US4675113A (en) * | 1984-11-28 | 1987-06-23 | University Patents, Inc. | Affinity chromatography using dried calcium alginate-magnetite separation media in a magnetically stabilized fluidized bed |
EP0203163A4 (en) * | 1984-11-28 | 1987-09-10 | University Patents Inc | AFFINITY CHROMATOGRAPHY USING SEPARATING AGENTS BETWEEN MAGNETITE AND DRIED CALCIUM ALGINATE IN A FLUIDIZED AND MAGNETICALLY STABILIZED BED. |
FR2575666B1 (fr) * | 1985-01-04 | 1989-08-18 | Centre Nat Rech Scient | Procede et dispositif pour la separation chromatographique de macromolecules biologiques |
US4668379A (en) * | 1985-05-23 | 1987-05-26 | Exxon Research And Engineering Company | Process for magnetically stabilizing a fluidized bed containing nonmagnetizable particles and a magnetizable fluid |
US4780113A (en) * | 1987-10-16 | 1988-10-25 | Exxon Chemical Patents Inc. | Isomobility focusing in a magnetically stabilized fluidized bed |
US4937001A (en) * | 1988-11-22 | 1990-06-26 | Exxon Research And Engineering Company | Process for reducing axial dispersion in a magnetically stabilized fluidized bed |
US5174979A (en) * | 1989-10-06 | 1992-12-29 | Uop | Mixed ion-exchanged zeolites and processes for the use thereof in gas separations |
WO1993009860A1 (en) * | 1991-11-15 | 1993-05-27 | University Of Michigan | Continuous multicomponent focusing in a magnetically stabilized fluidized bed |
CA2361545C (en) | 1999-02-22 | 2009-01-27 | Henry Kopf | Purification of biological substances |
US6214221B1 (en) | 1999-02-22 | 2001-04-10 | Henry B. Kopf | Method and apparatus for purification of biological substances |
JP2002147948A (ja) * | 2000-11-10 | 2002-05-22 | Japan Organo Co Ltd | ガス分離装置及びガス分離方法 |
US7211703B2 (en) * | 2005-04-27 | 2007-05-01 | Calgon Carbon Corporation | Method of separating E and Z isomers of an alkene alcohol and derivatives thereof |
US20140260540A1 (en) * | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Agilent Technologies, Inc. | Sample inlet with multi-capillary liner for gas chromatography |
GB2550390A (en) * | 2016-05-18 | 2017-11-22 | Anton Michel | Continuous moving bed chromatography |
IL254209A0 (en) * | 2017-08-29 | 2017-10-31 | Yissum Res Dev Co Of Hebrew Univ Jerusalem Ltd | Magnetic separation of chiral substances |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1291137A (en) * | 1916-09-18 | 1919-01-14 | Charles J Reed | Process of and apparatus for grading solid materials. |
US3078647A (en) * | 1960-05-12 | 1963-02-26 | Cities Service Res & Dev Co | Continuous gas chromatography |
US3236092A (en) * | 1962-02-21 | 1966-02-22 | Monsanto Co | Method and apparatus for continuous flow analysis |
US3264801A (en) * | 1962-11-13 | 1966-08-09 | Union Oil Co | Chromatographic apparatus and process |
US3482376A (en) * | 1968-06-26 | 1969-12-09 | Atomic Energy Commission | Apparatus for continuous chromatographic separations |
US3527350A (en) * | 1969-08-25 | 1970-09-08 | Atomic Energy Commission | Apparatus for continuous chromatography |
US3843518A (en) * | 1972-08-23 | 1974-10-22 | Exxon Research Engineering Co | Commercial chromatography for more than two components |
US4132005A (en) * | 1977-08-02 | 1979-01-02 | Exxon Research & Engineering Co. | Fluidization of permanently magnetic particle beds |
US4254556A (en) * | 1978-05-03 | 1981-03-10 | Lello Anav | Portable drafting device for drawing parallel lines, comprising a working plane of flexible plastic material, adapted to be rolled |
US4283204A (en) * | 1979-09-07 | 1981-08-11 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for the separation of contaminants from feed streams using magnetic beds |
US4247987A (en) * | 1979-09-26 | 1981-02-03 | Exxon Research & Engineering Co. | Continuous countercurrent fluid-solids contacting process stabilized by a magnetic field |
-
1982
- 1982-02-02 US US06/345,095 patent/US4443231A/en not_active Expired - Lifetime
-
1983
- 1983-01-21 MX MX007308A patent/MX165977B/es unknown
- 1983-01-28 CA CA000420508A patent/CA1186246A/en not_active Expired
- 1983-01-31 DE DE8383300477T patent/DE3373785D1/de not_active Expired
- 1983-01-31 EP EP83300477A patent/EP0086068B1/en not_active Expired
- 1983-02-01 AU AU10962/83A patent/AU558393B2/en not_active Expired
- 1983-02-01 NO NO830341A patent/NO160603C/no not_active IP Right Cessation
- 1983-02-02 JP JP58016872A patent/JPS58146409A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0086068A3 (en) | 1985-01-23 |
AU558393B2 (en) | 1987-01-29 |
CA1186246A (en) | 1985-04-30 |
EP0086068A2 (en) | 1983-08-17 |
NO830341L (no) | 1983-08-03 |
EP0086068B1 (en) | 1987-09-23 |
DE3373785D1 (en) | 1987-10-29 |
JPS58146409A (ja) | 1983-09-01 |
AU1096283A (en) | 1983-08-11 |
US4443231A (en) | 1984-04-17 |
JPH0230282B2 (no) | 1990-07-05 |
MX165977B (es) | 1992-12-14 |
NO160603C (no) | 1989-05-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO160603B (no) | Fremgangsmaate for kontinuerlig separering av en tilfoerselsblanding inneholdende minst to komponenter. | |
CN110104753B (zh) | 一种利用铁盐从酸性含砷溶液中除砷的方法 | |
EP0417185B1 (en) | A process for removing nitrogen compounds from raw water | |
CN107287422B (zh) | 湿法炼锌中的连续除铁工艺 | |
CA2939183C (en) | Method for producing seed crystals used for producing hydrogen-reduced nickel powder | |
CN102390870B (zh) | 一种高光泽纯红色调超细氧化铁红颜料的制备方法 | |
EP0220776B1 (en) | Gas treatment process | |
CN1086741C (zh) | 生物化学氧化系统及工艺 | |
CN111286608A (zh) | 一种基于浮游萃取选择性分步分离钽铌的方法 | |
CN112619591B (zh) | 一种磁性复合吸附材料的制备方法及其应用 | |
CN108588436B (zh) | 一种含砷除钴渣回收处理方法 | |
US3620669A (en) | Production of nickel sulfamate | |
EP0218958A2 (en) | Microbiological desulfurization of gases | |
EA008811B1 (ru) | Химико-биологический способ удаления сероводорода из газа | |
US4330508A (en) | Removal of selenium (IV) and (VI) from acidic copper sulphate solutions | |
JPS63278593A (ja) | 工場廃液等の脱砒処理法 | |
CN107305945B (zh) | 一种由酸性刻蚀废液制备高比容量负极材料的方法 | |
CN113860392A (zh) | 一种利用钴豆、钴板酸溶制备电池级硫酸钴、氯化钴的方法 | |
CN1033976A (zh) | 用混合沉淀剂沉淀稀土 | |
CN104004909B (zh) | 利用冶金微生物预氧化难处理金精矿的方法与装置 | |
CN105836866A (zh) | 稀土金属冶炼高氟废水诱导结晶氟化钙的工艺 | |
JPS60181319A (ja) | 気相法による炭素繊維の製造方法 | |
CN101209494A (zh) | 一种含硫镍珠的制备方法 | |
CN112169811B (zh) | 一种硫酸钯溶液的制备方法 | |
CN101392321B (zh) | 微波还原焙烧-赤铁矿沉淀转化法处理含镍红土矿的方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MK1K | Patent expired |
Free format text: EXPIRED IN FEBRUARY 2003 |