NO158632B - Fremgangsm te til gjenvinning av opploesningsmidler stilbehandling. - Google Patents

Description

Oppfinnelsens gjenstand er en fremgangsmåte til gjenvinning av oppløsningsmidler ved tekstilrensing med organiske oppløsningsmidler og ved tekstilappretering, og som fremkommer ved tørkefasen og som etter avpumpning av den flytende del, foreligger i form av en luft-/oppløsningsmiddeldampblan-ding og delvis utkondenseres ved avkjøling, i det de enda dampformede gjenblivende oppløsningsmiddeldeler deretter absorberes ved hjelp av aktivkull.

Oppløsningsmiddeldamper som fremkommer ved tekstilappretering kan likeledes gjenvinnes etter denne fremgangsmåte.

Ved tekstilrensing anvendes i dag overveiende organiske oppløsningsmidler som triklorfluormetan (FKW 11), trilortri-fluoretan (FKW 113), perkloretylen eller metylenklorid.

Disse organiske oppløsningsmidler må ved tekstilrensingen gjenvinnes under tørkefasen for å unngå oppløsningsmiddeltap og dermed forbundede økologiske belastninger. For gjenvinning av oppløsningsmidlene under tørkefasen av de rensede tekstiler er det kjent forskjellige fremgangsmåter. Således føres FKW 113 damp/luftblanding fra rensemaskinens trommelrom over en vifte i kretsløp til ca. 50$ over en kuldeanleggsfor-damper, i det det innstiller seg en restdampkonsentrasjon tilsvarende metningspartialtrykket av FKW 113 ved blandingens temperatur ved uttreden av fordamperen. De resterende 50$ av damp/luftblandingen oppvarmes ved passering over en elektrisk motstandsoppvarming og tilbakeføres i rensetrommelen. Da på grunn av temperaturendringene konsentrasjonen og dermed også tettheten av FKW 113 damp/luftblandingen endrer seg i anlegget, må det foreskrives en innretning til trykkutlig-ning. Ved denne innretning innsuges i de enkelte faser luft resp. en FKW 113 damp/luftblanding utblåses igjen. I denne utlingingsledning er det tilstede et aktivkullfilter til tilbakehold av FKW 113 damper.

Perkloretylen/luftblandingen føres ved tørking av tekstiler over en enkel med kjølevann drevet varmeoverfører. I tilfellet den såkalte "lukkede permaskin" føres den samlede volumstrøm av den sirkulerte perkloretylendamp/luftblanding over en kjøleanleggsfordamper. Også ved denne fremgangsmåte er det i trykkluftutligningsledningen innstallert aktivkullfilter.

Ved fremgangsmåteforløpene i FKW 113 - og perkloretylenmaski-ner innstiller seg etter tørking av tekstilene i rensetrommelen en oppløsningsmiddelkonsentrasjon som tilsvarer retnings-trykket av det respektive oppløsningsmiddel ved den temperatur, hvormed oppløsningsmiddeldamp/luftblandingen forlater fordamperen. Ved åpning av ifyllingsdøren og ved uttaging fra trommelen, er det altså uunngåelig tilsvarende oppløs-ningsmiddeltap. Det i aktivkullene bundede oppløsningsmiddel må likeledes anses som tap.

Ved anvendelse av FKW 11 som oppløsningsmiddel tørkes tekstilene med en til ca. 50-60°C oppvarmet FKW 11 dampstrøm og FKW 11 dampen adskilles ved fordamperen av et kuldeanlegg med en fordampningstemperatur på ca. -20"C (tilsvarer en utskillelsestemperatur på ca. -5°C). Deretter evakueres rensetrommelen av kuldeanlegget og lufting av rensetrommelen med friskluft. Ved denne fremgangsmåte må den FKW 11 del som etter evakueringen av rensetrommelen enda er blitt tilbake i trommelen og i tekstilene anses som tap. Dessuten har det vist seg at evakueringen er relativt lett utsatt for for-styrrelser og fører til under tiden utfall av rensemaskinene.

Oppløsningsmiddeltap på 400-500 g pr. rensecharge er ikke å unngå ved de kjente fremgangsmåter. Dertil kommer ved anvendelsen av FKW 11 omstendelig evakuering.

Til grunn for oppfinnelsen ligger følgelig den oppgave å tilveiebringe en fremgangsmåte, hvormed oppløsningsmiddeltap- ene kan minskes betraktlig, og hvormed den omstendelige evakuering er unødvendig.

Denne oppgave løses ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen som erkarakterisert vedat metningspartialtrykket av oppløsningsmidlet i oppløsningsmiddeldamp/luftblndingen nedsettes til maksimalt 0,25 bar, fortrinnsvis 0,05 til 0,2 bar ved at oppløsningsmiddeldamp/luftblandingen avkjøles og at de i aktivkullet absorbert oppløsningsmiddeldeler desorberes med en oppløsningsmiddeldamp/luftblanding av samme konsentrasjon som ved absorbsjonen, og ved temperaturer på ca. 100-150°C.

For bedre forståelse beskrives fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen ved hjelp av et modifisert handelsvanlig renseanlegg slik det er vist på figuren.

Etter avslutning av renseprogrammet, avslynging og avpuming av oppløsningsmidlet i forrådstanken 10 foregår tørkingen av de i rensetrommelen 9 befinnende tekstiler. Hertil lukkes i første rekke ventilene 1 og 2, ventilene 6 og 8 forblir 1 likket. Det tørkes med en oppløsningsmiddeldamp/luftblanding som en vifte 11 føres i et lukket kretsløp. Kretsløpet består av rensetrommel 9, vifte 11, fordamper 12, ventil 3, flytendegjører 14, varmereregister 16, ventil 4 og 5, rensetrommel 9.

Nå innkobles kjøleanlegget som består av fordamper 12, komprimerer 13, flytendegjører 14 og ekspansjonsventil 20. Dets ytelse dimensjoneres således at det under tørkningsfasen innstiller seg et metningspartialtrykk av oppløsningsmidlet i oppløsningsmiddeldamp/luftblandingen på maksimalt 0,25 bar, fortrinnsvis 0,05-0,2 bar. Dette er ved siden av tilstrekke-lig komprimeringsytelse å oppnå ved tilsvarende dimensjone-ring av varmeutvekslerflaten på fordamper 12, hvorved det innstiller seg en konsentrasjon av oppløsningsmiddeldamp tilsvarende metningspartialtrykket ved temperaturen på fordamperutgangen. Overskytende oppløsningsmiddeldeler kondenseres og strømmer over en ledning 21 ved åpen ventil 8 inn i forrådstanken 10. Den avfuktede oppløsningsmiddeldamp-/luftblanding kommer nå over i ventil 3 inn i kjøleanleggets flytendegjører 14, hvor den igjen oppvarmes. Varmeregisteret 16 øker denne blandingstemperatur til ca. 25-40 K over oppløsningsmidlets koketemperatur. Den oppvarmede blanding kommer da over ventilene 4 og 5 igjen inn i rensetrommelen 9, hvor den igjen opptar oppløsningsmiddeldamp. Dette kretsløp fortsettes nå så lenge inntil tekstilene i rensetrommelen er tørre. Nå reduseres ytelsen av viften 11 til ca. 25%, ventil 8 lukkes, varmeregister 16 utkobles og ventilene 3 og 5 omkobles således at oppløsningsmiddeldamp/luftblanding etter passering av fordamperen 12 med en temperatur som tilsvarer metningspartialtrykket av oppløsningsmidlet på maksimalt 0,25 bar og ved ledningene 15 og 18 passerer en aktivkullfilterlagring 17. Ventilene 6 og 7 åpnes samtidig. Oppløsnings-middeldampen absorberes på aktivkullet, den oppløsnings-middelfrie luft utblåses over ventil 7. Samtidig spyles rensetrommel 9 med frisk luft som tilsuges over ventil 6. Denne driftsmåte bibeholdes så lenge inntil rensetrommelen er fylt med frisk luft. Etter avslutning av trommelspyling med friskluft omkobles ventilene 4 og 5 således at det ikke mer består noen forbindelse mellom aktivkullfilterlagring 17 og rensetrommel 9. Nå kan ifyllingsdøren av rensetrommelen 9 åpnes og tekstilene uttas.

Etter innbringing av nye tekstiler regenereres i første rekke aktivkullfilterlagringen 17. Dette foregår likeledes igjen i lukket kretsløp, i det aktivkullfilterlagringen gjennomstrømmes i omvendt retning som ved absorbsjonen. For denne prosess lukkes i første rekke ventil 6, ventil 8 åpnes og ventilene 3, 4 og 5 kobles således at gassen kan ta den nedenfor omtalte vei: Etter innkobling av viften 11 og kuldeanlegget tilsuges i første rekke luft fra rensetrommelen 9, avkjøles i fordampe ren 12 av kuldeanlegget, oppvarmes igjen i flytendegjøreren 14 og oppvarmes i varmeregisteret 16 så vidt at luftstrømmen ved uttreden når en temperatur på ca. 100-150°C. Denne varme luftstrøm føres nå over ledning 19 til den allerede på forhånd oppvarmede aktivkullfilterlagring 17, hvorved absorbert oppløsningsmiddel igjen desorberes og uttas med luftstrømmen over ledning 18. Eventuelt er det også allerede oppvarming av aktivkull-lagringen. Ved ytterligere passerin-ger anriker oppløsningsmiddeldampen seg i den omløpende gasstrøm. I fordamperen 12 kondenseres oppløsningsmiddel. Endelig innstiller det seg en likevekt tilsvarende metningspartialtrykket av den ved uttreden av fordamperen 12 hersk-ende temperatur. Ventil 17 forblir lukket ved denne prosess. Denne driftsmåte fortsettes så lenge inntil det er oppnådd en ny 1ikevektsoppladning av aktivkullfilterlagringen 17 som tilsvarer en oppløsningsmiddeldampdel på maksimalt 20 volum-# i den gjennomblåste luft ved en temperatur på ca. 150°C,. Er denne tilstand oppnådd, utkobles oppvarmingen 22 aktiv-kullf ilterlagringen 17, samtidig kobles ventilene 4 og 5 således at det ikke mer består noen forbindelse mellom aktiv-kullf ilterlagring og rensetrommel 9. Viften 11 utkobles, ventil 8 lukkes og ventilene 1 og 2 åpnes. Nå kan rensetrommelen 9 tilstrømmes med oppløsningsmiddel og renseprogrammet begynne.

Det ved oppvarming av oppløsningsmidlet i trommelen til 20-25°C dannede overtrykk kan avspennes over en overtrykksventil 23 (innstilling på ca. 1,4 bar absolutt) og ledning 25 i det allerede regenererte aktivkullfilter (ved åpen ventil 7).

Skal desorbsjonen gjennomføres tidsmessig parallelt med et annet chargeavsnitt, kan trommelrommet omgås over en ekstra Innstallert ledning 24.

Claims (1)

1. Fremgangsmåte til gjenvinning av oppløsningsmidler ved tekstilrensing med organiske oppløsningsmidler og ved tekstilappretering og som fremkommer ved tørkningsfasen og som etter avpumpning av de flytende deler foreligger i form av en oppløsningsmiddeldamp/luftblanding og delvis utkondenseres ved avkjøling, i det de enda dampformede gjenblivende oppløsningsmiddeldeler deretter absorberes med aktivkull,karakterisert vedat metningspartialtrykket aV oppløsningsmidlet i oppløsningsmiddeldamp/luftblandingen nedsettes til maksimalt 0,25 bar, fortrinnsvis 0,05 til 0,2 bar ved at oppløsningsmiddeldamp/luftblandingen avkjøles og at de i aktivkullet absorberte oppløsningsmiddeldeler desorberer med en oppløsningsmiddeldamp/luftblanding av samme konsentrasjon som ved absorbsjonen og ved temperaturer på ca.

100 til 150°C.