NO158581B - Amorf jernlegering, eventuelt i form av en stoept strimmel, fremstilling og anvendelse derav. - Google Patents
Amorf jernlegering, eventuelt i form av en stoept strimmel, fremstilling og anvendelse derav. Download PDFInfo
- Publication number
- NO158581B NO158581B NO830121A NO830121A NO158581B NO 158581 B NO158581 B NO 158581B NO 830121 A NO830121 A NO 830121A NO 830121 A NO830121 A NO 830121A NO 158581 B NO158581 B NO 158581B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- atomic
- alloy
- less
- alloys
- amorphous
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 5
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 102
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 102
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 41
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 38
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 42
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 35
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 28
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 27
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 22
- 239000011162 core material Substances 0.000 claims description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 17
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 claims description 13
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 claims description 13
- 229910000808 amorphous metal alloy Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 claims description 6
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims 2
- YPFNIPKMNMDDDB-UHFFFAOYSA-K 2-[2-[bis(carboxylatomethyl)amino]ethyl-(2-hydroxyethyl)amino]acetate;iron(3+) Chemical compound [Fe+3].OCCN(CC([O-])=O)CCN(CC([O-])=O)CC([O-])=O YPFNIPKMNMDDDB-UHFFFAOYSA-K 0.000 claims 1
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 abstract description 28
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 11
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 13
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 7
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 7
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 6
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 6
- 238000004528 spin coating Methods 0.000 description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- NFCWKPUNMWPHLM-UHFFFAOYSA-N [Si].[B].[Fe] Chemical compound [Si].[B].[Fe] NFCWKPUNMWPHLM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical group [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910003271 Ni-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical group [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 2
- HPSKMGUMRWQBKP-UHFFFAOYSA-N [B].[Si].[Cr].[Fe] Chemical group [B].[Si].[Cr].[Fe] HPSKMGUMRWQBKP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000788 chromium alloy Substances 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000005300 metallic glass Substances 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- 238000007712 rapid solidification Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 229910000521 B alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017082 Fe-Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017133 Fe—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N Ruthenium Chemical compound [Ru] KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 1
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 description 1
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- UPHIPHFJVNKLMR-UHFFFAOYSA-N chromium iron Chemical compound [Cr].[Fe] UPHIPHFJVNKLMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001684 chronic effect Effects 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002860 competitive effect Effects 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000000113 differential scanning calorimetry Methods 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000374 eutectic mixture Substances 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 229910052732 germanium Inorganic materials 0.000 description 1
- GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N germanium atom Chemical compound [Ge] GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 1
- APFVFJFRJDLVQX-UHFFFAOYSA-N indium atom Chemical compound [In] APFVFJFRJDLVQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGKDIUIOSMUOAW-UHFFFAOYSA-N iron nickel Chemical compound [Fe].[Ni] UGKDIUIOSMUOAW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 iron-boron-silicon metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910001004 magnetic alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 238000010587 phase diagram Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 229910052707 ruthenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011135 tin Substances 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/153—Amorphous metallic alloys, e.g. glassy metals
- H01F1/15341—Preparation processes therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C45/00—Amorphous alloys
- C22C45/02—Amorphous alloys with iron as the major constituent
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12431—Foil or filament smaller than 6 mils
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
- Golf Clubs (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Abstract
En amorf Fe-B-Si legering, eventuelt i form av en støpt strimmel, med forbedret støpbarhet, gode magnetiske egenskaper, duktilitet og forbedret termisk stabilitet består i det vesentlige av 6-10 atom-% B, 14-17 atom-% Si, 0,1-4,0 atom-% Cr, ikke mere enn tilfeldige forurensninger og jern ad 100 atom-%.Fremstilling av legeringen i form av en strimmel er også vist.
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en amorf jernlegering av den art som er angitt i krav l's ingress, en framgangsmåte 'som angitt i krav 6 og 7, samt en anvendelse som angitt i
krav 8.
Amorfe metaller kan fremstilles ved å la legeringer størkne raskt fra sin smeltede tilstand til fast tilstand. Forskjellige fremgangsmåter er kjent innenfor teknologien hurtig størkning så som spinnstøping og trekkstøping.
Damp- og elektrolytisk avsetning kan også brukes for å frem-stille amorfe metaller. Amorfe metaller som er tilveiebragt ved alle de ovennevnte metoder har distinkte egenskaper som henger sammen med deres ikke-krystallinske tilstand. Slike materialer er f.eks. kjent for å gi forbedrede mekaniske, elektriske, magnetiske og akustiske egenskaper i sammenligning med tilsvarende metallegeringer med krystallinsk struk-tur. Metallegeringens amorfe karakter bestemmes ved metallo-grafisk teknikker eller ved røntgen diffraksjon. En leger-
ing anses her for å være "amorf" hvis legeringen er hovedsakelig amorf, dvs. minst 75% amorf. Beste egenskaper oppnås når man har en (200) røntgendiffraksjonstopp på mindre enn 2,5
cm over røntgenbakgrunnsnivået. Denne topp opptrer i til-
felle av rom sentrert kubisk ferrit (hypoeutektisk krystallinsk fast løsning) med en diffraksjonsvinkel på 106°
ved bruk av Cr. stråling.
ka ^
Med mindre annet er angitt, er alle blandingsprosentdeler
her angitt som atomprosent.
Det foreligger forskjellige kjente legeringsblandinger av Fe-B-Si. F.eks. beskriver US patent 3.856.513, en legering og folier, stenger og pulver laget fra slike med en generell formel Mgo-90Y10-30Z0 1-15 hvor M er 3ern' nikkel, krom, kobelt, vanadium eller blandinger derav, Y er fosfor, karbon, bor eller blandinger derav og Z er aluminium, silisium, tinn, antimon, germanium, indium, beryllium og blandinger derav,
som kan gjøres hovedsakelig amorfe. Det er også kjent legeringer av Fe-B-Si som har vist lovende magnetiske egenskaper
og andre egenskaper som gjør dem godt egnet i elektrisk apparatur så som motorer og transformatorer. US patent 4.219.355 beskriver en jern-bor-silisiumblanding med krystallisasjonstemperatur (den temperatur ved hvilken det amorfe metall går tilbake til sin krystallinske tilstand) på minst 320°C, en koersivitet på mindre enn 0,03 ørsted, og en metningsmagnetisering på minst 174 emu/g (ca. 17.000 G). Generelt inneholder legeringen 80 eller mer atomprosent jern, 10 eller mer atomprosent bor og ikke mer enn 6 atomprosent silisium. Et amorft metallegeringsbånd bredere enn 2,54 cm og mindre enn 0,00762 cm tykk med spesifikke magnetiske egenskaper, og fremstilt av en legering bestående hovedsakelig av 77-80% jern, 12-15% bor og 5-10% silisium, alt atomprosent, er beskrevet i US patentsøknad 235.064.
Det er gjort forsøk på å modifisere slike amorfe materialer ved tilsetning av andre elementer for å optimalisere legeringene for elektrisk anvendelse. US patentskrift 4.217.135 beskriver en jern-bor-silisiumlegering med 1,5-2,5 atomprosent karbon for å øke de magnetiske egenskaper. US patent 4.190.438 beskriver en jern-bor-silisium magnetisk legering som inneholder 2-20 atomprosent ruthenium.
En artikkel med titelen "Magnetic Properties of Amorfhous Fe-Cr-Si-B-Alloys" av K. Inomata et al, IEEE Transactions on Magnetics, Vol. Mag.-17, nr. 6, november 1981 beskriver er-statning av Fe med Cr i amorfe legeringer med mye bor og lite silisium. Det angis der at Cr sterkt nedsetter Curie temperaturen, øker krystallisasjonstemperaturen, reduserer koersiv kraft og magnetisk kjernetap og øker magnetisk begyn-ne ls espermeabi li tet .
Krom i amorfe legeringer er også kjent av andre grunner. US patent 3.986.867 vedrører fullstendig amorfe jern-krom-legeringer med 1-40% Cr og 7-25% av minst ett element bor, karbon og fosfor for å bedre mekaniske egenskaper, varme-bestandighet og korrosjonsbestandighet. US patent 4.052.201 beskriver amorfe jernlegeringer som inneholder 5-20% krom for å forhindre at legeringen blir sprø.
Selv om slike kjente legeringer kan ha gitt relativt gode magnetiske egenskaper, er de ikke uten svakheter. Alle de ovenfor nevnte legeringer er dyre fordi de inneholder en relativt stor mengde bor. En type med mindre bor er meget ønsket. Også høyere krystallisasjonstemperaturer er ønske-lige for at legeringen skal ha mindre tendens til å gå tilbake til krystallinsk tilstand. Blandingen bør ligge nær en eutektisk blanding for å gjøre støping i amorf tilstand lettere. Videre bør den ejtektiske temperatur være så lav som mulig for å bedre støpbarheten. Det er også ønskelig at den magnetiske metning skal være høy, nemlig av størrelsesorden minst 13.500 G. Et formål ved foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en slik legering som kan konkurrere med kjente konvensjonelle nikkel-jernlegeringer i handelen, så
som :i>jl4750"som nominelt består av 48% Ni-52% Fe (vektprosent) .
Videre er turbulensen til det smeltede metallet i pølen
under støpingen av amorfe metallbånd et kronisk problem ved "smelte-drag" eller trekkstøpingsteknikker og kan føre til overflatedefekter og redusert avkjølingshastighet. Eksempler på trekkstøpingsteknikker er beskrevet i US patent 3.522.836 og US patent 4.142.571. En tilsetning til metallegeringen som vil redusere sådan turbulens er meget ønskelig.
Ifølge foreliggende oppfinnelse tilveiebringes en amorf legering og gjenstand som overvinner disse problemer hos kjente amorfe jern-bor-silisium metaller. En amorf metall-legering tilveiebringes som hovedsakelig består av 6-10%
bor, 14-17% silisium og 0,1-4,0% krom, (atomprosent) med bare tilfeldige forurensninger og resten jern. Kromet forbedrer strømningskarakteristika og de amorfe egenskapene til legeringen og ble funnet uventet å forbedre kontrollen av den smeltede metallpøl under støping og følgelig legeringens støpbarhet.
En gjenstand fremstilt fra den amorfe metallegering ifølge foreliggende oppfinnelse tilveiebringes, som er minst singulært duktil (som her definert) og har et kjernetap som kan konkurrere med Ni-Fe legeringer i handelen, så som "Al 4750" og spesielt et kjernetap på mindre enn <0,3>59 watt pr. kg (WPK) ved 12,6 kilogauss (1,26 tesla) ved 60 Hertz. Gjenstanden av legeringen har en metningsmagnetisering målt ved 75 ørsted (B^,. ) på minst 13,5 kilogauss (1,35 tesla)
og en koersiv kraft (H ) på mindre enn 0,045 ørsted og kan foreligge i form av et tynt bånd eller strimmelmaterialpro-dukt. Legeringen av det resulterende produkt har forbedret termisk stabilitet som er karakterisert ved en krystalli-ser ingstemperatur på ikke mindre enn 490°C. Leqerinqen er særpreget ved det som er anqitt i krav IS karakteriserende del, ytterligere trekk fremgår av kravene 2-5.
Fig. 1 er et ternært diagram som viser blandingsområdene for foreliggende oppfinnelse med Cr grupper med Fe og viser den eutektiske linje; Fig. 2 er et diagram med konstant 14% Si gjennom det kvarternære jern-bor-silisium-krom legeringsdiagram for foreliggende oppfinnelse som viser 0-4% Cr og 4-10% B; Fig. 3 er det samme som fig. 2, med et 15.5% Si-innhold; Fig. 4 er den samme som fig. 2, med et 17% Si-innhold; Fig. 5 er en kurve for induksjon og permeabilitet i sammenheng med magnetiseringskraft for legeringen i foreliggende oppfinnelse; Fig. 6 er kurve for induksjon og permeabilitet i forbindelse med magnetisk kraft som sammenligner en handelslegering med legeringen ifølge foreliggende oppfinnelse; og Fig. 7 er en kurve for kjernetap og tilsynelatende kjernetap i forbindelse med induksjon ved 60 hertz som sammenligner en handelslegering med legeringen ifølge foreliggende oppfinnelse.
Generelt består en amorf legering ifølge foreliggende oppfinnelse av 6-10% bor, 14-17% silisium og 0,1-4,0% krom og resten jern. I fig. 1 ligger blandingene på innsiden av det bok-staverte område som avgrenser sammenhengene uttrykt ved punktene A, B, C og D innenfor oppfinnelsens brede område,
hvor krom varierer fra 0,1-4,0%. Punktene B, E, G og I ut-trykker sammenheng for blandingene som ligger innenfor et foretrukket område av foreliggende oppfinnelse hvor krom er begrenset til 0,5-3,0%. Linjen mellom punktene F og H
krysser gjennom og strekker seg utenfor forholdene til blandingsområdet som her er definert, og danner det geome-triske' punkt for eutektiske punkter (laveste smeltetempera-
tur) for den eutektiske dal i dette området av interesse for det tilfelle at krom ligger nær 0% i det Fe-B-Si ter-
nære diagram.
Legeringen ifølge foreliggende oppfinnelse er rik på jern. Jernet bidrar til den samlede magnetiske metningen til legeringen. Generelt utgjør jerninnholdet den gjenværende del av legeringsbestanddelene. Jernet kan variere fra 73-80%
og fortrinnsvis 73-78%, men den aktuelle mengde er noe avhengig av mengden til de andre bestanddelene i legeringen ifølge foreliggende oppfinnelse.
De foretrukne blandingsområder for oppfinnelsen er vist i
fig. 1 sammen med den eutektiske linje eller trau. Alle legeringer ifølge foreliggende oppfinnelse er tilstrekkelig nær den eutektiske fordypning til å være hovedsakelig amorft ved støp. Borinnholdet er kritisk for legeringens amorfe egenskaper. Jo høyere borinnholdet er,.jo større er legeringens tendens til å bli amorf. Også den termiske stabili-
tet forbedres. Ettersom borinnholdet øker, blir legeringene dyrere imidlertid. Borinnholdet kan ligger fra 6-10%, fortrinnsvis 6 til mindre enn 10% og, enda heller 7 til mindre enn 10% (atomprosent). Billigere legeringer med mindre enn 7% bor innbefattes i oppfinnelsen,men er vanskeligere å
støpe med god amorf kvalitet.
Silisium i legeringen påvirker primært den termiske stabili-teten til legeringen i minst samme grad som bor og påvirker i mindre grad de amorfe egenskaper. Silisium har mye mindre virkning på de amorfe egenskaper hos legeringen enn bor, og kan ligge fra 14-17%, fortrinnsvis fra mer enn 15-17%.
Legeringen ifølge foreliggende oppfinnelse anses å tilveiebringe en optimalisering av de krevde egenskaper for Fe-B-
Si legeringer for elektriske formål til redusert pris.
Man må gi avkall på visse egenskaper for å oppnå andre egenskaper, men blandingen ifølge foreliggende oppfinnelse er funnet å være en ideell- balanse mellom disse egenskaper.
Man har funnet at jerninnholdet ikke behøver å overskride
80% for å gi den nødvendige magnetiske metning. Ved å holde jerninnholdet under 80%, kan de andre hovedbestanddeler, nemlig bor og silisium, foreligge i varierende mengder.
For å oppnå en gjenstand fremstilt av legeringen ifølge foreliggende oppfinnelse med øket termisk stabilitet, maksimali-seres silisiummengden. Større mengder silisium øker krystallisasjonstemperaturen hvilket gjør det mulig å varmebehandle strimmelmaterialet ved høyere temperaturer uten at det gir krystallisering. Det er nyttig å kunne varmebehandle ved høyere temperaturer for å avhjelpe innvendige spenninger i den fremstilte artikkel hvilket forbedrer de magnetiske egenskaper. Også høyere krystallisasjonstemperaturer skulle ut-vide det anvendelige temperaturområdet gjennom hvilket opti-male magnetiske egenskaper opprettholdes for artikler fremstilt av legeringene.
Det er funnet at krom fører til en utpreget forbedring av støpbarheten. Selv om krom er gruppert med jern i fig. 1,
må det hevdes at krom har en viktig og enestående virkning. Krominnholdet er kritisk for de amorfe og magnetiske egenskapene til Fe-B-Si legeringene, Krominnholdet er kritisk idet det er funnet å øke sterkt de amorfe egenskapene mens de magnetiske egenskapene til slike Fe-B-Si legeringer opprettholdes.
Det er uventet funnet at 0,1-4%, fortrinnsvis 0,5-3,0% krom drastisk forbedrer støpbarheten og således de amorfe egenskaper hos legeringen. Uten at man skal begrense seg til årsaken for denne forbedrede støpbarhet, viser det seg at krom nedsetter den eutektiske temperatur for Fe-B-Si legeringer, hvilket tenderer til å gjøre legeringen lettere amorf og mindre sprø. Det er også funnet at korrosjonsbestandigheten til Fe-B-Si legeringer forbedres ved tilsetning av krom. Dette er en fordel for transformator kjernematerialer for
de vanlige benyttede Fe-Si smidde transformatorkjernemateri-aler og F-B-Si amorfe legeringer har lett for å ødelegges ved rustdannelse ved omgivelsestemperatur og fuktige til-stander, spesielt ved lagring og under fabrikasjon. Det følgende viser de forbedringer som oppnås med Cr-holdige legeringer:
I legeringen ifølge foreliggende oppfinnelse kan det foreligge visse tilfeldige forurensninger eller rester. Slike tilfeldige forurensninger bør tiIsammen ikke overskride 0,83 atomprosent av legeringens sammensetning. Det følgende er en tabularisk oppstilling av typiske rester som kan tolereres i blandingene ifølge foreliggende oppfinnelse.
Legeringer ifølge foreliggende oppfinnelse kan støpes amorfe fra smeltet metall ved bruk av spinn-eller trekkstøpteknikker. For å forstå foreliggende oppfinnelse mere fullstendig be-skrives det følgende eksempel:
EKSEMPEL I
Forskjellige legeringer ble støpt med 73-80% jern, 0-4%
krom, 6-10% bor og 14-17% silisium. Duktilitet, støpbarhet, amorfe egenskaper, magnetiske egenskaper og termisk stabilitet av legeringene som ligger på tre konstante silisiuminnhold ble bestemt.
Legeringer ble støpt med tre silisiuminnhold ved bruk av vanlig spinnstøpteknikker som er velkjente innenfor området. Dertil ble legeringer også "trekkstøpt" (senere forklart)
med bredder på 2,54 cm. F.eks. viser legeringene med konstante silisiumpartier i det kvarternære jern-bor-silisium-krom-fasediagram, fig.2-4, foretrukne områder for oppfinnelsen. Alle de støpte legeringer under utviklingen av foreliggende Oppfinnelse, enten ved spinnstøping eller ved trekkstøping,
er vist på fig. 2--4. Sirklene representerer spinnstøpsatser og trekantene trekkstøpssatser. Trekkstøpene er videre angitt med de tilsvarende satsnummere vist til høyre for trekanten i paranteser. Den trukne linje i diagrammet betyr et foretrukket område av foreliggende oppfinnelse. Selv om spinnstøpe-teknikker tyder på at visse legeringer kan ha tendens til å bli amorfe, behøver ikke andre støpeteknikker så som trekk-støping med bredere materialbredder ikke være det fordi avkjølingshastighetene reduseres til ca. 1 x 10 5°C pr. sek.
Generelt er legeringene med mye bor-lite jern ved hvert sili-siumnivå amorfe og duktile, uavhengig av krominnholdet.
Ved høyere jern og lavere bor mengder, begynner duktiliteten
a bli dårligere og ved støp begynner krystalle<r> ao opptre hvilket nødvendigvis gjør fremstilling ved trekk-støpningsteknikker vanskeligere. Med hensyn til legerings-stabilitet, er den aksepterte måling den temperatur ved hvilken krystallisering opptrer og er gitt symbolet T . Den bestemmes ofte ved Differential Scanning Calorimetry (DSC)
ved hvilken prøven oppvarmes med en forutbestemt hastighet og en temperaturstopp viser krystalliseringens begynnelse.
1 tabell I foreligger eksempler på forskjellige legeringer
som alle er oppvarmet ved 20°C/min. Det er viktig at oppvarmingshastigheten stipuleres fordi hastigheten vil på-virke den målte temperatur.
Som vist i tabellen vil lavere bornivåer og lavere jern-nivåer muliggjøre høyere silisiuminnhold og gi en høyere krystalliseringstemperatur (T ) med eksempler opp til 545°C.
Bøyeforsøk utført på "spinnstøpte" og "trekkstøpte" legeringer viste at legeringene var minst singulært duktile. Bøyeforsøkene innbefatter bøying av fiberen eller båndet
på tvers av seg selv i en 180° bøy i hver retning for å be-stemme sprøheten. Hvis båndet kan bøyes på seg selv langs en bøyningslinje som går på tvers av strimmelen (dvs. lodd-rett på støperetningen) til en permanent bøy som ikke går tilbake uten sprekkdannelse, så viser strimmelen duktilitet. Strimmelen er dobbelt duktil hvis den kan bøyes 180° i begge retninger uten å sprekke, og enkelt eller singulært duktilt hvis den bøyer 180° bare i én retning uten sprekkdannelse. Singulær duktilitet er et minimumskrav til en artikkel fremstilt av legeringen ifølge foreliggende oppfinnelse. Dobbel duktilitet er en optimal tilstand for en artikkel fremstilt av legeringen ifølge foreliggende oppfinnelse.
Forskjellige kjente metoder for hurtigstørkning kan anvendes for støping av den amorfe metallegering ifølge foreliggende oppfinnelse. Spesielt kan leveringen støpes ved bruk av trekk-støpeteknikker. En trekkstøpeteknikk kan gjerne innbefatte kontinuerlig avgivelse av en smeltet strøm eller forråd av metall gjennom et munnstykke som befinner seg innenfor 0,035 cm fra en støpeoverflate som kan beveges med en hastighet på 61 - 3.048 overflatemeter/min. forbi munnstykket og gi et amorft strimmelmateriale. Støpeoverflaten er gjerne den utvendige overflate av et vannavkjølt metallhjul laget av f.eks. kopper. Hurtig bevegelse av støpeoverflaten trekker et kontinuerlig tynt sjikt av metallet fra forrådet eller damp. Dette sjikt størkner raskt ved en avkjølingshastighet av størrelsesorden 1 x 10 °C/sek. til strimmelmaterialet. Legeringer ifølge foreliggende oppfinnelse støpes gjerne
ved en temperatur over 1315°C på en støpeoverflate med en begynnelsestemperatur som kan variere fra 1,6-32°C. Båndet avkjøles til under størkningstemperaturen og til under krys-
tallisasjonstemperaturen og adskilles etter størkning på overflaten fra denne. En slik strimmel kan gjerne ha en bredde på 2,54 cm eller mer og en tykkelse på mindre enn 0,00762 cm, og et forhold bredde-til-tykkelse på minst 10:1 og fortrinnsvis minst 250:1.
For å prøve de magnetiske egenskaper til legeringene ifølge foreliggende oppfinnelse, ble forskjellige legeringer støpt til tynne bandmaterialer ved bruk av trekkstøpeteknikken. Noen eksempler på således støpte legeringer tatt fra eksemp-lene som er vist i fig. 2-4, og som både er hovedsakelig amorfe og dobbeltduktile, er vist i de følgende tabeller II og III.
I det etterfølgende benyttes "D.C." for likestrøm-
Dataene i tabell III viser at kjernetapet, hvilket bør være så lavt som mulig, er mindre enn 0,395 W/kg ved 60 hertz, ved 12,6 kilogauss (1,26 tesla), typisk for Ni-Fe-legering AL 4750. Fortrinnsvis bør slike kjernetapverdier være under 0,22 W/k<g> og de fleste av legeringene som er vist i tabell II ligger under denne verdi. Videre er den magnetiske metning målt ved 75 ørsted (B^j.^) hvilken bør være så høy som mulig, vist å ligger over 14,000 G. Legeringene ble funnet å være amorfe og lette å støpe til et duktilt strimmelmateriale. Videre var strimmelen termisk stabil og muliggjorde spenningsreduksjoner for å optimalisere magnetiske egenskaper.
Resultatene av slike prøver viste at kromtilsetninger på opptil 3 atomprosent forbedrer de amorfe egenskaper og duktiliteten til legeringen. Det var uventet en forbedring i støpbarheten. Den smeltede dam viste seg mindre turbulent og strimmelen lettet seg mindre ujevn fra hjulet ved grov og liten dimensjon. Videre viste oppholdstiden til den størknede strimmel på støpehjulet seg å øke, og den dannede strimmel-tykkelse var lettere å justere ved å forandre munnstykkets avstand fra støpeoverflaten.
Dertil var strimmelens overflatekvalitet meget forbedret på den side av strimmelen som hadde vært i kontakt med støpe-hjulsflaten. Tilsetning av krom forårsaker bemerkelsesverdige og fordelaktige forandringer i tilstandene, både termisk og mekanisk, på grenseflaten mellom det smeltede metall og støpeoverflaten.
Som et eksempel på den utmerkede kvalitet som kan oppnås sammenlignes magnetiske egenskaper for en av legeringene fra tabell II, sats nr. 460, Fe^Cr^Bg ^Si^ med handelsleger-ingen "Al 4750" som vist i fig. 5-7. "Al 4750"legeringen består hovedsakelig av 48% nikkel og 52% jern.
Fig. 5 er en kurve for magnetisering, permeabilitet og metningskurver for den kromholdige Fe^Cr^Bg ^Si-^ 5 legering ifølge foreliggende oppfinnelse ved likestrøm (D.C.) og høyere frekvenser.
Foreliggende legering med kromtilsetninger har blitt vist å ha DC induksjonsegenskpaer bedre enn "Al 4750" ved over 300 Gauss. Som det bedre vises i fig. 6, fører de litt solidere egenskapene til en høyere DC permeabilitet. Fig. 6 er en grafisk fremstilling av magnetisering, permeabilitet og metningskurver for den samme kromholdige legering ifølge foreliggende oppfinnelse ved DC magnetiseringskraft i sammenligning med "AL 4750" legeringer ved DC og høyere frekvenser. Ved induksjoner under 300 Gauss er egenskapene fortsatt innenfor området til "Al 4750" legeringen, selv om permeabiliteten for 60 Hertz bruk ved 4 Gauss bare er 7500, hvilket er lavere enn normalt krevet for "Al 4750" legeringer.
Fig. 7 er en grafisk fremstilling av kjernetap og tilsynelatende kjernetap i sammenheng med induksjon for AL 4750 legering og den samme kromholdige legering ifølge foreliggende oppfinnelse. Kjernetap for legeringen viser seg meget fordel-aktig i sammenligning og er tallmessig halvparten av slike for AL 4750, et meget viktig trekk, spesielt for bruk i transformatorkjerner.
Videre forsøk ble gjort på Fe-B-Si legeringer som inneholdt krom for legeringer beskrevet i den parallelle US patentan-søkning nr. 235.064 av foreliggende oppfinner. Slike legeringer inneholder generelt 77-80% jern, 12-16% bor og 5-10% silisium. Spesielt ble to blandinger Fe7gB^ 5CrQ SS^ 6 °g Feg^B^j 5Cro 5S"""6 tre^kstøpt på samme måte som de andre
heri nevnte legeringer. Krom forbedret også støpbarheten til . disse legeringer. Den smeltede dam, avrivning .fra støpenjuls-overflaten og overflatekvaliteten til strimmelen ble forbedret som ønsket når det gjaldt legeringer ifølge foreliggende oppfinnelse.
Magnetiske egenskaper for legeringene som er oppført i tabell IV viser godt kjernetap og hysteresesløyfe soliditet med lite tap i magnetisk metning sammenlignet med lignende legeringer uten krom.
Resultatene har vist at kontrollerte krommengder i amorfe Fe-B-Si legeringer øker støpbarheten til legeringene mens gode magnetiske egenskaper bibeholdes, og gir legeringer med høy krystallisasjonstemperatur sammenlignet med lavere Si-legeringer som hovedsakelig mangler Cr, i.e. mindre enn 0,1 atomprosent.
Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer legeringer som kan brukes for elektriske formål og gjenstander laget fra disse legeringer med gode magnetiske egenskaper. De kromholdige legeringer ifølge foreliggende oppfinnelse kan lages billigere fordi de anvender mindre mengder dyrt bor. Videre er legeringene amorfe, duktile og har en termisk stabilitet høyere enn sådanne for jern-bor-silisium legeringer med mindre enn 10% B og mindre enn 15% Si. Videre er tilsetninger av krom til Fe-B-Si legeringer kritisk for å forbedre leger-ingenes støpbarhet samt å øke de amorfe egenskaper og opp-rettholde gode magnetiske egenskaper.
Claims (8)
1. Amorf jernlegering, eventuelt i form av en støpt strimmel med en bredde på minst 2,5 cm, en tykkelse mindre enn 0,076 mm, et 60 Hertz kjernetap på mindre enn 0,359 W/kg, metningsmagnetisering (B75JJ) på minst 1,4 k.gauss, koersivkraft på mindre enn 0,045 ørsted og minst singulær duktilitet, og en forbedret termisk stabilitet uttrykt som en krystalliseringstemperatur på minst 490°C karakterisert ved at den består av 6-10$ atom-% bor, 14-17 atom-% silisium og 0,1-4,0 atom-% krom, ikke mere enn tilfeldige forurensninger, fortrinnsvis ikke overstigende 0,83 atom-%, samt jern ad 100 atom-%.
2. Legering ifølge krav 1, karakterisert ved at den inneholder fra 6 atom-% til mindre enn 10 atom-% bor.
3. Legering ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at den inneholder mere enn 15 atom-% og opptil 17 atom-% silisium.
4. Legering ifølge krav 1, karakterisert ved at den inneholder fra 7 atom-% til mindre enn 10 atom-% bor.
5. Legering ifølge krav 1, karakterisert ved at den inneholder 0,5-3,0 atom-% krom.
6. Fremgangamåte ved fremstilling av en støpt strimmel av en amorf jernlegering med en bredde på minst 2,5 cm, en tykkelse mindre enn 0,076 mm, et Hertz kjernetap på mindre enn 0,359 W/kg, metningsmagnetisering 'B75H^ ^ minst 1,4 k.gauss, koersivkraft på mindre enn 0,045 Ørsted og minst singulær duktilitet, og en forbedret termisk stabilitet uttrykt som krystalliseringstemperatur på minst 490°C, karakteri
sert vedå smelte en legering i det vesentlige bestående av 6-10 atom-% bor, 14-17 atom-% silisium, 0,1-4,0 atom-% krom, ikke mere enn tilfeldige forurensninger og Jern ad 100 atom-%, føre smeiten gjennom et spaltet munnstykke og ned på en støpeoverflate anordnet 0,64 mm fra munnstykket, kontinuerlig bevege støpeoverflaten forbi munn-stykketmed en hastighet i området 60-3.050 m/min., la smeiten 1 det minste delvis størkne på overflaten', og fjerne i det minste delvis størknet smelte i form av en strimmel fra støpeoverflaten.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 6, karakterisert ved at det støpes en legering bestående av fra 6 atom-% og opptil mindre enn 10 atom-% bor fra mere enn 15 atom-% og opptil 17 atom-% silisium og 0,5-3,0 atom-% krom, ikke mere enn tilfeldige urenheter og jern ad 100 atom-%.
8. Anvendelse av en støpt strimmel av den amorfe legering fremstilt ifølge kravene 6 eller 7 som kjernemate-riale i elektromagnestlske anordninger.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/382,823 US4450206A (en) | 1982-05-27 | 1982-05-27 | Amorphous metals and articles made thereof |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO830121L NO830121L (no) | 1983-11-28 |
| NO158581B true NO158581B (no) | 1988-06-27 |
| NO158581C NO158581C (no) | 1988-10-05 |
Family
ID=23510542
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO830121A NO158581C (no) | 1982-05-27 | 1983-01-14 | Amorf jernlegering, eventuelt i form av en stoept strimmel, fremstilling og anvendelse derav. |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4450206A (no) |
| EP (1) | EP0095830B1 (no) |
| JP (1) | JPS58210154A (no) |
| KR (1) | KR870002021B1 (no) |
| AT (1) | ATE21124T1 (no) |
| AU (1) | AU553728B2 (no) |
| BR (1) | BR8207586A (no) |
| CA (1) | CA1223755A (no) |
| DE (1) | DE3364853D1 (no) |
| ES (1) | ES520111A0 (no) |
| MX (1) | MX158174A (no) |
| NO (1) | NO158581C (no) |
| PL (1) | PL242231A1 (no) |
| RO (1) | RO86182B (no) |
| YU (1) | YU2383A (no) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60106949A (ja) * | 1983-11-15 | 1985-06-12 | Unitika Ltd | 疲労特性と靭性に優れた非晶質鉄基合金 |
| DE3442009A1 (de) * | 1983-11-18 | 1985-06-05 | Nippon Steel Corp., Tokio/Tokyo | Amorphes legiertes band mit grosser dicke und verfahren zu dessen herstellung |
| AU576431B2 (en) * | 1985-06-27 | 1988-08-25 | Standard Oil Company, The | Corrosion resistant amorphous ferrous alloys |
| JPH0834154B2 (ja) * | 1986-11-06 | 1996-03-29 | ソニー株式会社 | 軟磁性薄膜 |
| CN1025931C (zh) * | 1992-06-05 | 1994-09-14 | 冶金工业部钢铁研究总院 | 铁镍基高导磁非晶态合金 |
| US5466304A (en) * | 1994-11-22 | 1995-11-14 | Kawasaki Steel Corporation | Amorphous iron based alloy and method of manufacture |
| US6273967B1 (en) | 1996-01-31 | 2001-08-14 | Kawasaki Steel Corporation | Low boron amorphous alloy and process for producing same |
| US7057489B2 (en) * | 1997-08-21 | 2006-06-06 | Metglas, Inc. | Segmented transformer core |
| JP3929327B2 (ja) * | 2002-03-01 | 2007-06-13 | 独立行政法人科学技術振興機構 | 軟磁性金属ガラス合金 |
| CN102737802A (zh) * | 2012-07-02 | 2012-10-17 | 浙江嘉康电子股份有限公司 | 线圈磁粉一体成型式电感及其制作方法 |
| CN110010208B (zh) * | 2019-04-22 | 2023-02-28 | 东北大学 | V2O5-CaO-Cr2O3三元系相图的建立方法 |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH461715A (fr) * | 1966-07-06 | 1968-08-31 | Battelle Development Corp | Procédé de fabrication d'un produit continu à partir d'une matière en fusion |
| US3940293A (en) * | 1972-12-20 | 1976-02-24 | Allied Chemical Corporation | Method of producing amorphous cutting blades |
| US3856513A (en) * | 1972-12-26 | 1974-12-24 | Allied Chem | Novel amorphous metals and amorphous metal articles |
| GB1505841A (en) * | 1974-01-12 | 1978-03-30 | Watanabe H | Iron-chromium amorphous alloys |
| US4052201A (en) * | 1975-06-26 | 1977-10-04 | Allied Chemical Corporation | Amorphous alloys with improved resistance to embrittlement upon heat treatment |
| US4030892A (en) * | 1976-03-02 | 1977-06-21 | Allied Chemical Corporation | Flexible electromagnetic shield comprising interlaced glassy alloy filaments |
| US4142571A (en) * | 1976-10-22 | 1979-03-06 | Allied Chemical Corporation | Continuous casting method for metallic strips |
| US4188211A (en) * | 1977-02-18 | 1980-02-12 | Tdk Electronics Company, Limited | Thermally stable amorphous magnetic alloy |
| JPS5949299B2 (ja) * | 1977-09-12 | 1984-12-01 | ソニー株式会社 | 非晶質磁性合金 |
| US4225339A (en) * | 1977-12-28 | 1980-09-30 | Tokyo Shibaura Denki Kabushiki Kaisha | Amorphous alloy of high magnetic permeability |
| US4231816A (en) * | 1977-12-30 | 1980-11-04 | International Business Machines Corporation | Amorphous metallic and nitrogen containing alloy films |
| US4236946A (en) * | 1978-03-13 | 1980-12-02 | International Business Machines Corporation | Amorphous magnetic thin films with highly stable easy axis |
| US4217135A (en) * | 1979-05-04 | 1980-08-12 | General Electric Company | Iron-boron-silicon ternary amorphous alloys |
| US4219355A (en) * | 1979-05-25 | 1980-08-26 | Allied Chemical Corporation | Iron-metalloid amorphous alloys for electromagnetic devices |
| JPS56257A (en) * | 1979-06-13 | 1981-01-06 | Hitachi Ltd | Amorphous alloy |
-
1982
- 1982-05-27 US US06/382,823 patent/US4450206A/en not_active Expired - Lifetime
- 1982-12-24 AU AU91862/82A patent/AU553728B2/en not_active Ceased
- 1982-12-30 BR BR8207586A patent/BR8207586A/pt not_active IP Right Cessation
-
1983
- 1983-01-05 CA CA000418948A patent/CA1223755A/en not_active Expired
- 1983-01-06 YU YU00023/83A patent/YU2383A/xx unknown
- 1983-01-06 RO RO109628A patent/RO86182B/ro unknown
- 1983-01-07 KR KR1019830000040A patent/KR870002021B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1983-01-10 MX MX195864A patent/MX158174A/es unknown
- 1983-01-14 NO NO830121A patent/NO158581C/no unknown
- 1983-02-25 ES ES520111A patent/ES520111A0/es active Granted
- 1983-03-02 JP JP58034311A patent/JPS58210154A/ja active Granted
- 1983-03-28 EP EP83301711A patent/EP0095830B1/en not_active Expired
- 1983-03-28 AT AT83301711T patent/ATE21124T1/de not_active IP Right Cessation
- 1983-03-28 DE DE8383301711T patent/DE3364853D1/de not_active Expired
- 1983-05-27 PL PL24223183A patent/PL242231A1/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO830121L (no) | 1983-11-28 |
| US4450206A (en) | 1984-05-22 |
| EP0095830B1 (en) | 1986-07-30 |
| AU553728B2 (en) | 1986-07-24 |
| YU2383A (en) | 1986-02-28 |
| EP0095830A2 (en) | 1983-12-07 |
| ES8500341A1 (es) | 1984-10-16 |
| NO158581C (no) | 1988-10-05 |
| BR8207586A (pt) | 1984-04-17 |
| ATE21124T1 (de) | 1986-08-15 |
| EP0095830A3 (en) | 1984-07-04 |
| RO86182A (ro) | 1985-03-15 |
| RO86182B (ro) | 1985-04-02 |
| JPH0317893B2 (no) | 1991-03-11 |
| KR870002021B1 (ko) | 1987-11-30 |
| ES520111A0 (es) | 1984-10-16 |
| CA1223755A (en) | 1987-07-07 |
| AU9186282A (en) | 1983-12-01 |
| DE3364853D1 (en) | 1986-09-04 |
| JPS58210154A (ja) | 1983-12-07 |
| PL242231A1 (en) | 1984-02-13 |
| KR840003295A (ko) | 1984-08-20 |
| MX158174A (es) | 1989-01-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0058269B1 (en) | Amorphous metal alloy strip and method of making such strip | |
| Inoue et al. | New bulk amorphous Fe–(Co, Ni)–M–B (M= Zr, Hf, Nb, Ta, Mo, W) alloys with good soft magnetic properties | |
| WO2007032531A1 (ja) | ナノ結晶磁性合金とその製造方法、合金薄帯、及び磁性部品 | |
| NO158581B (no) | Amorf jernlegering, eventuelt i form av en stoept strimmel, fremstilling og anvendelse derav. | |
| Inoue et al. | Young's modulus of Fe-, Co-, Pd-and Pt-based amorphous wires produced by the in-rotating-water spinning method | |
| US4300950A (en) | Amorphous metal alloys and ribbons thereof | |
| JP2008231534A5 (no) | ||
| US6077367A (en) | Method of production glassy alloy | |
| JP2550449B2 (ja) | 磁束密度の大きなトランス鉄心用非晶質合金薄帯 | |
| JPS6362579B2 (no) | ||
| JP2001279387A (ja) | 急冷凝固薄帯製造用の安価なＦｅ基母合金 | |
| US5958153A (en) | Fe-system amorphous metal alloy strip having enhanced AC magnetic properties and method for making the same | |
| JPH03500668A (ja) | コバルトを含有する鉄基非晶質磁性合金 | |
| JP5787499B2 (ja) | 非晶質磁性合金、関連物品及び方法 | |
| US4501316A (en) | Method of casting amorphous metals | |
| JPS6119701B2 (no) | ||
| CN115896648A (zh) | 一种铁基非晶合金带材及其制备方法 | |
| JPS5834162A (ja) | 良好な耐磁気時効性を有する非晶質合金及びその薄帯の製造法 | |
| JPH06220592A (ja) | 低鉄損・高磁束密度非晶質合金 | |
| JP2588450B2 (ja) | 表面層の結晶化耐性を高めた非晶質合金薄帯およびその製造方法 | |
| JPS5928623B2 (ja) | 強度、耐食性および磁気特性のすぐれた非晶質合金 | |
| JPH10324961A (ja) | 軟磁気特性に優れた鉄基非晶質合金薄帯およびその製造方法 | |
| JPS5916947A (ja) | 鉄心用非晶質合金薄帯の製造方法 | |
| EP0095831A2 (en) | Amorphous metals and articles made thereof | |
| JPH08283919A (ja) | Ｆｅ基非晶質合金薄帯およびその製造方法 |