NO157906B - Kontrollprosess for noeyaktig regulering av tilfoerselshastigheten og innholdet av aluminiumoksyd i en celle, en apparatur for gjennomfoering av prosessen samt anvendelse av prosessen og apparaturen. - Google Patents
Kontrollprosess for noeyaktig regulering av tilfoerselshastigheten og innholdet av aluminiumoksyd i en celle, en apparatur for gjennomfoering av prosessen samt anvendelse av prosessen og apparaturen. Download PDFInfo
- Publication number
- NO157906B NO157906B NO812512A NO812512A NO157906B NO 157906 B NO157906 B NO 157906B NO 812512 A NO812512 A NO 812512A NO 812512 A NO812512 A NO 812512A NO 157906 B NO157906 B NO 157906B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- treatment
- solution
- alkali
- alumina
- during
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 11
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title abstract 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 4
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 97
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 claims description 33
- 239000003513 alkali Substances 0.000 claims description 24
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 15
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 10
- 239000002023 wood Substances 0.000 claims description 9
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 5
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 claims description 4
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 claims description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 3
- 239000010875 treated wood Substances 0.000 claims 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 6
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 229910001610 cryolite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 abstract 1
- 235000011121 sodium hydroxide Nutrition 0.000 description 32
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 32
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 12
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 5
- 239000012670 alkaline solution Substances 0.000 description 4
- 238000010411 cooking Methods 0.000 description 4
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N Methanethiol Chemical compound SC LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 125000002496 methyl group Chemical group [H]C([H])([H])* 0.000 description 2
- RSWGJHLUYNHPMX-UHFFFAOYSA-N 1,4a-dimethyl-7-propan-2-yl-2,3,4,4b,5,6,10,10a-octahydrophenanthrene-1-carboxylic acid Chemical compound C12CCC(C(C)C)=CC2=CCC2C1(C)CCCC2(C)C(O)=O RSWGJHLUYNHPMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QMMFVYPAHWMCMS-UHFFFAOYSA-N Dimethyl sulfide Chemical compound CSC QMMFVYPAHWMCMS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000008331 Pinus X rigitaeda Nutrition 0.000 description 1
- 235000011613 Pinus brutia Nutrition 0.000 description 1
- 241000018646 Pinus brutia Species 0.000 description 1
- WQOXQRCZOLPYPM-UHFFFAOYSA-N dimethyl disulfide Chemical compound CSSC WQOXQRCZOLPYPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VDQVEACBQKUUSU-UHFFFAOYSA-M disodium;sulfanide Chemical compound [Na+].[Na+].[SH-] VDQVEACBQKUUSU-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 150000002148 esters Chemical class 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 150000002596 lactones Chemical class 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 238000007781 pre-processing Methods 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
- 229910052979 sodium sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
- C25C3/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts
- C25C3/06—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts of aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
- C25C3/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts
- C25C3/06—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts of aluminium
- C25C3/14—Devices for feeding or crust breaking
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
- C25C3/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts
- C25C3/06—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts of aluminium
- C25C3/20—Automatic control or regulation of cells
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Analysing Materials By The Use Of Radiation (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Automatic Analysis And Handling Materials Therefor (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Vessels, Lead-In Wires, Accessory Apparatuses For Cathode-Ray Tubes (AREA)
- Insulators (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Duct Arrangements (AREA)
- Paper (AREA)
- Liquid Crystal Substances (AREA)
- Laying Of Electric Cables Or Lines Outside (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
- Manufacture Of Electron Tubes, Discharge Lamp Vessels, Lead-In Wires, And The Like (AREA)
Description
Fremgangsmåte ved fremstilling av sulfatcellulose.
Ved fremstilling av sulfatcellulose kokes
som kjent ved (flis) med en kokevæske, inne-holdende NaOH og Na2S, den såkalte hvitlut,
og en deri innblandet variabel mengde av
svartlut fra et foregående kok. Herved oppstår imidlertid under kokets gang en meget
generende, ubehagelig lukt. De illeluktende
substanser består først av visse svovelforbin-delser, som methylmerkaptan (CH^SH), me-thylsulfid ((CHiO-S) samt methyldisulfid
((CH:i)2Sj), hvortil kommer svovelhydrogen
(H»S), som trolig dannes sekundært av CH:(SH.
Foruten disse substanser dannes også methyl-alkohol (CH.iOH).
Oppfinneren har tidligere vist at om
veden (flisen) forbehandles med alkalisk opp-løsning eller med forskjellige konsentrasjoner
av svartlut, som oppnås fra en foregående sulfatkokning av flis, hvilken tidligere forbehandles med alkali på kjent måte, kan oppståelsen
av vondt-luktende substanser helt eller for
aller største delen undertrykkes, idet den så-ledes forbehandlede flisen siden underkastes
vanlig sulfatkokning.
Herved har det imidlertid vist seg at når
slik forbehandling utføres i teknisk skala (fa-brikkskala) oppstår visse vanskeligheter ved
utføring av forbehandlingen på en slik måte
at hele flismengden i kokeren eller i annet kar
blir jevnt påvirket. En del av flisen blir nemlig lett ufullstendig forbehandlet, slik det
fremgår av følgende beskrivelse. Herved oppstår risiko for at en viss mengde vondt-luktende substanser dannes ved den etterfølgende
sulfatkokning.
Oppfinneren har inngående studert dette forhold, samt i forbindelse med at flisen før sulfatkokningen forbehandles med sirkulerende svak alkalisk oppløsning, f. eks. svartlut, kommet frem til en enkel fremgangsmåte, hvorved jevn forbehandling med minst mulig forbruk av alkali oppnås på kortest forbehand-lingstid. Det bør iakttas at kort forbehand-lingstid kreves for at investeringsomkostnin-gen for hele kokeutrustningen ikke nevnever-dig økes. Ifølge oppfinnelsen tilføres forbe-handlingsoppløsningen alkali under sirkulasjonstiden ved forbehandlingen, slik at opp-løsningens alkali-innhold holdes tilnærmet konstant og ved ikke over 10 g NaOH pr. liter under en vesentlig tid av behandlingen.
For nærmere forklaring av oppfinnelsen og den derved oppnådde tekniske effekt skal her redegjøres for noen utførte forsøk i for-søkskoker på ca. 55 liters volum, i hvilken utføres såvel forbehandling med alkalisk opp-løsning som kokning med kokevæske (hvitlut fra sulfatfabrikker). Vedlagte diagram viser det kjemiske reaksjonsforløp under forbehandlingen, når denne skjer under ulike betingelser. På den horisontale akse i dette diagram er tiden målt i minutter. Tiden O er tiden for den første prøvetagning etter at forbehandlingsoppløsningen er innført: a. er tiden for begynnelsen av innføring av forbehandlingsoppløsningen; b. er tiden når halve forbehandlingsoppløs-ningen er innført; c. er tiden når hele forbehandlingsoppløsnin-gen er innført.
Ved hvert forsøkskok innføres 7,9 kg flis (beregnet som tørr flis) av fabrikkens furuflis. Flisen påfylles kokeren på vanlig måte og pakkes jevnt samt «bases» med di-rekte damp på samme måte som i fabrikken, hvorved temperaturen i løpet av 10 minutter stiger til 99 å 100° C. Deretter lukkes kokerens flispåfyllingsåpning og kokeren er nå ferdig for innføring av forbehandlingsoppløsningen. Denne, som er forvarmet til ca. 65° C, innføres fra et sidekar, gradert i volumenheter samt forsynt med bunnavløp, som leder til kokerens sirkulasjonspumpe. Hvitluten for selve kok-ningsprosessen innføres senere på samme måte. Med denne påfyllingsanordning kan såvel forbehandlingsoppløsningen som hvitluten innføres nøye til ønsket mengde i kokeren, og tiden for disse innføringer kan bestemmes med sikkerhet. Det har nemlig vist seg å være nødvendig å kunne avlese dels tiden ved begynnelsen av innføringen av forbehandlings-oppløsningen og dels når hele det bestemte oppløsningsvolum er innført.
Under såvel forbehandlingen som under oppkjøringen av koket samt under selve sulfatkokningen er sirkulasjonspumpen i gang, og oppløsningen sirkuleres slik at den passerer gjennom kokerens flissøyle ovenifra og ned-over på ca. 1 minutt (= omløpstiden). For-behandlingsoppløsningen kan holdes ved ønsket temperatur under sirkulasjonen ved in-direkte varming av kokeren (med damp). I flertallet av forsøkene holdes en temperatur på 70° C, men forsøk ble gjort også ved 80° C, hvilken temperatur dog ei viste avvikende verdier mot forsøkene ved 70° C.
Hvert forsøk ble gjort med 45 liter for-behandlingsoppløsning og dens innhold av natronlut var forutbestemt (i diagrammet angis det i g NaOH pr. liter). Når forbehandlings-oppløsningen innsuges i kokeren med sirkulasjonspumpen fortsettes denne sirkulasjon og med 5 minutters mellomrom uttas prøve fra forbehandlingsoppløsningen for bestemmelse av natronlut-mengden. Den første uttatte prøve tas ved tiden 0, og denne tiden utregnes til en viss tid i minutter og sekunder etter den tid da halve mengden av forbehandlingsopp-løsningen er tilsatt kokeren. De forskjellige uttatte prøvene analyseres på natronlut og de erholdte verdier innføres i diagrammet og ga en kurve for hvert kok. Som eksempel vises følgende to forsøk, hvilkes middelverdi har gitt kurven nr. 3 i diagrammet. I dette tilfellet ble forbehandlingen gjort med svartlut. På samme måte er de øvrige kurver i dia-grammet oppstilt og representerer herved
Etter forbehandlingen må et visst volum av forbehandlingsvæsken avtappes slik at det finnes plass for den mengde hvitlut som må tilføres for å gjennomføre sulfatkoket på vanlig måte. Sluttvolumet skal da være 44 liter i samtlige prøver (egnet volum for sirkulasjonen) .
Det fremgår av ovenfor angitte forsøks-resultat og av kurvene i diagrammet at disse bestemmelser kunne gjøres med stor sikkerhet — et 20-tall slike bestemmelser (kurver) er utført. Alle kurvene har samme typeut-seende og følgende resultat kan sluttes fra disse kurver.
a) Forbruket av NaOH skjer ^ved kjemisk reaksjon mellom NaOH og en eller annen del
av veden (harpiksen i veden spiller herved ubetydelig rolle, da 1 del harpikssyre binder bare 0,12 deler NaOH). b) Reaksjonshastigheten representeres av tangenten til kurvene og denne tangents stil-ling varierer meget med tiden — den er stor i begynnelsen og avtar mer og mer med tiden; etter ytterligere 30 minutter (— totalt 1 time) kan man anta at full likevekt er oppnådd. c) Mest utpreget er dette i kurven 6, for der er reaksjonshastigheten i begynnelsen 150—
200 ganger så stor som etter 30 minutter og i begynnelsen er hovedmengden av alkaliet omsatt på 1—2 minutter.
d) Etter 25—30 minutter er hastigheten gått ned meget, men fremdeles pågår tydelig en
reaksjon — i særdeleshet ifølge kurve 6.
e) Etter 30 minutter har for kurvene 1—5 hastigheten sunket til betydelig lavere verdi
enn for kurven 6 (ved samme tid), men ved denne tid har alkaliteten i oppløsningen minsket høyst betydelig, nemlig til 1,70 g NaOH/ lit. for kurve 1 til 3,80 for kurve 3 mot 6,50 for kurve 6.
f) Denne variasjon i omsetningshastigheten samt i omsatt mengde NaOH ifølge de ulike
kurvene forklares av at forbehandlingsopp-løsningen må trenge inn i flisen og at NaOH på denne måte føres inn i trebitene (flisen), hvilket skjer med forskjellig hastighet alt etter konsentrasjonen av NaOH — på 30 minutter er ifølge kurvene 1—4 omsatt ca. 4 g NaOH pr. liter, men for kurve 6 nesten 8 g NaOH pr. liter.
Dette forhold, at svake alkaliske oppløs-
ninger ved så lav temperatur som 70° C og på så kort tid som noen ti-talls minutter tren-ger gjennom hele flisbitene, og at alkaliet derved reagerer kjemisk med veden, er et bemer-kelsesverdig forhold, som tidligere ikke har vært kjent. Dette innvirker i aller høyeste grad på forbehandlingsmetodens praktiske anvendelse. På dette kjennskap bygger oppfinneren de premisser, som ledet til oppfinnelsen.
Mengden NaOH, som forbrukes ved forbehandlingen ifølge kurve 6, er etter 30 minutter 14,3—6,5 — 7,8 g NaOH pr. liter oppløs-ning og om kurven f. eks. hadde fortsatt til 60 minutter kan man anslå at likevekten oppnås ved ca. 5,8 g NaOH pr. liter, i hvilket tilfelle 14,3—5,8 = 8,5 g NaOH pr. liter opp-løsning forbrukes. Med 45 liter forbehand-lingsoppløsning blir da den omsatte mengde NaOH 45 X 8,5 = 382 g NaOH, som gir 382
= 48,4 g NaOH pr. 1 kg tørr flis. Herved
7,9
omsettes en betydelig mengde alkali, nemlig 48,4
X 100 — 24,2 % av minimumsmengden
200
virksomt alkali (som ifølge litteraturen er
48,4
200 g pr. 1,0 kg tørr ved) eller x 100
250
= 19,3 % av den i praksis nødvendige mengde, alt ved sulfatkokning.
Ifølge oppfinnelsen turde ved NaOH-behandlingen en kjemisk reaksjon med veden inntreffe under dannelse av en indre ester, såkalt lakton, hvorved en CHa-gruppe bindes slik at de flyktige methylforbindelsene CHsOH og CHaSH ikke oppstår. Jo fullstendigere denne omvandling blir i hele flispartiet (ved natronlutens fullstendige gjennomtrengning av flisen), desto mindre flyktige methylfor-bindelser oppstår under det følgende sulfatkok.
Ved forbehandlingen skal man altså til-føre en viss mengde NaOH til flisen. Skjer dette imidlertid på den måte at hele NaOH-mengden allerede fra begynnelsen inngår i forbehandlingsoppløsningen, blir innholdet av NaOH i denne oppløsning stor og følgelig blir det ved forbehandlingens begynnelse meget stor kjemisk omsetning, hvilken siden synker temmelig hastig. Dette er en meget stor ulempe, i særdeleshet om forbehandlingsopp-løsningen har lang vei å renne over flissøylen. Ved forsøkskokeren er denne tid omkring 1 minutt, men ved fabrikkskokere (50—100 m<3 >og mer) blir tiden 5—10 minutter. Ved for-søkskokeren blir tydelig flisen uten vanskelighet jevnt 'behandlet, men i en stor koker blir forbehandlingen ujevn, for den øvre delen av flissøylen opptar hastig den større delen av alkaliet, men for den nedre delen finnes bare svak alkalioppløsning med sin meget lang-somme kjemiske omsetning, hvilket for den nedre delen av flissøylen gir en ufullstendig forbehandling. Dertil kan komme ujevnhet i sideretning ved oppløsningens ujevne strøm-ning.
Denne ujevnhet ved forbehandlingen kan unngås ifølge oppfinnelsen, som går ut på at forbehandlingsoppløsningen under sirkulasjonen tilføres en viss mengde alkali, hensiktsmessig i oppløsningen. For å fremme alkaliets fordeling i sirkulasjonsoppløsningen, skjer al-kalitilsetningen hensiktsmessig foran sirkulasjonspumpen. Innholdet av NaOH i forbehand-lingsoppløsningen forhøyes altså innen denne på nytt går inn i kokeren. Slik tilsetning av alkali kan gjøres i flere omganger med pas-sende mellomrom eller også kan alkalitilset-ningen gjøres kontinuerlig og med slik mengde av alkali at innholdet derav i forbehandlings-oppløsningen holdes nesten konstant og ved kjent ønsket verdi under en viss tid.
På denne måte, som lett kan ordnes teknisk i sulfatkokeriet, kan man helt beherske forbéhandlingsreaksjonen slik at full jevnhet oppnås i flisen.
Anvendes svartlut av forskjellig konsen-trasjon til forbehandlingen holder denne lut omkring 6 g NaOH pr. liter og når den har pas-sert gjennom flissøylen har alkalikonsentra-sjonen kanskje sunket til f. eks. 3 g NaOH pr. liter. Man kan da tilsette så meget alkali at innholdet økes til f. eks. 4,5 g og holde denne verdi konstant under en viss tid. Etter som forbehandlingen skjer ved temperatur under 100° C arbeider kokeren ved atmosfæretrykk, hvorfor ingen vanskelighet foreligger for inn-føring av oppløsningen.
Det alkali, som tilsettes, kan være ren alkali (av forskjellig slag), men man kan også
som alkalitilsetning anvende en liten mengde hvitlut fra cellulosefabrikken, f. eks. en mengde tilsvarende 1/10—1/20 av den mengde som skal tilsettes koket ved den etterfølgende sulfatkokning. Den mengde Na^S som finnes i hvitluten og som etter blanding i sirkulasjonsluten blir meget fortynnet, kan ved den relativt lave temperatur, ca. 70° C, ikke på den korte tiden av 15—20 minutter forårsake noen omsetning til CH:iSH (i analyserbar mengde). For at dannelsen av CHmSH skal bli ytterst lav, bør derfor hvitluten tilsettes sirkulasjonsluten før forbehandlingstidens slutt. Sirkulasjons-volumet må innen den første hvitluttilsetning (1/10—1'20) gjøres, ha minsket så meget ved uttagning av lut at den endelige hvitlutmeng-den får plass i kokeren.
Ved kontinuerlig arbeidende sulfatkokere utføres forbehandlingen med alkalisk oppløs-ning enten før den kontinuerlige kokeren eller også i den kontinuerlige kokerens øvre del.
Ved forbehandling av flisen på ovenfor beskrevne måte, kan man oppnå et øket masse-utbytte på omkring 5 %.
Claims (4)
1. Fremgangsmåte ved fremstilling av sulfatcellulose av treflis for å hindre oppståelse av vondtluktende substanser ved sulfatkokningen, ved før sulfatkokningen å forbehandle flisen med en sirkulerende, svak alkalisk for-béhandlingsoppløsning, f. eks. svartlut, karakterisert ved at forbehandlingsopp-løsningen tilføres alkali kontinuerlig eller por-sjonsvis under sirkulasjonstiden ved forbehandlingen, slik at oppløsningens alkali-innhold holdes tilnærmet nær konstant og ikke overstigende hva som tilsvarer 10 g NaOH pr. liter, under den vesentligste tid av behandlingen.
2 Fremgangsmåte ifølge påstand 1, karakterisert ved at alkaliet tilsettes i form av hvitlut.
3. Fremgangsmåte ifølge påstand 2, karakterisert ved at hvitluten når tilset-ningen foregår trinnvis tilføres mot slutten av sirkulasjonstiden og da som siste tilsetnings-trinn.
4. Fremgangsmåte ifølge noen av påstan-dene 1—3, karakterisert ved at den gjennomføres i forbindelse med etterfølgende kontinuerlig kokning av den forbehandlede treflisen.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8016406A FR2487386A1 (fr) | 1980-07-23 | 1980-07-23 | Procede et appareillage pour reguler de facon precise la cadence d'introduction et la teneur en alumine d'une cuve d'electrolyse ignee, et application a la production d'aluminium |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO812512L NO812512L (no) | 1982-01-25 |
NO157906B true NO157906B (no) | 1988-02-29 |
NO157906C NO157906C (no) | 1988-06-08 |
Family
ID=9244521
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO812512A NO157906C (no) | 1980-07-23 | 1981-07-22 | Kontrollprosess for noeyaktig regulering av tilfoerselshastigheten og innholdet av aluminiumoksyd i en celle, en apparatur for gjennomfoering av prosessen samt anvendelse av prosessen og apparaturen. |
Country Status (22)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4431491A (no) |
EP (1) | EP0044794B1 (no) |
JP (1) | JPS6037197B2 (no) |
KR (1) | KR850001767B1 (no) |
AT (1) | ATE10514T1 (no) |
AU (1) | AU549056B2 (no) |
BR (1) | BR8104735A (no) |
CA (1) | CA1157803A (no) |
DE (1) | DE3167452D1 (no) |
ES (2) | ES504180A0 (no) |
FR (1) | FR2487386A1 (no) |
GB (1) | GB2080830B (no) |
GR (1) | GR74283B (no) |
HU (1) | HU187339B (no) |
IN (1) | IN154431B (no) |
NO (1) | NO157906C (no) |
NZ (1) | NZ197748A (no) |
OA (1) | OA06862A (no) |
PL (1) | PL134831B1 (no) |
RO (1) | RO82685B (no) |
SK (1) | SK545081A3 (no) |
YU (1) | YU44417B (no) |
Families Citing this family (29)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2527647A1 (fr) * | 1982-05-27 | 1983-12-02 | Pechiney Aluminium | Dispositif amovible d'alimentation ponctuelle en alumine d'une cuve d'electrolyse pour la production d'aluminium |
DE3305236C2 (de) * | 1983-02-10 | 1985-11-21 | Schweizerische Aluminium Ag, Chippis | Vorrichtung zur Steuerung einer Einschlagvorrichtung einer Schmelzflußelektrolysezelle und Verfahren zum Betreiben der Vorrichtung |
NO166821C (no) * | 1985-02-21 | 1991-09-04 | Aardal & Sunndal Verk As | Fremgangsmaate for styring av aluminiumoksyd-tilfoerselen til elektrolyseovner for fremstilling av aluminium. |
DE3564825D1 (en) * | 1985-03-18 | 1988-10-13 | Alcan Int Ltd | Controlling alf 3 addition to al reduction cell electrolyte |
FR2581660B1 (fr) * | 1985-05-07 | 1987-06-05 | Pechiney Aluminium | Procede de regulation precise d'une faible teneur en alumine dans une cuve d'electrolyse ignee pour la production d'aluminium |
US4654130A (en) * | 1986-05-15 | 1987-03-31 | Reynolds Metals Company | Method for improved alumina control in aluminum electrolytic cells employing point feeders |
FR2605410B1 (fr) * | 1986-10-17 | 1988-11-25 | Pechiney Aluminium | Procede et dispositif de mesure electrochimique de la concentration en ions oxyde dans un bain a base d'halogenures fondus |
US4752362A (en) * | 1987-01-27 | 1988-06-21 | Aluminum Company Of America | Detecting and estimating shorting phenomena in hall cells and control of cell anodes in response thereto |
NZ232580A (en) * | 1989-02-24 | 1992-12-23 | Comalco Alu | Aluminium smelting process control |
JPH06501742A (ja) * | 1990-10-05 | 1994-02-24 | ポートランド・スメルター・サービシズ・プロプライアタリー・リミテッド | アルミナを制御しながら供給するための装置 |
WO1994001601A1 (en) * | 1992-07-14 | 1994-01-20 | Portland Smelter Services Pty. Ltd. | Alumina supply apparatus for electrolytic smelter |
DE4443225C2 (de) * | 1994-12-05 | 2000-08-24 | Hamburger Aluminium Werk Gmbh | Verfahren zum Regeln der Al¶2¶O¶3¶-Konzentration bei der Erzeugung von Aluminium |
FR2749858B1 (fr) * | 1996-06-17 | 1998-07-24 | Pechiney Aluminium | Procede de regulation de la teneur en alumine du bain des cuves d'electrolyse pour la production d'aluminium |
CA2230882C (en) | 1997-03-14 | 2004-08-17 | Dubai Aluminium Company Limited | Intelligent control of aluminium reduction cells using predictive and pattern recognition techniques |
NO311623B1 (no) * | 1998-03-23 | 2001-12-17 | Norsk Hydro As | Fremgangsmåte for styring av aluminiumoksidtilförsel til elektrolyseceller for fremstilling av aluminium |
RU2189403C2 (ru) * | 2000-12-05 | 2002-09-20 | Закрытое акционерное общество "ТоксСофт" | Способ управления электролизерами для получения алюминия и устройство для его осуществления |
FR2821364B1 (fr) * | 2001-02-28 | 2004-04-09 | Pechiney Aluminium | Procede de regulation d'une cellule d'electrolyse |
AUPR443901A0 (en) * | 2001-04-10 | 2001-05-17 | Bhp Innovation Pty Ltd | Method for reduction of metal oxides to pure metals |
US6837982B2 (en) | 2002-01-25 | 2005-01-04 | Northwest Aluminum Technologies | Maintaining molten salt electrolyte concentration in aluminum-producing electrolytic cell |
RU2255149C1 (ru) * | 2004-05-05 | 2005-06-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Инженерно-технологический центр" | Способ управления алюминиевым электролизером при изменении скорости растворения глинозема |
EP2135975A1 (en) | 2008-06-16 | 2009-12-23 | Alcan International Limited | Method of producing aluminium in an electrolysis cell |
US7915550B2 (en) * | 2008-06-17 | 2011-03-29 | Mac Valves, Inc. | Pneumatic system electrical contact device |
US8367953B2 (en) * | 2008-06-17 | 2013-02-05 | Mac Valves, Inc. | Pneumatic system electrical contact device |
CN101643920B (zh) * | 2009-09-10 | 2011-02-09 | 中国铝业股份有限公司 | 铝电解槽氧化铝浓度的控制方法 |
US9719180B2 (en) * | 2013-12-17 | 2017-08-01 | Control Automation, Llc | Dose meter for crust punch and alumina dispenser |
RU2596560C1 (ru) * | 2014-06-19 | 2016-09-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Способ управления подачей глинозема в электролизер при получении алюминия |
EP3266904B1 (de) | 2016-07-05 | 2021-03-24 | TRIMET Aluminium SE | Schmelzflusselektrolyseanlage und regelungsverfahren zu deren betrieb |
FR3065969B1 (fr) | 2017-05-03 | 2019-07-19 | Laurent Michard | Procede de pilotage d'une cuve d'electrolyse de l'aluminium |
CN109554728B (zh) * | 2018-12-27 | 2021-04-27 | 中国神华能源股份有限公司 | 氧化铝电解控制方法、存储介质及电子设备 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3371026A (en) * | 1964-02-04 | 1968-02-27 | Reynolds Metals Co | Electrolytic reduction cell with crustbreaking and ore feeding means |
FR1457746A (fr) * | 1964-09-29 | 1966-01-24 | Reynolds Metals Co | Perfectionnements apportés aux moyens de commande pour cuves de réduction |
US3660256A (en) * | 1967-12-07 | 1972-05-02 | Gen Electric | Method and apparatus for aluminum potline control |
US3616316A (en) * | 1968-01-19 | 1971-10-26 | Reynolds Metals Co | Reduction cell control system |
US3712857A (en) * | 1968-05-20 | 1973-01-23 | Reynolds Metals Co | Method for controlling a reduction cell |
US3622475A (en) * | 1968-08-21 | 1971-11-23 | Reynolds Metals Co | Reduction cell control system |
US3847761A (en) * | 1972-04-06 | 1974-11-12 | Aluminum Co Of America | Bath control |
JPS548109A (en) * | 1977-06-22 | 1979-01-22 | Mitsubishi Keikinzoku Kogyo | Controlling method of feeding alumina into aluminum electrolytic bath |
-
1980
- 1980-07-23 FR FR8016406A patent/FR2487386A1/fr active Granted
-
1981
- 1981-06-12 IN IN638/CAL/81A patent/IN154431B/en unknown
- 1981-07-15 EP EP81420104A patent/EP0044794B1/fr not_active Expired
- 1981-07-15 AT AT81420104T patent/ATE10514T1/de not_active IP Right Cessation
- 1981-07-15 YU YU1745/81A patent/YU44417B/xx unknown
- 1981-07-15 DE DE8181420104T patent/DE3167452D1/de not_active Expired
- 1981-07-16 SK SK5450-81A patent/SK545081A3/sk unknown
- 1981-07-17 OA OA57453A patent/OA06862A/xx unknown
- 1981-07-17 NZ NZ197748A patent/NZ197748A/en unknown
- 1981-07-20 GR GR65562A patent/GR74283B/el unknown
- 1981-07-20 US US06/284,812 patent/US4431491A/en not_active Expired - Lifetime
- 1981-07-20 PL PL1981232287A patent/PL134831B1/pl unknown
- 1981-07-21 RO RO104942A patent/RO82685B/ro unknown
- 1981-07-22 CA CA000382300A patent/CA1157803A/fr not_active Expired
- 1981-07-22 ES ES504180A patent/ES504180A0/es active Granted
- 1981-07-22 GB GB8122533A patent/GB2080830B/en not_active Expired
- 1981-07-22 NO NO812512A patent/NO157906C/no unknown
- 1981-07-22 AU AU73198/81A patent/AU549056B2/en not_active Expired
- 1981-07-22 JP JP56115004A patent/JPS6037197B2/ja not_active Expired
- 1981-07-22 BR BR8104735A patent/BR8104735A/pt not_active IP Right Cessation
- 1981-07-23 KR KR1019810002673A patent/KR850001767B1/ko active
- 1981-07-23 HU HU812155A patent/HU187339B/hu not_active IP Right Cessation
-
1982
- 1982-08-12 ES ES514946A patent/ES8306192A1/es not_active Expired
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO157906B (no) | Kontrollprosess for noeyaktig regulering av tilfoerselshastigheten og innholdet av aluminiumoksyd i en celle, en apparatur for gjennomfoering av prosessen samt anvendelse av prosessen og apparaturen. | |
NO161948B (no) | Innretning for bestemmelse av et fartoeys posisjon og hastighet, samt fremgangsmaate for drift av en saadan innretning. | |
NO151046B (no) | Fremgangsmaate for aa regulere tilfoerselen av reaksjonskjemikalier ved fjernelse av lignin fra cellulosematerialer | |
NO156535B (no) | Fremgangsmaate for kjemikalieregulering ved behandling med gass. | |
NO131734B (no) | ||
US4192708A (en) | Method for controlling the addition of active chemical for delignifying and/or bleaching cellulose pulp suspended in a liquor containing chemicals reactive with the delignifying and/or bleaching chemical | |
NO792783L (no) | Fremgangsmaate og apparatur for minskning av mengden av ineffektive kjemikalier i kokevaeske | |
US3886034A (en) | Process for determining the conditions needed in controllably obtaining sulfate pulp having a predetermined kappa number | |
US2307137A (en) | Process for bleaching wood pulp | |
NO147685B (no) | Vibrerende peldriver og -uttrekker. | |
NO178935B (no) | Fremgangsmåte for fremstilling av kraftmasse | |
FI59629B (fi) | Cellulosaframstaellning medelst sulfitfoerfarande | |
NO165206B (no) | Fremgangsmaate ved kontroll av peroksydbleking. | |
NO145060B (no) | Fremgangsmaate for regulering av tilfoerselen av reaksjonskjemikalier ved fjernelse av lignin fra og/eller bleking av cellulosemasse fremstilt innen celluloseindustrien | |
US3077372A (en) | Sodium hydroxide and chlorine for in situ hypochlorite formation in pretreatment of cotton in peroxidic bleaching | |
SU1490198A1 (ru) | Способ получени целлюлозы дл химической переработки | |
GB470417A (en) | Improvements in or relating to the treatment of gases containing hydrochloric acid | |
SU374403A1 (ru) | Способ контроля выхода и степени провара мягкой и средней сульфитной целлюлозы | |
NO118091B (no) | ||
US3812721A (en) | Means for taking samples out of a reaction vessel containing alkaline liquid under pressure | |
NO782114L (no) | Fremgangsmaate ved kjemisk reduksjon | |
NO138413B (no) | Fremgangsmaate og anlegg for kjemisk overflatebehandling av metallgjenstander i lukket kretsloep med kjemikaliegjenvinning uten avgiftningsanlegg | |
KR920005098B1 (ko) | 포백의 정련표백방법 | |
CN106835798A (zh) | 一种高强牛皮卡纸漂白方法 | |
US3436178A (en) | Method of obtaining concentrated potassium hydroxide in a colorless condition |