EP0044794A1 - Procédé et appareillage pour réguler de façon précise la cadence d'introduction et la teneur en alumine d'une cuve d'électrolyse ignée, et application à la production d'aluminium - Google Patents
Procédé et appareillage pour réguler de façon précise la cadence d'introduction et la teneur en alumine d'une cuve d'électrolyse ignée, et application à la production d'aluminium Download PDFInfo
- Publication number
- EP0044794A1 EP0044794A1 EP81420104A EP81420104A EP0044794A1 EP 0044794 A1 EP0044794 A1 EP 0044794A1 EP 81420104 A EP81420104 A EP 81420104A EP 81420104 A EP81420104 A EP 81420104A EP 0044794 A1 EP0044794 A1 EP 0044794A1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- alumina
- rate
- internal resistance
- tank
- introduction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
- C25C3/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts
- C25C3/06—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts of aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
- C25C3/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts
- C25C3/06—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts of aluminium
- C25C3/14—Devices for feeding or crust breaking
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
- C25C3/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts
- C25C3/06—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts of aluminium
- C25C3/20—Automatic control or regulation of cells
Definitions
- the present invention relates to a method and an apparatus for precisely regulating the rate of introduction and the alumina content of an igneous electrolysis cell, and their application to the production of aluminum according to the Hall-Héroult process. .
- alumina in the bath One of the essential factors, to ensure the regularity of operation of an aluminum production tank by electrolysis of alumina dissolved in the molten cryolite, is the rate of introduction: alumina in the bath.
- An alumina defect causes the appearance of the "anodic effect", or "packaging” which results in a sudden increase in the voltage across the terminals of the tank, which can go from 4 to 30 or 40 volts, and which affects the whole series.
- This parameter is generally the variation of the internal resistance, or, more exactly, of the internal pseudo-resistance which is equal to: e being an image of the counter-electromotive force of the tank, the value of which is generally assumed to be 1.65 volts, U the voltage across the terminals of the tank and I the intensity passing through it.
- the alumina concentration is fixed in the range of 2 to 8%.
- the variation Aü as a function of time t, of the voltage at the terminals of each tank is measured, it is compared with a predetermined value and the rate of supply of alumina is modified to bring the ⁇ V / T to the standard value.
- the disadvantage of this process is that its sensitivity varies with the alumina content, which is precisely minimal in the interval used, from 3 to 5% of A1 2 0 3 (table page 84).
- the alumina content is also fixed in the range of 2 to 8% and, preferably, 4 to 6%.
- the tank is supplied for a predetermined time t with an amount of alumina greater than its theoretical consumption, until a predetermined alumina concentration is obtained (for example up to 7%), then the supply at a rate equal to the theoretical consumption for a time t 2 . predetermined, then the feeding is stopped until the appearance of the first symptoms of anode effect ("packaging"), and the feeding cycle is resumed at a rate higher than the theoretical consumption.
- the alumina concentration varies, during the cycle, from 4.9 to 8% (example 1) or from 4.0 to 7% (example 2).
- the object of the invention is a process for precise regulation of the rate of introduction and of the alumina content of a tank intended for the production of aluminum by electrolysis of alumina in a bath based on molten cryolite, the upper part of which forms a fixed crust, a process which maintains the alumina content in a narrow interval chosen between 1 and 3.5% and which consists in introducing the alumina directly into the molten cryelite bath, in successive doses, of substantially constant weight and at variable time intervals, by at least one orifice maintained permanently open in the frozen crust and to modulate the rate of introduction of alumina according to variations in the pseudo-internal resistance of the tank in predetermined time intervals, alternating sentences of undernourishment and overeating alumina compared to the rate corresponding to the consumption of the tank.
- Another object of the same invention is an apparatus for implementing the process for precise regulation of the alumina content, comprising means for delivering to each orifice successive doses of alumina of substantially constant weight, a means for measuring the the internal pseudo-resistance, a means of calculating the speed of variation of the internal resistance, means for varying the rate of introduction of the alumina doses as a function of variations in the internal resistance and means for varying the anode-cathode distance from the tank.
- Another object of the same invention is the application of the above process and apparatus to the production of aluminum by the Hall-Héroult process, either with a normal or slightly acidic electrolyte based on cryolite which may also contain , from 5 to 13% AlF 3 , and operating at around 955 to 970 ° C, or with a very acidic electrolyte, which may contain 13 to 20% AlF 3 and operating at around 930 to 955 ° C , and may also contain Lithium, in the form of LiF, and operating at temperatures down to 910 ° C.
- FIG. 1 represents the variation of the pseudo-internal resistance of an electrolytic cell as a function of its alumina content, with, as a parameter, the anode-cathode distance "DAM".
- FIG. 2 represents the variation of the internal pseudo-resistance of an electrolysis cell as a function of time and of the rate of introduction of alumina according to the invention.
- FIG. 3 shows the variation of the internal pseudo-resistance of an electrolysis tank as a function of time and the rate of introduction of alumina according to an alternative embodiment of the invention.
- FIG. 4 represents the assembly of a metering device, of its feed hopper and of a device intended to keep open, permanently, the orifice for introducing alumina.
- FIG. 5 represents the dispenser making it possible to deliver successive doses of alumina of substantially constant weight.
- Figure 1 shows that the internal pseudo-resistance of a tank passes through a somewhat fuzzy minimum around 3.5-4% and increases rapidly on the side of low alumina contents and much more slowly on the side of high contents. To have a good sensitivity, it is therefore advantageous to be on the side of low alumina contents, without however falling below 1%, a value around which the internal pseudo-resistance increases very quickly when the alumina content decreases , which corresponds to the anode or packaging effect ".
- Ri internal resistance designated by Ri to designate the pseudo-internal resistance.
- the time T (fast rate feed) and the fast rate CR are adjusted so that the concentration of the electrolyte in alumina increases from 0.5 to 1% (in absolute value) and, preferably , from 0.5 to 0.6%
- Ri f [Al 2 O 3] that we can, from this fact, and without appreciable error, to consider as linear in the interval.
- This process therefore ensures a very high precision of the alumina content and, consequently, a very high regularity of operation of the tank.
- the apparatus for implementing the invention comprises, first of all, a means for delivering, to each introduction orifice provided in the frozen electrolyte crust, successive doses of alumina of substantially constant weight, combined with an alumina storage means preferably located near the tank, which can be replenished periodically from a central storage.
- Figures 4 and 5 show an alumina supply device according to the invention.
- the alumina is stored in the hopper (1) placed in the tank superstructure. Its capacity can correspond, for example, to one or more days of walking, and it is itself replenished from a centralized storage, by any known means (pneumatic, fluidized transport, etc.).
- the distributor (2) and the drilling tool (3) are placed inside the hopper and fixed on a plate (4) which forms the bottom.
- the dispenser essentially comprises a dispenser (5) and a dispenser (6) which introduces the alumina in the orifice (7) formed and maintained in the frozen crust (8) on the surface of the electrolyte (9).
- the metering device comprises a tubular body (20) in which slides a rod (11) actuated by the jack (12).
- This rod is provided with two conical plugs (13) (13 ') which cooperate with two conical bearings (14) (14') on which they can alternately come to bear in substantially sealed manner.
- the tubular body (10) and the upper body (15) are joined coaxially by a plurality of ribs (16), leaving between them large spaces between which the alumina flows spontaneously by gravity when the shutter (13) is in the high position, so as to fill the tubular body whose capacity corresponds to a unit dose of alumina.
- the central rod (11) brings the shutter (13) in the low position, on the bearing surface (14) while the shutter (13 ') leaves its bearing surface (14') and thus allows the alumina dose to flow through the distribution chute (6) directly into the orifice (7).
- the drilling tool (3) is also arranged in a tubular body (17) placed inside the hopper. It comprises a jack (18), the rod (19) of which is provided, at its end, with an easily interchangeable chuck (20), with a scraping means (21) which makes it possible to eliminate, during the ascent of the stick, the crusts of electrolyte which could have adhered to it.
- the controls of the jacks (12) and (18), not shown, are transferred to the outside of the hopper in a known manner.
- the chisel (20) can be provided with a means for detecting the level of the electrolyte, such as an electrical contact, which gives the actuator (18) order go back up as soon as the crust has been broken and the end of the chisel has come into contact with the molten electrolyte.
- a means for detecting the level of the electrolyte such as an electrical contact, which gives the actuator (18) order go back up as soon as the crust has been broken and the end of the chisel has come into contact with the molten electrolyte.
- the capacity of the dispenser is set according to the power of the tank and the number of feed points.
- a given tank may include one or more metering-dispenser-biting assemblies, distributed for example between the two lines of anodes.
- the measurement of the internal pseudo-resistance can be carried out by various means known to those skilled in the art.
- the simplest consists of measuring the intensity I, the voltage U at the terminals of the tank and performing the operation:
- the information collected and processed is ultimately used to ensure the timing of successive doses of alumina.
- magnesium halides at a concentration of up to 2% magnesium or alkali or alkaline earth chlorides at a concentration of up to the equivalent of 3% of C1.
- the bath contained 14% AlF 3 and 2% LiF, and the temperature was close to 935 ° C. An average Faraday yield of 95% was obtained.
- the implementation of the invention provides, it is possible to indicate the elimination of accumulations of sludge on the bottom of the tanks, and the reduction of the average number of packaging, on each tank, to less than one per twenty. four hours.
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Analysing Materials By The Use Of Radiation (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Automatic Analysis And Handling Materials Therefor (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Duct Arrangements (AREA)
- Paper (AREA)
- Manufacture Of Electron Tubes, Discharge Lamp Vessels, Lead-In Wires, And The Like (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Insulators (AREA)
- Laying Of Electric Cables Or Lines Outside (AREA)
- Liquid Crystal Substances (AREA)
- Vessels, Lead-In Wires, Accessory Apparatuses For Cathode-Ray Tubes (AREA)
Abstract
Description
- La présente invention concerne un procédé et un appareillage pour réguler, de façon précise, la cadence d'introduction et la teneur en alumine d'une cuve d'électrolyse ignée, et leur application à la production d'aluminium selon le procédé Hall-Héroult.
- Au cours des dernières années, on a progressivement automatisé le fonctionnement des cuves de production d'aluminium, tant pour en améliorer le bilan énergétique et la régularité de marche, que pour limiter les interventions humaines et améliorer le rendement de captage des effluents fluorés.
- Un des facteurs essentiels, pour assurer la régularité de marche d'une cuve de production d'aluminium par électrolyse d'alumine dissoute dans la cryolithe fondue, est la cadence d'introduction:de l'alumine dans le bain. Un défaut d'alumine provoque l'apparition de "l'effet anodique", ou "emballage" qui se traduit par une augmentation brutale de la tension aux bornes de la cuve, qui peut passer de 4 à 30 ou 40 volts, et qui se répercute sur l'ensemble de la série.
- Un excès d'alumine crée un risque de salissure du fond de la cuve par des dépôts d'alumine pouvant se transformer en plaques dures isolant électriquement une partie de la cathode. Ceci induit dans le métal des cuves la création de courants horizontaux très forts qui, par interaction avec les champs magnétiques brassent la nappe de métal et provoquent une instabilité de l'interface bain-métal.
- Ce défaut est particulièrement gênant lorsqu'on cherche à abaisser la température de fonctionnement de la cuve - ce qui est très favorable au rendement Faraday - en adoptant des bains -très "acides" ( à teneur élevée en A1F3) ou comportant des additifs divers, tels que des chlorures, des sels de lithium ou de magnésium. Mais, ces bains ont une capacité et une vitesse de dissolution de l'alumine sensiblement réduites, et leur utilisation implique que l'on régule de façon très précise la teneur en alumine, à des concentrations relativement basses et entre deux limites extrêmes relativement proches. Bien qu'il soit possible de mesurer directement la teneur en alumine des bains par analyse d'échantillons d'électrolyte, on a choisi, depuis de nombreuses années, de procéder à une évaluation indirecte des teneurs en alumine en suivant un paramètre électrique reflétant la concentration en alumine dudit électrolyte.
- Ce paramètre est généralement la variation de la résistance interne, ou, plus exactement, de la pseudo-résistance interne qui est égale à :
- Par étalonnage, on peut tracer une courbe de variation de R en fonction de la teneur en alumine, et par mesure de R à une fréquence déterminée selon des méthodes actuellement bien connues, on peut connaître à tout moment la concentration symbolisée par [Al2O3].
- On a cherché, depuis de nombreuses années, à introduire l'alumine dans le bain avec une certaine régularité de façon à maintenir sa concentration relativement stable autour d'une valeur prédéterminée.
- Les procédés d'alimentation automatique en alumine, asservis plus ou moins rigoureusement à sa concentration dans le bain, ont été décrits notamment dans les brevets suivants : brevet français 1 457 746 de REYNOLDS, dans lequel la variation de résistance interne de la cuve est utilisée comme paramètre reflétant la concentration en alumine, dont l'introduction dans le bain est effectuée par un distributeur combiné avec un moyen de perçage dans la croûte d'électrolyse figé ; brevet français 1 506 463 de V.A. W, qui est basé sur la mesure du temps qui s'écoule entre l'arrêt de l'alimentation en alumine et l'apparition de l'effet anodique ; brevet américain US 3 400 062 d'ALCOA, qui met en oeuvre une "anode pilote" pour obtenir une détection précoce de la tendance à l'emballement et régler la cadence d'introduction de l'alumine, qui est distribuée à partir d'une trémie munie d'un dispositif de perçage de la croûte d'électrolyte figé.
- Le moyen d'alimentation en alumine est décrit de façon plus complète dans le brevet US 3 681 229 de la même société.
- Plus récemment, des procédés de régulation basés sur le contrôle de la teneur en alumine ont été décrits en particulier dans la demande de brevet japonais 52-28417/77 de SHOWA DENKO, et dans le brevet des Etats Unis 4 126 525 de MITSUBISHI.
- Dans le premier de ces brevets, la concentration en alumine est fixée dans l'intervalle de 2 à 8 %. On mesure la variation Aü, en fonction du temps t, de la tension aux bornes de chaque cuve, on la compare avec une valeur prédéterminée et on modifie la cadence d'alimentation en alumine pour ramener le ΔV/T à la valeur standard. L'inconvénient de ce procédé est que sa sensibilité varie avec la teneur en alumine, qui est précisément minimale dans l'intervalle utilisé, de 3 à 5 % d'A1203 (tableau page 84).
- Dans le second de ces brevets, on fixe également la teneur en alumine dans la gamme de 2 à 8 % et, de préférence, 4 à 6 %. On alimente la cuve pendant un temps t, prédéterminé avec une quantité d'alumine supérieure à sa consommation théorique, jusqu'à l'obtention d'une concentration en alumine prédéterminée (par exemple jusqu'à 7 %), puis on commute l'alimentation sur une cadence égale à la consommation théorique pendant un temps t2. prédéterminé , puis on cesse l'alimentation jusqu'à apparition des premiers symptômes d'effet d'anode ("emballage"), et on reprend le cycle d'alimentation en cadence supérieure à la consommation théorique.
- Dans ce procédé, la concentration en alumine varie, au cours du cycle, de 4,9 à 8 % (exemple 1) ou de 4,0 à 7 % (exemple 2). Ces différents procédés manquent de précision et ne résolvent pas le problème posé, qui est la régulation de la teneur en alumine entre des limites étroites.
- L'objet de l'invention est un procédé de régulation précise de la cadence d'introduction et de la teneur en alumine d'une cuve destinée à la production d'aluminium par électrolyse d'alumine dans un bain à base de cryolithe fondue, dont la partie supérieure forme une croûte figée, procédé qui assure le maintien de la teneur en alumine dans un intervalle étroit choisi entre 1 et 3,5 % et qui consiste à introduire l'alumina directement dans la bain de cryelithe fondue, en doses successives, de poids sensiblement constant et à des intervalles de temps variables, par au moins un orifice maintenu ouvert en permanence dans la croûte figée et à moduler la cadence d'introduction de l'alumine en fonction des variations de la pseudo-résistance interne de la cuve dans des intervalles de temps prédéterminés, en alternant des phrases de sous-alimentation et de suralimentation en alumine par rapport à la cadence correspondant à la consommation de la cuve.
- Un autre objet de la même invention est un appareillage pour la mise en oeuvre du procédé de régulation précise de la teneur en alumine, comportant un moyen pour délivrer à chaque orifice des doses successives d'alumine de poids sensiblement constant, un moyen de mesure de la pseudo-résistance interne, un moyen de calcul de la vitesse de variation de la résistance interne, des moyens pour faire varier la cadence d'introduction des doses d'alumine en fonction des variations de la résistance interne et des moyens pour faire varier la distance anode-cathode de la cuve.
- Un autre objet de la même invention est l'application du procédé et de l'appareillage ci-dessus à la production d'aluminium par le procédé Hall-Héroult soit avec un électrolyte normal ou légèrement acide à base de cryolithe pouvant contenir, en outre, de 5 à 13 % d'AlF3, et fonctionnant aux environs de 955 à 970° C, soit avec un électrolyte très acide, pouvant contenir de 13 à 20 % d'AlF3 et fonctionnant aux environs de 930 à 955° C, et pouvant également contenir du Lithium, sous forme de LiF, et fonctionnant à des températures pouvant descendre jusqu'à 910° C.
- La figure 1 représente la variation de la pseudo-résistance interne d'une.cuve d'électrolyse en fonction de-sa teneur en alumine, avec, en paramètre, la distance anode-cathode "DAM".
- La figure 2 représente la variation de la pseudo-résistance interne d'une cqve d'électrolyse en fonction du temps et de la cadence d'introduction d'alumine selon l'invention.
- / La figure 3 représente la variation de la pseudo-résistance interne d'une cuve d'électrôlyse en fonction du temps et de la cadence d'introduction de l'alumine selon une variante de mise en oeuvre de l'invention.
- La figure 4 représente l'ensemble d'un doseur, de sa trémie d'alimentation et d'un dispositif destiné à maintenir ouvert, en permanence, l'orifice d'introduction de l'alumine.
- La figure 5 représente le doseur permettant de délivrer des doses d'alumine successives de poids sensiblement constant.
- La figure 1 montre que la pseudo-résistance interne d'une cuve passe par un minimum quelque peu flou aux environs de 3,5-4 % et augmente rapidement du côté des faibles teneurs en alumine et beaucoup plus lentement du côté des teneurs élevées. Pour avoir une bonne sensibilité, il y a donc intérêt à se placer du côté des faibles teneurs en alumine, sans toutefois descendre en-dessous de 1 %, valeur autour de laquelle la pseudo-résistance interne augmente très rapidement quand la teneur en alumine diminue, ce qui correspond à l'effet d'anode ou emballage". Dans la suite, nous parlerons, pour simplifier, de résistance interne désignée par Ri pour désigner la pseudo-résistance interne.
- L'invention est basée sur l'utilisation de la partie de la courbe Ri = f [A1203] comprise entre des teneurs en alumine de 1 à 3,5 % environ , et sur la possibilité d'évaluer, à tout moment - et de corriger - la teneur en alumine du bain de cryolithe et de la maintenir entre des limites très étroites. Il en résulte, outre une très grande régularité de marche, la possibilité d'utiliser des bains d'électrolyse ayant une plus faible capacité d'absorption de l'alumine mais, en contre-partie, conduisant à une température de fonctionnement sensiblement abaissée et à un rendement de courant dit rendement Faraday sensiblement augmenté.
- Le procédé, objet de l'invention, qui consiste à moduler la cadence d'alimentation en fonction des variations de la résistance interne, comporte les stades successifs suivants (les stades identiques, dans les différentes variantes, seront désignées par les mêmes lettres).
- A - On fixe une valeur de consigne Ro pour la résistance interne Ri qui est, par exemple, de 13,9 uΩ pour une cuve moderne de 175 000 ampères à anodes précuites, et deux valeurs limites hautes et basses entre lesquelles la résistance interne sera autorisée à varier, Ro + r et Ro - r, par exemple 13,9 ± 0,1 µΩ.
- B - On commence un cycle de régulation au moment où Ri est comprise entre 13,8 et 14,0 µΩ.
- C- On alimente la cuve à une cadence dite lente (qui sera notée CL) inférieure de 15 à 50 % à la consommation normale correspondant au processus d'électrolyse, qui sera notée CN (sur une longue période de temps, CN est environ de l'ordre de 100 kg/h pour une cuve de 175 000 ampères). CL est déduit de CN par l'équation CL = a.CN où a est un paramètre ajustable. La cuve va donc progressivement s'appauvrir en alumine, le point figuratif va remonter dans le sens de la flèche CL, figure 1, et Ri va croître (figure 2).
- D -On mesure les valeurs successives que prend la résistance interne à des intervalles de temps égaux tl, t2, t3, etc... par exemple toutes les 3 à 6 minutes. En pratique, on effectue un grand nombre de mesures dont on prend la moyenne de façon à écarter le risque de valeurs aberrantes.
- E -On détermine la pente pl de la courbe - en pratique assimilable à une droite .- de variation de résistance interne en fonction du temps au cours du stade D. Si la pente pl est inférieure à une valeur de consigne p 1, on donne un ordre de "serrage", c'est-à-dire de diminution de la distance anode-cathode ou, plus exactement, de la distance anodes-métal (DAM) par descente du système anodique d'une valeur prédéterminée. Lorsque la résistance interne dépasse la valeur limite haute Ro + r (à t8 par exemple), on donne l'ordre au dispositif d'alimentation de passer en cadence rapide (CR), supérieure de 20 à 100 % à la consommation normale CN, pendant un temps T prédéterminé et qui peut être de l'ordre de 1/2 heure à 1 heure. CR est déduit de CN par l'équation CR = β.CN, où β est un paramètre ajustable.
- F - Du fait de l'alimentation à cadence rapide, la teneur en alumine de la cuve va augmenter progressivement puisqu'on lui en fournit plus que l'électrolyse n'en consomme, le point figuratif va redescendre dans le sens de la flèche CR, figure 1 et Ri va décroître. On mesure les valeurs successives que prend la résistance interne, à des intervalles de temps égaux, t9 et t16, par exemple, toutes les trois à six minutes.
- G - A la fin du temps T, on arrête l'alimentation en cadence rapide. Puis, on calcule la pente P2 de la variation de résistance interne en fonction du temps pendant le stade F et on effectue les opérations suivantes :
- a) on compare P1 et P2. Ils doivent être dans le rapport
- b) si Ri est devenue inférieure à Ro - r ou si p2 est supérieure à une valeur de consigne p 2, on donne un ordre de desserrage, c'est-à-dire d'augmentation de la distance anode-cathode, d'une valeur prédéterminée ;
- c) on passe l'alimentation en cadence lente, éventuellement modifiée en fonction de la nouvelle valeur de CN1 de la cadence normale, et on reprend ainsi unnouveau cycle, au stade C.
- a) on compare P1 et P2. Ils doivent être dans le rapport
- Dans le procédé, le temps T (d'alimentation en cadence rapide) et la cadence rapide CR sont ajustés de façon que la concentration de l'électrolyte en alumine augmente de 0,5 à 1 % (en valeur absolue) et, de préférence, de 0,5 à 0,6 % On s'est donc déplacé sur une portion réduite de la courbe Ri = f [Al2O3] que l'on peut, de ce fait, et sans erreur appréciable, considérer comme linéaire dans l'intervalle.
- Ce procédé assure donc un très grande précision de la teneur en alumine et, par conséquent, une très grande régularité de marche de la cuve.
- Il peut être appliqué sous deux variantes, d'une mise en oeuvre plus simple ; première variante : on effectue les stades de A à D, puis :
- E1 : lorsque la résistance interne Ri a franchi la valeur limite haute Ro + r, on donne à la cuve un ordre de "serrage" d'une valeur prédéterminée et on passe en cadence d'alimentation rapide CR pour un temps prédéterminé T.
- F : du fait de l'alimentation à cadence rapide, la teneur en alumine de la cuve va augmenter progressivement, puisqu'on lui en fournit plus que l'électrolyse n'en consomme, le point figuratif va redescendre dans le sens de la flèche CR, figure 1 et Ri va décroître.
On mesure les valeurs successives que prend la résistance interre, à des intervalles de temps égaux, t9 à t161 par exemple toutes les trois à six minutes. - G1 : lorsque le temps T est écoulé, on repasse en cadence lente. Si à la fin du temps T, on a Ri.< Ro - r, on donne un ordre de desserrage proportionnel à la différence (Ro - r) - Ri, de façon à recaler le départ du cycle avec Ri sensiblement égal à Ro - r.
- Dans cette variante, on ne calcule plus les pentes p1 et p2, et on ne dispose plus, de ce fait, de l'information "cadence normale corrigée CN1".
- Une deuxième variante consiste à effectuer les stades A et E tels qu'on vient de les décrire, et à continuer de la façon suivante :
- E2 : lorsque la résistance interne Ri a franchi la valeur limite haute Ro + r, on donne à la cuve un ordre de "serrage" d'une valeur prédéterminée. Si ce serrage amène la valeur suivante de Ri en-dessous de Ro + r, on continue à alimenter en cadence lente jusqu'à ce que Ri repasse au-dessus de Ro + r. On donne alors un nouvel ordre de "serrage". Si le premier ordre de serrage n'a pas permis à la valeur suivante Ri de repasser en-dessous de Ro + r, on donne un deuxième, et éventuellement, d'autres ordres de serrage, mais on a fixé, à priori, et introduit dans l'automatisme, le nombre maximal N d'ordres successifs au-delà duquel on repasse en cadence d'alimentation rapide. Ce nombre N peut être 1, 2, 3, 4 ou 5. (Si N est égal à 0, on est ramené au cas précédent, stade E1). On passe alors en cadence rapide CR pendant un temps T'prédéterminé.
- F : du fait de l'alimentation en cadence rapide, la teneur en alumine de la cuve va augmenter progressivement, puisqu'on lui en fournit plus que l'électrolyse n'en consomme, le point figuratif va redescendre dans le sens de la flèche CR, figure 1, et Ri va décroître.
- G1 : lorsque le tempsT est écoulé, on repasse en cadence lente CL. Si à la fin du temps T, on a Ri < Ro-- r, on donne un ordre de desserrage proportionnel à la différence (Ro - r) - Ri, de façon à recaler le départ du cycle avec Ri sensiblement égale à Ro - r.
- L'appareillage pour la mise en oeuvre de l'invention comporte, tout d'abord, un moyen pour délivrer, à chaque orifice d'introduction ménagé dans la croûte d'électrolyte figé, des doses successives d'alumine de poids sensiblement constant, combiné à un moyen de stockage de l'alumine situé, de préférence, à proximité de la cuve, et que l'on peut réalimenter périodiquement à partir d'un stockage central.
- Les figures 4 et 5 représentent un dispositif d'alimentation en alumine selon l'invention.
- L'alumine est stockée dans la trémie (1) placée dans la superstructure de la cuve. Sa capacité peut correspondre, par exemple, a un ou plusieurs jours de marche, et elle est réalimentée elle-même à partir d'un stockage centralisé, par tous moyens connus (transports pneumatiques, fluidisés, etc...).
- Le distributeur (2) et l'outil de perçage (3) sont placés à l'intérieur même de la trémie et fixés sur une plaque (4) qui en constitue le fond. Le distributeur comporte essentiellement un doseur (5) et un distributeur (6) qui introduit l'alumine dans l'orifice (7) pratiqué et entreténu dans la croûte figée (8) à la surface de l'électrolyte (9).
- Le doseur comporte un corps tubulaire (20) dans lequel coulisse une tige (11) actionnée par le vérin (12). Cette tige est munie de deux obturateurs coniques (13) (13') qui coopèrent avec deux portées coniques (14) (14') sur lesquelles ils peuvent alternativement venir en appui de façon sensiblement étanche.
- Le corps tubulaire (10) et le corps supérieur (15) sont réunies coaxialement par une pluralité de nervures (16), laissant entre elles de larges espaces entre lesquels l'alumine s'écoule spontanément par gravité lorsque l'obturateur (13) est en position haute, de façon à remplir le corps tubulaire dont la capacité correspond à une dose unitaire d'alumine.
- Sous l'action du vérin, la tige centrale (11) amène l'obturateur (13) en position basse, sur la portée (14) tandis que l'obturateur (13') quitte sa portée (14') et permet ainsi à la dose d'alumine de s'écouler par l'intermédiaire de la goulotte de distribution (6) directement dans l'orifice (7).
- L'outil de perçage (3) est également disposé dans un corps tubulaire (17) placé à l'intérieur de la trémie. Il comporte un vérin (18) dont la tige (19) est munie, à son extrémité, d'une pointerolle (20) facilement interchangeable, d'un moyen de raclage (21) qui permet d'éliminer, lors de la remontée de la pointerolle, les croûtes d'électrolyte qui auraient pu y adhérer.
- Les commandes des vérins (12) et (18), non représentées, sont reportées à l'extérieur de la trémie de-façon connue.
- Pour éviter que la pointerolle (20) ne plonge inutilement dans le bain, on peut la munir d'un moyen de détection du niveau de l'électrolyte, tel qu'un contact électrique, qui donne au vérin (18) de l'ordre de remonter dès que la croûte a été brisée et que l'extrémité de la pointerolle est venue au contact de l'électrolyte fondu.
- La capacité du doseur est fixée en fonction de la puissance de la cuve et du nombre de points d'alimentation. Une cuve donnée peut comporter un ou plusieurs ensembles doseurs-distributeurs-piqueurs, répartis par exemple entre les deux lignes d'anodes.
- Bien entendu, ce type de doseur n'est donné qu'à titre d'exemple, et tout autre moyen équivalent pour introduire l'alumine directement dans l'électrolyte liquide, par un orifice maintenu ouvert, entre dans le champ de l'invention.
- On peut également prévoir, à proximité immédiate de l'orifice pratiqué et entretenu dans la croûte, un moyen de captage des effluents gazeux qui s'en dégagent.
-
- Les informations recueillies et traitées sont finalement utilisées pour assurer le cadencement des doses successives d'alumine.
- Si, par exemple, la cadence normale CN est de 100 kg à l'heure, répartis entre quatre orifices d'introduction et que chaque dose d'alumine soit de 1 kg, CN correspond à une dose toutes les 110 secondes et CL = CN - 30 ?o à une doses toutes les 205 secondes.
- Ces calculs et les déclenchements d'ordres au distributeur-doseur sont assurés, de façon connue, par des automates programmables, équipés de micro-processeurs.
- Il est particulièrement avantageux de munir le dispositif destiné à maintenir ouvert l'orifice d'introduction d'un détecteur de bouchage dudit orifice, de telle sorte que, dans l'attente d'un débouchage manuel ou automatique, les distributeurs-doseurs alimentant les autres orifices restés ouverts reçoivent des ordres d'augmentation de cadence pour que la quantité totale d'alumine introduite dans la cuve reste constante.
- Le procédé et l'appareillage qui viennent d'être décrits s'appliquent aux séries de cuves destinées à la production d'aluminium par électrolyse d'alumine dissoute dans des bains à base de cryolithe fondue et, tout particulièrement, au cas ou le bain comporte :
- - soit de 5 à 13 % d'AlF3, avec une température de fonctionnement comprise entre 955 et 9700 C.
- - soit de 13 à 20 % d'AlF3 (bains dits "très acides") avec une température de fonctionnement de l'ordre de 930 à 955° C, ces bains pouvant contenir, en outre, jusqu'à 1 % de lithium sous forme de fluorure de lithium avec, dans ce dernier cas, une température de fonctionnement pouvant descendre jusqu'à 910° C.
- On peut également envisager d'autres additifs tels que halogénures de magnésium à une concentration pouvant aller jusqu'à 2 % de magnésium ou des chlorures alcalins ou alcalino-terreux à une concentration pouvant aller jusqu'à l'équivalent de 3 % de C1.
- Ces bains ont une capacité d'absorption et de dissolution d'alumine relativement faible et ils sont, de ce fait, bien adaptés à la mise en .oeuvre du procédé, objet de l'invention, qui assure un apport régulier d'alumine. Ils sont l'avantage d'assurer un rendement Faraday nettement supérieur aux bains classiques fonctionnant à 960-970° C.
- On a fait fonctionner pendant plusieurs mois une série de cuves à anodes précuites, alimentées sous 180 000 ampères, en assurant la régulation de la teneur en alumine, selon.l'invention, autour d'une valeur centrale de 2,9 % et des variantes extrêmes de 3,5 à 2,1%. Le bain contenait 13 % d'AlF3 et la température était voisine de 950° C. On a obtenu un rendement Faraday moyen de 93,5 % (au lieu de 92 % moyens avec un bain à 8 % d'AlF3 et 6 à 9 % Al2O3, à 960° C).
- Puis, on a abaissé la teneur en alumine à une valeur centrale de 2,3 % avec des variations extrêmes de 1,6 et 2,9 %. Le bain contenait 14 % d'AlF3 et 2 % de LiF, et la température était voisine de 935°C. On a obtenu un rendement Faraday moyen de 95 %.
- On peut, en outre, tenir pour certain que l'abaissement de la température, permis par la mise en oeuvre de l'invention, augmentera de façon sensible la durée de vie des cuves d'électrolyse.
- Parmi les autres avantages que procure la mise en oeuvre de l'invention, on peut indiquer la suppression des accumulations de boues sur le fond des cuves, et la réduction du nombre moyen d'emballage, sur chaque cuve, à moins de un par vingt quatre heures.
Claims (16)
Dès que la résistance interne Ri dépasse Ro + r, on alimente la cuve à une cadence rapide CR supérieure de 20 à 100 % à sa consommation normale CN, pendant un temps T prédéterminé.
quand le nombre d'ordres de serrage successifs a dépassé une valeur N prédéterminée, généralement comprise entre 1 et 5, sans que la résistance interne soit descendue en-dessous de Ro + r, on passe en cadence rapide CR pendant un temps T prédéterminé ;
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8016406A FR2487386A1 (fr) | 1980-07-23 | 1980-07-23 | Procede et appareillage pour reguler de facon precise la cadence d'introduction et la teneur en alumine d'une cuve d'electrolyse ignee, et application a la production d'aluminium |
FR8016406 | 1980-07-23 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EP0044794A1 true EP0044794A1 (fr) | 1982-01-27 |
EP0044794B1 EP0044794B1 (fr) | 1984-11-28 |
Family
ID=9244521
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP81420104A Expired EP0044794B1 (fr) | 1980-07-23 | 1981-07-15 | Procédé et appareillage pour réguler de façon précise la cadence d'introduction et la teneur en alumine d'une cuve d'électrolyse ignée, et application à la production d'aluminium |
Country Status (22)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4431491A (fr) |
EP (1) | EP0044794B1 (fr) |
JP (1) | JPS6037197B2 (fr) |
KR (1) | KR850001767B1 (fr) |
AT (1) | ATE10514T1 (fr) |
AU (1) | AU549056B2 (fr) |
BR (1) | BR8104735A (fr) |
CA (1) | CA1157803A (fr) |
DE (1) | DE3167452D1 (fr) |
ES (2) | ES8302124A1 (fr) |
FR (1) | FR2487386A1 (fr) |
GB (1) | GB2080830B (fr) |
GR (1) | GR74283B (fr) |
HU (1) | HU187339B (fr) |
IN (1) | IN154431B (fr) |
NO (1) | NO157906C (fr) |
NZ (1) | NZ197748A (fr) |
OA (1) | OA06862A (fr) |
PL (1) | PL134831B1 (fr) |
RO (1) | RO82685B (fr) |
SK (1) | SK545081A3 (fr) |
YU (1) | YU44417B (fr) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2527647A1 (fr) * | 1982-05-27 | 1983-12-02 | Pechiney Aluminium | Dispositif amovible d'alimentation ponctuelle en alumine d'une cuve d'electrolyse pour la production d'aluminium |
EP0195142A1 (fr) * | 1985-03-18 | 1986-09-24 | Alcan International Limited | Procédé pour réguler l'addition de AlF3 à l'électrolyte d'une cuve d'électrolyse pour la production d'aluminium |
EP0201438A1 (fr) * | 1985-05-07 | 1986-11-12 | Aluminium Pechiney | Procédé de régulation précise d'une faible teneur en alumine dans une cuve d'électrolyse ignée pour la production d'aluminium |
EP0386899A2 (fr) * | 1989-02-24 | 1990-09-12 | Comalco Aluminium, Ltd. | Procédé de contrôle des cuves d'électrolyse pour la production d'aluminium |
WO2018202959A1 (fr) | 2017-05-03 | 2018-11-08 | Laurent Michard | Procédé de pilotage d'une cuve d'électrolyse de l'aluminium |
EP3266904B1 (fr) | 2016-07-05 | 2021-03-24 | TRIMET Aluminium SE | Installation a electrolyse ignee et procede de reglage de son fonctionnement |
Families Citing this family (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3305236C2 (de) * | 1983-02-10 | 1985-11-21 | Schweizerische Aluminium Ag, Chippis | Vorrichtung zur Steuerung einer Einschlagvorrichtung einer Schmelzflußelektrolysezelle und Verfahren zum Betreiben der Vorrichtung |
NO166821C (no) * | 1985-02-21 | 1991-09-04 | Aardal & Sunndal Verk As | Fremgangsmaate for styring av aluminiumoksyd-tilfoerselen til elektrolyseovner for fremstilling av aluminium. |
US4654130A (en) * | 1986-05-15 | 1987-03-31 | Reynolds Metals Company | Method for improved alumina control in aluminum electrolytic cells employing point feeders |
FR2605410B1 (fr) * | 1986-10-17 | 1988-11-25 | Pechiney Aluminium | Procede et dispositif de mesure electrochimique de la concentration en ions oxyde dans un bain a base d'halogenures fondus |
US4752362A (en) * | 1987-01-27 | 1988-06-21 | Aluminum Company Of America | Detecting and estimating shorting phenomena in hall cells and control of cell anodes in response thereto |
JPH06501742A (ja) * | 1990-10-05 | 1994-02-24 | ポートランド・スメルター・サービシズ・プロプライアタリー・リミテッド | アルミナを制御しながら供給するための装置 |
NZ253652A (en) * | 1992-07-14 | 1995-09-26 | Portland Smelter Serv Pty | Feeder for alumina electrolysis cell: alumina dose holder of annular form concentric with crust breaker shaft and having inlet and outlet ports each formed between relatively movable outer wall and seat |
DE4443225C2 (de) * | 1994-12-05 | 2000-08-24 | Hamburger Aluminium Werk Gmbh | Verfahren zum Regeln der Al¶2¶O¶3¶-Konzentration bei der Erzeugung von Aluminium |
FR2749858B1 (fr) * | 1996-06-17 | 1998-07-24 | Pechiney Aluminium | Procede de regulation de la teneur en alumine du bain des cuves d'electrolyse pour la production d'aluminium |
CA2230882C (fr) | 1997-03-14 | 2004-08-17 | Dubai Aluminium Company Limited | Commande intelligente de cellule d'electrolyse au moyen de techniques de prediction et de reconnaissance de formes |
NO311623B1 (no) * | 1998-03-23 | 2001-12-17 | Norsk Hydro As | Fremgangsmåte for styring av aluminiumoksidtilförsel til elektrolyseceller for fremstilling av aluminium |
RU2189403C2 (ru) * | 2000-12-05 | 2002-09-20 | Закрытое акционерное общество "ТоксСофт" | Способ управления электролизерами для получения алюминия и устройство для его осуществления |
FR2821364B1 (fr) * | 2001-02-28 | 2004-04-09 | Pechiney Aluminium | Procede de regulation d'une cellule d'electrolyse |
AUPR443901A0 (en) * | 2001-04-10 | 2001-05-17 | Bhp Innovation Pty Ltd | Method for reduction of metal oxides to pure metals |
US6837982B2 (en) | 2002-01-25 | 2005-01-04 | Northwest Aluminum Technologies | Maintaining molten salt electrolyte concentration in aluminum-producing electrolytic cell |
RU2255149C1 (ru) * | 2004-05-05 | 2005-06-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Инженерно-технологический центр" | Способ управления алюминиевым электролизером при изменении скорости растворения глинозема |
EP2135975A1 (fr) | 2008-06-16 | 2009-12-23 | Alcan International Limited | Procédé de production d'aluminium dans une cellule électrolyse |
US8367953B2 (en) * | 2008-06-17 | 2013-02-05 | Mac Valves, Inc. | Pneumatic system electrical contact device |
US7915550B2 (en) * | 2008-06-17 | 2011-03-29 | Mac Valves, Inc. | Pneumatic system electrical contact device |
CN101643920B (zh) * | 2009-09-10 | 2011-02-09 | 中国铝业股份有限公司 | 铝电解槽氧化铝浓度的控制方法 |
US9719180B2 (en) * | 2013-12-17 | 2017-08-01 | Control Automation, Llc | Dose meter for crust punch and alumina dispenser |
CN106460210B (zh) * | 2014-06-19 | 2019-01-11 | 俄铝工程技术中心有限责任公司 | 用于控制向用于生产铝的电解池进料铝的方法 |
CN109554728B (zh) * | 2018-12-27 | 2021-04-27 | 中国神华能源股份有限公司 | 氧化铝电解控制方法、存储介质及电子设备 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1457746A (fr) * | 1964-09-29 | 1966-01-24 | Reynolds Metals Co | Perfectionnements apportés aux moyens de commande pour cuves de réduction |
US3371026A (en) * | 1964-02-04 | 1968-02-27 | Reynolds Metals Co | Electrolytic reduction cell with crustbreaking and ore feeding means |
DE1925201A1 (de) * | 1968-05-20 | 1969-11-27 | Reynolds Metals Co | Verfahren zum Betreiben eines Elektrolyseofens fuer die Reduktion von Aluminiumoxyd |
US3616316A (en) * | 1968-01-19 | 1971-10-26 | Reynolds Metals Co | Reduction cell control system |
US3660256A (en) * | 1967-12-07 | 1972-05-02 | Gen Electric | Method and apparatus for aluminum potline control |
FR2179099A1 (fr) * | 1972-04-06 | 1973-11-16 | Aluminum Co Of America |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3622475A (en) * | 1968-08-21 | 1971-11-23 | Reynolds Metals Co | Reduction cell control system |
JPS548109A (en) * | 1977-06-22 | 1979-01-22 | Mitsubishi Keikinzoku Kogyo | Controlling method of feeding alumina into aluminum electrolytic bath |
-
1980
- 1980-07-23 FR FR8016406A patent/FR2487386A1/fr active Granted
-
1981
- 1981-06-12 IN IN638/CAL/81A patent/IN154431B/en unknown
- 1981-07-15 AT AT81420104T patent/ATE10514T1/de not_active IP Right Cessation
- 1981-07-15 DE DE8181420104T patent/DE3167452D1/de not_active Expired
- 1981-07-15 EP EP81420104A patent/EP0044794B1/fr not_active Expired
- 1981-07-15 YU YU1745/81A patent/YU44417B/xx unknown
- 1981-07-16 SK SK5450-81A patent/SK545081A3/sk unknown
- 1981-07-17 NZ NZ197748A patent/NZ197748A/en unknown
- 1981-07-17 OA OA57453A patent/OA06862A/fr unknown
- 1981-07-20 GR GR65562A patent/GR74283B/el unknown
- 1981-07-20 PL PL1981232287A patent/PL134831B1/pl unknown
- 1981-07-20 US US06/284,812 patent/US4431491A/en not_active Expired - Lifetime
- 1981-07-21 RO RO104942A patent/RO82685B/ro unknown
- 1981-07-22 GB GB8122533A patent/GB2080830B/en not_active Expired
- 1981-07-22 ES ES504180A patent/ES8302124A1/es not_active Expired
- 1981-07-22 JP JP56115004A patent/JPS6037197B2/ja not_active Expired
- 1981-07-22 AU AU73198/81A patent/AU549056B2/en not_active Expired
- 1981-07-22 CA CA000382300A patent/CA1157803A/fr not_active Expired
- 1981-07-22 NO NO812512A patent/NO157906C/no unknown
- 1981-07-22 BR BR8104735A patent/BR8104735A/pt not_active IP Right Cessation
- 1981-07-23 KR KR1019810002673A patent/KR850001767B1/ko active
- 1981-07-23 HU HU812155A patent/HU187339B/hu not_active IP Right Cessation
-
1982
- 1982-08-12 ES ES514946A patent/ES514946A0/es active Granted
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3371026A (en) * | 1964-02-04 | 1968-02-27 | Reynolds Metals Co | Electrolytic reduction cell with crustbreaking and ore feeding means |
FR1457746A (fr) * | 1964-09-29 | 1966-01-24 | Reynolds Metals Co | Perfectionnements apportés aux moyens de commande pour cuves de réduction |
US3660256A (en) * | 1967-12-07 | 1972-05-02 | Gen Electric | Method and apparatus for aluminum potline control |
US3616316A (en) * | 1968-01-19 | 1971-10-26 | Reynolds Metals Co | Reduction cell control system |
DE1925201A1 (de) * | 1968-05-20 | 1969-11-27 | Reynolds Metals Co | Verfahren zum Betreiben eines Elektrolyseofens fuer die Reduktion von Aluminiumoxyd |
FR2179099A1 (fr) * | 1972-04-06 | 1973-11-16 | Aluminum Co Of America |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2527647A1 (fr) * | 1982-05-27 | 1983-12-02 | Pechiney Aluminium | Dispositif amovible d'alimentation ponctuelle en alumine d'une cuve d'electrolyse pour la production d'aluminium |
EP0195142A1 (fr) * | 1985-03-18 | 1986-09-24 | Alcan International Limited | Procédé pour réguler l'addition de AlF3 à l'électrolyte d'une cuve d'électrolyse pour la production d'aluminium |
EP0201438A1 (fr) * | 1985-05-07 | 1986-11-12 | Aluminium Pechiney | Procédé de régulation précise d'une faible teneur en alumine dans une cuve d'électrolyse ignée pour la production d'aluminium |
FR2581660A1 (fr) * | 1985-05-07 | 1986-11-14 | Pechiney Aluminium | Procede de regulation precise d'une faible teneur en alumine dans une cuve d'electrolyse ignee pour la production d'aluminium |
EP0386899A2 (fr) * | 1989-02-24 | 1990-09-12 | Comalco Aluminium, Ltd. | Procédé de contrôle des cuves d'électrolyse pour la production d'aluminium |
EP0386899A3 (fr) * | 1989-02-24 | 1991-02-06 | Comalco Aluminium, Ltd. | Procédé de contrôle des cuves d'électrolyse pour la production d'aluminium |
US5089093A (en) * | 1989-02-24 | 1992-02-18 | Comalco Aluminum Ltd. | Process for controlling aluminum smelting cells |
EP3266904B1 (fr) | 2016-07-05 | 2021-03-24 | TRIMET Aluminium SE | Installation a electrolyse ignee et procede de reglage de son fonctionnement |
WO2018202959A1 (fr) | 2017-05-03 | 2018-11-08 | Laurent Michard | Procédé de pilotage d'une cuve d'électrolyse de l'aluminium |
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0044794B1 (fr) | Procédé et appareillage pour réguler de façon précise la cadence d'introduction et la teneur en alumine d'une cuve d'électrolyse ignée, et application à la production d'aluminium | |
CA2540137C (fr) | Procede et systeme de controle des ajouts de matieres pulverulentes dans le bain d'une cellule d'electrolyse destinee a la production d'aluminium | |
EP0716165B1 (fr) | Procédé et dispositif de mesure de la température et du niveau du bain d'électrolyse fondu dans les cuves de production d'aluminium | |
EP0288397B1 (fr) | Procédé et dispositif de contrôle des additions d'électrolyte solide dans les cuves d'électrolyse pour la production d'aluminium | |
CA1151100A (fr) | Procede et appareillage de controle de l'alimentation en alumine d'une cellule pour la production d'aluminium par electrolyse | |
EP0201438B1 (fr) | Procédé de régulation précise d'une faible teneur en alumine dans une cuve d'électrolyse ignée pour la production d'aluminium | |
EP0814181B1 (fr) | Procédé de régulation de la teneur en alumine du bain des cuves d'électrolyse pour la production d'aluminium | |
FR2535346A1 (fr) | Dispositif et procede de controle de resonateur acoustique pour determiner la concentration en un composant d'un liquide a plusieurs composants | |
FR2830875A1 (fr) | Procede de regulation d'une cellule d'electrolyse pour la production d'aluminium | |
CA2439324C (fr) | Procede de regulation d'une cellule d'electrolyse | |
FR3065969B1 (fr) | Procede de pilotage d'une cuve d'electrolyse de l'aluminium | |
EP0198775B1 (fr) | Procédé de contrôle en continu de la teneur en métal dissous dans un bain de sels fondus et son application à l'alimentation continue d'une cellule d'électrolyse en sels dudit métal | |
CA2439321C (fr) | Procede de regulation d'une cellule d'electrolyse | |
FR2462491A1 (fr) | Procede de reglage du depot electrolytique d'un metal en presence d'impuretes | |
FR2776370A1 (fr) | Dispositif de production d'eau chaude comportant une cuve equipee de moyens de protection cathodique a courant impose |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
AK | Designated contracting states |
Designated state(s): AT CH DE NL SE |
|
17P | Request for examination filed |
Effective date: 19820206 |
|
GRAA | (expected) grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210 |
|
AK | Designated contracting states |
Designated state(s): AT CH DE LI NL SE |
|
REF | Corresponds to: |
Ref document number: 10514 Country of ref document: AT Date of ref document: 19841215 Kind code of ref document: T |
|
REF | Corresponds to: |
Ref document number: 3167452 Country of ref document: DE Date of ref document: 19850110 |
|
PLBE | No opposition filed within time limit |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT |
|
26N | No opposition filed | ||
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: AT Payment date: 19860609 Year of fee payment: 6 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: AT Effective date: 19880715 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: LI Effective date: 19880731 Ref country code: CH Effective date: 19880731 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: PL |
|
EAL | Se: european patent in force in sweden |
Ref document number: 81420104.2 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: NL Payment date: 19960731 Year of fee payment: 16 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: NL Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 19980201 |
|
NLV4 | Nl: lapsed or anulled due to non-payment of the annual fee |
Effective date: 19980201 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Payment date: 19990622 Year of fee payment: 19 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SE Payment date: 19990628 Year of fee payment: 19 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20000716 |
|
EUG | Se: european patent has lapsed |
Ref document number: 81420104.2 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20010501 |