NO157649B - Anordning for tettpakket fylling av en beholder med fast partikkelmaterial. - Google Patents
Anordning for tettpakket fylling av en beholder med fast partikkelmaterial. Download PDFInfo
- Publication number
- NO157649B NO157649B NO834834A NO834834A NO157649B NO 157649 B NO157649 B NO 157649B NO 834834 A NO834834 A NO 834834A NO 834834 A NO834834 A NO 834834A NO 157649 B NO157649 B NO 157649B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- nickel
- molar ratio
- slurry
- cog
- ammonia
- Prior art date
Links
- 239000007787 solid Substances 0.000 title claims description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 title description 19
- 239000000463 material Substances 0.000 title description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 164
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 53
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 52
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 48
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 43
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 28
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 23
- ZULUUIKRFGGGTL-UHFFFAOYSA-L nickel(ii) carbonate Chemical compound [Ni+2].[O-]C([O-])=O ZULUUIKRFGGGTL-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 17
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 14
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 229910000008 nickel(II) carbonate Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 9
- ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N Ammonium bicarbonate Chemical compound [NH4+].OC([O-])=O ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000001099 ammonium carbonate Substances 0.000 claims description 8
- 235000012501 ammonium carbonate Nutrition 0.000 claims description 8
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 3
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims description 3
- MCNTVOFOCCAUQI-UHFFFAOYSA-M [NH4+].C([O-])([O-])=O.[Ni+] Chemical compound [NH4+].C([O-])([O-])=O.[Ni+] MCNTVOFOCCAUQI-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 38
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 27
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 18
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 16
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 14
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 7
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 4
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 4
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 3
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 3
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 2
- -1 by filtration and Chemical compound 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 2
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 2
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000519995 Stachys sylvatica Species 0.000 description 1
- 238000010793 Steam injection (oil industry) Methods 0.000 description 1
- QCVQLHYLCTXVFQ-UHFFFAOYSA-N [Ni].O=C=O Chemical compound [Ni].O=C=O QCVQLHYLCTXVFQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 1
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 1
- DAPUDVOJPZKTSI-UHFFFAOYSA-L ammonium nickel sulfate Chemical compound [NH4+].[NH4+].[Ni+2].[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O DAPUDVOJPZKTSI-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000003637 basic solution Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 description 1
- BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N cadmium atom Chemical compound [Cd] BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OJIJEKBXJYRIBZ-UHFFFAOYSA-N cadmium nickel Chemical compound [Ni].[Cd] OJIJEKBXJYRIBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 238000010828 elution Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000007429 general method Methods 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 238000009854 hydrometallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 150000002815 nickel Chemical class 0.000 description 1
- 239000012766 organic filler Substances 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000036632 reaction speed Effects 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
- 238000013022 venting Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/0015—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor
- B01J8/002—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor with a moving instrument
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65G—TRANSPORT OR STORAGE DEVICES, e.g. CONVEYORS FOR LOADING OR TIPPING, SHOP CONVEYOR SYSTEMS OR PNEUMATIC TUBE CONVEYORS
- B65G69/00—Auxiliary measures taken, or devices used, in connection with loading or unloading
- B65G69/04—Spreading out the materials conveyed over the whole surface to be loaded; Trimming heaps of loose materials
- B65G69/0458—Spreading out the materials conveyed over the whole surface to be loaded; Trimming heaps of loose materials with rotating means, e.g. tables, arms
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00743—Feeding or discharging of solids
- B01J2208/00752—Feeding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00743—Feeding or discharging of solids
- B01J2208/00769—Details of feeding or discharging
- B01J2208/00778—Kinetic energy reducing devices in the flow channel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Filling Or Emptying Of Bunkers, Hoppers, And Tanks (AREA)
- Basic Packing Technique (AREA)
- Manufacturing Of Electric Cables (AREA)
- Seal Device For Vehicle (AREA)
- Formation And Processing Of Food Products (AREA)
- Auxiliary Methods And Devices For Loading And Unloading (AREA)
- Manufacturing Of Micro-Capsules (AREA)
- Supply Of Fluid Materials To The Packaging Location (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Packages (AREA)
- Sampling And Sample Adjustment (AREA)
Description
Fremgangsmåte til fremstilling av nikkelpulver med høy renhet.
Foreliggende oppfinnelse angår'en fremgangsmåte til frem-
stilling av nikkelpulver med høy renhet fra vandige oppslemminger ved reduksjon med hydrogengass.
Det er kjent fremgangsmåter ved hjelp av hvilke nikkel kan utfelles i form av findelt elementære metallpartikler av vilkårlig form og størrelse innenfor et område fra mindre enn mikronstørrelse til ca. 3°° mikron fra en oppløsning hvori det er tilstede som et salt ved å omsette oppløsningen med en svovelfri reduksjonsgass ved forhøyet temperatur og trykk. Det amerikanske patent nr. 2 734 821 beskriver i detalj anvendelse av denne fremgangsmåte for fremstilling av nikkel og andre metaller mellom sølv og kadmium i spenningsrekken fra sure, noytrale og basiske oppløsninger. Reduksjonen av nikkel omtales generelt i spalte 15 til 21 i patentet.
Nikkelpartikler med en vilkårlig storrelse og form fremstilt ifolge denne generelle fremgangsmåte har mange anvendelser, og sær-
lig er den godt egnet for valsing. Det er imidlertid nylig oppstått et okende behov i industrien for nikkelpulveret som har fysikalske og kjemiske egenskaper som oppfyller de spesielle krav for forskjellige spesielle anvendelser. En slik anvendelse som er blitt mer og mer av betydning er fremstilling av por6se, sintrede plater slik som anvendes for elektroder i nikkel-kadmium-batterier og brenselceller.
Disse porose metallplater fremstilles vanligvis ved tyngde-kraftsintring av metallpulvere i en reduserende atmosfære slik at det dannes et sammenhengende legeme som har et porevolum på minst 50% av det totale volum, og fortrinnsvis over 80$. Det er kjent å oppnå den nodvendige porQsitet ved å blande pulveret med en harpiks eller plastmateriale som virker som fyllstoff og som deretter for-flyktiges under sintringen. Denne fremgangsmåte har den ulempe at det er vanskelig å oppnå en ensartet porestorrelse og porevolum og dertil kan gasser som unnslipper under forflyktigelsen av fyllstof-
fet medfore en deformering av det sintrede legeme.
For å unngå disse problemer er det onskelig å fremstille
slike porose plater fra nikkelpulver med h5y renhet som har fysikalske egenskaper som gir hoyt porevolum direkte ved sintring uten behov for organiske fyllstoffer. F6r foreliggende oppfinnelse ble slike pulvere fremstilt ved spaltning av nikkelkarbonyl under spesielt regulerte betingelser som fremmer dannelsen av pulver med lav tilsynelatende tetthet. Nikkelpulvere frembragt ved hjelp av hydro-metallurgiske fremgangsmåter ble fremstilt ved hydrogenreduksjon av ammoniakalske nikkel-ammoniumsulfatopplosninger ifolge den lære som er angitt i det ovenfor-nevnte amerikanske patent. Imidlertid har antall av pulvermetallurgiske anvendelser for disse nikkelpulvere vært begrenset f6rst og fremst på grunn av begrensningen i tetthet og partikkelform.
Hovedhensikten med foreliggende oppfinnelse er å skaffe en ny hydrometallurgisk fremgangsmåte til fremstilling av nikkelpulver med hQy renhet og som har regulerte fysikalske egenskaper. En annen hensikt med oppfinnelsen er å skaffe en fremgangsmåte som tillater fSkonomisk fremstilling av nikkelpulver som har fysikalske og kjemiske egenskaper som: gjor pulveret ideelt for bruk ved fremstilling av sintrede legemer med- hOy porSsitet slik som batteriplater.
Foreliggende oppfinnelse er basert på den oppdagelse at de fysikalske egenskaper til nikkelpulver utfelt ved hjelp av hydrogenreduksjon fra en suspensjon av basiske nikkelkarbonater i vandig ammoniumkarbonatopplosning, kan reguleres ved å regulere driftsbe-tingelsene og sammensetningen av suspensjonen. Det er funnet at tilsynelatende tetthet av nikkel redusert fra en slik suspensjon eller oppslemming i hoy grad avhenger av ammoniakk og karbondioksyd-kpnsentrasjonene, og at partikkelstorrelsen slik som bestemt i en Fisher sorterer for måling av gjennomsnittlig partikkelstorrelse på metallpulvere, hovedsakelig er avhengig av nikkelkonsentrasjonen, temperaturen og hydrogenpartialtrykket. Som et resultat kan det ved å regulere reduksjonsbetingelsene og forholdene mellom karbondioksyd og nikkel og mellom ammoniakk og nikkel innen spesielle grenser fremstilles nikkelpulveret som oppfyller alle de onskede krav.
Blant de fordelaktige egenskaper av nikkelpulveret som er fremstilt
fra karbonatoppslemmingen ifolge foreliggende oppfinnelse, er dets hoye renhet og regulert tilsynelatende tetthet. Denne siste egen-skap muliggjor at nikkelpulveret kan brukes til fremstilling av sintrede legemer med hoy. porositet eller noyaktig regulert permeabili-
tet.
Ifolge foreliggende oppfinnelse er det tilveiebragt en fremgangsmåte til fremstilling av nikkelpulver med hoy renhet fra van-
dige oppslemminger i hvilke nikkelet er tilstede i form av et salt,
ved omsetning av oppslemmingen med hydrogen ved en temperatur over 100°C, fortrinnsvis 125°C til 320°C, og et hydrogenpartialtrykk over 7 kg/cm 2 , fortrinnsvis over 21 kg/cm 2, kjennetegnet ved at det anvendes en oppslemming som består av fast, basisk nikkelkarbonat og vandig ammoniumkarbonatopplosning, idet oppslemmingen inneholder opptil 150 g/l nikkel og molforholdet av C02: Ni og NH^: Ni i oppslemmingen for den omsettes med hydrogen bringes innenfor folgende grenser: opp til 1.5 mol COg per mol nikkel og opp til 8.0 mol ammoniakk per mol nikkel. (All henvisning til ammoniakk og karbondioksyd i foreliggende oppfinnelse betyr så sant intet annet er angitt, både "fri" dvs. ubundet ammoniakk og karbondioksyd, og det som er bundet i de forskjellige forbindelser som er tilstede i oppslemmingen).
Nikkelpulveret med hoy renhet som fåes ifolge foreliggende oppfinnelse inneholder vanligvis minst 99*9$ nikkel og oppviser folgende egenskaper: Tilsynelatende tetthet -0.5 til 3*6 g/cm^, Fisher tall på fra 1 til 10 (målt med Fisher<*>s sorterer for bestemmelse av gjennomsnittlig partikkelstorrelse), overflatestorrelse på fra 0.5
til 3.6 m<2>/g.
Pulverne med lav tilsynelatende tetthet dvs. pulvere som har en tilsynelatende tetthet under ca. 1.3 g/cm^ og som er fremstilt ifolge foreliggende oppfinnelse, har hoy renhet og har nye fysikalske egenskaper som gj6r dem ideelle for bruk ved fremstilling av porose sintrede plater. Disse pulvere med lav tetthet består av partikler med forholdsvis ensartet storrelse i området fra ca. 10 til ca. 150 mikron. Partiklene er i form av druelignende klaser tilsynelatende dannet av et stort antall partikler som er mindre enn ca. 5 mikron og som ér klebet.- eller agglomerert til hverandre.
Oppfinnelsen beskrives i det folgende i detalj under henvisning til" tegningen hvor
fig. 1 er et grafisk skjema som angir forholdet mellom tilsynelatende tetthet og nikkelkarbondioksyd og ammoniakk-konsentra-sjoner for en; oppslemming som skal oppvarmes tii* hoy temperatur under fjernelse av"karbondioksyd og ammoniakk. Fig. 2 'er et grafisk skjema som'viser forholdet mellom tilsynelatende tetthet og nikkel, karbondioksyd og åmmoniakk-konsentra-sjoner for en oppslemming oppnådd ved atmosfærisk destillasjon for å frigjore karbondioksyd og ammoniakk. Fig. 3 viser skjematisk hele fremgangsmåten ifolge foreliggende oppfinnelse, og
fig.. 4 er; reproduksjon av et mikrofoto av en tilfeldig prove av et pulver med lav tetthet fremstilt ifolge en' foretrukkén -utf pr-.elsé av foreliggende oppfinnelse...
Det er to hovedtrinn ved utforelse av foreliggende oppfinn-reise i • praksis: :■ >■ ., ' "* ■ V ■;;
For det Torste tilberedning og regulering av .sammensetningen av oppslemmingen, for det" annet reaksjonen mellom, den regulerte, oppslemming og hydrogen.;for å: utfelle elementære og nikkelpartikler med onskede egenskaper. " ''■ '.
Oppslemmingen kan fremstilles ved hjelp av en hvilken som"-''
helst fremgangsmåte som vil gi en oppslemming av basisk nikkelkarbonat i vandig ammoniumkarbonatopplosning. En hensiktsmessig fremgangsmåte som utgjor en del av den totale prosess som er illustrert i skjema på fig. ]' J er å utlute nikkelpulver eller skrap i en vandig ammoniumkarbonatoppl5sning i nærvær av oksygen. Nikkelpulver er den foretrukne nikkelkilde da det opploses lett under oksygentrykk over ca. O.35 kg/cm^ og temperaturer i området 50 til 65°G.
Opplosningshastigheten er en funksjon av oksygentrykk, temperatur og overflatestorrelse for det anvendte nikkelpulver. Det er vanligvis liten vanskelighet med å opplose opptil ca. l80 g/l nikkel i utlutningsopplosningen. En typisk utlutningsopplosning vil inneholde 170 g/l nikkel, og 150 g/l karbondioksyd og l60 g/l ammoniakk. Den nikkelholdige opplosning skilles fra uopplost rest som vanligvis består av uopplost nikkel, f.eks. ved filtrering og fores om nodvendig til et rensingstrinn hvor uonskede forurensninger kan fjernes ved hjelp av kjente rensemåter. Rensning av oppløsningen er naturligvis unodvendig når rent nikkelpulver er nikkelkilden.
Ved regulering av oppslemmingen innstilles konsentrasjonen av nikkel, karbondioksyd og ammoniakk pg-bringes i overensstemmelse med de grenser som kreves for utfelling av nikkelpulver med de onskede egenskaper. Generelt innstilles nikkelet-if61ge foreliggende oppfinnelse innenfor et bredt område på ca. $0 til 150 g/l og fortrinnsvis innenfor et område på ca. 40 g/l?til .-icå.;. 80 g/l. 4-0 til 80 gram per liter -området for nikk elkons ent ras j.oh..er ikke avgjorende og fremgangsmåten vil ..$irke tilfredsstillende også ved lavere eller
, hoyere nikkelkonseirtrasjoner, mén ved nikkelkonsentrasjoner under ca.
40 g/l blir opplosnihgsvolumet behandlet per enhet nikkelpulver som
utvinnes for stort ,'.-og driften blir "lite okonomisk. Ved nikkelkon-sentrasjonei* over , QtQ, g/l blir damptrykket for opplosningen i etter-f Sigende reduk sjons trinn for s^rt/^..hvilket ■ nødvendiggjor hCyere driftstrykk' og _:f51gelig mer •Kostbésrt utstyr.
I alminnelighet innspilles karbohdioksydinnholdet i oppslemmingen til mellom ca?. O.4*til.'<£>caj; i.5 mol karbondioksyd for hvert mol nikkel som er tilstécte.t og :,ammpjriiakkinnholdet innstilles til mellom 0.05 og 8.0 moI:; pei>rmel nikkel"som er tilstede. Prosessen kan fore-tas under betingelser fair sammensetning av oppslemmingen som ligger utenfor disse områder.,..B%s«e angir -imidlertid de praktiske områder fordi ved molforhold mellom CO? :• Ni på over 1.5 og/eller molforhold for NH^: Ni på over ca. 8.0 blir damptrykket for oppslemmingen under reduksjonsbetingelsene for hoye, og byr på okede driftsvanskelig-heter uten noen kompenserende nyttevirkninger. Den laveste COg : Ni -grense på 0.4 representerer minimum COg innhold for det basiske nikkelkarbonat som er tilstede i oppslemmingene som kan fremstilles i foreliggende oppfinnelse. Den nedre NH^: Ni -grense på 0.05 er det praktiske, minimum som kan oppnås i oppslemmingen som anvendes ifolge foreliggende oppfinnelse.
I tilfelle av at en oppslemming er avledet fra utluting av nikkelpulver eller skrap på den måte som er beskrevet ovenfor, bevirkes en regulering ved fortynning med vann eller-vandig ammoniakk og oppvarming for å fjerne overskuddet av karbondioksyd og/eller ammoniakk. Oppvarming og fortynning fremmer utfelling av basisk nikkelkarbonat, og det regulerte system vil således bestå av en oppslemming av basiske nikkelkarbonater i ammoniumkarbonatopplosning.
Oppvarmingen for å regulere oppslemmingen og utfelle basiske nikkelkarbonater, kan bevirkes ved atmosfærisk koking fortrinnsvis ved direkte dampinnffiring eller ved oppvarming av utlutningsopplos-Mingen til ca. l85°G eller hoyere i autoklav med eller uten til-stedeværelse av en liten mengde nikkelpulver "kimtilsetning" og ven-tilering av autoklaven for å frigjQre overskudd av karbondioksyd og ammoniakk.'
Den måte hvorpå reguleringsoppvarmingen utfores er i seg selv ikke avgjorende, men det er blitt funnet at egenskapene til det basiske nikkelkarbonatbunnfall vil variere avhengig av den spesielle teknikk og de betingelser som anvendes for fremstillingen, og egenskapene til det basiske nikkelkarbonat vil igjen innvirke på egenskapene til nikkelpulveret som utfelles ved reduksjonen. Ved utforelse av fremgangsmåten ifolge foreliggende oppfinnelse for å fremstille nikkelpulver med bestemte egenskaper er det således nodvendig å ta i betraktning den måte hvorpå oppslemmingen er fremstilt.
For alle oppslemminger som er fremstilt ved hjelp av en bestemt fremgangsmåte, finnes det imidlertid et spesielt forhold mellom karbondioksyd og ammoniakk-konsentrasjonen i systemet, og den tilsynelatende tetthet for nikkelpulveret som utfelles ved reduksjonen.
Dette illustreres ved hjelp av det grafiske skjema i figurene 1 og 2 som angir konsentrasjonsforholdet mellom ammoniakk og karbondioksyd og den tilsynelatende tetthet for nikkelpulver fremstilt under optimale reduksjonsbetingelser for oppslemminger som er fremstilt ved hjelp av to forskjellige teknikker.
Det basiske nikkelkarbonat i oppslemmingen ifolge figur 1 ble utfelt ved oppvarming av et nikkel aminkarbonat som utlutningsopplosning i en autoklav ved 177°C, og utluftning av CO^, NH^ og damp ned til et bestemt damptrykk ved hvilket de forskjellige sammensetninger vil oppnås. Det basiske nikkelkarbonat ble under henvisning til fig. 2 utfelt ved koking av samme type nikkelaminutlutnings-opplosning ved atmosfærisk trykk ved direkte dampinnffiring hvor-under CCv, og NH^ ble frigjort fra oppslemmingen.
Det fremgår fra fig. 1 og 2 at for hvert av disse systemer er det to områder for NH^: Ni molarforhold hvor' nikkelpulver med lav tilsynelatende tetthet dvs. mindre enn ca. 1.3 g/cm^, kan fremstilles, og at mellomliggende område hvor pulveret med hfiyt tilsynelatende tetthet_dvs. over 1.3 g/ cn?, fremstilles.
Under henvisning til fig. 1 fremgår det at det ffirste <M>lave tetthetsområde,t er det hvor de molare forhold mellom ammoniakk og" nikkel er under ca. 0.7 og de molare forhold mellom karbondioksyd og nikkel er under ca. 1.0. Det andre er det hvor det molare for-' hold mellom NH^: Ni i det minste er over 3*0, og molforholdet mel-
lom C02_: Ni er minst under 1.5» Det kan imidlertid bemerkes at pulvere med lav tetthet ikke oppnås ved noe vilkårlig valgt molforhold mellom NH^ og Ni og mellom CO2 og Ni innenfor dette brede område, men at forholdene må være i riktig overensstemmelse for å
falle innenfor det område som er vist på det grafiske skjema, hvor det fåes pulvere med lav tetthet. På den annen side fåes det.innenfor det smalere område for molforhold mellom NH^ og Ni på mellom 4.5 °g 6.5, pulvere med lav tetthet ved et hvilket som helst molforhold mellom C02 og Ni på mellom 0.4 og 1.5* Med riktig forhold fåes pulvere med hfiy tetthet i det brede området for molforhold mellom NH^ og Ni på. ca. 0.7 til ca. 4*5 og med molforhold mellom C02 og. Ni på ca. 0.5 til ca. 1.5. Det oppnås alltid pulvere med hoy tetthet ved molforhold mellom C02 og. Ni på. ca. 0.5 til ca. 1.5 og molforhold mellom NH^ og Ni i det smalere område på ca. 0.7 til ca. J. O.
I systemet ifolge fig. 2 fremgår det at området for pulvere med lav tetthet strekker seg over hele området for molforhold mellom NH^ og Ni og for C02 og Ni på under ca. 0.5. Ved molforhold mellom C02 og Ni i området 0.5 til 1.5 fremstilles pulvere med. lav tetthet bare når molforholdet mellom NH^ og Ni er under ca. 1.0 eller i det andre området hvor molforholdet mellom NH^ og Ni er over ca. 4*0. Det oppnås bare pulvere med hfiy tetthet ved molforhold mellom C02 og Ni mellom ca. 0.5 og 1.5 og molforhold mellom NH^ og Ni i området på ca. 1.0 til 5.0. Også med dette system er det imidlertid, ved betraktning av de ovenfor angitte brede områder for oppslemmingens sammensetning, nSdvendig å ha en riktig korrelasjon mellom NH^: Ni og C02: Ni molforh<p>ldene som vist på. det grafiske skjema for å sik-
re at det oppnås pulvere med valgt- tilsynelatende tetthet. I det smalere området for molforhold mellom NHq-og Ni på ca. 5.4 til 6.4
•"• • . I
vil det oppnås pulvere med lav tetthet ved alle molforhold mellom COg og Ni som ligger mellom 0.4' og 1.5 •
På basis av forholdet mellom ammoniakk, karbondioksyd og tilsynelatende tetthet slik som vist på fig. 1 og 2, tillater således foreliggende oppfinnelse fremstilling av to serier nikkelpulvere; disse pulvere har en tilsynelatende tetthet under ca. 1.3 gram per cm-^ og klassifiseres generelt her som pulvere med tilsynelatende lav tetthet, og slike som har en tilsynelatende tetthet over ca.
1.3 g/cm^ eller pulvere med "hoy" tilsynelatende tetthet.
Hver av disse serier er nyttige for spesielle anvendelser, men pulvere med lav tilsynelatende tetthet er imidlertid blitt funnet særlig egnet for fremstilling av sintrede porose plater, og hovedanvendelsen for oppfinnelsen er en utforelse hvorved disse pulvere fremstilles.
Som vist på skjemaet på figur 3 omsettes systemet med hydrogen for å utfelle nikkelpulver etter at systemet er regulert hvorved oppslemmingen er regulert, idet det tas hensyn til forholdet mellom tilsynelatende tetthet, NH^- og COg-konsentrasjonen som angitt på fig. 1 og 2, slik at det vil fremstilles pulvere med den bestemt valgte tilsynelatende tetthet.
Ved alle sammensetninger av oppslemmingen som ligger innenfor det brede område som omfattes av foreliggende oppfinnelse, ut-gjores oppslemmingen av basisk nikkelkarbonat og vandig ammoniumkarbonatopplosning, og riktige håndteringsmåter må folges for å hin-dre avsetning av det basiske nikkelkarbonat under overforingsbehand-lingene.
Reduksjonen kan utfores under de betingelser som generelt er kjent og beskrevet og særlig angitt i det amerikanske patent nr. 2 734 821. Reduksjonstemperaturen skal være over ,100°C og fortrinns-, vis innenfor området fra 125° til 225°C. Totaltrykket ved hvilket reaksjonen utfores,-bestemmes av det trykk som autogent utvikles ved temperaturen pluss et partialtrykk for reduksjonsgass innenfor et område på 7 - 35 kg/cm 2. Ved lavere trykk finner reaksjonen sted, men går for langsomt for praktiske formål. Ved hoyere temperaturer og trykk vil reaksjonen naturligvis gå ved tilfredsstillende hastig-het, men den okede reaksjonshastighet berettiger ikke okning i kapi-tal og driftsomkostninger i forbindelse med bruk av hoytrykksutstyr.
For reduksjonen kreves ingen.kimtilsetning eller katalysator for å påbegynne eller fremme utfellingen, men det kan tilsettes kim-
partikler i form av fint nikkelpulver om onskes for å oke reaksjons-hastigheten. Reaksjonen er fullstendig når forbruket av hydrogen avtar, vanligvis fra 15 til 30 minutter ved de foretrukne driftsbe-betingelser.
Optimal opplosningssammensetning og reduksjonsbetingelser for fremstilling av et gitt pulver, vil også i noen grad være avhengig av storrelsen og formen for reduksjonsautoklaven, og grad og type omroring, men en fagmann kan komme frem til de noyaktige optimale betingelser for produksjon av et hvilket som helst bestemt pulver ved hjelp av noen få provereduksjoner, idet det tas hensyn til de generelle prinsipper som er angitt i det foregående.
Når reaksjonen er ferdig, fjernes de utfelte nikkelpartikler og reduksjonsopplosningen fra autoklaven, og partiklene skilles fra opplosningen f.eks. ved filtrering eller sentrifugering. Reduksjonsopplosningen kan returneres til utlutningstrinnet som vist på skjemaet eller den kan kasseres. Nikkelpulveret vaskes med vann og torkes. Sluttproduktet består av et nikkelpulver av hoy. renhet med folgende typiske egenskaper:
Den nye struktur for partiklene med lav tetthet fremstilt ifolge foreliggende oppfinnelse, er vist på fig. 4- Pulveret be-
står av porose uregelmessig formede partikler 10 opptil ca. 150 mikron i storrelse, dannet av klaser av avrundede partikler 11 med en storrelse på 5 mikron og mindre klebet sammen. Det store antall hvite flekker 12 som fremkommer på mikrofotoet er resultatet av lys-refleksjoner fra de avrundede overflate og utstikkende partikler 11. Det antas at den avrundede form for partikler 11 på 5 mikron og mindre og som utgjor de storre klaser, er en viktig faktor i forbind-
else med den lave krympning for disse pulvere ved sintring.
Pulverne med hoy tetthet har samme generelle form og utse-
ende som pulverne med lav tetthet, men er mer jevne i storrelse og har mindre porositet innen de enkelte partikler.
FQlgende eksempel illustrerer driften for den totale pro-
sess som beskrevet i det foregående ved fremstilling av nikkelpulver med lav tetthet. En ammoniakalsk nikkelammoniumkarbonatopplSsning ble fremstilt ved å utlute kommersielt rent nikkelpulver under oksy-derende betingelser i en ammoniakalsk ammoniumkarbonatopplosning ved 60°C. UtlutningsopplSsningen etter delvis fordampning ved dampinn-fSring for utfelling av basisk nikkelkarbonat og for regulering av karbondioksydinnholdet, inneholdt 172 g/l nikkel (i opplosning og som
fast basisk nikkelkarbonat), 125 g/l karbondioksyd og 136 g/l ammoniakk. (Molforholdet mellom karbondioksyd og nikkel er lik 1.0, og molforholdet mellom ammoniakk og nikkel er lik 2.8). Denne oppslemming ble fortynnet 1:1 med vann, og molforholdet. mellom ammoniakk og nikkel ble innstilt til 6.6:1 ved tilsetning av vandig ammoniakalsk opplosning som inneholdt 240 g/l ammoniakk. Den regulerte oppslemming inneholdt 57*0 g/l nikkel, 42-5 g/l karbondioksyd og 108 g/l ammoniakk. (Molforholdet mellom karbondioksyd og nikkel er lik 1.0, og molforholdet mellom ammoniakk og nikkel er lik 6.6).
Den regulerte oppslemming ble fyllt i en trykkautoklav ut-styrt med rorer og med et volum på 4 liter, og utvendig gassoppvar-met. Autoklaven ble lukket og oppvarmet til en temperatur på 177°C ved hvilken temperatur damptrykket var 21 kg/cm . Utover damptrykket ble det anvendt 24.5 kg/cm hydrogentrykk, og dette trykk ble holdt inntil reduksjonen var fullstendig i lopet av 25 minutter. Autoklaven ble avkjolt, det utfelte nikkelpulver ble tomt ut fra autoklaven og vasket med vann. Produktets tilsynelatende tetthet var O.64 g/crn-^. Det fysiske utseende for pulveret er vist på fig. 4«
To prover av -produktet ble sintret i runde grafittformer med en diameter på 45 131111 °g en dybde på 1.88 mm. Sintringen ble utfort ved 980°G i 20. minutter i hydrogenatmosfære. PorSsitet for de sintrede plater var 89.0 % og den lineære krympning under sintringen var 0.5%.
Claims (9)
1. Fremgangsmåte til fremstilling av nikkelpulver med hoy renhet fra vandige oppslemminger i hvilke nikkelet er tilstede i form av et salt, ved omsetning av oppslemmingen med hydrogen ved en temperatur over 100°C, fortrinnsvis 125°C til 320°C, og et hydrogenpartialtrykk over 7 kg/cm 2 , fortrinnsvis over 21 kg/cm 2, karakterisert ved at det anvendes en oppslemming som består av fast, basisk nikkelkarbonat og vandig ammoniumkarbonatopplosning, idet oppslemmingen inneholder opptil 150 g/l nikkel og molforholdet
av COg: Ni og NH^: Ni i oppslemmingen for den omsettes med hydrogen bringes innenfor fSigende grenser: opp til 1.5 mol COg per mol nikkel' og opp til 8.0 mol ammoniakk per mol nikkel.
2. Fremgangsmåte ifolge krav 1, karakterisert ved at nikkelinnholdet i oppslemmingen er 40 til 80 g/l.
3. Fremgangsmåte ifolge krav 1 eller 2, karakterisert ved at nikkelkarbonatoppslemmingen dannes ved oppvarm
ing av en vandig ammoniakalsk nikkelammoniumkarbonatopplosning som inneholder opptil 80 g/l opplost nikkel for å utfelle praktisk talt all nikkel fra den nevnte opplosning som basisk karbonat.
4. Fremgangsmåte ifolge krav 3>karakterisert ved at oppvarmingen utfores ved direkte dampinnforing i opp-løsningen.
5. Fremgangsmåte ifolge krav 3, karakterisert s ved at oppvarmingen utfores i et lukket trykk-kar ved en tem-x ... p^eratur på ca. l85°C, og karbondioksyd, ammoniakk og damp slippes
ut."
6. Fremgangsmåte ifolge krav 1 - 5>karakterisert ved at molforholdet av CCv,: Ni innstilles på omtrent 0.4 - 1.0 og molforholdet av NH^: Ni på omtrent 0.05 til 0.7.
7. Fremgangsmåte ifolge krav 1-5»karakterisert ved. at molforholdet av COg: Ni innstilles på omtrent 0.4 - 1.0 og molforholdet av NH^ Ni på omtrent 4«0 - 8.0.
8. Fremgangsmåte ifolge krav 1 - 5>karakterisert ved at molforholdet av COg: Ni innstilles på 0.4 - 1.5 °g molforholdet av NH^: Ni på 4*5 - 6.5.
9. Fremgangsmåte ifolge krav 1-5»karakterisert v e- d at molforholdet av COg: Ni innstilles på 1.0 - 1.5 og molforholdet av NH^: Ni på 1.0 - 4.0.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8222064A FR2538795B1 (fr) | 1982-12-30 | 1982-12-30 | Perfectionnements aux dispositifs de remplissage d'une enceinte avec un solide sous forme particulaire |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO834834L NO834834L (no) | 1984-07-02 |
NO157649B true NO157649B (no) | 1988-01-18 |
NO157649C NO157649C (no) | 1988-04-27 |
Family
ID=9280672
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO834834A NO157649C (no) | 1982-12-30 | 1983-12-28 | Anordning for tettpakket fylling av en beholder med fast partikkelmaterial. |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4564328A (no) |
EP (1) | EP0116246B1 (no) |
JP (1) | JPH0617173B2 (no) |
AT (1) | ATE18014T1 (no) |
AU (1) | AU567904B2 (no) |
CA (1) | CA1265469A (no) |
DE (2) | DE3362217D1 (no) |
DK (1) | DK154634C (no) |
ES (1) | ES8406973A1 (no) |
FR (1) | FR2538795B1 (no) |
NO (1) | NO157649C (no) |
NZ (1) | NZ206520A (no) |
ZA (1) | ZA839114B (no) |
Families Citing this family (37)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3584894D1 (de) * | 1985-08-21 | 1992-01-23 | Steine & Erden Gmbh | Vorrichtung zum beschicken eines schachtofens. |
FR2596371B1 (fr) * | 1986-03-28 | 1989-10-27 | Ind Chaudronnerie Tuyau | Dispositif pour le chargement d'un produit en vrac dans une cuve verticale notamment dans une cuve de vinification |
DE9006250U1 (no) * | 1990-06-02 | 1990-08-09 | Moeller Werke Gmbh, 4800 Bielefeld, De | |
US5348434A (en) * | 1992-10-21 | 1994-09-20 | East Coast Terminal Assoc., Ltd. | Cargo loading system |
US5372467A (en) * | 1993-01-28 | 1994-12-13 | Harris; Ecil J. | Grain conveyer and spreader |
WO1996014256A1 (en) * | 1994-11-03 | 1996-05-17 | Transpak Industries Limited | Packaging |
FR2740123B1 (fr) * | 1995-10-20 | 1998-01-02 | Total Raffinage Distribution | Procede et dispositif pour la distribution uniforme d'un solide sous forme divisee dans une enceinte |
FR2747937B1 (fr) * | 1996-04-26 | 1998-07-17 | Total Raffinage Distribution | Procede et dispositif pour le chargement homogene de particules d'un catalyseur solide dans un reacteur tubulaire |
FR2764527B1 (fr) * | 1997-06-16 | 1999-08-06 | Henry Jacques Darre | Depoussiereur de produit permettant d'eliminer la poussiere de certains produits en poudre |
US6923389B2 (en) | 2002-08-27 | 2005-08-02 | Shivvers, Inc. | Uniform grain spreader |
US6726430B1 (en) * | 2003-02-10 | 2004-04-27 | Harlan J. Donelson | Grain spreader |
AU2004234365B2 (en) * | 2003-04-24 | 2009-10-22 | Cat Tech (Europe) Limited | Method and apparatus for loading catalyst |
FR2862625B1 (fr) * | 2003-11-25 | 2006-02-10 | Bernard Poussin | Appareil destine au remplissage d'un recipient, avec des particules solides |
FR2872497B1 (fr) * | 2004-07-02 | 2007-11-30 | Total France Sa | Dispositif et procede pour le chargement d'une enceinte avec un solide divise comprenant un arbre de rotation creux |
US7121309B2 (en) | 2004-09-16 | 2006-10-17 | Buchen-Ics Bv | Loading device |
GB0520088D0 (en) * | 2005-10-04 | 2005-11-09 | Johnson Matthey Plc | Catalyst loading apparatus |
US7712490B2 (en) * | 2006-03-16 | 2010-05-11 | Clean Harbors Catalyst Technologies, Llc | Method and apparatus for loading catalyst |
US7987879B2 (en) * | 2007-03-07 | 2011-08-02 | Cat Tech, Inc. | Methods and apparatus for dense particle loading |
BRPI0704378B1 (pt) * | 2007-10-30 | 2014-10-29 | Otalicio Pacheco Da Cunha | Aerador integrado para silos armazenadores e secadores |
US7762290B2 (en) * | 2008-11-06 | 2010-07-27 | Poet Research, Inc. | System for loading particulate matter into a transport container |
FR2940641B1 (fr) * | 2008-12-31 | 2013-02-01 | Total Raffinage Marketing | Dispositif pour le chargement de particules solides dans une enceinte |
FR2949755B1 (fr) * | 2009-09-09 | 2012-09-28 | Olivier Girard | Dispositif de chargement dense d'un solide divise dans une enceinte |
FR2954302B1 (fr) * | 2009-12-21 | 2012-05-25 | Total Raffinage Marketing | Dispositif pour le chargement de particules solides dans une enceinte |
US20120055130A1 (en) * | 2010-09-01 | 2012-03-08 | Briggs & Stratton Corporation | Lawn mower and spreader system |
FR2969587B1 (fr) * | 2010-12-27 | 2013-01-04 | Total Raffinage Marketing | Dispositif allege de chargement de particules solides |
FR2991884B1 (fr) * | 2012-06-13 | 2015-09-11 | Total Raffinage Marketing | Distribution de particules solides dans un reacteur |
FR3006205B1 (fr) * | 2013-05-30 | 2016-11-18 | Total Raffinage Chimie | Alimentation d'un dispositif de distribution pour charger une enceinte en particules solides. |
CN103939138B (zh) * | 2014-05-15 | 2015-12-23 | 中国冶金矿业鞍山冶金设计研究院有限责任公司 | 海底填砂旋转式布料器 |
CN107499970A (zh) * | 2017-09-30 | 2017-12-22 | 安阳利浦筒仓工程有限公司 | 一种自动旋转式粮仓进料多点布料装置 |
FR3083527B1 (fr) * | 2018-07-04 | 2022-09-02 | Crealyst Group | Systeme de remplissage a debit compense |
JP2020059009A (ja) * | 2018-10-12 | 2020-04-16 | ソフタード工業株式会社 | 散布装置及び触媒充填装置 |
FR3091491B1 (fr) * | 2019-01-04 | 2022-08-12 | Total Raffinage Chimie | Distribution de particules solides dans un réacteur |
FR3091490B1 (fr) | 2019-01-04 | 2021-01-29 | Total Raffinage Chimie | Distribution de particules solides dans une enceinte |
JP7246705B2 (ja) * | 2019-03-26 | 2023-03-28 | ソフタード工業株式会社 | 散布装置及び触媒充填装置 |
CN110255227A (zh) * | 2019-05-09 | 2019-09-20 | 柳州金盾机械股份有限公司 | 一种旋转摊平装置 |
CN111977413B (zh) * | 2020-09-02 | 2022-01-07 | 中国计量大学 | 展开范围可调的平仓执行装置 |
FR3131547A1 (fr) | 2021-12-31 | 2023-07-07 | Arkema France | Mélange de solides inorganiques |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2423411A (en) * | 1944-01-19 | 1947-07-01 | Socony Vacuum Oil Co Inc | Method and apparatus for transferring particle form solids |
US2472205A (en) * | 1947-02-14 | 1949-06-07 | Paul S Greider | Rheostat for welding |
US2739522A (en) * | 1952-04-12 | 1956-03-27 | Nat Alfalfa Dehydrating & Mill | Apparatus for deaerating and storing oxidizable material |
US3361258A (en) * | 1966-06-28 | 1968-01-02 | Henry A. Kalke | Grain screen and spreader |
US3490619A (en) * | 1968-09-11 | 1970-01-20 | Int Salt Co | Load leveler |
US3620390A (en) * | 1969-12-08 | 1971-11-16 | Specialized Products Inc | Apparatus for spreading particulate material |
US3854637A (en) * | 1973-07-20 | 1974-12-17 | Standard Oil Co | Apparatus for loading solid particles into a vertical vessel |
US3972567A (en) * | 1975-02-07 | 1976-08-03 | Atlantic Richfield Company | Apparatus for and method of distributing particles over a zone |
DE2703329C3 (de) * | 1977-01-27 | 1981-04-16 | Gebrüder Weiss KG, 6340 Dillenburg | Anordnung zum niveaugleichen Auffüllen von senkrechtstehenden Behältern |
US4159151A (en) * | 1977-12-14 | 1979-06-26 | Demuth Steel Products Company | Silo filling apparatus |
JPS54128275U (no) * | 1978-02-28 | 1979-09-06 | ||
FR2431449A1 (fr) * | 1978-07-20 | 1980-02-15 | Raffinage Cie Francaise | Dispositif de repartition d'un solide divise dans une enceinte |
FR2436729A1 (fr) * | 1978-09-22 | 1980-04-18 | Eisenegger Edwin | Dispositif pour la distribution uniforme en continu de matieres en vrac sur une zone lineaire de longueur determinee |
SE434044B (sv) * | 1980-03-11 | 1984-07-02 | Ahl Sven Erik | Anordning for att overfora en homogen blandning av produkter av olika densitet |
DE3108292C2 (de) * | 1981-03-05 | 1986-05-07 | Mantis ULV-Sprühgeräte GmbH, 2050 Hamburg | Verfahren und Vorrichtung zum Versprühen einer Flüssigkeit oder Suspension |
US4437613A (en) * | 1982-03-10 | 1984-03-20 | Olson Floyd V | Particle spreader apparatus |
-
1982
- 1982-12-30 FR FR8222064A patent/FR2538795B1/fr not_active Expired
-
1983
- 1983-12-07 ZA ZA839114A patent/ZA839114B/xx unknown
- 1983-12-08 NZ NZ206520A patent/NZ206520A/en unknown
- 1983-12-13 CA CA000443159A patent/CA1265469A/fr not_active Expired - Lifetime
- 1983-12-15 JP JP58237158A patent/JPH0617173B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1983-12-15 DK DK578483A patent/DK154634C/da not_active IP Right Cessation
- 1983-12-19 AT AT83402460T patent/ATE18014T1/de not_active IP Right Cessation
- 1983-12-19 DE DE8383402460T patent/DE3362217D1/de not_active Expired
- 1983-12-19 EP EP83402460A patent/EP0116246B1/fr not_active Expired
- 1983-12-19 DE DE198383402460T patent/DE116246T1/de active Pending
- 1983-12-28 NO NO834834A patent/NO157649C/no unknown
- 1983-12-29 US US06/566,570 patent/US4564328A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-12-29 ES ES528535A patent/ES8406973A1/es not_active Expired
- 1983-12-29 AU AU22962/83A patent/AU567904B2/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NZ206520A (en) | 1985-11-08 |
ES528535A0 (es) | 1984-09-01 |
EP0116246A1 (fr) | 1984-08-22 |
NO157649C (no) | 1988-04-27 |
AU567904B2 (en) | 1987-12-10 |
US4564328A (en) | 1986-01-14 |
AU2296283A (en) | 1984-07-05 |
NO834834L (no) | 1984-07-02 |
DK154634B (da) | 1988-12-05 |
ES8406973A1 (es) | 1984-09-01 |
CA1265469A (fr) | 1990-02-06 |
DK578483A (da) | 1984-07-01 |
ZA839114B (en) | 1984-07-25 |
DE116246T1 (de) | 1984-12-20 |
JPH0617173B2 (ja) | 1994-03-09 |
FR2538795A1 (fr) | 1984-07-06 |
DK154634C (da) | 1989-06-05 |
JPS59124632A (ja) | 1984-07-18 |
ATE18014T1 (de) | 1986-03-15 |
DK578483D0 (da) | 1983-12-15 |
FR2538795B1 (fr) | 1987-01-02 |
EP0116246B1 (fr) | 1986-02-19 |
DE3362217D1 (en) | 1986-03-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO157649B (no) | Anordning for tettpakket fylling av en beholder med fast partikkelmaterial. | |
CN109775732A (zh) | 调整好粒度、粒度分布及形状的高纯度碳酸锂的制备方法 | |
JP4846309B2 (ja) | ニッケルマンガンコバルト複合酸化物の製造方法 | |
CN110494394A (zh) | 用于制造过渡金属氢氧化物前体的硝酸盐方法 | |
CN108328665A (zh) | 一种电池级球形四氧化三钴的制备方法 | |
WO2007056041A2 (en) | Method of producing a nickel salt solution | |
CA2939183C (en) | Method for producing seed crystals used for producing hydrogen-reduced nickel powder | |
US7364717B2 (en) | Process for converting nickel to nickel sulfate | |
JP5365488B2 (ja) | ニッケルコバルトアルミニウム複合酸化物の製造方法 | |
JP5359080B2 (ja) | 水酸化アルミニウム被覆ニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法 | |
JP2019147732A (ja) | 硫化リチウムの製造方法 | |
CN113061910A (zh) | 一种电解二氧化锰及其制备方法和应用 | |
CN113149091A (zh) | 一种电池级镍盐及其制备方法 | |
NO152454B (no) | Fremgangsmaate for utvinning av nikkel fra en nikkelmatte | |
US3719451A (en) | Production of copper oxides and zinc oxide | |
JP2016150860A (ja) | 硫化リチウムの製造方法 | |
US3399050A (en) | Production of nickel powder | |
CA1151881A (en) | Cobalt metal powder by hydrogen reduction | |
CN107305945B (zh) | 一种由酸性刻蚀废液制备高比容量负极材料的方法 | |
CN112301379B (zh) | 二氧化锆为原料制备金属锆的方法 | |
CN110937639A (zh) | 碱式碳酸钴及其制备方法和应用 | |
US4514372A (en) | Process of producing cobalt-containing solutions and salts | |
JPS6223912A (ja) | 金属微粉の製造法 | |
JP2005194156A (ja) | 水酸化ニッケル粉末の製造方法 | |
CN109868366A (zh) | 一种滤液循环的湿法回收废铅膏制备高纯红丹的方法 |