NO157547B

NO157547B - FENDER DEVICE FOR PROTECTION OF OFFSHORE CONSTRUCTIONS.

Info

Publication number: NO157547B
Application number: NO800706A
Authority: NO
Inventors: Clarence Thomerson; Jay Warner Jackson; Edgar Albert Guilbeau
Original assignee: Regal Int Inc
Priority date: 1979-03-13
Filing date: 1980-03-12
Publication date: 1987-12-28
Also published as: BR8001467A; ES8103235A1; GB8302650D0; GB2118679B; NO800706L; GB2054093B; ES8103234A1; DK159792C; NO157547C; GR67220B; IT1127394B; FR2451420A1; MY8600054A; GB2118678B; NL8001391A; FI800781A; ES493238A0; ES8103795A1; MY8500770A; DK105980A

Description

Oppfinnelsen omfatter en fenderanordning ifølge kravenes innledning. The invention comprises a fender device according to the preamble of the claims.

Ved offshore leting og utvinning av petroleumfore-komster, er det noen ganger nødvendig å reise plattformer flere mil til havs. Disse plattformer danner et fundament fore bore-, lete- og lagringsaktiviteter. Noen plattformer har ben eller andre typer av støttekonstruksjoner som strekker seg ned i vannet. For å transportere mannskap og materiale til og fra disse plattformer, er det nødvendig å fortøye fartøyene langskips. I noen tilfeller er slike fartøy meget små, i andre relativt store. Kontakt mellom større fartøyer og plattformens benkonstruksjon kan svekke eller på annen måte skade konstruksjonen, selve fartøyet eller begge. In offshore exploration and extraction of petroleum deposits, it is sometimes necessary to raise platforms several miles out to sea. These platforms form a foundation for drilling, exploration and storage activities. Some platforms have legs or other types of support structures that extend into the water. In order to transport crew and material to and from these platforms, it is necessary to moor the vessels longboard. In some cases such vessels are very small, in others relatively large. Contact between larger vessels and the platform's leg structure can weaken or otherwise damage the structure, the vessel itself, or both.

For å beskytte plattformene fra skade ved kontakt med fartøyer som er i drift nær plattformene, er systemer konstruert som er festet til plattformen nær vannivået og som virker ved at de fanger opp fartøyet og absorberer støt fra fartøyer som kommer i kontakt med plattformen. To protect the platforms from damage by contact with vessels operating near the platforms, systems have been constructed that are attached to the platform near the water level and which work by catching the vessel and absorbing shocks from vessels that come into contact with the platform.

Et system som har vært benyttet i flere år i industrien, er kjent som Lawrence Allison-systemet. Dette system benytter et vertikalt stående rørstykke eller annet konstruksjonselement som holdes av plattformen i vannivået. Røret har typisk sin øvre ende støttet av plattformens ben på et sted over høyvannsnivået og den nedre ende er forbundet med plattformen på et sted under lavvannsnivå. Systemet benytter flere gummibildekk med det vertikalt stående konstruksjonselement ført gjennom dekkene slik at det dannes en stabel med dekk som absorberer støt ved kontakt med fartøyet. Noen av disse Lawrence Allison-systemer har de ytre flater av dekkene tilgjengelige og noen har en sylindrisk metallhud eller boks støttet rundt dekkenes ytterside og anordnet i avstand fra dekkenes midtstøtte. I sistnevnte tilfelle ad-skiller dekkene den ytre kontakthud fjærende fra den indre midtstøtte. A system that has been used for several years in industry is known as the Lawrence Allison system. This system uses a vertically standing piece of pipe or other structural element that is held by the platform in the water level. The pipe typically has its upper end supported by the legs of the platform at a location above the high water level and the lower end is connected to the platform at a location below the low water level. The system uses several rubber car tires with the vertically standing construction element passed through the tires so that a stack of tires is formed that absorbs shock when in contact with the vessel. Some of these Lawrence Allison systems have the outer surfaces of the tires accessible and some have a cylindrical metal skin or box supported around the outside of the tires and spaced from the center support of the tires. In the latter case, the tires ad-separate the outer contact skin resiliently from the inner center support.

Et annet kjent system er omtalt i US 3 564 858. Dette patentskrift beskriver båtfortøyningssystemer for offshore-konstruksjoner hvor en ramme holdes av plattformens ben. En fjærstøtte er anordnet til den øvre ende og til den nedre ende, en sirkelformet snubber eller ring av fjærende materiale er benyttet i et feste for å tillate begrenset bevegelse av rammen både horisontalt og som vinkeldreining. Another known system is described in US 3 564 858. This patent document describes boat mooring systems for offshore constructions where a frame is held by the legs of the platform. A spring support is provided at the upper end and at the lower end, a circular snubber or ring of springy material is used in a fixture to allow limited movement of the frame both horizontally and as angular rotation.

Et annet system er omtalt i US 4 005 672 og benytter et støtabsorberende element ved den øvre støtte. En nedre forbindelse danner en fjærende sylinder som er anordnet mellom to sylindriske elementer for å tillate vinkelbevegelse ved bunnen. Another system is described in US 4,005,672 and uses a shock-absorbing element at the upper support. A lower link forms a resilient cylinder which is arranged between two cylindrical members to allow angular movement at the base.

I tillegg benyttes ved US 4 109 474 flere fender-ringer av gummi med støtceller montert til topp og bunn. In addition, US 4 109 474 uses several rubber fender rings with shock cells mounted to the top and bottom.

Ved andre kjente systemer er den ytre boks eller kontaktflate fjærende adskilt fra den midtre konstruksjons-støtte av et preformet gummielement. Ved et slikt system er den ytre beskyttelseskappe eller boks og midtstøtten anordnet koaksialt. Et kompaktgummielement strekker seg over lengden av den ytre beskyttelse og opptar mindre enn 360°, men minst 18 0° av det ringformede rom som er dannet mellom den ytre kappe og midtstøtten. Ved disse anordninger har gummi-elementet en konstant radial tykkelse som er anordnet i det ringformede rom på den side hvorfra kontakten med fartøyene vanligvis oppstår. In other known systems, the outer box or contact surface is resiliently separated from the central structural support by a preformed rubber element. In such a system, the outer protective cover or box and the central support are arranged coaxially. A compact rubber element extends the length of the outer guard and occupies less than 360° but at least 180° of the annular space formed between the outer sheath and the center support. With these devices, the rubber element has a constant radial thickness which is arranged in the annular space on the side from which the contact with the vessels usually occurs.

Selv om disse fendersystemer i mange tilfeller har vært forholdsvis tilfredsstillende, har de ikke vært helt ut tilfredsstillende hvor store slagbelastninger må absorberes for å beskytte plattformen. Ved tidligere konstruksjoner ble fjærende elementer som omga vertikale stendere benyttet til å absorbere energi. Når disse elementer ble laget tilstrekkelig robuste til å hindre ødeleggelse ved kontakt med far-tøyer, ble deres evne til å absorbere energi vesentlig ned-satt og i noen tilfeller helt ubetydelige. Forskjellige ut-forminger av støtelementer med hjelpepartier var også ment å øke evnen til å absorbere energi. Disse konstruksjoner har ikke vist seg helt tilfredsstillende. Although these fender systems have been relatively satisfactory in many cases, they have not been entirely satisfactory where large impact loads must be absorbed to protect the platform. In earlier constructions, spring elements surrounding vertical posts were used to absorb energy. When these elements were made sufficiently robust to prevent destruction by contact with vessels, their ability to absorb energy was significantly reduced and in some cases completely negligible. Different designs of shock elements with auxiliary parts were also intended to increase the ability to absorb energy. These constructions have not proven to be completely satisfactory.

Selv om disse kjente fendersystemer har vist seg tilfredsstillende, har de ikke vært verdsatt av industrien, da deres konstruksjoner omfattet overflødige anordninger som forhøyet systemenes totalkostnader. Disse systemer har eksempelvis ikke vært i stand til å vurdere og/eller oppta kost-nadsbesparelser og reduksjoner i størrelsen av konstruksjonen som kunne oppnås dersom begrensede retninger hvorfra kontaktkrefet tilføres til systemene, tas i betraktning. Videre benyttet disse systemer kompliserte produksjons- og montasjeteknikker som var unødvendige. Disse systemer har tidligere vært kostbare å produsere og å installere og har som en følge derav ikke vist seg helt tilfredsstillende. Although these known fender systems have proven satisfactory, they have not been appreciated by the industry, as their constructions included redundant devices that increased the total cost of the systems. For example, these systems have not been able to assess and/or record cost savings and reductions in the size of the structure that could be achieved if limited directions from which the contact force is supplied to the systems are taken into account. Furthermore, these systems used complicated manufacturing and assembly techniques that were unnecessary. These systems have previously been expensive to produce and to install and, as a result, have not proved completely satisfactory.

Et støtabsorberende system er ifølge oppfinnelsen frem-bragt for beskyttelse av benene på en offshore-plattform mot store støtbelastninger uten de foran nevnte ulemper. Dette oppnås med de i kravenes karakteriserende deler anførte trekk. According to the invention, a shock-absorbing system has been produced for protecting the legs on an offshore platform against large shock loads without the aforementioned disadvantages. This is achieved with the features listed in the characterizing parts of the requirements.

Oppfinnelsen beskrives i sammenheng med tegningene, hvor fig. 1 viser et sideriss av det støtabsorberende system festet til benet av en offshore-plattform, fig. 2 viser et riss tilsvarende fig. 1 av det støtabsorberende system, delvis i snitt, fig. 3 viser et tverrsnitt langs 3 - 3 på fig. 2 i pilenes retning, fig. 4 viser et tverrsnitt langs 4 - 4 på fig. 2 i pilenes retning, fig. 5 viser et riss tilsvarende fig. 2 av en annen utførelse av foreliggende oppfinnelse, fig. 6 viser et perspektivriss av en delkonstruksjon av det støtabsorberende element, fig. 7 viser et perspektivriss av en delkonstruksjon av en støttesøyle, fig. 8 viser et perspektivriss av en delkonstruksjon tilsvarende fig. 6, med den tredje utførelse, fig. 9 viser et vertikalsnitt langs 9-9 på fig. 8, sett i pilens retning, fig. 10 viser et snitt tilsvarende fig. 2 med en fjerde utførelse av den støt-absorberende søyle, delvis i snitt, fig. 11 viser et tverrsnitt langs 11 - 11 på fig. 10, i pilenes retning, og fig. 12 viser et snitt tilsvarende fig. 2 med en femte utførelse. The invention is described in connection with the drawings, where fig. 1 shows a side view of the shock absorbing system attached to the leg of an offshore platform, fig. 2 shows a diagram corresponding to fig. 1 of the shock-absorbing system, partly in section, fig. 3 shows a cross section along 3 - 3 in fig. 2 in the direction of the arrows, fig. 4 shows a cross-section along 4 - 4 in fig. 2 in the direction of the arrows, fig. 5 shows a diagram corresponding to fig. 2 of another embodiment of the present invention, fig. 6 shows a perspective view of a partial construction of the shock-absorbing element, fig. 7 shows a perspective view of a partial construction of a support column, fig. 8 shows a perspective view of a partial structure corresponding to fig. 6, with the third embodiment, fig. 9 shows a vertical section along 9-9 in fig. 8, seen in the direction of the arrow, fig. 10 shows a section corresponding to fig. 2 with a fourth embodiment of the shock-absorbing column, partially in section, fig. 11 shows a cross section along 11 - 11 in fig. 10, in the direction of the arrows, and fig. 12 shows a section corresponding to fig. 2 with a fifth embodiment.

Tegningene viser eksempelvis fem separate utførel-ser av oppfinnelsen, hvor samme henvisningstall benyttes for å identifisere tilsvarende deler av systemet i alle riss. The drawings show, for example, five separate embodiments of the invention, where the same reference number is used to identify corresponding parts of the system in all views.

Fig. 1 viser en støtabsorberende fenderkonstruksjon 10 som eksempelvis er montert til et vertikalt, konstruksjonselement 12. Konstruksjonselementet 12 kan være benene eller andre konstruksjonsdeler av en offshore-plattform, oppjekkbar, nedsenkbar eller delvis nedsenkbar rigg eller lignende. Konstruksjonselementet 12 kunne også representere en del av en pir eller pelingen tilhørende en dokk, kai eller lignende. Fig. 1 shows a shock-absorbing fender structure 10 which is, for example, mounted to a vertical structural element 12. The structural element 12 can be the legs or other structural parts of an offshore platform, jack-up, submersible or partially submersible rig or the like. The construction element 12 could also represent part of a pier or piling belonging to a dock, quay or the like.

Konstruksjonen 10 er vist festet til konstruksjonselementet 12 ved vannivået. Konstruksjonen 10 er anordnet for å danne beskyttelse av konstruksjonselementet 12 ved å holde borte båter, lektere og andre fartøyer som uforvarende eller nødvendigvis kan komme i kontakt med konstruksjonselementet 12. Det fremgår også tydelig at konstruksjonen 10 kan benyttes for å beskytte ledninger som transporterer fluider, eksempelvis vertikale rør og lignende mot skade ved støt fra far-tøyer . The construction 10 is shown attached to the construction element 12 at the water level. The construction 10 is arranged to protect the construction element 12 by keeping away boats, barges and other vessels that may inadvertently or necessarily come into contact with the construction element 12. It is also clear that the construction 10 can be used to protect lines that transport fluids, for example, vertical pipes and the like against damage from impacts from vessels.

Konstruksjonen 10 er opplagret av elementet 12 ved hjelp av øvre og nedre støttekonstruksjoner, henholdsvis 14 og 16, som strekker seg horisontalt og eventuelt en strekk-elementkonstruksjon 18. Konstruksjonen 10 er utformet for å danne en kontaktflate i avstand fra elementet 12 og har fjærende anordninger for å absorbere støt som påføres konstruksjonen. Konstruksjonen reduserer den maksimale støtbelast-ning som overføres til konstruksjonen 12 ved kontakt med fartøyet. The structure 10 is supported by the element 12 by means of upper and lower support structures, respectively 14 and 16, which extend horizontally and optionally a tensile element structure 18. The structure 10 is designed to form a contact surface at a distance from the element 12 and has spring devices to absorb shocks applied to the structure. The construction reduces the maximum impact load that is transferred to the construction 12 in contact with the vessel.

Som vist ved utførelsene på fig. 1-4, omfatter As shown by the embodiments in fig. 1-4, inclusive

de øvre og nedre støttekonstruksjoner 14 og 16 øvre og nedre armer 20 og 22 som i det vesentlige strekker seg horisontalt. Ved den foreliggende utførelse er den øvre arm 20 vist sveiset til konstruksjonselementet 12 ved hjelp av en flens 21 the upper and lower support structures 14 and 16 upper and lower arms 20 and 22 which extend substantially horizontally. In the present embodiment, the upper arm 20 is shown welded to the construction element 12 by means of a flange 21

og består av et rørstykke. Den nedre arm 22 har en tilsvarende konstruksjon som den øvre arm 20 og er festet til konstruksjonselementet 12 ved hjelp av en klemanordning 23, som vist. Selvsagt kan disse armer 20 og 22 også utformes av andre midler i tillegg til rør, som eksempelvis kassedragere, I-dragere, kanaler og lignende. Det er kun viktig at armene 20 og 22 har tilstrekkelig konstruksjonsmessig styrke til å holde konstruksjonen 10 på plass og å motstå den belastning som påføres ved kontakt mellom konstruksjonen 10 og far-tøyene. Det er også tydelig at enten den ene eller både de øvre og nedre armer 20 og 22 kunne ha en støtcelle av den type som er beskrevet i US 4 005 672 eller US 4 109 474 (og som er vist ved utførelsene på fig. 10 - 12) forbundet der-til for å gi ytterligere støtabsorbsjon. For enkelhets skyld er detaljer i støtcellen og dens forbindelse med armene 20 and consists of a piece of pipe. The lower arm 22 has a similar construction to the upper arm 20 and is attached to the structural element 12 by means of a clamping device 23, as shown. Of course, these arms 20 and 22 can also be formed by other means in addition to pipes, such as for example box girders, I-girders, channels and the like. It is only important that the arms 20 and 22 have sufficient structural strength to hold the structure 10 in place and to withstand the load applied by contact between the structure 10 and the vessels. It is also clear that either one or both of the upper and lower arms 20 and 22 could have a shock cell of the type described in US 4,005,672 or US 4,109,474 (and which is shown by the embodiments on fig. 10 - 12) connected there-to to provide additional shock absorption. For convenience, details of the shock cell and its connection with the arms 20

og 22 ikke vist, idet det er underforstått at monteringen and 22 not shown, it being understood that the assembly

naturligvis vil være i henhold til erfaringene med de foran nevnte patenter. Det eventuelle strekkelement 18 er forbundet med elementet 12 ved 24 som beskrevet i US 4 109 474. will naturally be in accordance with the experiences with the aforementioned patents. The possible tension element 18 is connected to the element 12 at 24 as described in US 4 109 474.

Hver arm 20 og 22 har øvre og nedre støtabsorbe-rende forbindelser 26 og 28, som er opplagret i endene. Detaljer av disse støtabsorberende forbindelser beskrives i det etterfølgende. Each arm 20 and 22 has upper and lower shock-absorbing connections 26 and 28, which are supported at the ends. Details of these shock-absorbing compounds are described below.

Konstruksjonen 10 har en kontaktdel 30 som er understøttet av armene 20 og 22. Delen 30 er vist på fig. 1 anordnet i en vertikal stilling og danner det parti hvorimot fartøyer ligger an når fendersystemet benyttes. The construction 10 has a contact part 30 which is supported by the arms 20 and 22. The part 30 is shown in fig. 1 arranged in a vertical position and forms the part against which vessels abut when the fender system is used.

Ifølge et spesielt trekk av den foreliggende oppfinnelse, omfatter kontaktdelen 30 en støttesøyle 34 som strekker seg vertikalt og er forbundet med og strekker seg mellom de øvre og nedre støtabsorberende forbindelser 26 og 28. En sylindrisk ytre beskyttelse 32 er anordnet for å om-slutte et parti av søylen 34. Ifølge et annet trekk ved den foreliggende oppfinnelse, er den ytre beskyttelse 32 anordnet eksentrisk rundt søylen 34 og med avstand fra denne slik det beskrives mer detaljert i det etterfølgende. According to a particular feature of the present invention, the contact part 30 comprises a support column 34 which extends vertically and is connected to and extends between the upper and lower shock absorbing connections 26 and 28. A cylindrical outer protection 32 is arranged to enclose a part of the column 34. According to another feature of the present invention, the outer protection 32 is arranged eccentrically around the column 34 and at a distance from it as described in more detail below.

Ved den viste utførelse strekker den ytre beskyttelse 32 seg vertikalt over det område hvor kontakt mellom fartøyer og konstruksjonen vanligvis oppstår og har tilstrekkelig lengde til å oppta forandringer i vannivået, eksempelvis på grunn av tidevannet. Den ytre beskyttelse 32 i utførelsen som er vist, holdes i stilling av holdekjet-tinger 36. Disse kjettinger 36 er anordnet på motsatte sider av søylen 34 og har én ende forbundet med den ytre beskyttelse 32 og den annen ende forbundet med den øvre forbindelse 26. In the embodiment shown, the outer protection 32 extends vertically over the area where contact between vessels and the structure usually occurs and has sufficient length to accommodate changes in the water level, for example due to the tide. The outer protection 32 in the embodiment shown is held in position by retaining chains 36. These chains 36 are arranged on opposite sides of the column 34 and have one end connected to the outer protection 32 and the other end connected to the upper link 26 .

Som det sees av fig. 2, er den ytre beskyttelse 32 adskilt fra søylen 34 med øvre og nedre støtringer hhv. 38 og 40. Ved den viste utførelse er den ytre beskyttelse 32 As can be seen from fig. 2, the outer protection 32 is separated from the column 34 with upper and lower shock rings respectively. 38 and 40. In the embodiment shown, the outer protection is 32

et sylindrisk legeme som kan utformes av et stykke standard-rør. Den indre søyle er likeledes utformet av rør. Den ytre beskyttelse 32 og den indre søyle 34 er anordnet med parallelle senterlinjer, men ikke koaksialt. Den ytre beskyttelses 32 senterlinje er anordnet mot høyre fra søylens 32 senterlinje, som vist på fig. 2 og 3. a cylindrical body that can be formed from a piece of standard pipe. The inner column is also made of tubes. The outer guard 32 and the inner column 34 are arranged with parallel center lines, but not coaxially. The center line of the outer protection 32 is arranged to the right from the center line of the column 32, as shown in fig. 2 and 3.

Pilen betegnet med F på fig. 2 representerer en normal kraftretning påført av fartøy som kommer i kontakt med systemet. Søylens 34 senterlinje 35 er anordnet i pilens F retning (eller i den retning en normal kraft har som er påført av et fartøy) fra den ytre beskyttelses 32 senterlinje 33. Denne forskyvning av senterlinjen 35 for-høyer størrelsen av det ringformede roms tykkelse mellom den ytre beskyttelse 32 og søylen 34 på siden nærmest kraftvek-toren F. Denne eksentriske anbringelse av den ytre beskyttelse 32 og søylen 34 nedsetter altså tykkelsen av det ringformede rom på siden av søylen 34 bort fra pilen F. Det ringformede roms maksimale tykkelse er vist på fig. 2 og 3 som A, mens den minste ringformede tykkelse er vist som B. The arrow denoted by F in fig. 2 represents a normal force direction applied by vessels coming into contact with the system. The center line 35 of the column 34 is arranged in the direction of the arrow F (or in the direction of a normal force applied by a vessel) from the center line 33 of the outer protection 32. This displacement of the center line 35 increases the size of the thickness of the annular space between the outer protection 32 and the column 34 on the side closest to the force vector F. This eccentric placement of the outer protection 32 and the column 34 thus reduces the thickness of the annular space on the side of the column 34 away from the arrow F. The maximum thickness of the annular space is shown in fig. 2 and 3 as A, while the smallest annular thickness is shown as B.

Ved et eksempel av den første utførelse, er den ytre beskyttelse 32 et rør med 67 cm i diameter, søylen 34 In an example of the first embodiment, the outer protection 32 is a tube 67 cm in diameter, the column 34

er et rør med 25 cm i diameter og de to delers akser er adskilt med en avstand på tilnærmet noe over 13,5 cm. Den ringformede tykkelse A vil være omtrent 35,5 cm, mens den ringformede tykkelse B vil være omtrent 7 cm. På denne måte vil det ringformede rom være et maksimum på den side hvor støtkrefter er normale mot systemet, og ved det gitte eksempel er den maksimale tykkelse fem ganger større enn den minimale. Det er underforstått at dimensjonene kun er nevnt eksempelvis og at andre kan velges etter behov. is a tube with a diameter of 25 cm and the axes of the two parts are separated by a distance of approximately something over 13.5 cm. The annular thickness A will be approximately 35.5 cm, while the annular thickness B will be approximately 7 cm. In this way, the annular space will be a maximum on the side where shock forces are normal to the system, and in the given example the maximum thickness is five times greater than the minimum. It is understood that the dimensions are only mentioned as examples and that others can be chosen as needed.

Ifølge et spesielt trekk ved den foreliggende oppfinnelse er både den øvre og nedre støtring hhv. 38 og 40 laget av fjærende materiale og er utformet for tett å stemme overens med det ringformede rom som er dannet mellom søylen 34 i den ytre beskyttelse 32. Den øvre støtring 38 er vist på fig. 3. Ved denne utførelse er støtringene 38 og 40 begge forbundet f.eks. ved å feste den ytre overflate av søylen 34 slik at denne holder ringene i vertikal stilling. I tillegg kan flere klaringsåpninger 42 være utformet gjennom ringene. According to a special feature of the present invention, both the upper and lower thrust ring or 38 and 40 are made of resilient material and are designed to closely match the annular space formed between the column 34 in the outer guard 32. The upper thrust ring 38 is shown in fig. 3. In this embodiment, the thrust rings 38 and 40 are both connected, e.g. by attaching the outer surface of the column 34 so that it holds the rings in a vertical position. In addition, several clearance openings 42 can be formed through the rings.

Ved oppbygning av ringene av fjærende materiale i den form som er vist på fig. 2 og 3, er fjærende støtabsor-berende materiale anordnet på siden av søylen 34 hvor kom-presjonsbelastningene normalt er størst. Det skal bemerkes at støtbelastninger som påføres systemet i motsatt retning av pilen F, vil være minimale da denne side av systemet er anordnet mot plattformen. Det er naturligvis tydelig at støtringene 38 og 40 kunne utformes uten åpningene 42 og al-ternativt om ønsket, kunne være festet til den ytre beskyttelses 32 indre vegg. Det er også tydelig at ringene i stedet kunne være mekanisk forbundet med søylen. When constructing the rings of resilient material in the form shown in fig. 2 and 3, resilient shock-absorbing material is arranged on the side of the column 34 where the compression loads are normally greatest. It should be noted that shock loads applied to the system in the opposite direction to arrow F will be minimal as this side of the system is arranged towards the platform. It is of course clear that the shock rings 38 and 40 could be designed without the openings 42 and alternatively, if desired, could be attached to the inner wall of the outer protection 32. It is also clear that the rings could instead be mechanically connected to the column.

Ifølge et annet trekk av foreliggende oppfinnelse skal det bemerkes at ringene 38 og 40 befinner seg i en aksial avstand fra hverandre, vist på fig. 2 som C. Denne avstand gjør at den ytre beskyttelse ikke er opplagret mellom de to ringer. Ved utforming av den foreliggende opp-finnelses system, ble beskyttelsen valgt å anbringes slik at kontakten med fartøyet vil oppstå i det ikke opplagrede rom mellom ringene 38 og 40. I tillegg er den ytre beskyttelse 32 valgt i en størrelse og et materiale slik at den vil bøyes inn i det ringformede rom til stillingen 32 som vist på fig. 2 med stiplede linjer etter kontakt med et fartøy. På denne måte danner den ytre beskyttelse 32 selv en støt-absorberende effekt i tillegg til trykkringenes 3 2 støt-absorberende effekt. Dessuten danner en forhøyelse av det ringformede roms tykkelse mer klaring og tillater bruk av ytre beskyttelser som er mer fjærende og mindre stive, for på denne måte å forhøye den støtabsorberende evne av hele systemet. According to another feature of the present invention, it should be noted that the rings 38 and 40 are located at an axial distance from each other, shown in fig. 2 as C. This distance means that the outer protection is not stored between the two rings. When designing the system of the present invention, the protection was chosen to be placed so that the contact with the vessel will occur in the non-stored space between the rings 38 and 40. In addition, the outer protection 32 is chosen in a size and a material so that it will be bent into the annular space to the position 32 as shown in fig. 2 with dashed lines after contact with a vessel. In this way, the outer protection 32 itself forms a shock-absorbing effect in addition to the shock-absorbing effect of the pressure rings 3 2 . Moreover, an increase in the thickness of the annular space creates more clearance and allows the use of outer protections that are more resilient and less rigid, thus increasing the shock-absorbing capacity of the entire system.

Detaljer i oppbygningen av forbindelsen 26 er vist på fig. 2 og 4. Oppbygningen av forbindelsen 2 6 er typisk for forbindelsen 28. Forbindelsen 26 benytter en støtring 44 som er identisk med oppbygningen av støtringene 38 og 40. Ringen 44 er festet til søylens 34 ytre. Støtringen 44 er adskilt 180° fra ringenes 30 og 40 stilling slik at den maksimale tykkelse av ringen 44 befinner seg på plattform-siden av søylen mellom søylen 34 og den øvre arm 20. En sylindrisk holder er utformet på enden av armen 20 for å oppta og ha kontakt med støtringens 4 4 ytre flate. Denne sylindriske holder er utformet i to halvsylindriske halvdeler 46a og 46b. Halvdelene er boltet sammen ved hjelp av egnede festeanordninger og flenser er anordnet derpå for å tillate demontering. Det er naturligvis underforstått at elementene 46a og 46b kan konstrueres i segmenter i stedet for i halvdeler. Details of the structure of the connection 26 are shown in fig. 2 and 4. The structure of the connection 2 6 is typical for the connection 28. The connection 26 uses a thrust ring 44 which is identical to the structure of the thrust rings 38 and 40. The ring 44 is attached to the outside of the column 34. The support ring 44 is spaced 180° from the position of the rings 30 and 40 so that the maximum thickness of the ring 44 is on the platform side of the column between the column 34 and the upper arm 20. A cylindrical holder is formed on the end of the arm 20 to accommodate and make contact with the outer surface of the thrust ring 4 4. This cylindrical holder is formed in two semi-cylindrical halves 46a and 46b. The halves are bolted together by means of suitable fasteners and flanges are provided thereon to allow disassembly. It will of course be understood that members 46a and 46b may be constructed in segments rather than halves.

Ifølge et særlig trekk av foreliggende oppfinnelse strekker en tapp 50 seg gjennom egnede styreåpninger i halv-delen 46a og strekker seg gjennom én av åpningene 42 i ringen 44. Denne tapp 50 hindrer dreining av støtringen 44 i den øvre sylinderkonstruksjon og holder fendersysternet i riktig fluktning. Som det kan ses på fig. 2 og 4, er den tykkeste del av ringen 44 anordnet på siden av søylen 34 hvor det er mest behov for å danne komprimerbare støtabsorberende funksjo-ner av kreftene i pilens F retning. According to a particular feature of the present invention, a pin 50 extends through suitable guide openings in the half-part 46a and extends through one of the openings 42 in the ring 44. This pin 50 prevents rotation of the shock ring 44 in the upper cylinder structure and keeps the fender system in proper alignment . As can be seen in fig. 2 and 4, the thickest part of the ring 44 is arranged on the side of the column 34 where there is the most need to form compressible shock-absorbing functions of the forces in the direction of the arrow F.

Ved drift vil et fartøy komme i kontakt med den ytre beskyttelse 32 og påføre støtkrefter til systemet 10 i pilens F retning. Disse krefter absorberes i systemet ved kompresjon av støtcellene, dersom disse foreligger, kompresjon av ringene 44 i forbindelsene 26 og 28, kompresjon av ringene 38 og 40 i kontaktdelen 30 og ved bøyning eller krum-ning av den ytre beskyttelse 32. Disse elementer adderes alle sammen for å forhøye den totale støtabsorberende kapa-sitet i fendersystemet. During operation, a vessel will come into contact with the outer protection 32 and apply impact forces to the system 10 in the direction of the arrow F. These forces are absorbed in the system by compression of the shock cells, if present, compression of the rings 44 in the connections 26 and 28, compression of the rings 38 and 40 in the contact part 30 and by bending or curvature of the outer protection 32. These elements are all added together to increase the total shock-absorbing capacity of the fender system.

Fig. 5 viser en annen utførelse av fenderen Fig. 5 shows another embodiment of the fender

ved 110. Denne utførelse viser to variasjoner av systemet 10 som kan benyttes enten individuelt eller sammen med enhver av de andre beskrevne utførelser. For det første benytter ikke konstruksjonen 110 øvre og nedre støtabsor-berende forbindelser 2 6 og 28, men benytter heller de kon-vensjonelle øvre og nedre faste mekaniske forbindelser, henholdsvis 126 og 128. Disse forbindelser 126 og 128 er ikke utformet for å danne en vesentlig støtabsorberende funk-sjon og kan benyttes hvor dette ikke kreves. at 110. This embodiment shows two variations of the system 10 which can be used either individually or together with any of the other described embodiments. First, the structure 110 does not use upper and lower shock-absorbing links 26 and 28, but rather uses the conventional upper and lower fixed mechanical links 126 and 128, respectively. These links 126 and 128 are not designed to form a substantial shock-absorbing function and can be used where this is not required.

For det andre er den indre søyle 134 i konstruksjonen 110 adskilt fra den eksentrisk anordnede ytre beskyttelse 132 med øvre og nedre støtringer 38 og 40, som er identiske med de som er vist på fig. 1-4. Dessuten er et sen-tralt anordnet fjærende element 160 festet til den indre søyles 134 ytre og er anordnet tilnærmelsesvis mellom ringene 38 og 40. Dette element 160 har sylindrisk form og befinner seg i avstand fra beskyttelsens ; 132 indre vegg på siden nær kraftpilen F. Dette fjærende element 160 blir Second, the inner column 134 of the structure 110 is separated from the eccentrically arranged outer guard 132 by upper and lower thrust rings 38 and 40, which are identical to those shown in FIG. 1-4. In addition, a centrally arranged spring element 160 is attached to the outer of the inner column 134 and is arranged approximately between the rings 38 and 40. This element 160 has a cylindrical shape and is located at a distance from the protection; 132 inner wall on the side near the force arrow F. This resilient element 160 becomes

effektivt etter utbøyning av de støtabsorberende ringer 38 effective after deflection of the shock-absorbing rings 38

og 40 og bøyning av elementet 132 til et sted hvor elementets 132 indre vegg kommer i kontakt med ringens 160 ytre flate. Denne ring 160 danner et annet trinn av den støtabsorberende bevegelse i selve søylen. and 40 and bending of the element 132 to a place where the inner wall of the element 132 comes into contact with the outer surface of the ring 160. This ring 160 forms another step of the shock-absorbing movement in the column itself.

Søylene 34 fremstilles i seksjoner. Først festes et kort rørstykke 34a, som vist på fig. 6, til det indre av en støtring for å danne en støtringdelkonstruksjon 62. Når flere slike støtrmg-delkonstruksjoner 62 er fremstilt, kan de for-bindes med hverandre ved å sveise rørlengder sammen som vist på fig. 7 og nøyaktig å orientere ringene etter ønske. Frem-stilling av støttesøylen 34 kan utføres ved aksial lukning av to delkonstruksjoner 62a og 62b med deres respektive ringer 180° dreiet i forhold til hverandre. Seksjonene 34a kan sveises sammen ved 70. En øvre kappe 71 kan sveises til den øvre ende av det korte rørstykke av 62a med kappen 71 orientert over den tykkeste del av ringen ved 62a. Deretter kan en del av røret 72 sveises ved 74 til enden av rørseksjonen av 62b. Dette rør 72 er valgt i lengde å passe til bruken av systemet. Deretter sveises delkonstruksjonen 62c ved 76 på plass med dens ring orientert tilsvarende delkonstruksjonen 62b. Delkonstruksjonen 62d er sveiset ved 78 til delkonstruksjonen 62c med ringen ved 62d orientert tilsvarende del-konstruks jonen 62a. En nedre tapp 80 (eller annen nedre forbindelse) kan sveises ved 82 til delkonstruksjonen 62d. Når den er sammensatt som vist på fig. 7, danner ringen med del-konstruks jonen 62a en ring 44 i forbindelsen 26. Ringen i delkonstruksjonen 62b og 62c blir ringene 38 hhv. 40, mens ringen i delkonstruksjonen 62d blir ringen i forbindelsen 28. The columns 34 are produced in sections. First, a short piece of pipe 34a is attached, as shown in fig. 6, to the interior of a thrust ring to form a thrust ring substructure 62. When several such thrust ring substructures 62 are manufactured, they can be connected together by welding lengths of tubing together as shown in FIG. 7 and accurately orient the rings as desired. Production of the support column 34 can be carried out by axially closing two substructures 62a and 62b with their respective rings turned 180° in relation to each other. The sections 34a may be welded together at 70. An upper cap 71 may be welded to the upper end of the short pipe section of 62a with the cap 71 oriented over the thickest part of the ring at 62a. Then a portion of the tube 72 can be welded at 74 to the end of the tube section of 62b. This pipe 72 is chosen in length to suit the use of the system. Next, substructure 62c is welded in place at 76 with its ring oriented corresponding to substructure 62b. The substructure 62d is welded at 78 to the substructure 62c with the ring at 62d oriented corresponding to the substructure 62a. A lower pin 80 (or other lower connection) may be welded at 82 to substructure 62d. When assembled as shown in fig. 7, the ring with the sub-construction ion 62a forms a ring 44 in the connection 26. The ring in the sub-construction 62b and 62c becomes the rings 38 respectively. 40, while the ring in substructure 62d becomes the ring in compound 28.

Ved å fremstille søylen 34 av delkonstruksjonen 62 kan variasjoner i aksial avstand av ringene i systemene 10 og 11 enkelt opptas ved å forlenge rørseksjonen 72 eller ved å legge til avstandsstykker mellom delkonstruksjonene 62 og 62b eller mellom 62c og 62d. Dette gir fleksibilitet ved konstruksjon av systemet av standard delkonstruksjoner, noe som eliminerer kostbare støpninger og utstyr for vanlige og spesi-elle deler. Dessuten tillater dette bruk av akseptable rør-lengder for sammenføyningsoperasjoner til de enkelte ringer. By producing the column 34 of the substructure 62, variations in the axial distance of the rings in the systems 10 and 11 can easily be accommodated by extending the tube section 72 or by adding spacers between the substructures 62 and 62b or between 62c and 62d. This provides flexibility in constructing the system from standard substructures, eliminating costly castings and equipment for common and special parts. Moreover, this allows the use of acceptable pipe lengths for joining operations to the individual rings.

En tredje utførelse av en del av støtkonstruksjo-nen er vist på fig. 8 og 9. Fig. 8 og 9 viser en støtring-delkonstruksjon 262. Denne støtring-delkonstruksjon kan benyttes i et system tilsvarende det som er vist på fig. 1 - 7 for å erstatte støtringene 36, 38 og 44 på samme måte som delkonstruksjonen 62 er installert og benyttet ved den første utførelse. A third embodiment of part of the shock construction is shown in fig. 8 and 9. Figs. 8 and 9 show a thrust ring substructure 262. This thrust ring substructure can be used in a system similar to that shown in fig. 1 - 7 to replace the thrust rings 36, 38 and 44 in the same way as the substructure 62 is installed and used in the first embodiment.

Delkonstruksjonen 262 omfatter et kort rørstykke 234a hvortil er festet en ring 256 av fjærende materiale. Ringen 256 i den foretrukne utførelse har øvre og nedre ensartede spor, henholdsvis 52 og 252. Disse spor er anordnet som vist på fig. 8 i lik avstand fra den sylindriske rings 256 periferi. Ifølge et trekk ved foreliggende oppfinnelse er sporene 250 og 252 utformet for å gi ringene, når disse er installert og i bruk, en tilnærmet ensartet fjæringsstyrke innenfor det fastlagte avbøyningsområde. Under drift påføres krefter vanligvis til ringen 256 ved kompresjon. Når en kraft er påført, vil sporene 250 og 252 bryte sammen eller lukke suksessivt for å danne en ensartet fjæringsvirkning når det fjærende materiale deformeres. Sporene 250 og 252 har fortrinnsvis begge en bredde W som The substructure 262 comprises a short pipe piece 234a to which a ring 256 of resilient material is attached. The ring 256 in the preferred embodiment has upper and lower uniform grooves, respectively 52 and 252. These grooves are arranged as shown in fig. 8 at an equal distance from the periphery of the cylindrical ring 256. According to a feature of the present invention, the grooves 250 and 252 are designed to give the rings, when installed and in use, an approximately uniform spring strength within the determined deflection range. During operation, forces are typically applied to the ring 256 by compression. When a force is applied, the grooves 250 and 252 will collapse or close successively to form a uniform spring action as the spring material is deformed. The grooves 250 and 252 preferably both have a width W which

er 3 0 til 50 % av den beregnede bøyning. Beregnet bøyning slik det er benyttet her, betegner den avstand ringen er beregnet å bøye under normal operasjon. Sporene 25 0 og 252 har dessuten en kombinert dybde (Dl + D2) som er 30 til 50 % av den totale tykkelse T av ringen 256. Sporenes vegger smalner av som vist for å motvirke den progressive kollaps av sporene under deformasjon av ringen. is 30 to 50% of the calculated bending. Calculated bending as used here denotes the distance the ring is intended to bend during normal operation. Furthermore, the grooves 250 and 252 have a combined depth (D1 + D2) which is 30 to 50% of the total thickness T of the ring 256. The walls of the grooves taper as shown to counteract the progressive collapse of the grooves during deformation of the ring.

Som en eksempelvis utførelse, har ringen 256 en ytre diameter på 70 cm og en tykkelse T som er 3 0 cm. Rør-seksjonen 234a er et rør med diameter 27,3 cm og rørets og den fjærende rings 256 akser er forsatt 14,3 cm i forhold til hverandre. Sporene 250 og 252 i denne utførelse er identiske i utforming. Sporene 250 og 252 har begge en dybde på 5 cm eller en total dybde på 10 cm. Sporenes 250 og 252 bredde er 10 cm. Veggenes totale vinkel i sporet er 6 0°. Beregnet innbøyning er 25 cm. As an exemplary embodiment, the ring 256 has an outer diameter of 70 cm and a thickness T of 30 cm. The pipe section 234a is a pipe with a diameter of 27.3 cm and the axes of the pipe and the spring ring 256 are offset by 14.3 cm in relation to each other. The slots 250 and 252 in this embodiment are identical in design. Tracks 250 and 252 both have a depth of 5 cm or a total depth of 10 cm. The width of tracks 250 and 252 is 10 cm. The total angle of the walls in the groove is 60°. Calculated deflection is 25 cm.

En fjerde utførelse er vist på fig. 10 og 11. A fourth embodiment is shown in fig. 10 and 11.

Denne utførelse tilsvarer i oppbygning den første utførelse, bortsett fra at de øvre og nedre støttekonstruksjoner benyt- This design corresponds in structure to the first design, except that the upper and lower support structures use

ter øvre og nedre støtceller hhv. 334 og 336. ter upper and lower shock cells respectively. 334 and 336.

Støtcellene 334 og 336 kan være av den type som The support cells 334 and 336 can be of the type which

er beskrevet i US 4 005 672 eller US 4 109474. Det er naturligvis underforstått at andre støtceller kan benyttes enn de som er vist i de to nevnte patenter. Det er viktig at støtcellene er av den type som frembringer støtabsorp- is described in US 4 005 672 or US 4 109474. It is of course understood that other impact cells can be used than those shown in the two mentioned patents. It is important that the shock cells are of the type that produces shock absorption

sjon når støtbelastninger påføres aksialt til armene 20 og 22 som strekker seg fra hhv. støtcellene 334 og 336. tion when shock loads are applied axially to the arms 20 and 22 which extend from respectively shock cells 334 and 336.

Ifølge et særlig trekk ved den foreliggende oppfinnelse omfatter kontaktdelen en rørformet støttesøyle 34 According to a particular feature of the present invention, the contact part comprises a tubular support column 34

som strekker seg vertikalt og holdes av øvre og nedre støt-absorberende forbindelser 326 og 328 til armene hhv. 20 og 22. Den øvre støtabsorberende forbindelse 326 tilsvarer i konstruksjon og bruk den nedre forbindelse 328. For enkel- which extend vertically and are held by upper and lower shock-absorbing connections 326 and 328 to the arms, respectively. 20 and 22. The upper shock-absorbing connection 326 corresponds in construction and use to the lower connection 328. For simple

hets skyld refereres i beskrivelsen kun til den øvre forbindelse 326 i henhold til fig. 10 og 11. for this reason, reference is made in the description only to the upper connection 326 according to fig. 10 and 11.

En halvsylindrisk vegg 346å er sveiset til de forleng-ede ender av armen 20. En bunnvegg 358 strekker seg på tvers av veggen 346a og er forbundet med denne ved veggs 346a nederste kant. Veggen 358 har et delvis sirkulært parti 358a fjernet for å danne klaring for søylen 34. Et delvis ringformet støt-absorberende element 344 tilbakeholdes mot nedadgående bevegelse av bunnveggen 358- og har en halvsylindrisk perifer vegg som ligger nær innsiden av veggen 346a som vist på fig. 11 og en indre halvsylindrisk vegg som slutter tett opp mot søylens 34 ytre. A half-cylindrical wall 346a is welded to the extended ends of the arm 20. A bottom wall 358 extends across the wall 346a and is connected to it at the bottom edge of the wall 346a. The wall 358 has a partially circular portion 358a removed to provide clearance for the column 34. A partially annular shock-absorbing member 344 is restrained against downward movement by the bottom wall 358- and has a semi-cylindrical peripheral wall located near the inside of the wall 346a as shown in FIG. . 11 and an inner semi-cylindrical wall which ends close to the outside of the column 34.

Elementet 344 kan være av ethvert egnet fjærende materiale som eksempelvis gummi, polyurethan eller lignende, The element 344 can be of any suitable resilient material such as rubber, polyurethane or the like,

og kan være dannet av en 180° sektor av en fenderring. I den foreliggende utførelse er fenderringen vist med et rektangu- and can be formed by a 180° sector of a fender ring. In the present embodiment, the fender ring is shown with a rectangle

lært tverrsnitt med radialt adskilte utsparede hull 344a. learned cross section with radially spaced recessed holes 344a.

Ringen kan naturligvis også være vist i US 4 098 211 og 3 991 582. The ring can of course also be shown in US 4,098,211 and 3,991,582.

En øvre vegg 364 er festet ved veggens 346a øvre kant An upper wall 364 is attached at the upper edge of the wall 346a

og strekker seg parallelt med veggen 358. Den øvre vegg 364 er i form identisk med bunnveggen 358 og har et parti som tilsvarer partiet 358a som er fjernet derfra for å danne klaring and extends parallel to the wall 358. The upper wall 364 is identical in shape to the bottom wall 358 and has a portion corresponding to the portion 358a removed therefrom to form clearance

for søylen 34. for pillar 34.

Radialt utragende flenser 366 er utformet på veggen 346a og brukt for løsbart å feste en ytre holdevegg 346b med egnede festeanordninger. Den ytre holdevegg 346b er bøyet i den form som er vist på fig. 11 og tjener til å begrense utad-gående bevegelse av søylen 34. Øvre og nedre festebraketter hhv. 370 og 372 er løsbart festet rundt søylen 34 over og under veggen 346a for å begrense vertikal bevegelse av søylen 34 gjennom forbindelsen 326. Ved den viste utførelse har øvre og nedre festebraketter 370 og 372 splittkraver som er boltet rundt søylens 34 utside. Radially projecting flanges 366 are formed on wall 346a and used to releasably attach an outer retaining wall 346b with suitable fasteners. The outer retaining wall 346b is bent in the shape shown in fig. 11 and serves to limit outward movement of the column 34. Upper and lower fixing brackets respectively. 370 and 372 are releasably secured around column 34 above and below wall 346a to limit vertical movement of column 34 through connection 326. In the embodiment shown, upper and lower mounting brackets 370 and 372 have split collars that are bolted around column 34's exterior.

Den nedre støtabsorberende forbindelse 328 er naturligvis oppbygget på tilsvarende måte som den øvre forbindelse 326. The lower shock-absorbing connection 328 is of course constructed in a similar way to the upper connection 326.

Den sylindriske ytre beskyttelse 32 er anordnet kon-sentrisk rundt støttesøyleelementet 34 og vertikalt mellom øvre og nedre støttekonstruksjoner 14 og 16. Som det ses av fig. 10, er beskyttelsen 32 radialt adskilt fra søylen 34 med øvre og nedre støtringer hhv. 338 og 340. Den øvre støtring 338 holdes i stilling og støttes av søylen 34 av en holder 300. Den nedre ring 340 kan være montert på tilsvarende måte. The cylindrical outer protection 32 is arranged concentrically around the support column element 34 and vertically between the upper and lower support structures 14 and 16. As can be seen from fig. 10, the protection 32 is radially separated from the column 34 with upper and lower shock rings respectively. 338 and 340. The upper thrust ring 338 is held in position and supported by the column 34 by a holder 300. The lower ring 340 can be mounted in a similar manner.

Ringene 338 og 340 kan være av et hvilket som helst fjærende materiale, eksempelvis det materiale som er benyt- The rings 338 and 340 can be of any resilient material, for example the material used

tet for elementet 344. Disse ringer kan ha form av fender-ringer tilsvarende elementet 344. tet for the element 344. These rings can have the form of fender rings corresponding to the element 344.

Den støtabsorberende karakteristikk for de støt-absorberende elementer, dvs. ringer 338, 340, forbindelses-elementer 344 og støtceller 334 og 330, kan stå i forhold til hverandre, slik at hvert elements innbøyning med maksimal kraft er lik innbøyningen ved maksimal kraft for hvert av de andre elementer. Her defineres innbøyningen med maksimal kraft som den kraft som kreves for å deformere de støtabsor-berende elementer til deres maksimale belastningsgrenser. The shock-absorbing characteristics of the shock-absorbing elements, i.e. rings 338, 340, connecting elements 344 and shock cells 334 and 330, can be relative to each other, so that the deflection of each element at maximum force is equal to the deflection at maximum force for each of the other elements. Here, the deflection with maximum force is defined as the force required to deform the shock-absorbing elements to their maximum load limits.

Fig. 12 viser et søyleelement 520 opplagret ved øvre og nedre støttekonstruksjoner hhv. 522 og 524. Søylen 520 er konstruert av et fleksibelt materiale som vil deformeres ved bøyning under påvirkning fra et fartøy og en slik deformasjon frembringer støtabsorbsjon. Fig. 12 shows a column element 520 stored at upper and lower support structures, respectively. 522 and 524. The column 520 is constructed of a flexible material which will deform by bending under the influence of a vessel and such deformation produces shock absorption.

De øvre og nedre forbindelsesdeler 522 og 524 er identiske i sin oppbygning og opplagres av støtceller. Den øvre lagerforbindelse 522 er utformet av to halvsylindriske seksjoner 526 og 528 som er boltet sammen ved flenser og deri danner et ringformet kammer 530. To støtabsorberende ringer 532 er anordnet i en avstand fra hverandre og i det ringformede kammer 530. Ringene 532 kan ha en oppbygning tilsvarende de beskrevne ringer 338 og 340. The upper and lower connecting parts 522 and 524 are identical in their structure and are stored by shock cells. The upper bearing connection 522 is formed by two semi-cylindrical sections 526 and 528 which are bolted together by flanges and therein form an annular chamber 530. Two shock-absorbing rings 532 are arranged at a distance from each other and in the annular chamber 530. The rings 532 may have a structure corresponding to the described rings 338 and 340.

Hver ring 532 holdes vertikalt mellom adskilte parallelle, delvis ringformede vegger 534. Disse vegger strekker seg innad fra seksjonene 526 og 528. Øvre og nedre festebraketter 536 og 538 er anordnet for å holde søylen 522 i vertikal stilling. Each ring 532 is held vertically between spaced parallel, partially annular walls 534. These walls extend inwardly from sections 526 and 528. Upper and lower mounting brackets 536 and 538 are provided to hold the column 522 in a vertical position.

Under drift vil utførelsen på fig. 12 absorbere støt ved innbøyning av søylen 520, kompresjon av ringene 532 og kompresjon av støtcellen. During operation, the embodiment in fig. 12 absorb shock by bending the column 520, compression of the rings 532 and compression of the shock cell.

Søylens 522 innbøyning ved maksimal kraft kan være lik to ganger summen av de to ringers 532 innbøyning ved maksimal kraft og lik to ganger så mye som støtcellenes innbøyning ved maksimal kraft. The deflection of the column 522 at maximum force may be equal to twice the sum of the deflection of the two rings 532 at maximum force and equal to twice as much as the deflection of the shock cells at maximum force.

Claims

1. Fender device for protecting offshore constructions against contact from vessels, with a holding element (34) that extends between upper and lower support devices (20, 22), CHARACTERIZED IN THAT a contact element (30) surrounds the holding element (34) with separate upper and lower resilient devices (38, 40) between the contact element (30) and the holding element (34), and that the contact element (30) extends over the distance between the separate resilient devices (38, 40) without intermediate support.

2. Fender device according to claim 1, CHARACTERIZED IN THAT the axis of the contact element (30) is offset from the axis of the holding element (34).

3. Fender device according to claim 1, CHARACTERIZED IN THAT upper and lower resilient devices (38, 40) surround the holding element (34).