NO156681B - Klimaapparat for biler. - Google Patents

Abstract

Et innsugningsaggregat (11) for et klimaapparat for biler omfatter en vifteseksjon (18) omfattende ei vifte (14) og en innsugningsseksjon (17) omfattende minst ett innløp (16) for omgivende luft og utformet for å kobles til et varmeaggregat (13) omfattende en varmekjerne (15), hvilket innsugningsaggregat (11) er forsynt med en omføringskanal (19) , som er i stand til å føre fram omgivende luft til varmeaggregatet £13) uten å tillate at den passerer igjennom vifteseksjonen (18),. og en omføringskanalport (20), som er i stand til å åpne om-føringskanalen (19) bare når vifta (14) ikke er i drift.

Description

Fremgangsmåte ved og anordning for regenerering av natriumsulfit- og natriumbisulfit-avluter.

Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte og en anordning for regenerering av

natriumsulfit- <p>g natriumbisulfit-avluter.

Ved foreliggende nye fremgangsmåte ved

fremstilling av cellulosemateriale med nøytral,

henholdsvis sur natriumsulfit er det nødvendig

å utnytte, respektive uskadeliggjøre de organiske

stoffer i avlutene og regenerere de frukte koke-kjemikalier og videre å overføre natrlumsul-fittet i kokeoppløsningen.

Det er tidligere utarbeidet noen regenere-ringsfremgangsmåter for dette formål av hvilke

imidlertid bare meget få kommer til anvendelse

i praksis. Det er tidligere foreslått to fremgangsmåter som bygger på prinsippet å oxydere natriumsulfidet i smeiten efter fortykningen og for-brenningen av avlutene, Ved en fremgangsmåte

blir smeiten avkjølt og malt til pulver i en tre-trinns stavmølle i hvilken luft føres i motstrøm

og sulfidet derved skal oxyderes til sulfit. Frem-

gangsmåten har imidlertid ikke hevdet seg i praksis. Ved den annen fremgangsmåte blir den høykonsentrerte, vandige oppløsning tilført til smeiten 1 en roterovn hvor natriumsulfidet i suspensjonen under luftpåvirkning skal oxyderes til sulfit. Heller ikke denne fremgangsmåte har man kunnet realisere da den ikke har hav-det seg. Til forstøvning av smeiten a<y> nedsmel-tede uorganiske salter som strømmer ut av den undre del av forbrenningsovnen og over i opp-løsningsbeholderen, ble der tidligere påsveiset et selvstendig rør med avflatet ende, ved hjelp av hvilket smeiten ble forstøvet med luft eller damp før den falt ned i oppløsningen. Denne forstøvningsanordning er meget ufullkommen da den bare delvis forstøver smeltestrømmen hvilket bevirker heftige eksplosjoner som opp-står ved at den utilstrekkelig forstøvede smelte-strøm faller ned i oppløsningen med en temp 3-ratur på 700—900°C. Disse eksplosjoner bevirker

et farlig og uhygienisk arbeidsmiljø i de nær-meste omgivelser. På grunn av virkningen av temperaturen av> smeiten bøyes ofte det helt selvstendige, under utløpsrennen anbragte ut-flatede forstøvningsrør, hvorved retningen av forstøvningsmediet endres så det kommer uten-for strømmen av den utflytende smelte, og i dette tilfelle kommer det til så intense detona-sjoner at det er nødvendig å avbryte driften av forbrenningsovnen og reparere eller utbytte for-støvningsrøret.

Mangelen ved de tidligere fremgangsmåter og anordninger overkommes fullstendig ved foreliggende fremgangsmåte og anordning.

Foreliggende fremgangsmåtes vesen ligger deri at den fra forbrenningsovnen utstrøm-mende smelte forstøves av gassformig trykkme-dium og overføres til fast pulver ved innvirkning av et annet gassformig medium ved en temperatur på 20—150°C, hvorpå det utvundne pulverprodukt sorteres og doseres i en sveveskiktreaktor hvor det behandles med en luft-dampblanding. For å få en fullstendig oxydasjon av sulfidet inneholder oxydasjonsgassene en slik mengde damp at partialtrykket av oxy-gen i sveveskiktet utgjør 40—150 mm Hg og be-røringstiden for oxygenet med sulfittet i smeiten utgjør y2 til 3 timer. Hele mengden av varme gasser som kommer ut av det koniske forstøv-ningskar og sveveskiktreaktoren, tilføres forbrenningsovnen som forbrenningsluft. Sammen med avgassene innføres i forbrenningsovnen hele mengden av det fine flyvestøv fra pulverproduktet fra forstøvningsanordningen og fra sveveskiktreaktoren. Den grove del av produktet fra sikten tilføres til maleanordningen og i sveveskiktreaktoren. I sveveskiktreaktoren innfø-res oxydasjonsgassene med en temperatur på 50—400 °C med en slik hastighet at pulverproduktet befinner seg i svevende tilstand. Det kontinuerlig fra sveveskiktsreaktoren utkom-mende oxyderte pulverprodukt oppløses i vann og efter metning med gassformig svoveldioxyd brukes det igjen som kokeoppløsning hvorved en regenereringscykel er sluttet. Med gjentatt utnyttelse av de varme avgasser fra forstøvnings-beholderen og frå sveveskiktreaktoren får man fullstendig utnyttelse av den varme som smeiten har avgitt til den i forstøvningskaret ved den eksoterme oxydasjon av sulfidet i sveveskiktreaktoren. Det sluttede kretsløp av flyvestøvet fra pulverproduktet og ■ utnyttelsen av varmen så vel som oxygenet fra avgassene i forbrenningsovnen, er en av de største fordeler ved det beskrevne regenereringssystem.

Foreliggende fremgangsmåte illustreres ved det etterfølgende1 eksémpel.

Anordningen ifølge oppfinnelsen som er i form av en utløpsrenne for forbrenningskam-meret og kjennetegnes ved at forstøvningsan-ordningen er anordnet i undersiden av utløps-rennen og„at denne består av to med hverandre forbundne halvsirkelformige segmenter idet begge segmenter danner kammere for fordeling av forstøvningsmediet som munner ut i den halvsirkelformige: innstillbare utløpssliss. Denne sliss, danner en kjegle hvis overflate danner en vinkel på 10—45°' med horisontalplanet.

Forstøvningsanordningen er fast anbragt på den undre side av utløpsrennen i en avstand av 50—100 mm fra den nedre ende av denne. I et segment av forstøvningsanordningen munner tilførselsledningen for forstøvningsmediet ut på yttersiden. Den halvsirkelformige innstillbare utløpssliss er slik konstruert at skjermen av gassformig forstøvningsmedium, luft eller damp, går ut av den med et trykk på 3—10 atm. i form av den på den øvre vegg anbragte kjegleflate, ved hvis virkning hele strømmen av smeiten kastes inn i spissen av kjeglen og forstøves fint. Anordningen av forstøvningsanordningen direkte på underdelen av utløpsrennen er nemlig fordelaktig fordi at under driften ved bevegelse av rennen forandres ikke den innbyrdes stilling av rennen og forstøvningsanordningen, og for-støvningsanordningen kommer ikke i direkte be-røring med smeiten. Den halvsirkulære form av forstøvningsanordningen har dessuten den fordel at den samme virkningsgrad med forstøv-ningen lettere oppnåes ved den eventuelle anvendelse, mens imidlertid muligheten for tilstop-ning av forstøvningsanordningen med stykker av smeiten er utelukket.

Den eksempelvise utførelsesform av rennen 1 sammen med en anbragt anordning 2 er an-skueliggjort på fig. 1 og 2. På fig. 3 og 4 er sam-menstillingen av forstøvningsanordningen an-skueliggjort, idet den består av to segmenter 3 og 4 forbundet med skruer 5. De halvsirkelfor-mede segmenter 3 og 4 danner kammere 6 som tjener til fordeling av forstøvningsmediet fra tilførselsrøret 7 til den halvsirkelformige utløps-sliss 8. Størrelsen av utløpsslissen 8 kan regu-leres ved innlegning av pakningen 9 av forskjel-lig tykkelse mellom segmentene 3 og 4.

Ved fremstilling av cellulose ved natriumbisulfit-prosessen uten fri svoveldioxyd blir de oppsamlede avluter fortykket til 60 pst. tørrstoff og forbrent i forbrenningsovnen 11. Forbrennes disse avluter i en mengde på 10 000 kg tørrstoff pr. time kommer der ut av forbrenningsovnen

1200 kg smelte som inneholder 55 pst. sulfid og

45 pst. natriumcarbonat. Den utstrømmende

smelte som har en temperatur på 900°C, kommer

over renneanordningen 12 til forstøvningsdysen 13. Smeiten forstøves i denne forstøvningsdyse

13 med trykkluft på 8 kg/cm2, som leveres av

kompressoren 14 med driftsmotor 15 i en mengde på 200 m<:>,/hr og med temperatur på 20°C. Smeiten finforstøves i det kjegleformige forstøv-ningskar 16 som er forsynt med en dobbel mantel hvor vann innføres i retning av pilen 17. I dette forstøvningskar 16 tilføres tangehtielt i pilens 18 retning 8000 m<3>/hr kold luft av 0,03 kg/cm<2>

trykk under hvis innvirkning den forstøvede smelte størkner og granuleres. Det således utvundne pulver har en temperatur på 200°C og blir så i sikten 19 som er anordnet under for-støvningskaret 16, siktet i en grovere del over en mm og en finere del under en mm. Den grovere fraksjon knuses i desintegratoren 20 og begge fraksjoner bringes til å falle gjennom forråds-beholderen 21, her samles også den fine flyveas-ke som i syklonutskilleren 23 skilles fra avfallsgassen fra forstøvningskaret 16. Avfallsgassen avsuges gjennom ventilatoren 24. I bunnen av

oxydasjonsreaktoren 22 tilføres luft-dampblan-dingen i en mengde på 10 000 m<3>/hr ved en temperatur 150°C med et oxygenpartialtrykk på 80 mm Hg. Størrelsen av oxydasjonsreaktoren 22 velges slik at pulverproduktet forblir i denne i 2 timer slik at man får en fullstendig oxydasjon av natriumsulfidet. Oxydasjonsavgassene trekkes av gjennom syklonutskilleren 25 og føres sammen med andre avgasser gjennom ventilatoren 24 inn i forbrenningsovnen 1 som forbrenningsluft.

Den fra forbrenningsovnen 1 gjennom ventilatoren 26 avtrukne varmluft blandes med den i pilens 27 retning gjennom reduksjonsventilen 28 tilførte damp. Blandingen oppvarmes ved indirekte i pilens 29 retning tilført damp i forvarmeren 30, og ført inn i oxydasjonsreaktoren 22 som ovenfor beskrevet. Det oxyderte pulverprodukt, som inneholder natriumcarbonat, natriumsulfit og natriumsulfat, føres inn i oppløs-ningsbeholderen 31 hvor det oppløses. I oppløs-ningsbeholderen 31 innføres det i mantelen av forstøvningskaret 16 tilførte kjølevann og kon-densatet fra forvarmeren 30. Det oppløste oxyderte pulverprodukt sedimenteres så i avlei-ringskaret 32 og efter at det er mettet i met-ningskaret 33 med tilført svoveldioxyd, er pulverproduktet overført til sulfitkokelut slik at gjenvinnings- og regenereringssyklen er sluttet.

Det er fordelaktig som oxydasjonsreaktor å anvende en sveveskiktreaktor, men også andre reaktortyper kan anvendes.

Et viktig kjennetegn ved foreliggende fremgangsmåte er innføringen av en luft-damp-blandning i oxydasjonsreaktoren. I nærvær av luft alene oxyderes sulfidet bare i liten utstrek-ning og overføres overveiende til det uønskede natriumsulfat. Den i luften tilstedeværende damp virker som katalysator som påskynder reaksjonshastigheten av den selektive oxydasjon av sulfidet. På denne måte blir der dannet overveiende natriumsulfit.

Claims (5)

1. Fremgangsmåte ved regenerering av natriumsulfit- og natriumbisulfit-avluter ved inndampning og forbrenning, findeling av den fremkomne smelte og oxyderende røstning av denne, karakterisert ved at den fra forbrenningsovnen utløpende smelte forstøves, som i og for seg kjent, med et gassformig trykkme-dium og overføres til fast pulver under innvirkning av et annet gassformig medium med en temperatur på 20—150°C, hvorpå det utvunne støvprodukt sorteres og føres inn i en sveveskiktreaktor hvor det behandles med en luftdamp-blanding.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at der for å få en fullstendig oxydasjon av sulfidet anvendes oxydasjonsgas-ser som inneholder en slik mengde damp at partialtrykket av oxygenet i sveveskiktet er 40—150 mm Hg og kontakttiden av oxygenet i smeiten med sulfitet utgjør y2 til 3 timer.

3. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at hele mengden av de fra det koniske forstøvningskar og sveveskiktreaktoren avgående varme avgasser tilføres regene-reringskjelen som forbrenningsluft, fortrinnsvis uten fraskillelse av medført flyvestøv.

4. Anordning ved utførelse av fremgangs-måten ifølge krav 1—3, karakterisert ved at der på undersiden av utløpsrennen fra forbrenningsovnen er anordnet en forstøvnings-anordning som består av to med hverandre forbundne halvsirkelformige segmenter (3 og 4), idet begge segmenter danner et kammer (6) for fordeling av forstøvningsmediet, som munner ut i den halvsirkelformige innstillbare utløps-sliss (8).

5. Anordning ifølge krav 4, karakterisert ved at den halvsirkelformige innstillbare utløpssliss (8) i forstøvningsanordningen (2) innbefatter en kjegle hvis overflate danner en vinkel på 10—45° med horisontalplanet.