NO152609B - Fremgangsmaate og elektroovn for raffinering av ferrosilicium - Google Patents
Fremgangsmaate og elektroovn for raffinering av ferrosilicium Download PDFInfo
- Publication number
- NO152609B NO152609B NO792194A NO792194A NO152609B NO 152609 B NO152609 B NO 152609B NO 792194 A NO792194 A NO 792194A NO 792194 A NO792194 A NO 792194A NO 152609 B NO152609 B NO 152609B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- sulfolane
- compounds
- during
- weight
- heat treatment
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title description 12
- 238000007670 refining Methods 0.000 title 1
- HXJUTPCZVOIRIF-UHFFFAOYSA-N sulfolane Chemical compound O=S1(=O)CCCC1 HXJUTPCZVOIRIF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 57
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 23
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 22
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 19
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 16
- HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 2-Aminoethan-1-ol Chemical compound NCCO HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N ammonia Natural products N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 claims description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 6
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 6
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 6
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims description 5
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 4
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 150000008044 alkali metal hydroxides Chemical class 0.000 claims description 3
- ZBCBWPMODOFKDW-UHFFFAOYSA-N diethanolamine Chemical compound OCCNCCO ZBCBWPMODOFKDW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 150000007529 inorganic bases Chemical class 0.000 claims description 3
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 2
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 claims description 2
- 150000007530 organic bases Chemical class 0.000 claims description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims 1
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N Butadiene Chemical compound C=CC=C KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000000047 product Substances 0.000 description 10
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 9
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 8
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 7
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 7
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 7
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N Isopropanol Chemical compound CC(C)O KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 150000001491 aromatic compounds Chemical class 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 5
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 238000000895 extractive distillation Methods 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 3
- -1 benzene and toluene Chemical class 0.000 description 3
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 3
- MBDNRNMVTZADMQ-UHFFFAOYSA-N sulfolene Chemical compound O=S1(=O)CC=CC1 MBDNRNMVTZADMQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 2
- RRHGJUQNOFWUDK-UHFFFAOYSA-N Isoprene Chemical compound CC(=C)C=C RRHGJUQNOFWUDK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- YNAVUWVOSKDBBP-UHFFFAOYSA-N Morpholine Chemical compound C1COCCN1 YNAVUWVOSKDBBP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NQRYJNQNLNOLGT-UHFFFAOYSA-N Piperidine Chemical compound C1CCNCC1 NQRYJNQNLNOLGT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 2
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000007514 bases Chemical class 0.000 description 2
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 2
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 2
- JQVDAXLFBXTEQA-UHFFFAOYSA-N dibutylamine Chemical compound CCCCNCCCC JQVDAXLFBXTEQA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 125000004433 nitrogen atom Chemical group N* 0.000 description 2
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 2
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 2
- PMJHHCWVYXUKFD-SNAWJCMRSA-N (E)-1,3-pentadiene Chemical group C\C=C\C=C PMJHHCWVYXUKFD-SNAWJCMRSA-N 0.000 description 1
- 239000007868 Raney catalyst Substances 0.000 description 1
- NPXOKRUENSOPAO-UHFFFAOYSA-N Raney nickel Chemical compound [Al].[Ni] NPXOKRUENSOPAO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000564 Raney nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- GSEJCLTVZPLZKY-UHFFFAOYSA-N Triethanolamine Chemical compound OCCN(CCO)CCO GSEJCLTVZPLZKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000288 alkali metal carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000008041 alkali metal carbonates Chemical class 0.000 description 1
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 description 1
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 125000005265 dialkylamine group Chemical group 0.000 description 1
- LVTYICIALWPMFW-UHFFFAOYSA-N diisopropanolamine Chemical compound CC(O)CNCC(C)O LVTYICIALWPMFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WEHWNAOGRSTTBQ-UHFFFAOYSA-N dipropylamine Chemical compound CCCNCCC WEHWNAOGRSTTBQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 150000002170 ethers Chemical class 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 description 1
- 125000002768 hydroxyalkyl group Chemical group 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- 230000002045 lasting effect Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- JACMPVXHEARCBO-UHFFFAOYSA-N n-pentylpentan-1-amine Chemical compound CCCCCNCCCCC JACMPVXHEARCBO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 1
- 238000006396 nitration reaction Methods 0.000 description 1
- PMJHHCWVYXUKFD-UHFFFAOYSA-N piperylene Natural products CC=CC=C PMJHHCWVYXUKFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 1
- 150000003141 primary amines Chemical class 0.000 description 1
- 150000003335 secondary amines Chemical class 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 150000003457 sulfones Chemical class 0.000 description 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 description 1
- 238000010626 work up procedure Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
- C21C5/5264—Manufacture of alloyed steels including ferro-alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C35/00—Master alloys for iron or steel
- C22C35/005—Master alloys for iron or steel based on iron, e.g. ferro-alloys
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Silicon Compounds (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
Anvendelse av teknisk sulfolan som selektivt ekstraksjonsmiddel ved separasjon av organiske forbindelser.
Foreliggende oppfinnelse angår anvendelse av sulfolan som selektivt oppløs-ningsmiddel ved separasjon av blandinger av organiske forbindelser.
Det er kjent at sulfolan kan anvendes til mange industri- eller formål, særlig i ekstraksjonsprosesser, ekstraktive destillasjonsprosesser og absorbsjonsprosesser.
Ennskjønt sulfolanet selv er ytterst sta-bilt, står man overfor den ulempe at teknisk sulfolan vanligvis inneholder forurensninger som vanligvis spaltes under bruk under dannelse av forbindelser som er til-bøyelige til å forårsake uønskede reaksjo-ner, samt å forårsake korrosjon på metall-utstyr. Denne langsomme spaltning av forurensninger er særlig skadelig i tilfelle hvor sulfolanet holdes ved relativt høye temperaturer i lengre tid, hvilket kan forekomme f.eks. i ekstraksjonsprosesser eller i ekstraktive destillasj onsprosesser.
Det har allerede vært foreslått at de
ovennevnte vanskeligheter kan overkom-mes ved at teknisk sulfolan, før det anvendes som ekstraksjonsmiddel eller lignende underkastes en varmebehandling
med påfølgende bortskaffelse ved destillasjon av de derved dannede spaltningsprodukter. Det er imidlertid en ulempe ved denne fremgangsmåte at varmebehandlingen i mange tilfelle må pågå i 40—50 timer eller mer for å sikre fullstendig eller praktisk talt fullstendig spaltning av de termisk ustabile forbindelser.
Det har nu vist seg at man kan an-
vende teknisk sulfolan som selektivt ekstraksjonsmiddel ved separasjon av organiske forbindelser når sulfolanet inneholder ikke mer enn 2 vektprosent, fortrinsvis ikke mer enn 1 vektprosent, termisk ustabile forbindelser, eventuelt ved at det er. underkastet en rensningsbehandling bestående i en varmebehandling ved en temperatur fra 150° til 200° C i mindre enn 5 timer, fortrinsvis i mindre enn 2 timer, med påfølgende avdestillering av forurensningene, og det inneholder små mengder av én eller flere uorganiske eller organiske baser — fortrinsvis gassformig eller vandig ammoniakk, vandige oppløsninger av alkalimetallhydroxyder og/eller -carbonater, monoethanolamin, diethonalamin, monopropanolamin eller dipropanolamin eller blandinger derav — som er tilstrekkelige til å nøytralisere tilstedeværende sure spaltningsprodukter, og som tilsettes før og/eller under anvendelsen av sulfolanet som selektivt ekstraksjonsmiddel og/eller før og/eller under gjenvinningen av sulfolanet fra en blanding av dette med ekstraherte organiske forbindelser.
Nu er det i og for seg kjent fra britisk patentskrift nr. 625 505 å anvende f.eks. ammoniakk og diverse organiske aminer sammen med sulfolan ved ekstraksjonsprosesser av angjeldende art, men da som et hjelpeoppløsningsmiddel — altså som et i seg selv selektivt oppløsningsmiddel — og følgelig, for å ha noen praktisk betydning i så henseende, i større mengder enn de som er aktuelle ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen.
Sulfolanet som anvendes i henhold til oppfinnelsen, kan benyttes i alle tilfelle hvor sulfolan anvendes som selektivt opp-løsningsmiddel, såsom i ekstraksjonsprosesser, ekstraktive destillasjonsprosesser og absorbsj onsprosesser.
En viktig anvendelse av sulfolan som ekstraksjonsmiddel er ved separasjon og utvinning av aromatiske forbindelser fra flytende hydrocarbonblandinger inneholdende ett eller flere aromatiske hydrocar-boner, såsom hydrocarbonoljef raks joner, for fremstilling av aromatiske konsentra-ter for anvendelse i petroleumindustrien eller for fremstilling av rene, aromatiske forbindelser, såsom benzen og toluen, for den kjemiske industri.
Ekstraksjonen med sulfolan utføres fortrinnsvis kontinuerlig i et flertrinns motstrøms-system. Raffinatet kommer ut i den ene ende av dette system. Ekstraktfasen som tas ut i den andre ende, kan først ledes til en strippekolonne for fjernelse av de ikke-aromatiske forbindelser, hvilke tas ut på toppen av strippekolonnen i form av damp og etter kondensasjon resirkuleres til ekstraksjons-systemet. Ekstraktfasen som tas ut fra bunnen av strippekolonnen eller fra bunnen av ekstraksjons-systemet, ledes til et destillasjonsapparat. Her vil toppro-duktet være de aromatiske forbindelser og bunnproduktet sulfolan, hvilket returneres til ekstraksjons-systemet.
Ekstraktiv destillasjon anvendes i til-feller hvor f.eks. fraksjoner med høy konsentrasjon av aromatiske forbindelser, f.eks. 80 % eller høyere, skal konsentreres ytterligere.
Som allerede nevnt har den relativt lave konsentrasjon på ikke mere enn 2 vekt% ustabile forbindelser ingen nevne-verdig skadelig innvirkning på sulfolanets egenskaper som selektivt oppløsningsmid-del. Heller ikke er tilstedeværelsen av basiske stoffer som anvendes for å nøytrali-sere de sure forbindelser som dannes, funnet å være skadelig. Dersom det imidlertid skal fremstilles meget rene produkter, er det å anbefale at man starter prosessen med et sulfolan inneholdende ikke mere enn 1 vekt% termisk ustabile produkter. Dette vil være tilfellet f.eks. ved fremstilling av benzen og toluen for nitreringsfor-mål ved ekstraksjon av visse hydrocarbon-petroleumf raksj oner.
En må være klar over at teknisk sulfolan, avhengig av den anvendte fremstil-lingsmetode, ofte kan inneholde mer enn 2 vekt% termisk ustabile forbindelser. I sådanne tilfelle må sulfolanet først underkastes en rensningsprosess for å redusere konsentrasjonen av nevnte forbindelser til 2 vekt% eller mindre.
Denne rensningsprosess utføres fortrinnsvis etter én eller flere av de allerede nevnte fremgangsmåter, nemlig ved at sulfolanet underkastes varmebehandling ved en temperatur ikke lavere enn 140° C, hvoretter de dannede forurensninger fjernes ved destillasjon.
Det er funnet at spaltningen av termisk ustabile forbindelser under denne varmebehandling ikke finner sted propor-sjonalt med tiden. Mens det er funnet at størstedelen av de ustabile forbindelser om-dannes til flyktige forbindelser i løpet av relativt kort tid, spaltes de gjenværende forurensninger meget langsommere.
Reduksjonen av konsentrasjonen av termisk ustabile forbindelser til 2 vekt%, eller i enkelte tilfelle til 1 vekt%, krever derfor ikke behandling i de 40—50 timer som ville være nødvendig dersom forurensningene skulle fjernes fullstendig. En varmebehandling som varer mindre enn 5 timer og vanligvis mindre enn 2 timer, er i alminnelighet tilstrekkelig til å bevirke den delvise fjernelse som er omtalt ovenfor. Varmebehandlingen utføres fortrinnsvis ved en temperatur mellom 150 og 220° C.
Nøytralisering av spaltningsproduktene som dannes ut fra de (gjenværende) termisk ustabile forbindelser under anvendelsen av sulfolanet som et selektivt oppløs-ningsmiddel og/eller under dets opparbei-delse (fraskillelse av ekstraherte organiske forbindelser), kan prinsipielt utføres med et hvilket som helst basisk stoff.
Eksempler på sådanne stoffer er uorganiske baser, såsom gassformig eller vandig ammoniakk, og særlig fordelaktige uorganiske stoffer er oppløsninger av ett eller flere vandige alkalimetallhydroxyder og/eller alkalimetallkarbonater.
Generelt anvendbare organiske nøytra-liseringsmidler er aminer, spesielt de som er nogenlunde stabile under prosessbetin-gelsene og hvis flyktighet er slik at de under anvendelsen og/eller opparbeidelsen av sulfolanet foreligger delvis i væskefasen og delvis i dampfasen. Tilstedeværelsen av et nøytraliseringsmiddel både i væskefasen og i dampfasen gir nemlig beskyttelse av hele apparaturen, så meget desto mer som visse aminer også er effektive som korrosjons-hindrende midler.
Som egnede alifatiske aminer kan nevnes dialkylaminene såsom f.eks. di-n-pro-pylamin, di-n-butylamin og di-n-pentyl-amin. Vanligvis foretrekkes imidlertid hydroxyalkylaminer. Passende hydroxyalkylaminer omfatter de forbindelser som kan avledes fra ammoniakk eller et alifa-tisk, primært eller sekundært amin som har en alkylgruppe med ikke mer enn 4 carbon-atomer, ved at ett eller flere av hydrogen-atomene som er bundet til nitrogenatomet, erstattes med en hydroxyalkylgruppe med ikke mer enn 4 barbonatomer. Eksempler på sådanne hydroxyalkylaminer er monoethanolamin, diethanolamin, monopropanolamin, di-n-propanolamin, di-isopropa-nolamin, di-tert.-butanolamin, di-sek.-butanolamin, di-n-butanolamin, trietha-nolamin og blandinger derav.
Andre aminer som kan nevnes, er de som har et ring-nitrogenatom, såsom pipe-ridin og morfolin.
De basiske stoffer tilsettes efter behov, idet mengden vil være avhengig av konsentrasjonen av termisk ustabile forbindelser i det tekniske sulfolan. Konsentrasjonen av slike forbindelser,, eller den potensielle mengde av sure forbindelser, kan bestem-mes på forhånd ved analyse, f.eks. ved å be-stemme mengden av sure forbindelser som dannes under en forlenget varmebehandling av sulfolanet. I praksis kan også pH-verdien av det sirkulerende sulfolan tjene som en rettesnor for tilsetningen av basiske stoffer.
Det punkt i ekstraksjons-systemet, eller lignende, som anvendes for tilsetning av basiske forbindelser, er ikke spesielt kri-tisk. Dette er spesielt tilfelle for kontinuerlige prosesser da det selektive oppløsnings-middél som regel bare har en kort syklus gjennom installasjonen. I dette tilfelle vil sure spaltningsprodukter nøytraliseres straks eller efter kort tid, uansett på hvilket punkt de basiske forbindelser tilføres. Om så ønskes, kan de basiske stoffer tilsettes sulfolanet før dette anvendes. Under anvendelsen kan tilsetningen finne sted f.eks. enten i ekstraksjonskolonnen eller før og/eller under opparbeidelsen av ekstraktfasen. Om så ønskes, kan de basiske stoffer tilføres på mer enn ett punkt.
En hensiktsmessig fremgangsmåte for fremstilling av teknisk sulfolan består i at man tar utgangspunkt i svoveldioxyd og butadien eller et annet 1,3-diolefin, såsom isopren eller trans-piperylen. Først omset-tes butadienet eller den tilsvarende for-bindelse med svoveldioxydet for dannelse av sulfolen, og i et neste trinn hydrogeneres sulfolenet til sulfolan.
Omsetningen til sulfolen vil som regel utføres under trykk, idet flytende butadien eller lignende gradvis tilsettes til det flytende svoveldioxyd ved en temperatur mellom 70 og 120° C. Det flytende svoveldioxyd fortynnes fortrinnsvis med et opp-løsningsmiddel såsom isopropylalkohol. Når omsetningen er avsluttet, avlastes trykket, og uomsatt butadien og svoveldioxyd fjernes. Det dannede sulfolen — eventuelt ytterligere fortynnet med et oppløsningsmid-del, såsom isopropylalkohol — hydrogeneres derefter til sulfolan ved hjelp av f.eks. Raney-nikkel som katalysator. Vanligvis vil man før hydrogeneringen bestrebe seg på å fjerne fra solfolenet ikke bare alt uomsatt svoveldioxyd og butadien eller lignende, men også eventuelle andre forurensninger, såsom uoppløselige sulfoner og andre reak-sjonsprodukter som kan ha en skadelig inn-flytelse på brukstiden for hydrogenerings-katalysatoren.
Det således fremstilte tekniske sulfolan vil vanligvis inneholde mindre enn 5 vekt% termisk ustabile forbindelser. Når konsentrasjonen av forurensningene er høyere enn 2 vekt%, underkastes sulfolanet først en rensningsprosess som fortrinnsvis består i en kortvarig varmebehandling med påfølgende fjernelse ved destillasjon av de derved dannede flyktige spaltningsprodukter av forurensningene.
I et system for satsvis utførelse av rens-ningsprosessen kan varmebehandlingen og destillasjonen utføres i adskilte apparatur - enheter. Det er imidlertid også mulig å ut-føre begge behandlinger i én og samme apparatur. Dette kan gjøres ved at varmebehandlingen utføres i en destillasjonskolonne. I dette tilfelle oppvarmes det urene sulfolan i bunnen av destillasjonskolonnen i det for varmebehandlingen nødvendige tidsrom ved en temperatur ikke lavere enn 140° C, mens temperaturen i toppen av ko-lonnen avpasses således at uønskede, flyktige komponenter destillerer over men praktisk talt intet sulfolan.
Et kontinuerlig system er imidlertid vanligvis å foretrekke fremfor et satsvist system. I det kontinuerlige system ledes det tekniske sulfolan, efter at det er oppvar-met til en temperatur ikke lavere enn 140° C, kontinuerlig gjennom én eller flere reaktorer og derpå inn i et kontinuerlig drevet destillasjonssystem.
Fjernelsen av de flyktige forurensninger under varmebehandlingen og/eller destillasjonen kan påskyndes vesentlig ved at denne utføres under redusert trykk. Fortrinnsvis anvendes trykk mellom 5 og 50 mm kvikksølv. Trykk lavere enn 5 mm kvikksølv er i økonomisk henseende lite tiltrekkende og teknisk vanskelig å anvende.
Den termiske behandling og/eller destillasjon startes ved atmosfæretrykk eller et noe redusert trykk, hvoretter trykket, om så ønskes, kan reduseres ytterligere et-terhvert som varmebehandlingen skrider frem.
Foruten de termisk ustabile forbindelser som spaltes under varmebehandlingen, vil sulfolanet vanligvis inneholde polymeri-sater, ethere og andre forbindelser med høyere molekylvekt eller kokepunkt enn sulfolanet. Slike forbindelser kan på enkel måte fraskilles som gjenværende komponenter ved avdestillering av sulfolanet efter at de flyktige forurensninger er blitt fjernet. Denne destillasjon bør fortrinnsvis utføres under forminsket trykk for å unn-gå spaltning av sulfolanet.
En fordel ved denne destillasjonspro-sess er at man unngår filtrering av sulfolanet, en operasjon som ellers vanligvis er nødvendig for å fjerne uoppløselige komponenter som er dannet under varmebehandlingen.
Da temperaturen under varmebehandlingen og under destilleringen av sulfolanet må holdes under spaltningstemperaturen for sulfolanet, er det å anbefale ikke å anvende temperaturer over 230° C.
Eksempel En C6-C7-reformat-fraksjon ble ekstrahert med sulfolan i et kontinuerlig mot-strøms-system.
Sulfolanet var fremstilt ved omsetning av butadien og svoveldioxyd og hydrogene-ring av det dannede sulfolen. Det således erholdte urene sulfolan inneholdt 5 vekt% termisk ustabile forbindelser og ble underkastet en varmebehandling som ovenfor beskrevet i 2 timer ved 170° C. Efter at de flyktige forurensninger var blitt fjernet, ble sulfolanet destillert over. Konsentrasjonen av termisk ustabile forbindelser ble ved denne forhåndsbehandling minsket til 1,5 vekt%.
Reformatfraksj onen ble ekstrahert med dette sulfolan ved en temperatur på 95° C 1 en motstrøms ekstraksjonskolonne med ti teoretiske plater, idet 10 tonn pr. time re-f ormatf raksj on og 25 tonn pr. time sulfolan ble kontinuerlig tilført pr. time.
Ved å gå frem som ovenfor beskrevet ble der erholdt 6 tonn pr. time raffinat. Ekstraktfasen ble ledet til en strippekolonne med en bunntemperatur på 170° C, og som ble holdt ved atmosfæretrykk. Fra toppen av strippekolonnen ble der tatt ut 2 tonn destillat pr. time, hvilket destillat ble resirkulert til ekstraksjonskolonnen. Ekstraktfasen fra bunnen av strippekolonnen ble ledet til en destillasjonskolonne hvorfra 4 tonn pr. time av aromatiske forbindelser med en renhet på 99,9 vekt% ble tatt ut over toppen. Sufolanet som ble tatt ut i bunnen (25 tonn pr. time) ble resirkulert til ekstraksjonskolonnen.
På et punkt nær punktet for tilførsel av sulfolan til ekstraksjonskolonnen ble monoethanolamin (MEA) tilsatt sulfolanet for å nøytralisere spaltningsproduktene som ble dannet under ekstraksjonen og opparbeidelsen. Den tilsatte mengde MEA under de første 300 timer av forsøket var 3 kg pr. time. I løpet av dette tidsrom var størstedelen av de termisk ustabile forbindelser omdannet, slik at det i tidsrommet fra den 300. time til den 800. time var tilstrekkelig med tilsetning av 0,4 kg MEA pr. time, mens det i tidsrommet fra 800. time til den 4300. time var tilstrekkelig å tilsette 0.2 kg MEA pr. time for å gjøre sulfolanet fullstendig nøytralt eller svakt basisk. Da det ble sirkulert en total mengde på 60 tonn sulfolan i installasjonen, var den prosentvise mengde MEA som ble tilsatt i de nevnte tidsrom, henholdsvis 0,012%, 0,0016% og 0,0008 %. De små mengder av MEA og omsetningsproduktene som ble dannet med dette har ingen på-viselig skadelig virkning på resultatene av ekstraksjonen.
Claims (1)
- Anvendelse av teknisk sulfolan som selektivt ekstraksjonsmiddel ved separasjon av organiske forbindelser, hvilket sulfolan inneholder ikke mer enn 2 vektprosent, fortrinsvis ikke mer enn 1 vektprosent, termisk ustabile forbindelser, eventuelt ved at det er underkastet en rensningsbéhandling bestående i en varmebehandling ved en temperatur fra 150° til 200° C i mindre enn 5 timer, fortrinsvis i mindre enn 2 timer, med påfølgende avdestillering av forurensningene, og ytterligere inneholder små mengder av én eller flere uorganiske eller organiske baser — fortrinsvis gassformig eller vandig ammoniakk, vandige oppløs-ninger av alkalimetallhydroxyder og/eller -carbonater, monoethanolamin, diethanolamin, monopropanolamin eller dipropanolamin eller blandinger derav — som er tilstrekkelige til å nøytralisere tilstedeværende sure spaltningsprodukter, og som tilsettes før og/eller under anvendelsen av sulfolanet som selektivt ekstraksjonsmiddel og/eller før og/eller under gjenvinningen av sulfolanet fra den erholdte blanding av dette med de ekstraherte organiske forbindelser.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8678278A JPS5514452A (en) | 1978-07-18 | 1978-07-18 | Electric furnace for ferro cilicon refining |
JP8678378A JPS5514848A (en) | 1978-07-18 | 1978-07-18 | Smelting method for ferrosilicon |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO792194L NO792194L (no) | 1980-01-21 |
NO152609B true NO152609B (no) | 1985-07-15 |
NO152609C NO152609C (no) | 1989-05-03 |
Family
ID=26427864
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO792194A NO152609C (no) | 1978-07-18 | 1979-06-29 | Fremgangsmaate og elektroovn for raffinering av ferrosilicium. |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US4255184A (no) |
DE (1) | DE2929105C2 (no) |
FR (1) | FR2431546A1 (no) |
NO (1) | NO152609C (no) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
HU187645B (en) * | 1982-02-18 | 1986-02-28 | Vasipari Kutato Fejleszto | Process for the production of complex ferro-alloys of si-base |
FR2671611B1 (fr) * | 1991-01-15 | 1998-08-28 | Air Liquide | Procede et installation de regulation de l'injection d'oxygene dans un four a arc electrique. |
JPH07145420A (ja) * | 1993-09-30 | 1995-06-06 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 電気アーク溶解炉 |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA665136A (en) * | 1963-06-18 | Elektrokemisk A/S | Direct current electric smelting furnace | |
GB1024043A (en) * | 1962-01-24 | 1966-03-30 | Aei Birlec Ltd | Production of metals or alloys from ores |
US3423080A (en) * | 1963-11-06 | 1969-01-21 | Interlake Steel Corp | Electric arc furnace |
FR1391997A (fr) * | 1964-01-31 | 1965-03-12 | Tanabe Kakoki Co | Procédé et appareillage pour l'utilisation de la puissance calorifique du gaz engendré par un four de fusion électrique |
DE1289857B (de) * | 1965-03-11 | 1969-02-27 | Knapsack Ag | Formlinge zur Herstellung von Ferrosilicium |
DE1608228B2 (de) * | 1968-03-19 | 1974-01-31 | Demag-Elektrometallurgie Gmbh, 4100 Duisburg | Verfahren zur Stabilisierung des Reduktionsprozesses beim Betrieb von geschlossenen Reduktionsofen |
DE1936649A1 (de) * | 1968-08-22 | 1970-02-26 | Krupp Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Optimierung der Sauerstoffzufuhr in Elektrolichtbogenoefen |
US3827877A (en) * | 1968-11-29 | 1974-08-06 | Huettenwerk Oberhausen Ag | Method of induction-refining a ferrous melt using a sponge iron charge |
US3666871A (en) * | 1970-06-18 | 1972-05-30 | Canada Steel Co | Continuous charging of an electric arc steelmaking furnace |
FR2136425A5 (no) * | 1971-04-20 | 1972-12-22 | Joetsu Denro Kogyo Co Ltd | |
US3760446A (en) * | 1972-04-11 | 1973-09-25 | Airco Inc | Gas curtain ventilation control for open hooded ferroalloy furnace |
CA1024570A (en) * | 1973-08-08 | 1978-01-17 | Heinz Stark | Closed reducing furnace |
DE2437245C3 (de) * | 1974-08-02 | 1979-01-18 | Demag Ag, 4100 Duisburg | Vorrichtung zur kontrollierbaren Rauchgasverbrennung für einen geschlossenen Lichtbogen-Reduktionsofen zur Erzeugung von Metallen und Metall-Legierungen ' |
US4005252A (en) * | 1975-09-17 | 1977-01-25 | Elkem-Spigerverket | Apparatus for gas collection in open electric smelting furnaces |
-
1979
- 1979-06-29 NO NO792194A patent/NO152609C/no unknown
- 1979-06-29 US US06/053,480 patent/US4255184A/en not_active Expired - Lifetime
- 1979-07-17 FR FR7918501A patent/FR2431546A1/fr active Granted
- 1979-07-18 DE DE2929105A patent/DE2929105C2/de not_active Expired
-
1980
- 1980-03-05 US US06/127,279 patent/US4347614A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO792194L (no) | 1980-01-21 |
FR2431546A1 (fr) | 1980-02-15 |
DE2929105A1 (de) | 1980-01-31 |
DE2929105C2 (de) | 1985-01-17 |
NO152609C (no) | 1989-05-03 |
FR2431546B1 (no) | 1983-01-21 |
US4347614A (en) | 1982-08-31 |
US4255184A (en) | 1981-03-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3723256A (en) | Aromatic hydrocarbon recovery by extractive distillation, extraction and plural distillations | |
SU1205755A3 (ru) | Способ извлечени чистого бензола из углеводородных смесей | |
US3551327A (en) | Extractive distillation of aromatics with a sulfolane solvent | |
WO2010100518A1 (en) | Process for the treatment of phenol and tar acids containing oil | |
KR900004634A (ko) | 니트로페놀성 부산물의 추출, 회수 및 처리방법 | |
US3642614A (en) | Reduction of soluble contaminants in lean solvent | |
US2956946A (en) | Process for removing acids with an ethylene glycol monoalkylamine ether | |
CA1080465A (en) | Process for the preparation of percarboxylic acid solutions | |
NO152609B (no) | Fremgangsmaate og elektroovn for raffinering av ferrosilicium | |
US3252997A (en) | Purification of sulfolane compounds | |
US4892624A (en) | Workup of distillation residues from the purification of caprolactam | |
US3702295A (en) | Aromatic hydrocarbon recovery method | |
KR0142077B1 (ko) | 임의의 방향족함량의 탄화수소 혼합물로부터 방향족을 분리하는 방법 | |
US3679579A (en) | Process for recovering highly pure aromatic substances from hydrocarbon mixtures containing both aromatic and non-aromatic substances | |
US4306945A (en) | Extracting aromatic hydrocarbons from mixtures containing same | |
CA1146978A (en) | Process for the recovery of isoprene, and isoprene so recovered | |
US2313538A (en) | Distillation of benzene fractions | |
US3725256A (en) | Process for separating aromatic hydrocarbons from mixtures thereof with paraffins and naphthene hydrocarbons | |
US3470088A (en) | Method for aromatic hydrocarbon recovery | |
US4419226A (en) | Recovery of aromatic hydrocarbons and a non-aromatic raffinate stream from a hydrocarbon charge stock | |
US3503875A (en) | Solvent extraction of aromatic hydrocarbons with epsilon-caprolactam | |
US3558480A (en) | Light and heavy reflux streams in solvent extraction of aromatics | |
US2308588A (en) | Maleic anhydride purification | |
US3115501A (en) | Sultone manufacture | |
US3560374A (en) | Aromatic extraction process |