NO150815B - Proporsjonerende ventil - Google Patents
Proporsjonerende ventil Download PDFInfo
- Publication number
- NO150815B NO150815B NO771235A NO771235A NO150815B NO 150815 B NO150815 B NO 150815B NO 771235 A NO771235 A NO 771235A NO 771235 A NO771235 A NO 771235A NO 150815 B NO150815 B NO 150815B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- reduction
- pellets
- iron
- coal
- furnace
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 57
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 28
- 239000008188 pellet Substances 0.000 claims description 26
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims description 22
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 21
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 19
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 6
- 230000001603 reducing effect Effects 0.000 claims description 6
- 239000002243 precursor Substances 0.000 claims description 5
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 29
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 17
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 15
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 13
- 239000000047 product Substances 0.000 description 10
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 8
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 5
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 4
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 3
- RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N anthracen-1-ylmethanolate Chemical compound C1=CC=C2C=C3C(C[O-])=CC=CC3=CC2=C1 RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003830 anthracite Substances 0.000 description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010744 Boudouard reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 229910000278 bentonite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000440 bentonite Substances 0.000 description 1
- SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N bentoquatam Chemical compound O.O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- GUJOJGAPFQRJSV-UHFFFAOYSA-N dialuminum;dioxosilane;oxygen(2-);hydrate Chemical compound O.[O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3].O=[Si]=O.O=[Si]=O.O=[Si]=O.O=[Si]=O GUJOJGAPFQRJSV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 1
- 238000007885 magnetic separation Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 description 1
- 229910052901 montmorillonite Inorganic materials 0.000 description 1
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05D—SYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
- G05D11/00—Control of flow ratio
- G05D11/003—Control of flow ratio using interconnected flow control elements
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/2496—Self-proportioning or correlating systems
- Y10T137/2514—Self-proportioning flow systems
- Y10T137/2521—Flow comparison or differential response
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/2496—Self-proportioning or correlating systems
- Y10T137/2559—Self-controlled branched flow systems
- Y10T137/2574—Bypass or relief controlled by main line fluid condition
- Y10T137/2579—Flow rate responsive
- Y10T137/2594—Choke
- Y10T137/2597—Variable choke resistance
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Safety Valves (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
- Multiple-Way Valves (AREA)
- Fluid-Driven Valves (AREA)
- Magnetically Actuated Valves (AREA)
- Lift Valve (AREA)
Description
Fremgangsmåte til reduksjon av oksydiske jernmalmer til et forprodukt hvis jerninnhold minst delvis foreligger i metallisk form.
Det er kjent forskjellige fremgangsmåter ifølge hvilke oksydiske jernmalmer reduseres ved hjelp av faste karbonholdige brennstoffer til et for-
produkt som minst delvis består av metallisk jern som deretter i jernsmelte-
ovner som f. eks. lavsjaktovner, kupolovner, elektroovner eller lignende innsmeltes til metallisk jern.
Den eldste gruppe av disse fremgangsmåter har det trekk felles at
de finkornede oksydiske jernmalmer formes sammen med det faste karbon-
holdige reduksjonsmiddel til formlegemer, f. eks. briketter, granuler,
pellets eller lignende som deretter reduseres ved at det av det innbundne karbon ved reaksjon med oksygen, som enten stammer fra den oksydiske jernmalm selv og/eller en oksygenholdig gasstrøm, dannes CO som på sin side virker reduserende på jernoksydet.
Denne fremgangsmåte har imidlertid tidligere ikke funnet anvendelse
i praksis fordi den krever praktisk talt samme mengde høyverdig reduksjonsmiddel som koks eller antrasitt, som de ennu eldre fremgangsmåter ved direkte reduksjon i høyovner, således at den i forhold til denne kjente fremgangsmåte ikke har bydd på noen tekniske eller økonomiske fordeler. Dess-
uten er fastheten av formlegemene av jernmalm og innbundet karbon med et karboninnhold som er tilstrekkelig for den fullstendige reduksjon så lav, at formlegemene ofte faller fra hverandre ved reduksjonen.
En nyere fremgangsmåte består i å øke formlegemenes fasthet, og
spesielt av kuleformede granuler fremstillet ved en avrullingsprosess ved at disse formlegemer utelukkende er fremstillet av jernmalm og at de i et lag av et fast karbonholdig reduksjonsmiddel under motstrømsføring til en
gass reduseres, idet det i gassfasen opprettholdes et tilsvarende høyt CO-innhold, som dannes og opprettholdes ved reaksjon av det karbonholdige lag med oksygeninnholdet i jernoksydet og/eller gassatmosfæren.
Denne fremgangsmåte har likeledes'den ulempe at den er bundet til anvendelse av faste karbonholdige reduksjonsmidle r som er praktisk talt fri for flyktige bestanddeler når det skal unngås varmetap ved uutnyttede unnvikende flyktige bestanddeler.
Slike faste karbonholdige reduksjonsmidler er imidlertid de dyreste, fordi det hertil praktisk talt bare må anvendes koks eller antrasitt.
Nyere forslag som ikke hører til den kjente teknikkens stand foreskriver for f or reduksjonen av jernoksydene til et minst delvis av metallisk jern bestående forprodukt å anvende billigere brennstoffer med en merk-bar del av flyktige bestanddeler. Anvendbarheten av disse billigere brennstoffer skal ifølge dette eldre forslag sikres ved at disse reduksjonsmidler tilføres til en dreierørsovn beskikket med formlegemene av jernoksyder ved et sted som er plasert tilstrekkelig langt fra uttaksenden i dreierørs-ovnen selv delvis forkokses og delvis forbrukes for reduksjonen. Fra dreierørsovnens uttaksprodukt som ennu inneholder en del av det for-koksede brennstoff i overskudd, adskilles dette overskudd og tilbakeføres i dreierørsovnen, og da ved et sted som ligger foran det opprinnelige ifylte reduksjonsmiddels innfyllingssted.
Ennskjønt dette eldre forslag medfører et visst fremskritt i forhold til den kjente teknikkens stand, muliggjør den imidlertid ikke å tilføre den samlede karbonmengde som er nødvendig for reaksjonen i alle tilfelle utelukkende i form av et brennstoff som inneholder større mengder flyktige bestanddeler. Den maksimale mengde av et slikt brennstoff som kan anvendes for denne fremgangsmåte er fastlagt ved at det ikke bør utvikles mer gassformede forkoksningsprodukter enn det som kan nyttegjøres ved etterfølgende forbrenning for varmebehovet for jernoksydenes fremstilling når det skal unngås varmetap ved avgasser.
Det er også kjent en fremgangsmåte til forreduksjon av oksydisk jernmalmpellets til FeO-tilstand i sjaktovn uten at det derved dannes metallisk jern. Ulempene ved denne fremgangsmåte består i at energiforbruket for ferdigreduksjonen bare kan senkes ufullstendig da f or reduksjonen bare går til FeO, at ikke det samlede brennstoff for den samlede for- og ferdigreduksjon kan tilsettes i form av finkornet gassrikt brennstoff, at det for denne fremgangsmåte til pelletene settes en betraktelig mengde av Portland-sement som bindemiddel og pelletene må herdes i lengre tid ved lagring,
og at reaksjonstemperåturen bare kan utgjøre inntil 800°C, hvorved det
foregår en forholdsvis dårlig besparelse av energi for ferdigreduksjonen.
Oppfinnelsen vedrører nu en fremgangsmåte til reduksjon av oksydiske jernmalmer til et forprodukt hvis jerninnhold minst delvis foreligger i metallisk form, ved reduserende behandling av formlegemer av de oksydiske jernmalmer med i formlegemene inneholdende kull som reduksjonsmiddel i en dreierørsovn, idet formlegemene befinner seg i et lag av fast kullstoffholdig reduksjonsmiddel og det fra dette utviklede CO virker reduserende,
og fremgangsmåten er karakterisert ved at det som formlegemer anvendes råpellets som inneholder 40 - 60% av den for den ønskede samlede reduksjon nødvendige mengde av reduksjonsmidler i form av gassrike kull og at pelletene forreduseres ved hjelp av det i pelletene inneholdte gassrike kull under oppvarmningen til reduksjonstemperaturen på 1000 - 1100°C og på kjent måte ferdigreduseres ved hjelp av det ytre lag av reduksjonsmiddel.
Innsatsgodsets videre reduksjon til det ønskede forprodukt foregår ifølge oppfinnelsen således at det ved det innbundne reduksjonsmiddel forreduserte gods ferdigreduseres hovedsakelig i dreierørsovnens sluttsone fortrinnsvis i dens siste tredjedel på i og for seg kjent måte i et lag av et fast karbonholdig reduksjonsmiddel og nemlig med det fra laget dannede CO. Hensiktsmessig ifylles dette ytterligere reduksjonsmiddel til dreierørs-ovnen først i sluttsonen fremfor alt for å avlaste ovnens begynnelsesdel og å unngå uønsket Boudouard-reaksjon i oppvarmningssonen. Prinsipielt er det her imidlertid også mulig å ifylle dette ytterligere brennstoff eller en del herav sammen med jernoksydformlegemene til dreierørsovnen allerede ved dens ifyllingsende. I dette tilfelle er det riktignok hensiktsmessig for det som ytre lag anvendte reduksjonsmiddel utelukkende å anvende et brennstoff som ikke inneholder eller bare inneholder litt bestanddeler som kan flyktiggjøres for å unngå varmetap med avgassen.
I motsetning til det til formlegemene innbundne brennstoff virker imidlertid de gassformede forkoksningsprodukter som utvikles fra det som ytre lag anvendte brennstoff ikke eller bare i meget underordnet grad direkte reduserende på jernoksydene. Deres energiinnhold kan derfor for fremgangsmåtens formål bare nyttegjøres ved forbrenning og nyttegjøring av forbrenningsvarmen for å dekke reaksjonens varmeforbruk.
En foretrukket utformning av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen foreskriver å avstemme mengden av det i formlegemene innførte brennstoff som inneholder flyktige bestanddeler til reduksjonsmiddelmengdene som bare kommer til virkning som ytre lag således at den samlede mengde av de fra det ytre lag utviklede flyktige f orkoksningsprodukter er akkurat tilstrekkelig til å dekke prosessens følbare varmebehov. Anvendes f. eks.
et brennstoff med ca. 40% karbon og 37 vektprosent flyktige bestanddeler er det fordelaktig å bevirke omkring 50% av reduksjonsarbeidet ved det i pelletene innførte brennstoff, og de resterende 50% ved det ytre lag.
Et ytterligere vesentlig trekk ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen består i at formlegemene, som består av jernoksyd og tilblandet faste reduksjonsmidler som inneholder flyktige bestanddeler, idet formlegemene fortrinnsvis består av kuleformede granuler fremstillet ved hjelp av en avrullingsprosess, tilføres til reduksjonsovnene og spesielt en dreierørsovn i "rå", dvs. hverken hårdbrent eller fortørket tilstand.
De fuktige pellets råfasthet kan på i og for seg kjent måte økes ved tilsetning av fasthet søkende tilsetninger som f. eks. bentonitt, montmoril-lonitt og lignende.
Videre er det ifølge oppfinnelsen mulig å innstille karboninnholdet av det ferdige reduserte forprodukt innbefattende et eventuelt karboninnhold i de reduserte pellets selv, således at det er nøyaktig tilstrekkelig for sluttreduksjonen og oppkulling til ønsket sluttprodukt, f. eks. til råjern, idet fortrinnsvis den for innsmeltning nødvendige energi ikke frembringes ved forbrenning av restkarboninnholdet, men på i og for seg kjent måte på elektrisk vei. I dette tilfelle kan det være hensiktsmessig å holde korn-størrelsen av det som ytre lag anvendte brennstoff høyere enn kornstør-relsen av det innførte brennstoff, hensiktsmessig fra 0 til 20 mm, fortrinnsvis 0 til 15 mm.
En spesiell fordel ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen består
i at den også er økonomisk anvendbar for mindreverdige malm, f. eks. malm med et samlet jerninnhold på under 60%, og spesielt malm som på annen måte ikke kan oppberedes økonomisk, da forproduktet uten videre kan innsmeltes i en lav sjaktovn under samtidig forslagging av forurens-ningene.
Det støv som medføres av dreierørsovnens avgasser kan utskilles på i og for seg kjente måter i støvutskillelsesinnretninger, f. eks. cykloner, og alt etter karboninnholdet enten innforlives i friskpelletene eller påføres dem som ytre hylster.
Utføre ls es eksempel.
En til pelletiseringsfinhet (80% 60 u ) malt jernmalm ble sammen-blandet med 12% kull som var malt til samme kornstørrelse og formet til pellets som hadde en størrelse på ca. 15 mm på en pelletiseringstallerken under besprøytning med vann. Jernmalmen inneholdt 47% Fe og hadde et glødetap på omtrent 11%. Kullene, en gassrik stenkull, inneholdt foruten 46% C og 9% aske omtrent 37% flyktige bestanddeler.' Jerninnholdet i de ferdige pellets lå ved 42% C-innhold ved 7,3%. Pellet ene ble fra den første tallerken direkte ført på en annen tallerken, hvor de under tilsetning av vann ble omhyllet med et sjikt av cyklonstøv. Det påførte cyklonstøvs mengde utgjorde ca. 7 - 0% og tilsvarte således den ved reduksjonen i dreieovnen fremkalte støvmengde, referert til malminnsats.
Pelletene som inneholdt omtrent 15% H^O ble i en mengde på 150 kg/time ifylt i dreierørsovnen som var utrustet med over lengden fordelte mantelbrennere og to etter hverandre på ovnsmantelen plaserte ifyllings-innretninger for kull. Ovnen var 7, 83 m lang og hadde en indre diameter på 0, 5 m.
Pelletene ble tørket i ovnens oppvarmningssone, som er omtrent ovnens første tredjedel, bragt til reduksjonstemperatur (1100°C) og for-redusert ved hjelp av de i pelletene inneholdte kull og ferdigredusert i ovnens resterende del. For ferdigreduksjon ble samme slags kull som var innbundet i pelletene innført i dreierørsovnen gjennom ifyllingsinn-retningene ved ovnsmantelen, hvilke innretninger var anbragt omtrent ved enden av ovnens første og annen tredjedel, og det ble ifylt 12, 5 kg/time pr. ifyIlingsinnretning, tilsammen altså 25 kg/time.
De i kullene inneholdte gassformige bestanddeler ble forkokset under de i dreierørsovnen herskende betingelser og for den største del forbrent i ovnens oppvarmningssone sammen med det overskytende CO som stammer fra reduksjonen ved hjelp av gjennom mantelbrennere inn-ført luft, og således utnyttet til å oppvarme chargen og til å.dekke energi-behovet. En ekstra oppvarmning av dreierørsovnen, f. eks. med lysgass eller olje, var ikke nødvendig.
Tilsammen, dvs. innbefattende den i pelletene innbundne kull, ble 0, S5 kg kull pr. kg jern innført i ovnen. Ovnsuttaket ble på kjent måte opp-delt ved klassifisering og magnetadskillelse i forreduserte pellets og pellet-brudd på den ene siden og over skudd skull på den annen side. Det forreduserte produkt var til 55% metallisert, dvs. ca. 70% av det opprinnelige til jernet bundne oksygen var fjernet. Det samlede ovnsuttak inneholdt dess-uten omkring 0, 15 kg C/kg Fe, dvs. en kullstoffmengde som er tilstrekkelig for ferdigreduksjon, f. eks. i en elektrohytteovn, såvel som oppkulling av råjernet. Det ville altså være mulig å ifylle det samlede reaksjons-produkt direkte uten forhåndsavkjøling i elektroovnen, og her viderefor-arbeides uten at ekstra reduksjonsmiddel måtte bli etterchargert eller overskytende karbon hadde måttet utskilles.
Ble det ikke innført kull i pelletene, men tilført den samme kullmengde pr. jernenhet enten f. eks. sentralt eller også utelukkende over ifyllings innretning ene i mantelen, lå reduksjonsgraden i forreduksjons-produktet bare ved ca. 35% metallisering tilsvarende 45 - 50% oksygen-fjerning. Ovnsuttaket inneholder også i dette tilfelle den for forarbeid-ingen av råjernet nødvendige mengde av fast kullstoff.
For å oppnå en reduksjonsgrad på 70% uten å innbinde kull i pelletene, måtte den pr. jernenhet tilførte kullmengde senkes så meget at det i ovnsuttaket i alle fall var tilstede 0, 3 kg C/kg Fe. Ovnsuttakets C-innhold var dermed mer enn dobbelt så stort som det som var nødvendig for rå-jernf remb r inge ls en.
Ved innbinding av gassrik kull og utnyttelse av disses flyktige bestanddeler for reaksjonen kan forreduksjonsprosessen i dreierørsovnen vesentlig forenkles og billiggjøres ved etterkoblet videreopparbeidelser i elektroovn. På den ene side bortfaller ved varmechargering av ovnsuttaket kjøle- og opparbeidelsesinnretninger og for det annet blir det ved varmechargering og ved den i forhold til den gamle arbeidsmåte 20 punkt høyere reduksjonsgrad innspart dyr elektrisk energi. Besparelsen av elektrisk energi bør f. eks. i det omtalte tilfelle, dvs. ved forreduksjon til 70% og varmchargering over 700°C gjøre mer enn 400 kWh/t Fe i forhold til en forreduksjon på bare 50% koldchargering.
Claims (1)
- Fremgangsmåte til reduksjon av oksydiske jernmalmer til et forprodukt hvis jerninnhold minst delvis foreligger i metallisk form, ved reduserende behandling av formlegemer av de oksydiske jernmalmer med i formlegemene inneholdende kull som reduksjonsmiddel i en dreierørsovn, idet formlegemene befinner seg i et lag av fast kullstoffholdig reduksjonsmiddel og det fra dette utviklede CO virker reduserende, karakterisert ved at det som formlegemer anvendes råpellets, som inneholder 40 - 60% av den for den ønskede samlede reduksjon nødvendige mengde av reduksjonsmidler i form av gassrike kull og at pelletene forreduseres ved hjelp av i pelletene inneholdte gassrike kull under oppvarmning til reduksjonstemperaturen på 1000 - 1100°C og på kjent måte ferdigreduseres ved hjelp av det ytre lag av reduksjonsmiddel.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/699,743 US4033371A (en) | 1976-06-24 | 1976-06-24 | Proportioning valve for volumetric proportioning of flow |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO771235L NO771235L (no) | 1977-12-28 |
NO150815B true NO150815B (no) | 1984-09-10 |
NO150815C NO150815C (no) | 1985-01-02 |
Family
ID=24810706
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO771235A NO150815C (no) | 1976-06-24 | 1977-04-06 | Proporsjonerende ventil. |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4033371A (no) |
JP (1) | JPS53435A (no) |
BE (1) | BE854094A (no) |
CA (1) | CA1048274A (no) |
CH (1) | CH621401A5 (no) |
DE (1) | DE2717733C2 (no) |
DK (1) | DK155382C (no) |
FI (1) | FI61104C (no) |
FR (1) | FR2356193A1 (no) |
GB (1) | GB1539311A (no) |
IT (1) | IT1073202B (no) |
NL (1) | NL172796C (no) |
NO (1) | NO150815C (no) |
SE (1) | SE428239B (no) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4832072A (en) * | 1987-09-15 | 1989-05-23 | Valentine Hechler | Fluid proportioning and mixing system |
JPH0468004A (ja) * | 1990-07-09 | 1992-03-03 | Sekisui Chem Co Ltd | ガラス・塩化ビニル系樹脂一体成形用塩化ビニル系樹脂組成物及びそれを用いたガラス・塩化ビニル系樹脂一体成形体 |
JP2642263B2 (ja) * | 1991-10-21 | 1997-08-20 | 積水化学工業株式会社 | 溶剤型アクリル系粘着剤の製造方法 |
US5375620A (en) * | 1994-02-25 | 1994-12-27 | Graham-White Mfg. Co. | Self-adjusting flow metering device |
CA2182259C (en) * | 1996-07-29 | 2002-01-29 | Silvano Breda | Single lever valve and cartridge with integral mixing chamber and divided waterway |
US7678177B2 (en) * | 2006-09-12 | 2010-03-16 | New York Air Brake Corporation | Membrane air dryer and sweep valve |
US8066801B2 (en) * | 2007-04-24 | 2011-11-29 | New York Air Brake Corporation | Sweep air system for membrane air dryer |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE281526C (no) * | ||||
US2556829A (en) * | 1945-03-20 | 1951-06-12 | Bendix Aviat Corp | Fluid regulator |
DE821122C (de) * | 1950-03-07 | 1951-11-15 | Steinmueller Gmbh L & C | Verteilungsregler fuer die Verzweigung eines Fluessigkeits- oder Gasstroms |
US2944627A (en) * | 1958-02-12 | 1960-07-12 | Exxon Research Engineering Co | Method and apparatus for fractionating gaseous mixtures by adsorption |
DE1108992B (de) * | 1958-06-06 | 1961-06-15 | Gerdts Gustav F Kg | Verfahren zur Sicherstellung des Durchflusses einer Mindestmenge |
DE1453783A1 (de) * | 1962-01-13 | 1969-04-17 | Klein Schanzlin & Becker Ag | Freilaufrueckschlagventil |
JPS498974B1 (no) * | 1970-02-07 | 1974-03-01 | ||
US3685533A (en) * | 1971-04-26 | 1972-08-22 | Joseph L Krechel | Unloader valve assembly |
-
1976
- 1976-06-24 US US05/699,743 patent/US4033371A/en not_active Expired - Lifetime
-
1977
- 1977-04-06 NO NO771235A patent/NO150815C/no unknown
- 1977-04-12 JP JP4193077A patent/JPS53435A/ja active Granted
- 1977-04-18 IT IT49005/77A patent/IT1073202B/it active
- 1977-04-21 DE DE2717733A patent/DE2717733C2/de not_active Expired
- 1977-04-22 FI FI771286A patent/FI61104C/fi not_active IP Right Cessation
- 1977-04-26 GB GB17379/77A patent/GB1539311A/en not_active Expired
- 1977-04-28 CA CA77277273A patent/CA1048274A/en not_active Expired
- 1977-04-28 CH CH531877A patent/CH621401A5/de not_active IP Right Cessation
- 1977-04-28 NL NLAANVRAGE7704689,A patent/NL172796C/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-04-29 DK DK188477A patent/DK155382C/da active
- 1977-04-29 BE BE177119A patent/BE854094A/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-04-29 FR FR7713068A patent/FR2356193A1/fr active Granted
- 1977-04-29 SE SE7704978A patent/SE428239B/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DK155382B (da) | 1989-04-03 |
DK188477A (da) | 1977-12-25 |
NL172796C (nl) | 1983-10-17 |
FI61104C (fi) | 1982-05-10 |
CH621401A5 (no) | 1981-01-30 |
FR2356193B1 (no) | 1983-03-25 |
DE2717733C2 (de) | 1983-12-08 |
SE7704978L (sv) | 1977-12-25 |
FI61104B (fi) | 1982-01-29 |
DK155382C (da) | 1989-10-16 |
JPS5758971B2 (no) | 1982-12-13 |
DE2717733A1 (de) | 1977-12-29 |
BE854094A (fr) | 1977-10-31 |
JPS53435A (en) | 1978-01-06 |
NO771235L (no) | 1977-12-28 |
FI771286A (no) | 1977-12-25 |
CA1048274A (en) | 1979-02-13 |
US4033371A (en) | 1977-07-05 |
SE428239B (sv) | 1983-06-13 |
FR2356193A1 (fr) | 1978-01-20 |
NL7704689A (nl) | 1977-12-28 |
GB1539311A (en) | 1979-01-31 |
NO150815C (no) | 1985-01-02 |
IT1073202B (it) | 1985-04-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3163520A (en) | Process and apparatus for preheating and pre-reduction of charge to electric furnace | |
KR101158883B1 (ko) | 자기-환원성 냉-결합 펠렛 | |
US2806779A (en) | Method of producing iron | |
US3033673A (en) | Process of reducing iron oxides | |
CN105908061A (zh) | 一种生产高碳铬铁的方法 | |
US3185635A (en) | Method for producing metallurgical coke and metal-coke from both coking and non-coking coals | |
CN1074047C (zh) | 在熔融气化炉内生产液态金属的方法和设备 | |
CN101555532A (zh) | 一种基于冷固结含碳球团氧气高炉炼铁方法 | |
CN102690921A (zh) | 转底炉还原-燃气熔炼炉熔分综合利用钒钛磁铁矿的方法 | |
US3264091A (en) | Process for producing highly metallized pellets | |
CN107299175A (zh) | 一种流化床制气、气基还原和电炉炼钢耦合的系统和方法 | |
NO150815B (no) | Proporsjonerende ventil | |
JP6964692B2 (ja) | 金属鉄の製造方法 | |
US3420656A (en) | Process for forming hard oxide pellets and product thereof | |
RU2484153C2 (ru) | Способ утилизации пыли электросталеплавильных печей | |
US2684897A (en) | Smelting of ore, particularly iron ore | |
US3642465A (en) | Process for the production of highly prereduced oxide pellets | |
US3328161A (en) | Process for reducing iron ore pellets | |
KR100340490B1 (ko) | 미분탄을 이용한 용철제조방법 | |
US4238222A (en) | Waelz process of volatilizing zinc and lead from iron oxide-containing materials | |
CN207738786U (zh) | 一种无煤法生产铬铁合金的系统 | |
US3196000A (en) | Process for the direct reduction of iron ores in rotating cylindrical furnaces | |
CN207130291U (zh) | 一种流化床制气、气基还原和电炉炼钢耦合的系统 | |
WO2012149668A1 (zh) | 二步法生产还原铁粉的工艺 | |
JP2000045012A (ja) | 転炉製鋼におけるダスト利用方法 |