NO145102B - Raaemne i form av en stoept plate egnet for fremstilling av dispersjonsforsterkede aluminiumlegeringsprodukter - Google Patents
Raaemne i form av en stoept plate egnet for fremstilling av dispersjonsforsterkede aluminiumlegeringsprodukter Download PDFInfo
- Publication number
- NO145102B NO145102B NO753833A NO753833A NO145102B NO 145102 B NO145102 B NO 145102B NO 753833 A NO753833 A NO 753833A NO 753833 A NO753833 A NO 753833A NO 145102 B NO145102 B NO 145102B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- aluminum alloy
- thickness
- possibly
- alloy products
- strengthed
- Prior art date
Links
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 6
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 3
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011164 primary particle Substances 0.000 claims description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 14
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 14
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 13
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 10
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 9
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 4
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 229910018125 Al-Si Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910021364 Al-Si alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018520 Al—Si Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000006023 eutectic alloy Substances 0.000 description 2
- 239000011856 silicon-based particle Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N alumanylidynesilicon Chemical compound [Al].[Si] CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000037213 diet Effects 0.000 description 1
- 235000005911 diet Nutrition 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/043—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with silicon as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/4998—Combined manufacture including applying or shaping of fluent material
- Y10T29/49988—Metal casting
- Y10T29/49991—Combined with rolling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører et råemne av
den art som er angitt i kravets ingress. De mekaniske egenskapene til et dispersjonsforsterket legeringsprodukt er betinget av en fin dispersjon av mikroskopiske, uopp-
løselige partikler og/eller av dislokeringsstrukturen eller konstrukturen som følger av tilstedeværelsen av disse partikler.
I norsk patentskrift nr. 143166 er beskrevet fremstilling
av dispersjonsforsterkede aluminiumslegeringer ved bearbeidelse av en stopt aluminiumsmasse, i hvilken er til stede spro, stavlignende intermetalliske faser, vanligvis ternære intermetalliske faser, slik at de stavlignende faser brytes opp og danner sepa-rate partikler som er dispergert gjennom hele massen. Det ble funnet at når partikkelstorrelsen for de intermetalliske partikler hadde en diameter i området 0,1 - 2 um og utgjor 5,0 - 20 volumprosent av aluminiumslegeringen, vil den bearbeidede legering utvise meget interessante mekaniske egenskaper. Legeringens mekaniske egenskaper avtar når volumandelen av den intermetalliske fase faller under 5,0%, mens formbarheten og seigheten avtar når volumfraksjonen overskrider 20%. Produktets mekaniske egenskaper påvirkes uheldig som folge av tilstedeværelse av grove intermetalliske partikler av en storrelse som overstiger 3 um i diameter .
Den mest egnede metode for fremstilling av stavlignende, intermetalliske faser i en aluminiumsmasse er å stope en ternær eu-tektisk legering, i hvilken er innarbeidet legerende elementer som danner intermetalliske faser med aluminiumet når diette storkner, idet det anvendes stopebetingelser for å gi såkalt "koplet vekst". Dette fenomen er velkjent og er også forklart i en ar-tikkel av J. D. Livingston i "Material Science Engineering", Vol. 7, (1971), sidene 61 - 70.
I de omtalte legeringer i norsk patent nr. 143166 ble det funnet at det var mulig å oppnå den onskede struktur av nærliggende staver av den intermetalliske fase ved å stope barrene ved en konvensjonell direkte avkjolt, kontinuerlig fremgangsmåte.
Det ble funnet at med ternære, eutektiske legeringssystemer,
for hvilke den beskrevne fremgangsmåte i forste rekke er anvendbar, kunne den onskede struktur av intermetalliske faser i form av nærliggende staver med passende storrelse erholdes hvis veksthastigheten (avsetningshastigheten av fast metall i en retning som er perpendikulær på storkningsfronten) oversteg 1 cm/min.
Det vår også nodvendig å sikre at det eksisterte en egnet tempe-raturgradient i det flytende metall for i storst mulig utstrekning å unngå dannelse av grove, primære intermetalliske partikler i om-rådene foran størkningsfronten.
Fremgangsmåten i henhold til norsk patent nr. 143166 er funnet meget tilfredsstillende for fremstilling av aluminiumlege-ringsark som utviser en god kombinasjon av flytegrense og form-barhetsegenskaper.
Aluminium-siliciumlegeringer med et siliciuminnhold på 4 _ 15% har vært kjent i mange år. I slike legeringer danner ikke silicium en intermetallisk fase når stopingen utfores ved en kontinuerlig, direkte avkjolt stopeprosess under de betingelser som anvendes ved fremstilling av barrer av vesentlig tykkelse, eksempelvis 10 - 30 emj det er imidlertid funnet at siliciumfasen storkner i form av relativt grove bladlignende bånd med en tykkelse i området 2 - 5 um og med en vesentlig storre bredde.
Al-Si aluminiumsark har blitt valset fra et slikt barremateriale.
Det legerte ark erholdt i tilstanden etter valsing har tilfredsstillende styrke, men er for sprott til å tillate at det formes. Hvis det koldvalsede ark varmebehandles ved en temperatur over 250°C, forbedres i vesentlig grad dets smidighet og formbarhet, men dets flytegrense faller ned til ca. nivået for et varmebehandlet aluminiumsark av kommersiell renhet.
Selv om produktet har funnet anvendelse for spesielle formål
så har dette vært begrenset til anvendelse hvor lav mekanisk styrke er aksepterbar.
Sammenlignet med mange andre aluminiumslegeringer utviser Al-Si. legeringer flere fordeler. Silicium er et billig legeringsele-ment,. og legeringene er billige å fremstille og utviser god kor-rosjonsmotstand, men deres relativt lave mekaniske styrke er uheldig. Foreliggende legering, som er kj.ennetegnet ved £L
det som er angitt i kravets karakteristikk, er ikke bekre-
ftet med denne'ulempe.
Foreliggende legering , med forbedrede mekaniske egenskaper,
er støpt under slike betingelser at siliciuminnholdet fore-ligger i form av fine forgrenede staver, dvs. staver med en diameter i størrelsesordenen 0,05 - 0,5 pm.
Tilstedeværelsen av grove primære partikler i legeringen i tillegg til de fine partikler kan tolereres opp i en mengde
på 2 volumprosent, men disse store partikler fører til ned-
satt formbarhet, og dannelse av slike partikler bør unngås i størst mulig grad.
Utviklingen av den ønskede struktur i det støpte materiale
kan erholdes ved en kontinuerlig støping av legeringen under betingelser som fører til en veksthastighet på minst 25 cm/min., og fortrinnsvis på minst 40 cm/min., fortrinnsvis 50 - 85, cm/min. Diameteren for siliciumstavene avtar med økende veksthastighet,og som allerede bemerket, bør størrelsen av siliciumpartiklene ikke være mindre enn ca. 0,05 um. Det er folgelig antatt at veksthastigheten under stopingen ikke bor overstige 250 cm/min. Det er i alle tilfelle meget vanskelig å oppnå så hoy veksthastighet under noen kommersielt anvendbar, kontinuerlig stopeoperasjon. Stopematerialet stopes normalt som en kontinuerlig plate med en tykkelse på ca. 6 mm. Den maksimale platetykkelse som gir en veksthastighet på 25 cm/min., er ca. 25 mm.
Det er mulig å senke Si innholdet ned til ca. 4 vektprosent. I dette tilfelle er det foretrukket å innarbeide ytterligere legeringsmaterialer som har evnen til å heve volurnfraksjonen av sekundære faser over 5%. Mer spesielt er det i henhold til oppfinnelsen påtenkt tilsetning av opp til 2 vektprosent Fe og opp til 2 vektprosent Mn (totalmengden av Fe + Mn er maksimalt 3%).. Opp til 2 vektprosent av hver av Cu, Mg, Zn er også tillatelig, men det er foretrukket at totalmengden av Cu, Mg,
Zn og Fe og Mn holdes under 3 vektprosent. Andre elementer kan også være til stede i en maksimal mengde på 1% (maksimalt 0,5%
av hvert element). Det er imidlertid foretrukket at totalmengden av andre elementer bor holdes under 0,15%. Når Fe kun er til stede som vanlige urenheter i aluminium av kommersiell renhet, bor totalmengdene av urenhetene, innbefattende Fe, fortrinnsvis holdes under 0,5%, idet alle legerende elementer bortsett fra Cu, Mg og Mn betraktes som urenheter.
For å oppnå maksimale egenskaper må den anvendte stbpemetode resultere i den angitte hoye veksthastighet i det vesentlige gjennom hele tykkelsen av det stopte materialet.
Ved fremgangsmåter for støping av en tynn aluminiumplate under anvendelse av vannstøping eller et metallkjølesystem, vil for-<p>lantningshastigheten av størkningsfronten være tilnærmet støpehastigheten. For en tykk barre eller støpeform med lav varmeoverføringshastighet, vil veksthastigheten være meget mindre enn støpehastigheten. Veksthastigheten er en viktig parameter, da økende veksthastighet øker antallet av Si-staver (med tilsvarende nedsatt diameter).
For kommersiell stoping. kan kravet til hoy veksthastighet let-test erholdes ved anvendelse av dobbeltvalsestopeanordninger, såsom den kontinuerlige platestoper fremstilt av Hunter Engineering Company, Riverside, California, USA, hvor det smeltede metall størknes i formen som dannes mellom et par kraftige avkjølte valser som trekker det smeltede metall oppover og ut av et isolert injektormunnstykke som er anordnet nær valsene.
Typisk for støpeutstyr av denne type er at det støpte mate-
rialet erholdes i form av en plate med en tykkelse i om-
rådet 5-8 mm ved en støpehastighet i størrelsesorden 60 -
100 cm/min. (som svarer til en veksthastighet i området 50 -
85 cm/min.). Metallet er i det vesentlige fullstendig stør-knet når det passerer senterlinjen for støpevalsene, og det utsettes for kraftig sammenpressing når metallet føres gjennom gapet mellom valsene, med den følge at metallets over-flate er i utmerket varmevekslekontakt med støpevalsene.
Det er funnet at ved anvendelse av dette utstyr kan Al-Si legeringer med et siliciuminnhold i området 5 - 12% stopes i form av en tynn plate, i hvilket i det vesentlige alt av siliciumet fin-nes i form av fine staver. Med et siliciuminnhold i området 12 - 15% kan det også være et innhold av primære siliciumpartikler.
Det er foretrukket at siliciuminnholdet i legeringen bør
være noe under den eutektiske sammensetning, i den hensikt å utvide størkningsintervallet. F.eks. er det foretrukket et Si innhold på 7 - 10% for dette forhold. De mekaniske egenskaper av produktet kan forbedres ved tilsetning av små an-deler, eksempelvis opp til 2% av Cu og/eller Mg (en total mengde som ikke overstiger 3%). Det er vanligvis fore-
trukket å tilsette (hvis det gjøres) 0,2 - 1% Cu eller Mg.
I det følgende eksempel sammenlignes strukturen for en Al - 9,5% Si-legering erholdt etter støping med konvensjonell vannstøping på den ene side og som en tynn plate med høy vekst-hastighet overstigende 40 cm/min. på den annen side.
Det følgende eksempel sammenligner styrke- og forlengelses-egenskapene for ark fremstilt fra to legeringer ifølge oppfinnelsen, nemlig et koldvalset ark fremstilt fra en tovalse-støpeplate og en tynn vannstøpt plate med de høye vekthastig-heter ifølge eksempel 1, med koldvalset ark fremstilt fra en barre, vannstøpt ved konvensjonelle veksthastigheter i stør-relsesorden 6-8 cm/min.
Den tynne vannstøpte (D.C.) plate ble støpt ved en fremgangsmåte tilsvarende standard vannstøping, bortsett fra at det ble støpt en meget tynn barre. Formen var en vannavkjølt kobberform., 19 mm lang, og på den utgående barre ble det på-ført en strømmende vannfilm med en strømningshastighet på 150 cm/s. Støpehastigheten var av størrelsesorden 75 - 120 cm/min. Denne høye støpehastighet kombinert med det store varmetapet fra den tynne plate ga meget høye veksthastigheter i den sentrale del av barren.
Bemerk: (1) Strekkfasthet og flytegrense er middeltall for be-stemmelser utfort "i arkets lengderetning og tverr-retning for standard prbvestykker, innspennings-lengden var 5 cm. (2) 6 mm tykk plate ble varmebehandlet i en time ved den angitte temperatur for koldvalsing ned til en tykkelse på 1 mm. (3) Standard D.C. barre, 10 cm tykk, forvarmet til 350°C og varmvalset til en tykkelse på 6 mm og deretter koldvalset til en tykkelse på 1 mm.
EKSEMPEL 3
Det ble fremstilt tynne vannstøpte plater fra Al-Si legeringer med forskjellig Si innhold og med en tykkelse på 6 mm ved en veksthastighet på 40 - 60 cm/min. Denne ble deretter koldvalset til et 1 mm tykt ark. Arket ble deretter delvis varmebehandlet ved 300°C eller 350°C i to timer. Flytegrensen ble deretter avsatt grafisk mot det prosentvise innhold av Si, slik som vist i den vedlagte fig. 1, hvorfra det kan sees at det var en prog-ressiv økning i flytegrensen når Si innholdet øket i området 6 % Si til 11,5 % Si.
Claims (1)
- Råemne i form av en støpt plate egnet for fremstilling av dispersjonsforsterkede aluminium-legeringsprodukter, ved en etterfølgende tykkelsesreduksjon og varmebehandling, og'med følgende sammensetning i vekt-%: Si 4 - 15 %, fortrinnsvis under 12 % Cu 0 - 2 % Mg 0 - 2 % Zn 0 - 2 % Fe 0 - 2 % Mn 0 - 2 % og at Fe + Mn er<3 %. eventuelt andre elementer hver opp til 0,5 % og totalt opp til 1 %Al ad 100 %, og mer foretrukket bestående av: Si 7 - 10 % Cu 0 - 1,0 % Mg 0 - 1, 0 % Mn 0 - 1,0 % eventuelt andre elementer hver opp til 0,3 % og totalt opp til 1 %Al ad 100 %, og fortrinnsvis har følgende sammensetning: Si 7 - 10 % Cu 0,2 - 1 % eventuelt andre elementer maksimalt 0,5 % Al ad 100 %,karakterisert ved at Si, samt eventuelt intermetalliske faser i det vesentlige er tilstede i form av langstrakte staver med en tykkelse i området 0,05 - 0,5 um, og i det vesentlige er fri for grove, primære partikler og at platen er kontinuerlig støpt og har en tykkelse som ikke overstiger 25 mm.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB49639/74A GB1529305A (en) | 1974-11-15 | 1974-11-15 | Method of producing metal alloy products |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO753833L NO753833L (no) | 1976-05-19 |
NO145102B true NO145102B (no) | 1981-10-05 |
NO145102C NO145102C (no) | 1982-01-13 |
Family
ID=10453048
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO753833A NO145102C (no) | 1974-11-15 | 1975-11-14 | Raaemne i form av en stoept plate egnet for fremstilling av dispersjonsforsterkede aluminiumlegeringsprodukter |
NO794344A NO145103C (no) | 1974-11-15 | 1979-12-28 | Fremgangsmaate ved fremstilling av en aluminium-silicium-legering i form av et ark. |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO794344A NO145103C (no) | 1974-11-15 | 1979-12-28 | Fremgangsmaate ved fremstilling av en aluminium-silicium-legering i form av et ark. |
Country Status (25)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4126486A (no) |
JP (1) | JPS5636695B2 (no) |
AT (1) | AT360239B (no) |
AU (1) | AU507432B2 (no) |
BE (1) | BE835582A (no) |
BR (1) | BR7507572A (no) |
CA (1) | CA1041880A (no) |
CH (1) | CH606460A5 (no) |
DD (1) | DD121653A5 (no) |
DE (1) | DE2551295C3 (no) |
DK (1) | DK512475A (no) |
ES (1) | ES442619A1 (no) |
FR (1) | FR2291284A1 (no) |
GB (1) | GB1529305A (no) |
HK (1) | HK41179A (no) |
HU (1) | HU171708B (no) |
IN (2) | IN155527B (no) |
IT (1) | IT1049091B (no) |
MX (1) | MX3574E (no) |
MY (1) | MY8300002A (no) |
NL (1) | NL7513351A (no) |
NO (2) | NO145102C (no) |
SE (1) | SE450133B (no) |
YU (1) | YU283175A (no) |
ZA (1) | ZA756999B (no) |
Families Citing this family (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS51100919A (en) * | 1975-03-05 | 1976-09-06 | Hitachi Ltd | Reikankakoyo aruminiumuushirikongokinto sonoseiho |
JPS5914096B2 (ja) * | 1979-09-05 | 1984-04-03 | 財団法人電気磁気材料研究所 | Al−Si基吸振合金およびその製造方法 |
DE3008358C2 (de) * | 1980-03-05 | 1981-07-09 | Vereinigte Aluminium-Werke Ag, 5300 Bonn | Verwendung von aus Aluminiumgußlegierungen und Aluminiumknetlegierungen vermischten Altschrotten zur Herstllung von Walzhalbzeugen |
JPS59179753A (ja) * | 1983-03-30 | 1984-10-12 | Fuso Light Alloys Co Ltd | ダイカスト用アルミニウム合金 |
JPH0647703B2 (ja) * | 1986-04-08 | 1994-06-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐摩耗性に優れたアルミニウム合金 |
GB8800082D0 (en) * | 1988-01-05 | 1988-02-10 | Alcan Int Ltd | Battery |
US5217546A (en) * | 1988-02-10 | 1993-06-08 | Comalco Aluminum Limited | Cast aluminium alloys and method |
CA1329024C (en) * | 1988-02-10 | 1994-05-03 | John Alan Eady | Cast aluminium alloys |
US4992110A (en) * | 1989-06-09 | 1991-02-12 | Tartaglia John M | Wrought aluminum eutectic composites |
US5186235A (en) * | 1990-10-31 | 1993-02-16 | Reynolds Metals Company | Homogenization of aluminum coil |
WO1996027686A1 (en) * | 1995-03-03 | 1996-09-12 | Aluminum Company Of America | Improved alloy for cast components |
FR2742165B1 (fr) * | 1995-12-12 | 1998-01-30 | Pechiney Rhenalu | Procede de fabrication de bandes minces en alliage d'aluminium a haute resistance et formabilite |
AU745375B2 (en) * | 1997-02-24 | 2002-03-21 | Cast Centre Pty Ltd | Foundry alloy |
AUPO526897A0 (en) * | 1997-02-24 | 1997-03-20 | Cast Centre Pty Ltd | Improved foundry alloy |
JP2000164225A (ja) * | 1998-11-25 | 2000-06-16 | Toshiba Corp | 固体高分子電解質型燃料電池のセパレータおよびその製造方法 |
JP2002144018A (ja) * | 2000-11-02 | 2002-05-21 | Yorozu Corp | 軽量高強度部材の製造方法 |
EP1260600B1 (en) * | 2001-05-17 | 2006-10-25 | Furukawa-Sky Aluminum Corp. | Aluminum alloy sheet material and method for producing the same |
FR2832913B1 (fr) * | 2001-12-03 | 2004-01-16 | Pechiney Rhenalu | Alliage d'aluminium pour ustensiles culinaires emailles et/ou revetus de ptfe |
NO20031276D0 (no) * | 2003-03-19 | 2003-03-19 | Norsk Hydro As | Fremgangsmåte for tildannelse av et platemateriale av en aluminiumlegeringsamt et slikt platemateriale |
JP2006183122A (ja) * | 2004-12-28 | 2006-07-13 | Denso Corp | ダイカスト用アルミニウム合金およびアルミニウム合金鋳物の製造方法 |
US8083871B2 (en) | 2005-10-28 | 2011-12-27 | Automotive Casting Technology, Inc. | High crashworthiness Al-Si-Mg alloy and methods for producing automotive casting |
DE102008046803B4 (de) * | 2008-09-11 | 2011-01-27 | Audi Ag | Aluminiumgusslegierung und Verfahren zur Herstellung eines Gussbauteils |
PL2479296T3 (pl) * | 2011-01-21 | 2017-10-31 | Hydro Aluminium Rolled Prod | SPOSÓB WYTWARZANIA STOPU ALUMINIUM WOLNEGO OD PIERWOTNYCH CZĄSTEK Si |
EP3334850A4 (en) | 2015-08-13 | 2019-03-13 | Alcoa USA Corp. | IMPROVED 3XX ALUMINUM MOLD ALLOYS, AND METHODS OF MAKING SAME |
FR3044326B1 (fr) | 2015-12-01 | 2017-12-01 | Constellium Neuf-Brisach | Tole mince a haute rigidite pour carrosserie automobile |
CN109468477B (zh) * | 2018-11-07 | 2021-03-23 | 东北轻合金有限责任公司 | 一种焊接用铝合金薄板板材的生产方法 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1378743A (en) * | 1970-11-02 | 1974-12-27 | Glacier Metal Co Ltd | Bearing components of aluminium alloys |
US3765877A (en) * | 1972-11-24 | 1973-10-16 | Olin Corp | High strength aluminum base alloy |
GB1456661A (en) * | 1973-01-24 | 1976-11-24 | Alcan Res & Dev | Casting light metal ingots by the direct chill casting process |
CA1017601A (en) * | 1973-04-16 | 1977-09-20 | Comalco Aluminium (Bell Bay) Limited | Aluminium alloys for internal combustion engines |
DE2462117C2 (de) * | 1973-05-17 | 1985-07-04 | Alcan Research and Development Ltd., Montreal, Quebec | Dispersionsverfestigtes Blech aus einer Aluminium-Eisen-Legierung |
US3843333A (en) * | 1973-08-31 | 1974-10-22 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Aluminum brazing sheet |
US3930895A (en) * | 1974-04-24 | 1976-01-06 | Amax Aluminum Company, Inc. | Special magnesium-manganese aluminum alloy |
US3938991A (en) * | 1974-07-15 | 1976-02-17 | Swiss Aluminium Limited | Refining recrystallized grain size in aluminum alloys |
-
1974
- 1974-11-15 GB GB49639/74A patent/GB1529305A/en not_active Expired
-
1975
- 1975-11-07 ZA ZA00756999A patent/ZA756999B/xx unknown
- 1975-11-10 IN IN2137/CAL/75A patent/IN155527B/en unknown
- 1975-11-10 YU YU02831/75A patent/YU283175A/xx unknown
- 1975-11-11 IN IN2156/CAL/75A patent/IN149783B/en unknown
- 1975-11-13 MX MX754183U patent/MX3574E/es unknown
- 1975-11-13 DK DK512475A patent/DK512475A/da not_active Application Discontinuation
- 1975-11-14 DD DD189474A patent/DD121653A5/xx unknown
- 1975-11-14 SE SE7512813A patent/SE450133B/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-11-14 NL NL7513351A patent/NL7513351A/xx not_active Application Discontinuation
- 1975-11-14 AT AT870875A patent/AT360239B/de not_active IP Right Cessation
- 1975-11-14 CH CH1480475A patent/CH606460A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-11-14 NO NO753833A patent/NO145102C/no unknown
- 1975-11-14 BE BE161878A patent/BE835582A/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-11-14 BR BR7507572*A patent/BR7507572A/pt unknown
- 1975-11-14 CA CA239,637A patent/CA1041880A/en not_active Expired
- 1975-11-14 DE DE2551295A patent/DE2551295C3/de not_active Expired
- 1975-11-14 FR FR7534810A patent/FR2291284A1/fr active Granted
- 1975-11-14 HU HU75AA00000830A patent/HU171708B/hu unknown
- 1975-11-14 ES ES442619A patent/ES442619A1/es not_active Expired
- 1975-11-14 AU AU86630/75A patent/AU507432B2/en not_active Expired
- 1975-11-14 IT IT29335/75A patent/IT1049091B/it active
- 1975-11-14 US US05/632,005 patent/US4126486A/en not_active Expired - Lifetime
- 1975-11-15 JP JP13769075A patent/JPS5636695B2/ja not_active Expired
-
1979
- 1979-06-21 HK HK411/79A patent/HK41179A/xx unknown
- 1979-12-28 NO NO794344A patent/NO145103C/no unknown
-
1983
- 1983-12-30 MY MY2/83A patent/MY8300002A/xx unknown
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO145102B (no) | Raaemne i form av en stoept plate egnet for fremstilling av dispersjonsforsterkede aluminiumlegeringsprodukter | |
US4126487A (en) | Producing improved metal alloy products (Al-Fe alloy and Al-Fe-Si alloy) | |
US3989548A (en) | Aluminum alloy products and methods of preparation | |
CN101501230B (zh) | 热交换器用铝合金翅片材料及其制法及通过钎焊翅片材料制造热交换器的方法 | |
CN105220037B (zh) | 超高强度耐蚀易切削加工的铝合金散热材料及制法和应用 | |
GB2075059A (en) | Aluminium-manganese alloy sheet form strip-cast slab | |
US4483719A (en) | Process for preparing fine-grained rolled aluminum products | |
US4140549A (en) | Method of fabricating an aluminum alloy electrical conductor | |
JP7318274B2 (ja) | Al-Mg-Si系アルミニウム合金冷延板及びその製造方法並びに成形用Al-Mg-Si系アルミニウム合金冷延板及びその製造方法 | |
WO1995025825A1 (en) | Aluminium foil | |
US3958987A (en) | Aluminum iron cobalt silicon alloy and method of preparation thereof | |
WO2008044936A1 (en) | Magnesium alloy sheet process | |
JPH03134107A (ja) | アルミニウム‐ストロンチウム母合金 | |
EP0304284B1 (en) | Aluminum alloys and a method of production | |
US3960606A (en) | Aluminum silicon alloy and method of preparation thereof | |
JPH0457738B2 (no) | ||
KR101170453B1 (ko) | 쌍롤주조법을 이용한 마그네슘-알루미늄-망간 합금 주편의 제조방법 및 이에 따라 제조되는 마그네슘-알루미늄-망간 합금 주편 | |
CN110284025B (zh) | 一种铝青铜材料及其制备方法 | |
JPH06316740A (ja) | 高強度マグネシウム基合金およびその製造方法 | |
US2011987A (en) | Zinc alloy | |
Su et al. | Structural and mechanical properties of 7075 alloy strips fabricated by roll-casting in a static magnetic field | |
CN114540687B (zh) | 一种镁合金及其制备方法及应用该镁合金制备车轮的工艺 | |
JPS6215626B2 (no) | ||
JPH10130766A (ja) | 成形性と表面品質が優れ経時変化の少ないAl−Mg−Si系合金の直接鋳造圧延板とその製造方法 | |
JP2006239760A (ja) | 銅合金の製造方法 |