NO142978B - Gasstett akkumulator. - Google Patents
Gasstett akkumulator. Download PDFInfo
- Publication number
- NO142978B NO142978B NO753332A NO753332A NO142978B NO 142978 B NO142978 B NO 142978B NO 753332 A NO753332 A NO 753332A NO 753332 A NO753332 A NO 753332A NO 142978 B NO142978 B NO 142978B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- titanium
- content
- cobalt
- alloys
- molybdenum
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 36
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 36
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 26
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 25
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 25
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 24
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 19
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 17
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 14
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 12
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 11
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 claims description 9
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910001182 Mo alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- PRQRQKBNBXPISG-UHFFFAOYSA-N chromium cobalt molybdenum nickel Chemical compound [Cr].[Co].[Ni].[Mo] PRQRQKBNBXPISG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 208000013201 Stress fracture Diseases 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 2
- 208000010392 Bone Fractures Diseases 0.000 description 1
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 206010017076 Fracture Diseases 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000000788 chromium alloy Substances 0.000 description 1
- SZMZREIADCOWQA-UHFFFAOYSA-N chromium cobalt nickel Chemical compound [Cr].[Co].[Ni] SZMZREIADCOWQA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M10/00—Secondary cells; Manufacture thereof
- H01M10/42—Methods or arrangements for servicing or maintenance of secondary cells or secondary half-cells
- H01M10/52—Removing gases inside the secondary cell, e.g. by absorption
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/10—Energy storage using batteries
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Hybrid Cells (AREA)
- Electrolytic Production Of Non-Metals, Compounds, Apparatuses Therefor (AREA)
- Supply Devices, Intensifiers, Converters, And Telemotors (AREA)
- Secondary Cells (AREA)
- Battery Electrode And Active Subsutance (AREA)
Description
Varmebestandige titan- og aluminiumholdige nikkel-krom-kobolt-molybden- legeringer.
I hovedpatentet er beskrevet varmebestandige titan- og aluminiumholdige nikkel-krom-kobolt-molybden-legeringer for
fremstilling av smidde eller delvis smidde
artikler, hvor forholdet mellom titan og
aluminium er fra 0,7 til 1,0 og summen av
titan- og aluminiuminnholdet ligger mellom x og y, hvor
x = Mo(0,15% Cr—2,7) + (25,6—0,9% Cr),
og
y = Mo(0,15% Cr— 2,7) + (23,5—0,9% Cr),
og summen av molybdeninholdet, 2 ganger
aluminiuminnholdet og 4 ganger titaninn-holdet er større enn 22, og legeringene inneholder foruten kobolt, carbon og zirkonium 11—16% krom, 1,5—7% molybden
og 0,005—0,05 % bor, mens resten bortsett
fra forurensninger består av nikkel.
De hetebestandige legeringer i henhold til foreliggende oppfinnelse er av lignende art som legeringene i henhold til det ovennevnte patent, men i visse hense-ender atskiller legeringene seg fra de tidligere foreslåtte, idet det har vist seg at
relativt små avvikelser medfører uventede
vesentlige forbedringer.
Legeringene som beskrevet i patenthaverens ovennevnte norske patent er nu i
henhold til foreliggende oppfinnelse endret
ved at de oppviser et carboninnhold av fra 0,005 til 0,1 % og et koboltinnhold fra 10 til
25 % og et zirkoniuminnhold fra 0,01 til
0,2 %. Den vesentlige endring like overfor
patenthaverens tidligere foreslåtte legerin-
ger er således at carboninnholdet i legeringene er nedsatt til mindre enn 0,1 vektprosent og fortrinnsvis er carboninnholdet mindre enn 0,08 vektprosent eller endog 0,05 vektprosent. Med et slikt redusert carboninnhold kan kobolt og zirkoniuminnholdet endres til de foran angitte verdier. Fortrinnsvis inneholder legeringene 10—20 % kobolt og 0,01—0,10 % zirkonium.
Det er upraktisk å fjerne carbon full-stendig og i ethvert tilfelle antas det at noe carbon må være til stede. Carboninnholdet bør derfor være minst 0,005 % og fortrinnsvis minst 0,01 %.
Det er funnet at ved denne nedsettelse av carboninnholdet øker høytemperatur-slagstyrken av legeringene vesentlig, uten noen merkbar nedsettelse av spennings-bruddlevetiden ved temperaturer fra 900 til 1000° C. Dette er overraskende, da det på grunnlag av tidligere erfaring med andre nikkel-krom-kobolt-legeringer var antatt at et carboninnhold på minst 0,1 % var nødvendig for å oppnå nyttige spennings-bruddlevetider sammen med tilstrekkelig bøyelighet ved høye temperaturer. I en rekke tidligere legeringer med sammenset-ningen 18,7 % krom, 16,0 % kobolt, 2,6 % titan, 1,3% aluminium, 0,003 % bor og 0,05 % zirkonium, resten var nikkel og forurensninger, ble således både spennings-bruddlevetiden og forlengelsen ved brudd nedsatt ettersom carboninnholdet ble min-sket, som vist i tabell 1 nedenfor. Hver legering ble prøvet etter oppløsningsopp-varmning ved 1080° C i 8 timer, luftav-kjøling og henstand ved 700° C i 16 timer, og prøven ble utført ved å bruke en spenning på 33 kg/mm- ved 750° C.
Høytemperaturslagstyrken er av be-traktelig viktighet når legeringene anvendes til fremstilling av rotorblader for gass-turbinmotorer, hvor det er en fare for at bladet kommer i berøring med turbinhuset eller med fremmede legemer som kan pas-sere gjennom maskinen. Forbedringer av denne slagstyrke er derfor fordelaktig.
Legeringene i henhold til oppfinnelsen inneholder fortrinnsvis fra 14,2—15,8 % krom, fra 14—20 % kobolt, fra 3,5—5,5 % molybden, fra 3—4,6 % titan samt 4—5,4 % aluminium, hvorunder summen av titan-og aluminiuminnholdene er fra 7,75—9,5 %. En særlig fordelaktig legering inneholder 14,2—15,8% krom, 14—16 % kobolt, 3,5— 4,5 % molybden, 0,01—0,10 % zirkonium, 3—4,1 % titan samt 4—5,1 % aluminium, hvorunder summen av titan- og aluminiuminnholdet er 7,75—9,2 %. En annen særlig fordelaktig legering inneholder 14,2— 15,8 % krom, 0,01—0,08 % carbon, 14—16 % kobolt, 3,5—4,5 % molybden, 0,03—0,06 % zirkonium, 0,005—0,02 % bor, 3—4,1 % titan samt 4—5,1 % aluminium, hvorunder summen av titan- og aluminiuminnholdet er 8,2—8,7 %.
De mengder silicium, mangan og jern som er til stede som forurensninger, bør være så små som mulig, silicium- og man-ganinnholdene bør fordelaktig ikke overstige 0,5 % hver, og jerninnholdet bør fortrinnsvis ikke overstige 1 %.
Et mer begrenset område av sammen-setninger som kan anvendes er følgende: Fra 0,005 til mindre enn 0,1 % carbon, fra 14,2—15,8% krom, fra 14 til 16% kobolt, fra 3,5 til 4,5 % molybden, fra 3 til 4,1 % titan og fra 4 til 5,1 % aluminium (summen av titan- og aluminiuminnholdene er fra 8,2 til 8,7 % og titan- til aluminiumforhol-det er fra 0,7 : 1 til 1 : 1), fra 0,01 til 0,1 % zirkonium og fra 0,005 til 0,02 % bor, resten er nikkel, bortset fra forurensninger.
Legeringene blir fortrinnsvis smeltet, og eventuelt også støpt, i høyt vakuum, f. eks. ca. 1 mikron Hg.
Enten de er vakuumsmeltet eller ikke, utsettes legeringene med fordel for en vakuum-raffineringsbehandling som består i at de holdes i smeltet tilstand under høyt vakuum i minst 5 minutter. En egnet vakuum-raffineringsbehandling består i å holde den smeltede legering ved 1500° C under et trykk som ikke overstiger 200 mikron i 90 minutter.
Legeringene er særlig egnet til bruk i
smidd form.
De forbedrete slagegenskaper av en lav-carbonlegering i henhold til oppfinnelsen sammenlignet med slagegenskapene for en ellers lignende legering med høyere carboninnhold, vises ved den følgende sam-menlignende prøve.
To legeringer ble fremstilt med sam-mensetninger som angitt i Tabell II neden-under. Resten utgjorde i hvert tilfelle nikkel og forurensninger.
Prøvestykker ble bearbeidet fra en smidd stang av hver legering som hadde vært utsatt for en varmebehandling be-stående av oppvarming i iy2 time ved 1200° C, luftavkjøling, oppvarming i 6 timer ved 1050° Cogluftavkjøling igjen.Det ble funnet a,t legering nr. 1 hadde en slagstyrke ved
900° C (Charpy V-notch test) på 0,61 kg/m sammenlignet med en verdi på 0,45 kg/m for legering nr. 2. I en spennings-brudd-prøve med en spenning på 11 kg/mm<2> ved 980° C hadde legering nr. 1 en levetid inn-til brudd på 186 timer og en forlengelse ved brudd på 6 %, mens legering nr. 2 hadde
en levetid på 161 timer og en forlengelse på 9 %. Ved andre varmebehandlinger opp-nås enda større forbedringer. Det ble således fremstilt legeringer med sammenset-
ningene som er angitt i Tabell III. Resten var i hvert tilfelle nikkel og forurensninger.
Det vil sees at det er par med sammen-lignbare legeringer, og den første i hvert par er i henhold til foreliggende oppfinnelse, og den andre i henhold til patenthaverens tidligere oppfinnelse. De verdier som ble oppnådd etter varmebehandling er angitt i tabell IV.
Det er også funnet at for legeringer som har carboninnhold på mindre enn 0,1 % i henhold til oppfinnelsen, forbedres slagstyrken ytterligere ved å øke koboltinnholdet til over 20 %. Spenningsbrudd-levetiden nedsettes imidlertid samtidig, og koboltinnholdet må derfor ikke overstige 25 %.
Virkningen av å øke koboltinnholdet på slagstyrken og spenningsbrudd-leve-tiden vises ved resultatene i Tabell V, som angår varmebehandlete legeringer som inneholder, bortsett fra kobolt:
0,05 % C, 15% Cr, 4% Mo, 3,8% Ti, 4,7 % Al, 0,05 % Zr, 0,01 % B, resten nikkel og forurensninger.
Claims (5)
1. Varmebestandige titan- og aluminiumholdige nikkel-krom-kobolt-molybden-legeringer for fremstilling av smidde eller delvis smidde artikler i henhold til patent nr. 100 715, i hvilke legeringer forholdet mellom titan- og aluminiuminnholdet er fra 0,7 til 1,0 og summen av titan- og aluminiuminnholdet ligger mellom x og y,
hvor
x = Mo(0,15% Cr — 2,7) + (25,6—0,9% Cr), og
y = Mo(0,15% Cr — 2,7) + (23,5—0,9% Cr), og summen av molybdeninholdet, 2 ganger aluminiuminnholdet og 4 ganger titaninn-holdet er større enn 22, og legeringene inneholder foruten kobolt, carbon og zirkonium 11—16% krom, 1,5—7% molybden og 0,005—0,05 % bor, mens resten bortsett fra forurensninger består av nikkel, karakterisert ved at carboninnholdet ligger mellom 0,005 og 0,1 %, koboltinnholdet mellom 10 og 25 % og zirkoniuminnholdet mellom 0,01 og 0,20 %.
2. Legering som angitt i påstand 1,
karakterisert ved at den innehol
der 10—20 % kobolt og 0,01—0,10 % zirkonium.
3. Legering som angitt i påstand 1, karakterisert ved at den inneholder 14,2—15,8% krom, 14—20% kobolt, 3,5—5,5 % molybden, 3—4,6 % titan samt 4—5,4 % aluminium, hvorunder summen av titan- og aluminiuminnholdet er 7,75— 9,5 %.
4. Legering som angitt i påstand 1 og 2, karakterisert ved at den inneholder 14,2—15,8 % krom, 14—16 % kobolt, 3,5—4,5 % molybden, 0,01—0,10 % zirkonium, 3—4,1 % titan samt 4—5,1 % aluminium, hvorunder summen av titan- og aluminiuminnholdet er 7,75—9,2%.
5. Legering som angitt i påstand 1 og 2, karakterisert ved at den inneholder 14,2—15,8 % krom, 0,01—0,08 % carbon, 14—16 % kobolt, 3,5—4,5 % molybden, 0,03—0,06 % zirkonium, 0,005—0,02 % bor, 3—4,1<% titan samt 4—5,1 % aluminium, hvorunder summen av titan- og aluminiuminnholdet er 8,2—8,7 %.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2447381A DE2447381C3 (de) | 1974-10-04 | 1974-10-04 | Gasdichter Akkumulator |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO753332L NO753332L (no) | 1976-04-06 |
| NO142978B true NO142978B (no) | 1980-08-11 |
| NO142978C NO142978C (no) | 1980-11-19 |
Family
ID=5927544
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO753332A NO142978C (no) | 1974-10-04 | 1975-10-02 | Gasstett akkumulator. |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| AT (1) | AT348607B (no) |
| CH (1) | CH619813A5 (no) |
| DE (1) | DE2447381C3 (no) |
| DK (1) | DK139090C (no) |
| ES (1) | ES441453A1 (no) |
| FR (1) | FR2287113A1 (no) |
| GB (1) | GB1484433A (no) |
| IT (1) | IT1042762B (no) |
| NL (1) | NL7511514A (no) |
| NO (1) | NO142978C (no) |
| SE (1) | SE7510970L (no) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU920907A1 (ru) * | 1979-05-23 | 1982-04-15 | Днепропетровский химико-технологический институт им.Ф.Э.Дзержинского | Герметичный кислотный аккумул тор |
| US4349614A (en) * | 1981-03-06 | 1982-09-14 | Exide Corporation | Platinum third electrode to improve float polarization of standby batteries |
| DE3241555A1 (de) * | 1982-11-10 | 1984-05-10 | Brown, Boveri & Cie Ag, 6800 Mannheim | Akkumulator |
| DE3241554A1 (de) * | 1982-11-10 | 1984-05-10 | Brown, Boveri & Cie Ag, 6800 Mannheim | Akkumulator |
| US4605603A (en) * | 1983-12-26 | 1986-08-12 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Hermetically sealed metallic oxide-hydrogen battery using hydrogen storage alloy |
| AU6870591A (en) * | 1989-06-30 | 1991-03-11 | Glen J. Schoessow | Electrochemical nuclear process and apparatus for producing tritium, heat, and radiation |
| CN104718644B (zh) * | 2012-02-23 | 2017-10-13 | 纽约城市大学研究基金会 | 碱性电池中的气体压强和电极充电状态的管理 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE35823C (de) * | R. BLÄNSDORF NACHFOLGER in Frankfurt am Main | Neuerung an hei metisch verschlos- j senen Elementen und Batterien | ||
| DE674829C (de) * | 1933-11-18 | 1939-04-26 | Accumulatoren Fabrik Akt Ges | Elektrischer Sammler |
| DE868761C (de) * | 1942-08-28 | 1953-02-26 | Accumulatoren Fabrik Ag | Vorrichtung zum elastischen, luftdichten Abschluss der Behaelter von galvanischen Elementen, insbesondere Akkumulatorenzellen |
| US2465202A (en) * | 1946-11-21 | 1949-03-22 | Invex Inc | Hermetically-sealed storage battery with gas recombining means |
| US2578027A (en) * | 1948-03-15 | 1951-12-11 | Edison Inc Thomas A | Storage battery charging system and method |
| DE1135535B (de) * | 1958-01-11 | 1962-08-30 | Willi Krebs | Gas- und fluessigkeitsdichter Akkumulator |
| CA859275A (en) * | 1966-07-21 | 1970-12-22 | Kosuga Jiro | Battery |
| BE755337A (fr) * | 1969-08-27 | 1971-02-26 | Union Carbide Corp | Matiere absorbant l'hydrogene pour les cellules electrochimiques |
-
1974
- 1974-10-04 DE DE2447381A patent/DE2447381C3/de not_active Expired
-
1975
- 1975-08-11 CH CH1043775A patent/CH619813A5/de not_active IP Right Cessation
- 1975-09-01 AT AT671275A patent/AT348607B/de not_active IP Right Cessation
- 1975-09-22 IT IT27515/75A patent/IT1042762B/it active
- 1975-09-23 DK DK427175A patent/DK139090C/da active
- 1975-09-30 NL NL7511514A patent/NL7511514A/xx not_active Application Discontinuation
- 1975-09-30 SE SE7510970A patent/SE7510970L/xx unknown
- 1975-10-02 ES ES441453A patent/ES441453A1/es not_active Expired
- 1975-10-02 NO NO753332A patent/NO142978C/no unknown
- 1975-10-03 FR FR7530393A patent/FR2287113A1/fr active Granted
- 1975-10-06 GB GB40823/75A patent/GB1484433A/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE2447381B2 (de) | 1980-05-22 |
| DK139090C (da) | 1979-05-21 |
| IT1042762B (it) | 1980-01-30 |
| FR2287113A1 (fr) | 1976-04-30 |
| DE2447381A1 (de) | 1976-04-15 |
| FR2287113B3 (no) | 1980-04-30 |
| DK139090B (da) | 1978-12-11 |
| ES441453A1 (es) | 1977-03-16 |
| AT348607B (de) | 1979-02-26 |
| SE7510970L (sv) | 1976-04-05 |
| NL7511514A (nl) | 1976-04-06 |
| DE2447381C3 (de) | 1982-12-23 |
| NO753332L (no) | 1976-04-06 |
| ATA671275A (de) | 1978-07-15 |
| GB1484433A (en) | 1977-09-01 |
| DK427175A (da) | 1976-04-05 |
| CH619813A5 (en) | 1980-10-15 |
| NO142978C (no) | 1980-11-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4387940B2 (ja) | ニッケル基超合金 | |
| US4039330A (en) | Nickel-chromium-cobalt alloys | |
| CA2099358C (en) | Single crystal nickel-based superalloy | |
| CA2540212C (en) | Nickel-base alloys and methods of heat treating nickel-base alloys | |
| CA2485122C (en) | Alpha-beta ti-al-v-mo-fe alloy | |
| NO139405B (no) | Motordrevet sag med sirkelblad. | |
| US2712498A (en) | Nickel chromium alloys having high creep strength at high temperatures | |
| US5516381A (en) | Rotating blade or stationary vane of a gas turbine | |
| US4849168A (en) | Ti-Al intermetallics containing boron for enhanced ductility | |
| US4288247A (en) | Nickel-base superalloys | |
| US5183635A (en) | Heat treatable ti-al-nb-si alloy for gas turbine engine | |
| US3972713A (en) | Sulfidation resistant nickel-iron base alloy | |
| US2809110A (en) | Alloy for high temperature applications | |
| CA2088065C (en) | Controlled thermal expansion alloy and article made therefrom | |
| NO142978B (no) | Gasstett akkumulator. | |
| US4597809A (en) | High strength hot corrosion resistant single crystals containing tantalum carbide | |
| US2996379A (en) | Cobalt-base alloy | |
| EP3856944A2 (en) | Titanium alloy with moderate strength and high ductility | |
| JPH01255632A (ja) | 常温靭性を有するＴｉ―Ａｌ系金属間化合物型鋳造合金 | |
| US2766156A (en) | Heat-treatment of nickel-chromiumcobalt alloys | |
| JPH03257130A (ja) | Ｔｉ―Ａｌ系耐熱材料 | |
| CA1202505A (en) | Nickel-chromium-cobalt base alloys and castings thereof | |
| US4127410A (en) | Nickel based alloy | |
| US3385698A (en) | Nickel base alloy | |
| US3145124A (en) | Heat treatment of nickel chromiumcobalt alloys |