NO142294B - Fremgangsmaate ved behandling av avloepsvaeske fra hydrosulfittfremstilling - Google Patents
Fremgangsmaate ved behandling av avloepsvaeske fra hydrosulfittfremstilling Download PDFInfo
- Publication number
- NO142294B NO142294B NO742919A NO742919A NO142294B NO 142294 B NO142294 B NO 142294B NO 742919 A NO742919 A NO 742919A NO 742919 A NO742919 A NO 742919A NO 142294 B NO142294 B NO 142294B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- liquid
- waste liquid
- iodine consumption
- activated sludge
- hydrosulphite
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 35
- 239000002699 waste material Substances 0.000 title claims description 27
- GRWZHXKQBITJKP-UHFFFAOYSA-N dithionous acid Chemical compound OS(=O)S(O)=O GRWZHXKQBITJKP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 14
- 239000012530 fluid Substances 0.000 title description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 71
- ZCYVEMRRCGMTRW-UHFFFAOYSA-N 7553-56-2 Chemical compound [I] ZCYVEMRRCGMTRW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 32
- 239000011630 iodine Substances 0.000 claims description 32
- 229910052740 iodine Inorganic materials 0.000 claims description 32
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims description 27
- GEHJYWRUCIMESM-UHFFFAOYSA-L sodium sulfite Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])=O GEHJYWRUCIMESM-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 16
- 239000004280 Sodium formate Substances 0.000 claims description 15
- HLBBKKJFGFRGMU-UHFFFAOYSA-M sodium formate Chemical class [Na+].[O-]C=O HLBBKKJFGFRGMU-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 15
- 235000019254 sodium formate Nutrition 0.000 claims description 15
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 claims description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 13
- 239000003513 alkali Substances 0.000 claims description 12
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910021645 metal ion Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 8
- 235000010265 sodium sulphite Nutrition 0.000 claims description 8
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 claims description 5
- 238000010790 dilution Methods 0.000 claims description 4
- 239000012895 dilution Substances 0.000 claims description 4
- GRWZHXKQBITJKP-UHFFFAOYSA-L dithionite(2-) Chemical compound [O-]S(=O)S([O-])=O GRWZHXKQBITJKP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 4
- AKHNMLFCWUSKQB-UHFFFAOYSA-L sodium thiosulfate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])(=O)=S AKHNMLFCWUSKQB-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 4
- 235000019345 sodium thiosulphate Nutrition 0.000 claims description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- VEQPNABPJHWNSG-UHFFFAOYSA-N Nickel(2+) Chemical compound [Ni+2] VEQPNABPJHWNSG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 3
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910001429 cobalt ion Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 3
- 229910001431 copper ion Inorganic materials 0.000 claims description 3
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 3
- 229910001453 nickel ion Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 235000015097 nutrients Nutrition 0.000 claims description 3
- 238000007865 diluting Methods 0.000 claims description 2
- 229910001437 manganese ion Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims 1
- 238000005273 aeration Methods 0.000 description 12
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 5
- BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N ammonium sulfate Chemical compound N.N.OS(O)(=O)=O BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052921 ammonium sulfate Inorganic materials 0.000 description 5
- 235000011130 ammonium sulphate Nutrition 0.000 description 5
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004133 Sodium thiosulphate Substances 0.000 description 2
- GVPFVAHMJGGAJG-UHFFFAOYSA-L cobalt dichloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Co+2] GVPFVAHMJGGAJG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- UFMZWBIQTDUYBN-UHFFFAOYSA-N cobalt dinitrate Chemical compound [Co+2].[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O UFMZWBIQTDUYBN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001981 cobalt nitrate Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 235000007079 manganese sulphate Nutrition 0.000 description 2
- 239000011702 manganese sulphate Substances 0.000 description 2
- SQQMAOCOWKFBNP-UHFFFAOYSA-L manganese(II) sulfate Chemical compound [Mn+2].[O-]S([O-])(=O)=O SQQMAOCOWKFBNP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 2
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910021380 Manganese Chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- GLFNIEUTAYBVOC-UHFFFAOYSA-L Manganese chloride Chemical compound Cl[Mn]Cl GLFNIEUTAYBVOC-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910019884 NaxSy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021586 Nickel(II) chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000080590 Niso Species 0.000 description 1
- NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N Nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001339 alkali metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000001166 ammonium sulphate Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 229910000361 cobalt sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 229940044175 cobalt sulfate Drugs 0.000 description 1
- KTVIXTQDYHMGHF-UHFFFAOYSA-L cobalt(2+) sulfate Chemical compound [Co+2].[O-]S([O-])(=O)=O KTVIXTQDYHMGHF-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000365 copper sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- ARUVKPQLZAKDPS-UHFFFAOYSA-L copper(II) sulfate Chemical compound [Cu+2].[O-][S+2]([O-])([O-])[O-] ARUVKPQLZAKDPS-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000008394 flocculating agent Substances 0.000 description 1
- 238000005189 flocculation Methods 0.000 description 1
- 230000016615 flocculation Effects 0.000 description 1
- FBAFATDZDUQKNH-UHFFFAOYSA-M iron chloride Chemical compound [Cl-].[Fe] FBAFATDZDUQKNH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910000358 iron sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- BAUYGSIQEAFULO-UHFFFAOYSA-L iron(2+) sulfate (anhydrous) Chemical compound [Fe+2].[O-]S([O-])(=O)=O BAUYGSIQEAFULO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- MVFCKEFYUDZOCX-UHFFFAOYSA-N iron(2+);dinitrate Chemical compound [Fe+2].[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O MVFCKEFYUDZOCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000002867 manganese chloride Nutrition 0.000 description 1
- 239000011565 manganese chloride Substances 0.000 description 1
- 229940099607 manganese chloride Drugs 0.000 description 1
- 229940099596 manganese sulfate Drugs 0.000 description 1
- MIVBAHRSNUNMPP-UHFFFAOYSA-N manganese(2+);dinitrate Chemical compound [Mn+2].[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O MIVBAHRSNUNMPP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QMMRZOWCJAIUJA-UHFFFAOYSA-L nickel dichloride Chemical compound Cl[Ni]Cl QMMRZOWCJAIUJA-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- LGQLOGILCSXPEA-UHFFFAOYSA-L nickel sulfate Chemical compound [Ni+2].[O-]S([O-])(=O)=O LGQLOGILCSXPEA-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000363 nickel(II) sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- KBJMLQFLOWQJNF-UHFFFAOYSA-N nickel(ii) nitrate Chemical compound [Ni+2].[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O KBJMLQFLOWQJNF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 description 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 238000003911 water pollution Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
- C02F3/1205—Particular type of activated sludge processes
- C02F3/1231—Treatments of toxic sewage
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/52—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities
- C02F1/5236—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities using inorganic agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/72—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation
- C02F1/725—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation by catalytic oxidation
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Description
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte ved behandling av av-løpsvæske fra hydrosulfittfremstilling, og mer spesielt en fremgangsmåte ved behandling av avløpsvæske, hvor avløpsvæsken luftes for å fjerne .reduserende, uorganiske svovelforbindelser fra av-løpsvæsken som derefter utsettes for en aktivslamprosess. Med "hydrosulfitt" som anvendt heri er ment et alkalimetalldithionit.
Den heri omtalte avløpsvæske skriver seg fra fjernelsen av
et sluttprodukt (vannfritt hydrosulfitt) og et oppløsningsmiddel fra en reaksjonsblanding ved fremstilling av vannfritt hydrosul-
fitt ved bruk av natriumformiat, alkalimetallforbindelser og svoveldioxyd, som beskrevet i US patentskrifter nr. 2 010'615 og nr. 3 411 875 og i britisk patentskrift nr. 1 148 248. Avløpsvæsken inneholder natriumthiosulfat, natriumsulfitt, surt natriumsulfitt, andre ukjente reduserende, uorganiske svovelforbindelser som kan representeres ved formelen Na^S^O^, hvori x, y og z er positive tall, og natriumformiat etc. Hvis således denne avløpsvæske slippes direkte ut, vil den representere kilder for BOF og KOF og forårsake forurensning av vannet. Avløpsvæsken bør derfor under-kastes en viss behandling før den vrakes.
Aktivslamprosessen er vanligvis kjent som den mest effektive metode for å behandle avløpsvæsker som inneholder hydrofile organiske forbindelser, og anvendes i en rekke forskjellige om-råder. Således kan f.eks. en avløpsvæske som inneholder uorganiske, reduserende forbindelser, som natriumthiosulfat, natriumsulfitt og surt natriumsulfitt og natriumformiat, effektivt behandles.
Det har ifølge oppfinnelsen vist seg at en vanlig aktivslamprosess ikke virker effektivt overfor hydrosulfittavløpsvæsker.
Dette synes å skyldes ukjente reduserende forbindelser som er til-stede i avløpsvæsken fra hydrosulfittfremstilling, foruten de . ovennevnte forbindelser.
Når en vanlig aktivslamprosess anvendes direkte for en hydrosulfittavløpsvæske, kan BOF (biokjemisk oxygenforbruk) ikke reduseres tilstrekkelig selv hvis avløpsvæsken fortynnes i sterk grad, og dessuten overføres selve det aktuelle slam til findelte partikler og føres over med avløpet uten å flokkuleres, og en fullstendig avløpsvæskebehandling er derfor ikke mulig.
Oppfinnelsen angår således en fremgangsmåte ved behandling av avløpsvæske fra fremstilling av et alkalihydrosulfitt under anvendelse av natriumformiat, alkaliforbindelser og svoveldioxyd, hvor avløpsvæsken inneholder natriumthiosulfat, natriumsulfitt, surt natriumsulfitt, andre reduserende uorganiske svovelforbindelser som kan representeres ved formelen NaxSy°z hvori x, y og z betegner positive tall, natriumformiat og lignende forbindelser, ved en aktivslamprosess som omfatter fortynning av avløpsvæsken med vann og tilsetning av et næringsstoff til den fortynnede væske, og fremgangsmåten er særpreget ved at avløps-væsken før fortynningen luftes ved en temperatur av 30-85°C i nærvær av 10-1000 ppm av et metallion fra gruppen jern-, mangan-, kobolt-, kobber- og nikkelioner, inntil dens jodforbruk er blitt senket med minst 50%.
På fig. 1 er vist forholdet mellom luftetemperaturen og luftetiden som anvendt for den foreliggende fremgangsmåte.
Avløpsvæsken som skal behandles ved hjelp av den foreliggende fremgangsmåte, fortynnes fortrinnsvis med vann slik at den får et jodforbruk på 1-15%. Med "jodforbruk" som anvendt heri er ment forholdet mellom jod forbrukt av avløpsvæsken og vekten av avløpsvæsken, uttrykt i vekt%.
Jo høyere konsentrasjonen av reduserende forbindelser i avløpsvæsken er, desto høyere vil jodforbruket være.
De ifølge oppfinnelsen anvendte metallioner er jern-, mangan-, kobolt-, kobber- og nikkelioner. Av disse er jern- og manganioner foretrukne.
Disse metallioner kan tilsettes i form av et metallsalt,
som f.eks. et sulfat, klorid, eller nitrat etc.
Som representative eksempler på metallsalter kan nevnes treverdig jernsulfat, treverdig jernklorid, treverdig jernnitrat, mangansulfat, manganklorid, mangannitrat, koboltsulfat, koboltklorid, koboltnitrat, kobbersulfat, koboltklorid, koboltnitrat, nikkelsulfat, nikkelklorid og nikkelnitrat etc.
Metallionene kan anvendes alene eller sammen. Konsentrasjonen for det anvendte metall er 10 - 1000 ppm (deler pr. million), fortrinnsvis 50 - 1000 ppm. Når konsentrasjonen av metallioner er lavere enn 10 ppm, avtar virkningen av luftingen meget merk-
bart eller kan vanskelig merkes.
En gass som er egnet for utførelse av luftingen, er molekylært oxygen eller en gass som inneholder molekylært oxygen, fortrinnsvis luft.
Luftetemperaturen er 30-85°C, fortrinnsvis 40-70°C. På tegningen er luftetemperaturen i °C avsatt langs abscisseaksen og luftetiden i timer langs ordinataksen. Kurven viser forholdet mellom luftetemperaturen og luftetiden for å oppnå et nedsatt jodforbruk på over 90% ved bruk av mangansulfat i en konsentrasjon på 60 ppm, og med en tilførsel av luft med en overflatehastighet i en kolonne på 60 Nm 3 /m 2h. Det fremgår tydelig av tegningen at oxydasjonshastigheten for de reduserende uorganiske svovelforbindelser avtar sterkt ved temperaturer under 30°C og ved temperaturer over 85°C. Således er f.eks. ved 20°C oxydasjonshastigheten ca. 1/5 av oxydasjonshastigheten ved 40°C.
Luftetiden kan velges i overensstemmelse hermed under hen-syntagen til andre betingelser.
Luftingen kan utføres i reaksjonsapparater av forskjellige typer, fortrinnsvis i en reaktor av tårntypen. For utførelse av denne lufting er overflatehastigheten i en luftsøyle vanligvis
3 2 3 2
over 10 Nm /m h, fortrinnsvis 40 - 200 Hm /m h.
Det anvendes slike luftebetingelser at det fås en reduksjon
i jodforbruket på minst 50%, fortrinnsvis minst 60%. Når reduksjonen i jodforbruket er under 50%, brytes flokkulatene opp, og det blir derved vanskelig å benytte aktivslammetoden. Hvis reduksjonen i jodforbruket er under 60%, vil belastningen ved aktiv-slambehandlingen kunne bli for stor. Belastningen ved aktivslam-behandlingen kan uttrykkes ved BOF-belastningen som antyder hvor meget BOF som kan tilføres pr. volumenhet av aktivslambeholderen
pr. tidsenhet.
Avløpsvæsken som er blitt behandlet ved lufting, kan fortynnes 5 - 20, f.eks. 5-10,ganger med vann, og et næringsstoff som ammoniumsulfat og fosforsyre settes til væsken i et forhold BOF:N.:P av fortrinnsvis 100:5:1. Den erholdte væske behandles
ved hjelp av en aktivslamprosess.
Vanligvis utføres en aktivslambehandling ved en BOF-belastning på 1,0-2,0 kg/m 3 pr. døgn, og en MLSS av 3000-5000 ppm. Det antas vanligvis at en BOF-belastning på under 1,0 kg/m<3> pr. døgn ikke er fordelaktig i kommersiell målestokk.
Ifølge oppfinnelsen overføres aktivslammet ikke til findelte partikler og kan danne tilfredsstillende flokkulater, hvor-ved det blir mulig å foreta en fullstendig avløpsvæskebehandling.
Selv hvis BOF-belastningen er 1,5 kg/m 3 pr. døgn, kan med andre
ord utmerkede resultater fås, og BOF-reduksjonen kan være over 95%.
MLSS ("Mixed Liquor of Suspended Solid") betegner konsentrasjonen av flokkulater i en beholder for aktivslambehandling, og SVI ("slamvolumindeks") et sammensunket volum pr. g aktivslam efter at suspensjonsvæsken for aktivslammet har fått henstå i 3o minutter. Enheten for denne indeks er cm 3/g.
Eksempel 1
En avløpsvæske fra en prosess for fremstilling av alkalihydrosulfitt (natriumformiat 12%, jodforbruk 20%) ble i en mengde av 100 liter blandet med 100 liter vann. 50 g FeCl3.6H20 ble satt til den erholdte blanding, og væsken ble i en mengde på 6 l/h til-ført til toppen av en boblekolonne med en innvendig diameter på
100 mm og en høyde på 3000 mm. Væsken ble kontinuerlig tappet ut fra bunnen av kolonnen. Luft ble tilført ved bunnen av kolonnen gjennom en spredningsanordning i en mengde av 40 Nm 3 /m 2h (målt som overflatehastighet i en kolonne). Luftetemperaturen ble holdt på 60°C. Væskers jodforbruk avtok fra 10% til 0,5%, og reduksjonen i. jodforbruket var således 95%. Derefter ble væsken fortynnet til 20 ganger dens opprinnelige volum, og ammoniumsulfat og fosforsyre ble satt til væsken. Den erholdte væske ble utsatt for en aktivslambehandling ved en MLSS på 3000 ppm og en BOF-belastning
på 1,5 kg/m 3 pr. døgn. Resultatet er gjengit" t i den nedenståoende tabell I. Den erholdte væske var klar, og SVI var 70.
Eksempel 2
En avløpsvæske fra en prosess for fremstilling av alkalihydrosulfitt (natriumformiat 12%, jodforbruk 20%) ble i en mengde på 100 liter blandet med 150 liter vann, og 80 g MnS04.H20 ble satt til væsken. Den erholdte væske ble ved bunnen av en boblekolonne med en innvendig diameter på 100 m og en høyde på 300 mm tilført i en mengde på 8 l/h og strømmet over ved toppen av kolonnen. Luft ble ved bunnen av kolonnen tilført gjennom en fordelingsanordning i en mengde av 70 Nm 3 /m 2h (målt som overflatehastighet i et kolonnetårn). Luftetemperaturen ble under forsøket holdt på 40°C. Jodforbruket for overløpsvæsken var 0,2%. Den erholdte væske ble fortynnet til 15 ganger dens opprinnelige volum, og ammoniumsulfat og fosforsyre ble satt til væsken. Den erholdte væske ble underkastet en aktivslambehandling ved en MLSS på 4 000 ppm og en BOF-belastning på 1,6 kg/m<3> pr. døgn. Resultatet er gjengitt i den nedenstående tabell II. Den således behandlede væske var klar, og SVI var 90.
Sammenligningseksempel 1
En avløpsvæske fra en prosess for fremstilling av alkalihydrosulfitt (natriumformiat 12%, jodforbruket 20%) ble fortynnet til 40 ganger dens opprinnelige volum, og ammoniumsulfat og fosforsyre ble satt til væsken.
Den erholdte væske ble utsatt for en aktivslambehandling ved en MLSS på 3000 ppm. Flokkulatene ble brutt opp ved en BOF-belastning på 0,4 kg/m 3 pr. døgn, og det findelte slam fløt over sammen med avløpet. BOF, KOF. og jodforbruket var som gjengitt i den nedenstående tabell III.
Sammenligningseksempel 2
En avløpsvæske fra en prosess for fremstilling av alkalihydrosulfitt (natriumformiat 12%, jodforbruk 20%) ble i en mengde av 100 liter blandet med 100 liter vann, og 50 g FeCl3.6H20 ble satt til væsken. Den erholdte væske ble i en mengde av 2 l/h til-ført til toppen av en boblekolonne med en innvendig diameter på 100 mm og en høyde på 3000 mm, mens luft ble blåst inn i tårnet ved dets bunn gjennom en fordelingsanordning i en mengde av 40 Nm 3 /m 2/h. Væsken ble kontinuerlig fjernet fra brunnen.av tårnet. Temperaturen inne i tårnet ble holdt på 20°C. Efter behandlingen var jodforbruket for den erholdte væske 8%. Denne væske var således ikke egnet for en aktivslamprosess, hverken med eller uten fortynning.
Sammenligningseksempel 3
En avløpsvæske fra en prosess for fremstilling av alkalihydrosulfitt (natriumformiat 12%, jodforbruk 20%) ble i en mengde på 100 liter blandet med 100 liter vann, hvoretter 18 liter av den erholdte blanding ble tilført til en boblekolonne med en innvendig diameter på 100 mm og en høyde på 3000mm uten tilsetning ifølge oppfinnelsen av de presiserte metallioner, mens luft ble blåst inn i boblekolonnen ved tårnets bunn gjennom en fordelingsanordning i en mengde på 40 Nm 3 /m 2h (målt som lineær hastighet i et tomt tårn).
Temperaturen inne i tårnet ble holdt på 60°C. Efter 24
timer var jodforbruket for væsken i tårnet lik 8%, og selv efter 4 8 timer var det det samme som ovenfor. Denne væske var naturlig-vis uegnet for en aktivslamprosess, både med eller uten fortynning.
Eksempel 3
En avløpsvæske fra en prosess for fremstilling av alkalihydrosulfitt (natriumformiat 12%, jodforbruk 20%) ble i en mengde på 100 liter blandet med 100 liter vann, og 100 g CuS04.5H20 ble satt til væsken. Fremgangsmåten ifølge eksempel 1 ble gjentatt, men med den unntagelse at den erholdte væske i en mengde av 8 l/h ble tilført ved bunnen av den samme boblekolonne, og at væsken kontinuerlig ble uttømt fra toppen av kolonnen. Luft ble innført ved bunnen av kolonnen gjennom en fordelingsspreder i en mengde av 70 Nm 3 /m 2h (målt som overflatehastighet i en kolonne). Temperaturen under luftingen ble holdt på-40°C. Overløpsvæskens jodforbruk var 2%. Væsken ble fortynnet til 20 ganger dens opprinnelige volum, og ammoniumsulfat og fosforsyre ble satt til væsken. Den erholdte væske ble utsatt for en aktivslambehandling ved en MLSS på 4000 ppm og en BOF-belastning på 1,3 kg/m pr. døgn. Resultatet er gjengitt i den nedenstående tabell IV. Den således behandlede væske var klar og SVI var 85.
Eksempel 4
En avløpsvæske fra en prosess for-fremstilling av alkalihydro-sulfit (natriumformiat 12 %, jodforbruk 20 %) ble i en mengde av 100 liter blandet med 100 liter vann, og 30 g FeCl3.6H20 og 30 g CoCl^ ble satt til væsken. Den erholdte væske ble i en mengde av 15 l/h til-ført ved toppen av den samme boblekolonne som i eksempel 1, og væsken ble kontinuerlig fjernet fra bunnen av kolonnen. Luft ble tilført ved bunnen av kolonnen gjennom en fordelingsanordning i en mengde av 40 Nm 3 /m 2h (målt som overflatehastighet i en kolonne). Temperaturen under luftingen ble holdt på 60° C. Den uttømte væskes jodforbruk var 0,1 %. Væsken kan på samme måte som i eksempel 3 effektivt behandles ved hjelp av aktivslamprosessen.
Eksempel 5
En avløpsvæske fra en prosess for fremstilling av alkalihydrosulfitt (natriumformiat 12 %, jodforbruk 20 %) ble i en mengde av 100 liter blandet med 100 liter vann, og 200 g NiS04 ble satt til væsken. Fremgangsmåten ifølge eksempel 1 ble fulgt, men med den unntagelse
at den erholdte væske ble tilført til bunnen av den samme boblekolonne i en mengde av 5 l/h, og væsken ble kontinuerlig fjernet fra toppen av kolonnen. Luft ble i en mengde av 70 Nm 3 /m 3h (målt som overflatehastighet i en kolonne) tilført ved bunnen av kolonnen gjennom en
fordelingsanordning. Temperaturen under luftingen ble holdt på 40° C. Den fjernede væskes jodforbruk var 2,3 %. Væsken kan behandles effektivt med aktivslamprosessen ifølge eksempel 3.
Reduksjonen i avløpsvæskens jodforbruk beregnes ved dif-ferensen i avløpsvæskens jodforbruk før og efter luftingen dividert med avløpsvæskens jodforbruk før luftingen, multiplisert med 100.
Claims (6)
1. Fremgangsmåte ved behandling av avløpsvæske fra fremstilling av et alkalihydrosulfitt under anvendelse av natriumformiat, alkaliforbindelser og svoveldioxyd, hvor avløpsvæsken inneholder natriumthiosulfat, natriumsulfitt, surt natriumsulfitt, andre reduserende uorganiske svovelforbindelser som kan representeres ved formelen NaxSyOz hvori x,, y og z betegner positive tall, natriumformiat og lignende forbindelser, ved en aktivslamprosess som omfatter fortynning av avløpsvæsken med vann og tilsetning av et næringsstoff til den fortynnede væske, karakterisert ved at avløpsvæsken før fortynningen luftes ved en temperatur av 30-85°C i nærvær av 10-1000 ppm av et metallion fra gruppen jern-, mangan-, kobolt-, kobber- og nikkelioner, inntil dens jodforbruk er blitt senket med minst 50%.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det som et metallion anvendes jern- eller manganioner.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2,karakterisert ved at det anvendes en metallionkonsentrasjon på 50-1000 ppm.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1-3, karakterisert ved at luftetemperaturen holdes på 40-70°C.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 1-4, karakterisert ved at avløpsvæskens jodforbruk reguleres til 1-15 vekt%,
basert på mengden av avløpsvæsken, før den luftes.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 1-5, karakterisert ved at avløpsvæsken luftes inntil dens jodforbruk er blitt senket med over 60%.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9143573A JPS5341464B2 (no) | 1973-08-15 | 1973-08-15 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO742919L NO742919L (no) | 1975-03-17 |
| NO142294B true NO142294B (no) | 1980-04-21 |
| NO142294C NO142294C (no) | 1980-07-30 |
Family
ID=14026277
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO742919A NO142294C (no) | 1973-08-15 | 1974-08-14 | Fremgangsmaate ved behandling av avloepsvaeske fra hydrosulfittfremstilling. |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US3962073A (no) |
| JP (1) | JPS5341464B2 (no) |
| BE (1) | BE818892A (no) |
| BR (1) | BR7406705D0 (no) |
| CA (1) | CA1028432A (no) |
| DE (1) | DE2439149A1 (no) |
| FI (1) | FI62811C (no) |
| FR (1) | FR2240891B1 (no) |
| GB (1) | GB1455047A (no) |
| NL (1) | NL7410852A (no) |
| NO (1) | NO142294C (no) |
| SE (1) | SE401363B (no) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53108068A (en) * | 1977-02-28 | 1978-09-20 | Mitsubishi Gas Chem Co Inc | Purifying method for waste solution formed in takahax desulfurization apparatus |
| JPS5415352A (en) * | 1977-07-06 | 1979-02-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Method of biologically treating waste water containing polythionic acid |
| JPS58186498A (ja) * | 1982-04-27 | 1983-10-31 | Sumitomo Jukikai Envirotec Kk | 亜硫酸含有廃水の生物化学的処理法 |
| US4582690A (en) * | 1984-08-06 | 1986-04-15 | University Of Waterloo | Oxidation of polythionates |
| JPH02144197A (ja) * | 1988-11-21 | 1990-06-01 | Tetsuzo Tomioka | 活性汚泥法における汚染値低減方法 |
| US5052347A (en) * | 1989-08-11 | 1991-10-01 | Soltech, Inc. | Water heater construction |
| US5141647A (en) * | 1991-12-27 | 1992-08-25 | Bhadra Amal K | Control of odor and septicity of sewage |
| US5350516A (en) * | 1991-12-27 | 1994-09-27 | Bhadra Amal K | Control of odor and septicity and purification of sewage and wastewater |
| US6019900A (en) * | 1998-08-03 | 2000-02-01 | The Regents Of The University Of California | Single stage denitrification anaerobic digestion |
| US20050161410A1 (en) * | 2003-11-06 | 2005-07-28 | Wilson Gregg L. | System, method and composition for treatment of wastewater |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB962237A (en) * | 1961-04-19 | 1964-07-01 | British Petroleum Co | Improvements relating to the oxidation of sulphides in aqueous solutions |
| DE1275036B (de) * | 1964-07-23 | 1968-08-14 | Dr Yun Kyong Shin | Verfahren zur raschen und quantitativen Herstellung waessriger Sulfatloesungen aus Sulfitloesungen durch Oxydation mit Sauerstoff oder sauerstoffhaltigen Gasen |
| US3718732A (en) * | 1971-01-13 | 1973-02-27 | Virginia Chemicals Inc | Method of recovering chemical values from a formate-sodium hydrosulfite reaction mixture |
| US3627676A (en) * | 1971-02-25 | 1971-12-14 | Martin Marietta Corp | Method for oxidizing the thiosulfate ions in a thiosulfate |
-
1973
- 1973-08-15 JP JP9143573A patent/JPS5341464B2/ja not_active Expired
-
1974
- 1974-08-09 GB GB3523074A patent/GB1455047A/en not_active Expired
- 1974-08-09 US US05/496,090 patent/US3962073A/en not_active Expired - Lifetime
- 1974-08-13 SE SE7410310A patent/SE401363B/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-08-13 FI FI2406/74A patent/FI62811C/fi active
- 1974-08-13 NL NL7410852A patent/NL7410852A/xx not_active Application Discontinuation
- 1974-08-14 BE BE147647A patent/BE818892A/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-08-14 NO NO742919A patent/NO142294C/no unknown
- 1974-08-14 FR FR7428283A patent/FR2240891B1/fr not_active Expired
- 1974-08-14 DE DE2439149A patent/DE2439149A1/de not_active Ceased
- 1974-08-14 BR BR670574A patent/BR7406705D0/pt unknown
- 1974-08-15 CA CA207,082A patent/CA1028432A/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE2439149A1 (de) | 1975-02-27 |
| FI62811C (fi) | 1983-03-10 |
| NO142294C (no) | 1980-07-30 |
| FI240674A (no) | 1975-02-16 |
| JPS5039674A (no) | 1975-04-11 |
| CA1028432A (en) | 1978-03-21 |
| GB1455047A (en) | 1976-11-10 |
| NL7410852A (nl) | 1975-02-18 |
| SE401363B (sv) | 1978-05-02 |
| BR7406705D0 (pt) | 1975-05-27 |
| US3962073A (en) | 1976-06-08 |
| FI62811B (fi) | 1982-11-30 |
| NO742919L (no) | 1975-03-17 |
| BE818892A (fr) | 1974-12-02 |
| FR2240891A1 (no) | 1975-03-14 |
| SE7410310L (no) | 1975-02-17 |
| FR2240891B1 (no) | 1982-07-02 |
| JPS5341464B2 (no) | 1978-11-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106380044B (zh) | 一种生态安全的污水处理厂脱氮除磷的方法 | |
| US4069148A (en) | Industrial waste water treatment process | |
| US3617540A (en) | Removal of nitrogen and phosphorus from waste waters | |
| US3408289A (en) | Method for waste water renovation | |
| US3733266A (en) | Waste water purification by breakpoint chlorination and carbon adsorption | |
| US4289594A (en) | Treatment of waste compositions | |
| CN105384277A (zh) | 一种钴镍废水的处理方法 | |
| NO142294B (no) | Fremgangsmaate ved behandling av avloepsvaeske fra hydrosulfittfremstilling | |
| US4108770A (en) | Chromium reduction process | |
| US4115219A (en) | Brine purification process | |
| US2405055A (en) | Magnesium hydroxide from sea water | |
| CN103601262A (zh) | 一种利用给水厂污泥去除废水中硫化氢的吸附柱方法 | |
| CN203820583U (zh) | 一种高浓度氨氮废水处理装置 | |
| US5075010A (en) | Ground water filter for obtaining drinking water | |
| CN107469761A (zh) | 焦磷酸盐类化合物脱铵材料制备方法及污水脱铵中的应用 | |
| CN105565582B (zh) | 煤制氢污水处理方法 | |
| Souther et al. | Textile wastes: recovery and treatment | |
| US1799444A (en) | Method and apparatus for treatment of wastes | |
| JPH07501974A (ja) | 生物学的廃水処理法 | |
| CN214457507U (zh) | 一种焦油深加工废水回用处理系统 | |
| Lee et al. | Carbon-slurry activated sludge for nitrification-denitrification | |
| US4162299A (en) | Process for the removal of sulfur oxides | |
| US5126048A (en) | Ground water filter for obtaining drinking water | |
| CN109133489A (zh) | 一种有机颜料废水处理工艺 | |
| CN106746043A (zh) | 一种复合微污染水源水的深度净化方法 |