NO134407B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO134407B NO134407B NO744/72A NO74472A NO134407B NO 134407 B NO134407 B NO 134407B NO 744/72 A NO744/72 A NO 744/72A NO 74472 A NO74472 A NO 74472A NO 134407 B NO134407 B NO 134407B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- solution
- ammonia
- sulfur
- temperature
- gas
- Prior art date
Links
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 47
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 44
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 39
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 28
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 17
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 16
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- PQUCIEFHOVEZAU-UHFFFAOYSA-N Diammonium sulfite Chemical compound [NH4+].[NH4+].[O-]S([O-])=O PQUCIEFHOVEZAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N ammonium sulfate Chemical compound N.N.OS(O)(=O)=O BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 235000011130 ammonium sulphate Nutrition 0.000 claims description 9
- 229910052921 ammonium sulfate Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000001166 ammonium sulphate Substances 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 5
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 claims description 5
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 claims description 4
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 4
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 3
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 claims description 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 21
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L sulfite Chemical compound [O-]S([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 8
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N Sulfurous acid Chemical class OS(O)=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-M Bisulfite Chemical compound OS([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 6
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 6
- 150000002148 esters Chemical class 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 229920001223 polyethylene glycol Polymers 0.000 description 4
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 4
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 4
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 3
- -1 alkylene glycols Chemical class 0.000 description 3
- 150000002170 ethers Chemical class 0.000 description 3
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000012266 salt solution Substances 0.000 description 3
- NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N Ammonium chloride Substances [NH4+].[Cl-] NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- SECXISVLQFMRJM-UHFFFAOYSA-N N-Methylpyrrolidone Chemical compound CN1CCCC1=O SECXISVLQFMRJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002202 Polyethylene glycol Substances 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 2
- 235000011114 ammonium hydroxide Nutrition 0.000 description 2
- ZETCGWYACBNPIH-UHFFFAOYSA-N azane;sulfurous acid Chemical compound N.OS(O)=O ZETCGWYACBNPIH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- HXJUTPCZVOIRIF-UHFFFAOYSA-N sulfolane Chemical compound O=S1(=O)CCCC1 HXJUTPCZVOIRIF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000004764 thiosulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- BEVWMRQFVUOPJT-UHFFFAOYSA-N 2,4-dimethyl-1,3-thiazole-5-carboxamide Chemical compound CC1=NC(C)=C(C(N)=O)S1 BEVWMRQFVUOPJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MMHJDVSGBHCDAS-UHFFFAOYSA-N 2-[2-[2-[2-[2-(2-propoxyethoxy)ethoxy]ethoxy]ethoxy]ethoxy]ethanol Chemical compound CCCOCCOCCOCCOCCOCCOCCO MMHJDVSGBHCDAS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIHSBSMRCNZOZ-UHFFFAOYSA-N 2-[2-[2-[2-[2-[2-[2-[2-[2-(2-ethoxyethoxy)ethoxy]ethoxy]ethoxy]ethoxy]ethoxy]ethoxy]ethoxy]ethoxy]ethanol Chemical compound CCOCCOCCOCCOCCOCCOCCOCCOCCOCCOCCO XUIHSBSMRCNZOZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N hydroxyacetaldehyde Natural products OCC=O WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002440 industrial waste Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 238000004094 preconcentration Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 1
- ZIBGPFATKBEMQZ-UHFFFAOYSA-N triethylene glycol Chemical compound OCCOCCOCCO ZIBGPFATKBEMQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010518 undesired secondary reaction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/02—Preparation of sulfur; Purification
- C01B17/04—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides
- C01B17/05—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides by wet processes
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Industrial Gases (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Description
Forbrenningsgasser, særlig avgasser som kommer fra varmeanlegg som bruker olje eller andre svovelholdige brennstof-fer, eller avgasser fra kjemiske fabrikker og forbrenningsanlegg som forbrenner svovelholdige forbindelser, inneholder svoveldioksyd som representerer en alvorlig forurensningskilde.
Det er kjent å bruke ammoniakk for å fange opp svoveldioksyd i avgasser. Denne prosess som muliggjør en meget god rensning (minst 90% av det SC^ som er til stede) blir utført ved en temperatur i nærheten av duggpunktet for avgassene. Prosessen fører til utvinning av saltløsninger som inneholder ammoniumsulfitt og -bisulfitt og ammoniumsulfat svarende til det svoveldioksyd som fantes i avgassene.
Konsentrasjonen av svoveldioksyd i form av ammoniumsulfitt og -bisulfitt i disse saltløsninger bør vanligvis være lav hvis man ønsker å oppnå en god rensning av avgassene. Som oftest er konsentrasjonen slik at mol-forholdet mellom svoveldioksyd og vann ligger mellom 10 og 40.
Søkeren har allerede beskrevet i fransk patent nr.
1 568 748 en fremgangsmåte som tillater å regenerere ammoniakk og å fremstille svovel fra saltløsninger. Denne fremgangsmåte består i å redusere ammoniumsulfitt og -bisulfitt til svovel ved hjelp av hydrogensulfid, hvilket frigjør ammoniakk i henhold til reaksjonene:
Reaksjonene utføres ved å omsette I^S med ammoniumsulfitt og -bisulfitt ved en temperatur mellom 90°C og 150°C i nærvær av et oppløsningsmiddel, f.eks. en glykol.
Det ble imidlertid konstatert at omdannelsen av ammoniumsulfitt og -bisulfitt til svovel ikke alltid skjer med god selektivitet. Det danner seg nemlig ved siden av svovel en ikke neglisjerbar mengde av oksydiske forbindelser av svovel,
så som tionater, tiosulfater, sulfater osv. når man i reaktoren innfører en fortynnet oppløsning av sulfitt og bisulfitt.
Forhåndskonsentrasjonen av denne oppløsning gjør det riktignok mulig å redusere disse uønskede sekundære reaksjoner til en viss grad, men den eliminerer ikke den største ulempe ved denne metode, nemlig at ammoniumsulfat ikke blir spaltet av hydrogensulfid og forurenser det utvunne svovel.
Den foreliggende oppfinnelse angår således en fremgangsmåte til fjerning av svoveldioksyd og svoveltrioksyd fra gasser som inneholder disse, hvor gassen bringes i kontakt med en vandig løsning av ammoniakk ved en temperatur på 30-80°C i en kontaktsone, hvorved man får en løsning av ammoniumsulfitt
i hvilken mol-forholdet H20/S02 er mellom 11 og 100, og ammoniumsulfat, og fremgangsmåten er karakterisert ved at man konsentrerer den nevnte løsning ved fordampning av vann ved en temperatur lavere enn 100°C for å oppnå et mol-forhold I^O/SC^ på 4-10,oppvarmer den resulterende konsentrerte løsning til mellom 105 og 200°C for å omdanne i det minste størstedelen av ammoniumsulfitt-innholdet til en gassformig blanding av svoveldioksyd, ammoniakk og vanndamp, og for å danne en oppkonsentrert restløsning inneholdende ammoniumsulfat, hvilken restløsning fjernes fra prosessen, fører den gassformige blanding sammen med hydrogensulfid i et organisk løsningsmiddel ved en temperatur på 120-170°C for å danne svovel på i og for seg kjent måte, separerer fra den flytende fase svovel og en gassformig fase som hovedsakelig inneholder vanndamp og ammoniakk, og resirkulerer ammoniakken til kontaktsonen. I følge en utførelsesform hvor utgangsgassen bringes i kontakt med ammoniakk ved en temperatur mellom 35 og 50°C, utføres oppkonsentreringen av løsningen fortrinnsvis ved en temperatur mellom 60 og 80°C.
Ammoniakken kan resirkuleres enten i form av en vandig oppløsning eller i form av gass.
Oppvarmningen av den konsentrerte oppløsning finner for-, trinnsvis sted ved en temperatur av 120 til 160°C.
Det organiske oppløsningsmiddel, som blir definert senere, kan inneholde litt vann, skjønt ved den angitte temperatur er vannet i det vesentlige i gassfase.
I det første trinn av fremgangsmåten innføres ammo-niakkløsningen ved en temperatur mellom 30 og 80°C og fortrinnsvis mellom 35 og 50°C. Den således behandlede avgass kan be-fris for alt det svoveltrioksyd som eventuelt er til stede,
i form av sulfater, og for minst 90% av svoveldioksyd.
Kontakten mellom industriavgassen og ammoniakken skjer i nærvær av vann. Vannet kan innføres direkte som så-dant eller i form av en vandig ammoniakkoppløsning. Det kan også dannes ved avkjøling av gassen under gassens duggpunkt. Mengden av flytende vann som således tilføres eller konden-seres, er så stor at mol-forholdet I^O/SC^ i denne sone er mellom 11:1 og 100:1 og fortrinnsvis mellom 11:1 og 40:1.
Oppløsningen som fåes ved vasketrinnet av den indu-strielle avgass, inneholder vesentlig en blanding av ammonium-sulf itt og -bisulfitt og ammoniumsulfater, i hvilken mol-forholdet H20/S02 (idet S02 er til stede i form av sulfitter) er som nevnt.
Man konsentrerer ved oppvarmning denne oppløsning fortrinnsvis til mellom 60 og 80°C. Dette gjøres fortrinnsvis ved å bringe oppløsningen i direkte kontakt med de varme avgasser, f.eks.
i en kontaktsøyle med dryppende væske og med de varme avgasser ledet i motstrøm, på en slik måte at man får et molforhold 2
so2
mellom 4 og 10. Den konsentrerte oppløsning av sulfittex blir der-etter brakt til en temperatur av 100 - 200°C, og fortrinnsvis av 120 - 170°C for å fordampe i det minste størsteparten av de sulfitiske bestanddeler. Sulfatene som ledsager sulfitter blir ikke fordampet og danner et residuum som kan fjernes i dette trinn.
Gassen som dannes under denne operasjon inneholder i
det vesentlige svoveldioksyd, ammoniakk og vann, og den behandles med hydrogensulfid i et tredje trinn i nærvær av en flytende fase som inneholder et organisk oppløsningsmiddel, ved en temperatur av 120 til 170°C. Man får således elementært svovel og frigjør ammoniakken.
Mengden av hydrogensulfid er fortrinnsvis så stor at
H S
molforholdet 2 er i nærheten av 2, f.eks. 1,9
sulfitt + bisulfitt
til 2,2.
Mange organiske oppløsningsmidler kan brukes i dette trinn. Særlig kan nevnes tetrametylensulfon, N-metyl-pyrrolidon, tunge alkoholer med f.eks. 12 til 20 karbonatomer, alkoholestere og generelt alle væsker som er inerte ved reaksjonstemperaturen overfor slike forbindelser som H2S og S02.
Fortrinnsvis bruker man følgende oppløsningsmidler
som har en utmerket stabilitet og som tillater at den ønskede reaksjon finner sted med høy hastighet og særlig stor selektivitet: alkylenglykoler, etere og/eller estere av alkylenglykoler, poly-alkylenglykoler og deres estere og/eller etere, og blant disse forbindelser særlig etylenglykol, polyetylenglykoler, etere og/eller estere av polyetylenglykoler. Disse oppløsningsmidler betegnes i det følgende generelt som "oppløsningsmidler av glykoltype".
Som ikke begrensende eksempler kan nevnes: etylenglykol, trietylenglykol, heptaetylenglykol, di-1,3-propylenglykel, penta-1,3-propylenglykol, dekaetylenglykol-monoetyleter, tetra-1,4-butylenglykol, polyetylenglykol med gjennomsnittlig molekylvekt 400, mono-eddiksyreester og monosmørsyreester av heksåetylenglykol-monopropyleter.
Hydrogensulfidet kan spesielt dannes ved reaksjon mellom svovel og et hydrokarbon, og kan komme fra vaskeanlegg for raffineri-aminer eller fra gassbehandlingsanlegg.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan brukes for rensning av gasser som bare inneholder SC>2 som sur svovelforbindelse. Forbrenningsgasser fra varmesentraler som fyres med olje eller hvilket som helst annet brennstoff som inneholder svovel, representerer et viktig eksempel på denne gasstype.
Fremgangsmåten kan imidlertid også brukes for gasser, f.eks. Clausovn-gasser, som ved siden av SC^ inneholder slike forbindelser som H^S, COS og Det er da tilstrekkelig å omdanne disse forbindelser til svoveldioksyd, f.eks. ved forbrenning ved en temperatur mellom 400 og 600°C i nærvær av oksygen, før de ut-settes for behandlingen ifølge oppfinnelsen.
Fremgangsmåten kan særlig brukes for gasser med lavt innhold av svoveldioksyd, f.eks. mellom 0,02 % og 10 %, og fortrinnsvis mellom 0,1 og 2 volum%. Innholdet av svoveltrioksyd er vanligvis lavere enn av svoveldioksyd, f.eks. 0,001 til 1 volum%.
Apparater som på den ene side brukes for absorpsjon
av svoveldioksyd og på den annen side for dets konsentrering kan være av hvilken som helst kjent type. Man kan f.eks. bruke en vakuumsøyle med plater eller foring, reagenser kan sirkulere i medstrøm eller fortrinnsvis i motstrøm, den flytende fase kan også være i ro og gassen kan passere gjennom den. Man kan også anordne i hvert av disse apparater omrøringsinnretninger eller væske-resirkuleringsledninger. I dette tilfelle er den flytende blanding i S02_absorpsjonssonen en vandig fortynnet oppløsning av ammoniumsulfitt som på den ene side opptar den rensede gass og på den annen side den resirkulerte ammoniakk.
De følgende, ikke begrensende eksempler illustrerer oppfinneIsen.
Eksempel 1
13 Nm /h av en gass som kommer fra en oljebrenner og inneholder 0,01 volum% av svoveltrioksyd og 0,2 % svoveldioksyd behandles i overensstemmelse med den i fig. 1 skjematisk illustrerte prosess.
Gassen innføres ved hjelp av ledningen 1 i konsentre-ringsapparatet A, hvor den bringes i direkte kontakt med sulfitisk fortynnet løsning som kommer gjennom ledningen 4 fra oppfangningsetasjen B for svoveltrioksyd og svoveldioksyd i gassen.
Temperaturen er 50°C i oppfangningsetasjen B og 65°C i konsentrasjonsetasjen A.
Den rensede gass slipper ut ved 3. Den er fullstendig fri for SO^ og inneholder bare 0,02 % S02- Den konsentrerte løs-ning blir sendt gjennom ledningen 5 til inndamperen C som holdes ved 150°C.
Gjennom ledningen 8 fjerner man et krystallisert residuum som vesentlig består av ammoniumsulfat eller en konsen-trert oppløsning av dette salt. De i C dannede gasser kommer inn gjennom ledningen 6 i reaktoren D i hvilken sulfitter blir om-dannet til svovel i nærvær av polyetylenglykol med molekylvekt 400 ved en temperatur av 15Q°C/ takket være innføring av hydrogensulfid som innføres gjennom ledningen 9 i en slik mengde at molforholdet
<H>2<S> er lik 2.
sulfitter
Gassen som strømmer ut fra reaktoren D gjennom ledningen 10 og som vesentlig inneholder ammoniakk og vanndamp, ledes til oppfangningsetasjen B. Det dannede svovel føres gjennom ledningen 7 i flytende tilstand.
Konsentrasjonen av sulfitter i løsningen e;r slik at molforholdet H 2 0er 17 i ledningen 4, og 5,2 i ledningen 5.
so2
Under disse betingelser er omdannelsesgraden av sulfitter 99 %, og reaksjonsselektiv!teten er 99,7 %.
Omdannelsesgraden og selektiviteten blir definert som følger:
Eksempel 1 a
For sammenligningens skyld utsetter man gassen som er beskrevet i eksempel 1, for den samme behandling som i dette eksempel (fig. 1), unntatt at man har sløyfet konsentreringstrinnet.
Den fortynnede løsning oppnådd ved B med de samme egen-skaper som i eksempel 1 (^ °2 = 17) blir således ledet direkte til
HO
inndamperen C. 2
Alle andre arbeidsbetingelser er identiske.
Under disse betingelser oppnår man den samme gass-rensning som i eksempel 1, men omdannelsesgraden av sulfitter i reaktoren D er 80 %, og reaksjonsselektiviteten er 96 %. Svovelet er praktisk talt rent.
Eksempel 1 b
For sammenligningens skyld utsetter man gassen som er beskrevet i eksempel 1 for den samme behandling som i dette eksempel (fig. 1) , unntatt at man har sløyfet fordampningstrinnet av den konsentrerte løsning, dvs. at man etter konsentreringen i A leder den konsentrerte løsning i hvilken molforholdet <SO>2 er
H20
lik 5,2, direkte til reaktoren D.
Alle andre arbeidsbetingelser er identiske. Under disse betingelser oppnår man den samme rensning av gassen som i eksempel 1, men omdannelsesgraden av sulfitter i reaktoren D er 92 %, og reaksjonsselektiviteten er 89 %. Svovelet er forurenset med ammoniumsulfat.
Eksempel 2
10 Nm^/time av en gass som kommer ut fra et omdannelses-anlegg som sikrer omdannelsen av H2S til svovel og som er karakterisert ved følgende sammensetning i mol%:
blir behandlet i overensstemmelse med den skjematisk i fig. 1
viste prosess i innretningen vist på fig. 2.
Gassen innføres gjennom ledningen 11 i forbrennings-apparatet E med en blanding av luft og metan (ledning 12). Gasser som slipper ut ved 13 inneholder 1,15 volum% svoveldioksyd. Etter avkjølingen blir de behandlet som vist i eksempel 1 (fig. 1), dvs. at de passerer direkte fra ledningen 13 inn i ledningen 1 på fig. 1.
Alle arbeidsbetingelser er derpå de samme som i
eksempel 1, men temperaturen er 50°C i oppfangningsetasjen B og 85°C i konsentrasjonstrinnet A.
Den rensede gass som slipper ut ved 3, inneholder
0,06 % S02-
Gjennom ledningen 8 evakuerer man eventuelt sulfatene
i form av tiosulfater.
Konsentrasjonen av sulfitter i løsningen er slik at
H 0
molforholdet 2 er 30 i ledningen 4, og 6 i ledningen 5.
so2
Under disse betingelser er omdannelsesgraden av sulfitter 99 %, og reaksjonsselektiviteten er 99,5 %.
Eksempel 3
Man gjentar eksempel 1, men i reaktoren D brukes som
oppløsningsmiddel N-metyl-pyrrolidon.
Alle andre betingelser er identiske. Omdannelsesgraden av sulfitter er 95 %, og reaksjonsselektiviteten er 94 %.
Eksempel 4
Man gjentar eksempel 1, men i reaktoren D brukes
sulfolan som oppløsningsmiddel.
Alle andre betingelser er identiske. Omdannelsesgraden av sulfitter er 90 %, og reaksjonsselektiviteten er 94
Claims (2)
1. Fremgangsmåte til fjerning av svoveldioksyd og svoveltrioksyd fra gasser som inneholder disse, hvor gassen bringes i kontakt med en vandig løsning av ammoniakk ved en temperatur på 30 - 80°C i en kontaktsone, hvorved man får en løsning av ammonium-sulf itt i hvilken molforholdet H2O/SO2 er mellom 11 og 100, og ammoniumsulfat, karakterisert ved at man konsentrerer den nevnte løsning ved fordampning av vann ved en temperatur lavere enn 100°C for å oppnå et molforhold H2O/SO2 på 4 - 10, oppvarmer den resulterende konsentrerte løsning til mellom 105 og 200 C for å omdanne i det minste størstedelen av ammoniumsulfitt-innholdet til en gassformig blanding av svoveldioksyd, ammoniakk og vanndamp, og for å danne en oppkonsentrert restløsning inneholdende ammoniumsulfat, hvilken restløsning fjernes fra prosessen, fører den gassformige blanding sammen med hydrogensulfid i et organisk løsnings-middel ved en temperatur på 120 - 170°C for å danne svovel på i og for seg kjent måte, separerer fra den flytende fase svovel og en gassformig fase som hovedsakelig inneholder vanndamp og ammoniakk, og resirkulerer ammoniakken til kontaktsonen;
2. Fremgangsmåte i følge krav 1 hvor utgangsgassen bringes i kontakt med ammoniakk ved en temperatur mellom 35 og 50°C, karakterisert ved at den erholdte løsning oppkonsen-treres ved en temperatur mellom 60 og 80°C.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR7108198A FR2128955A5 (no) | 1971-03-09 | 1971-03-09 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO134407B true NO134407B (no) | 1976-06-28 |
NO134407C NO134407C (no) | 1976-10-06 |
Family
ID=9073238
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO744/72A NO134407C (no) | 1971-03-09 | 1972-03-08 |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3882222A (no) |
BE (1) | BE780236A (no) |
CA (1) | CA973331A (no) |
DE (1) | DE2209720A1 (no) |
DK (1) | DK138585B (no) |
FI (1) | FI53078C (no) |
FR (1) | FR2128955A5 (no) |
GB (1) | GB1333897A (no) |
IT (1) | IT959559B (no) |
NL (1) | NL7202764A (no) |
NO (1) | NO134407C (no) |
SE (1) | SE390701B (no) |
SU (1) | SU680619A3 (no) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2202714A1 (en) * | 1972-10-12 | 1974-05-10 | Inst Francais Du Petrole | Sulphur dioxide removal from waste gas, prior to atmospheric release - using a non-volatile base to give a sulphite |
US4003986A (en) * | 1973-03-14 | 1977-01-18 | Lewis Jr George W | Process for producing sulfur from sulfur dioxide or ammonium sulfites |
US4075284A (en) * | 1974-06-26 | 1978-02-21 | R.C.M. Corporation | Process for the removal of sulfur oxides by the use of activated alumina |
US3984529A (en) * | 1974-08-22 | 1976-10-05 | Shao E Tung | Process for recovering sulfur by removal of sulfur dioxide from gaseous mixtures |
FR2306728A1 (fr) * | 1975-04-11 | 1976-11-05 | Inst Francais Du Petrole | Procede d'epuration de gaz contenant du dioxyde de soufre |
FR2448381A1 (fr) * | 1979-02-08 | 1980-09-05 | Charbonnages De France | Procede d'epuration d'effluents gazeux |
US4442083A (en) * | 1982-11-04 | 1984-04-10 | Stauffer Chemical Company | Method of desulfurizing waste gases containing sulfur dioxide |
EP0199815A1 (en) * | 1984-11-04 | 1986-11-05 | The Regents Of The University Of California | Process for removal of hydrogen sulfide from gases |
CN101053746B (zh) * | 2007-06-06 | 2010-06-09 | 北京大学 | 乙二醇脱除烟道气中sox的方法 |
US8691068B1 (en) * | 2007-11-09 | 2014-04-08 | University Of Central Florida Research Foundation, Inc. | Solar metal sulfate-ammonia based thermochemical water splitting cycle for hydrogen production |
CN109260896B (zh) * | 2018-11-30 | 2021-02-26 | 浙江工业大学 | 一种用于吸收氨气的硫氰酸铵基低共熔溶剂及氨气的吸附方法 |
CN109499344B (zh) * | 2018-12-27 | 2021-05-28 | 山东大学 | 钙/镁基湿法脱硫及亚硫酸钙/镁资源化利用系统及工艺 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US927342A (en) * | 1909-07-06 | Walther Feld | Process of recovering sulfur. | |
US2004799A (en) * | 1931-04-23 | 1935-06-11 | Du Pont | Process for preparing ammonium sulphite or bisulphite solutions |
US2134481A (en) * | 1935-12-23 | 1938-10-25 | Commw Edison Co | Process of removing sulphur dioxide from waste gases |
US2676090A (en) * | 1953-01-26 | 1954-04-20 | Texas Gulf Sulphur Co | Recovery of sulfur dioxide contained in waste gases |
US2881047A (en) * | 1956-05-29 | 1959-04-07 | Laurence S Reid | Method of simultaneously removing hydrogen sulfide from gaseous mixtures and producing sulfur therefrom |
US3103411A (en) * | 1959-06-11 | 1963-09-10 | Method of removing hydrogen sulfide | |
OA02209A (fr) * | 1965-03-30 | 1970-05-05 | Inst Francais Du Petrole | Procédé de conversion de l'hydrogène sulfuré en soufre élémentaire. |
US3447903A (en) * | 1966-10-27 | 1969-06-03 | Freeport Sulphur Co | Sulphur production |
FR1568748A (no) * | 1967-06-26 | 1969-05-30 | ||
US3676059A (en) * | 1970-06-01 | 1972-07-11 | Albert B Welty Jr | Sulfate control in ammonia flue gas desulfurization |
-
1971
- 1971-03-09 FR FR7108198A patent/FR2128955A5/fr not_active Expired
-
1972
- 1972-02-24 US US228830A patent/US3882222A/en not_active Expired - Lifetime
- 1972-02-29 FI FI533/72A patent/FI53078C/fi active
- 1972-03-01 DE DE19722209720 patent/DE2209720A1/de not_active Withdrawn
- 1972-03-02 NL NL7202764A patent/NL7202764A/xx not_active Application Discontinuation
- 1972-03-06 GB GB1038572A patent/GB1333897A/en not_active Expired
- 1972-03-06 BE BE780236A patent/BE780236A/xx unknown
- 1972-03-07 SE SE7202874A patent/SE390701B/xx unknown
- 1972-03-07 DK DK104372AA patent/DK138585B/da unknown
- 1972-03-08 CA CA136,724A patent/CA973331A/en not_active Expired
- 1972-03-08 NO NO744/72A patent/NO134407C/no unknown
- 1972-03-09 IT IT21607/72A patent/IT959559B/it active
- 1972-03-09 SU SU721754493A patent/SU680619A3/ru active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US3882222A (en) | 1975-05-06 |
DE2209720A1 (de) | 1972-09-14 |
NO134407C (no) | 1976-10-06 |
BE780236A (fr) | 1972-09-06 |
SE390701B (sv) | 1977-01-17 |
FR2128955A5 (no) | 1972-10-27 |
DK138585B (da) | 1978-10-02 |
SU680619A3 (ru) | 1979-08-15 |
FI53078B (no) | 1977-10-31 |
CA973331A (en) | 1975-08-26 |
NL7202764A (no) | 1972-09-12 |
GB1333897A (en) | 1973-10-17 |
DK138585C (no) | 1979-03-12 |
IT959559B (it) | 1973-11-10 |
FI53078C (no) | 1978-02-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2545273C2 (ru) | Способ и устройство для обработки обогащенного диоксидом углерода кислого газа в процессе клауса | |
NO134407B (no) | ||
NO147445B (no) | Spennhode for viklehylser. | |
NO133705B (no) | ||
CN110621389A (zh) | 通过二氧化硫选择性膜技术以及二氧化硫选择性吸收技术优化克劳斯尾气处理 | |
US4133650A (en) | Removing sulfur dioxide from exhaust air | |
EA002241B1 (ru) | Способ извлечения серы из газа, содержащего сероводород | |
US3896215A (en) | Process for the removal of hydrogen sulfide from a gas stream | |
US3971844A (en) | Method for removing sodium sulfate from aqueous solutions | |
CN110052119B (zh) | 有机溶剂吸收提浓工业酸性气中硫化氢及资源利用的方法 | |
WO2002072243A1 (en) | Process for producing ammonium thiosulphate | |
US3839549A (en) | Process for removing sulfur dioxide from industrial gases | |
BR0213753B1 (pt) | processo para a remoção de h2s de um gás rico em h2s e para a produção de enxofre. | |
US3953586A (en) | Process for purifying gases containing H2 S | |
US3656275A (en) | Process for the removal and concentration of a component gas from a multi-gaseous stream | |
JPS6254531B2 (no) | ||
US4965062A (en) | Hydrogen sulfide removal and sulfide recovery | |
NO834012L (no) | Fremgangsmaate til avsvovling av avgasser inneholdende svoveldioksyd | |
NO851188L (no) | Fremgangsmaate for aa fjerne svovelforbindelser fra avgasser | |
BRPI0607542A2 (pt) | processo para a produção de óxidos de enxofre a partir de uma corrente de lìquido compreendendo sulfeto de hidrogênio | |
CN214972862U (zh) | 一种脱除高湿度烟气中硫氧化物的装置 | |
CN112675669B (zh) | 一种脱除高湿度烟气中硫氧化物的装置及方法 | |
US3846539A (en) | Purification of gas containing sulfur dioxide or sulfur trioxide with the production of elemental sulfur | |
US2726932A (en) | Processing dilute h2s streams | |
JP7300740B2 (ja) | 硫化水素を介した水分解による水素ガスと二酸化硫黄の製造 |