NO128538B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO128538B NO128538B NO00579/71A NO57971A NO128538B NO 128538 B NO128538 B NO 128538B NO 00579/71 A NO00579/71 A NO 00579/71A NO 57971 A NO57971 A NO 57971A NO 128538 B NO128538 B NO 128538B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- oil
- washing
- gas
- heat
- stage
- Prior art date
Links
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims description 54
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 27
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 14
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 9
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 8
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 7
- HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N alpha-acetylene Natural products C#C HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 125000002534 ethynyl group Chemical group [H]C#C* 0.000 claims description 6
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 6
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 claims description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 47
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 4
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 3
- 230000004992 fission Effects 0.000 description 3
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 2
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 239000003599 detergent Substances 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 206010016256 fatigue Diseases 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 125000001183 hydrocarbyl group Chemical group 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002926 oxygen Chemical class 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28C—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA COME INTO DIRECT CONTACT WITHOUT CHEMICAL INTERACTION
- F28C3/00—Other direct-contact heat-exchange apparatus
- F28C3/06—Other direct-contact heat-exchange apparatus the heat-exchange media being a liquid and a gas or vapour
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D51/00—Auxiliary pretreatment of gases or vapours to be cleaned
- B01D51/10—Conditioning the gas to be cleaned
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/002—Cooling of cracked gases
Description
Fremgangsmåte til varmegjenvinning fra en gassblanding
dannet ved den termiske spaltning av hydrokarboner.
Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte til varmegjenvinning av en gassblanding dannet ved den termiske mot acetylenfremstilling rettede spaltning av hydrokarboner og som for stabili-sering av dets komponenter bråavkjøles og deretter underkastes en oljevask, den vedrører spesielt en med hensyn til varmegjenvinningen forbedret føring av oljevasken.
Den termiske spaltning av hydrokarboner eller hydro-karbonblandinger som råolje gjennomføres som kjent ved spaltetempera-turer mellom 1000 og 1500°C. Størrelsen av spaltesluttrcfemperaturen bestemmer i forbindelse med råstoffets anvendelse spalteresultatet.
Ved en mot acetylenfremstilling rettet termisk spaltning av hydrokarboner oppstår blant annet asfaltlignende forbindelser som likeledes ;sora sot og koks allerede umiddelbart etter spaltgassens bråavkjøling gjør seg forstyrrende bemerkbart.
Ved hjelp av oljevask skal den bråavkjølte spaltgass-blanding før den videre behandling befris for disse bestanddeler og avkjøles. Det er vanlig å la vaskeoljen løpe i kretsløp gjennom vaskeinnretningen og å utsvømme de nevnte forurensninger med en olje" delstrøm. Den sirkulerende vaskeolje holdes ved indirekte varmeut-veksling med ét kjølemiddel, f.eks. vann ved et bestemt temperaturnivå.
Det er kjent å nyttiggjøre den av kjølemidlet opptatte varme, f.eks. til dampfrembringelse. Når denne kjente vei benyttes til varmegjenvinning skal varmen vanligvis utvinnes ved høyest mulig temperatur, f.eks. for å frembringe damp av størst mulig ar-beidsevne i størst mulige mengder. For denne bestrebelse er det imidlertid ved den kjente fremgangsmåte ved vaskeoljens kokeforhold satt tydelige grenser. Holdes vaskeoljen for unngåelse av fordamp-ningstap på lav temperatur, lan det gjenvinnes mere varme enn ved høyere temperaturer av vaskeoljen, det kan imidlertid bare frembringes vanndamp av tilsvarende lavere kvalitet. Ved høyere vaske-oljetemperatur gjenvinnes riktignok en del av varmen ved høyere temperatur, den andre videreslepes imidlertid med den i stor grad frembragte oljedamp og kan i de følgende fremgangsmåtetrinn bare gjenvinnes på vesentlige lavere temperaturnivå.
Varmegjenvinning fra kretsløpet av flytende vaskeolje er imidlertid også forsåvidt problematisk, som den for varmeuttak nødvendige varmeutveksler på tross av den vanligvis foretatte fjern-ing av en oljedelstrøm tenderer til tilsmussing. Dette fører til en økende nedgang av varmeovergangen, betinger stordimensjonerte ut-vekslere og muliggjør bare korte driftstider.
Til grunn for oppfinnelsen ligger den oppgave under unngåelse av overnevnte ulemper., fra de ved den termiske spalting av hydrokarboner dannede acetylenholdige gassblandinger å gjenvinne størst mulige varmemengder av høye temperaturer og å bortføre de asfaltlignende utfellinger.
Oppfinnelsen vedrører altså en fremgangsmåte til gjenvinning av varme fra en ved den termiske spaltning mot acetylenfrem-bringelse rettet spaltning av hydrokarboner dannet glassblanding, hvor denne bråavkjøles og underkastes en totrinns oljevask, idet fremgangsmåten er karakterisert ved at man utsetter den bråavkjølte spaltgass i et første vasketrinn for en likestrøm tilført vaskeoljeblanding, hvis tungtkokende del i flytende tilstand uten kjøling føres i kretsløp, hvis lettkokende del derimot.fordampes og til-føres sammen med spaltgassene til et annet, likeledes i likestrøm arbeidende vasketrinn, som er utformet som indirekte varmeutveksler, idet kondensatet i første rekke tjener som vaskevæske og deretter tilbakeføres til gjentatt fordampning i første vasketrinn, mens spaltgassene sammen med de resterende oljedamper etter uttreden av annet vasketrinn underkastes på i og for seg kjent måte adskillelse.
Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen gjenvinnes i annet vasketrinn varme fra oljens dampfase, altså ved høyere temperaturnivå, asfaltlignende bestanddeler som fremkommer i annet vasketrinn kan ikke sette seg fast fordi kondensatfilmen hindrer dette. I første vasketrinns oljekretsløp er det ikke nødvendig med varmeutveksler, dermed bortfaller hyppige, på grunn av asfaltlignende bestanddeler og andre forurensninger utløste forstyrrelser.
På tegningen er det skjematisk vist fremgangsmåten
ifølge oppfinnelsen.
Til spaltereaktoren 1 føres over ledning 2- en hydrokar-bonblanding og over ledning 3 spaltenergien i form av en oksygen-flamme eller et hydrogenplasma som utgangsstoffer. De fra reaktoren 1 uttredende spaltgasser bråavkjøles ved hjelp av det over ledning
4 inndyste bråavkjølingsmiddel.
Første vasketrinn er vist forenklet ved vasketårnet 5, annet ved hjelp av kondensatoren 6. Det stiplet tegnede kar 7 tjener til avvarmeutnyttelse.
I første vasketrinn opprettholdes ved tilnærmet atmos-færisk trykk en temperatur som ligger innenfor den anvendte vaske-oljes kokeområde. For innstyring av temperaturen kan mengden av det over ledning 4 inndyste bråavkjølingsmiddel og/eller innstilling av vaskeoljens kokeleie anvendes, f.eks. ved inn- eller utslusinger over ledninger 14, 15 og 16.'
Sumpen av vasketårnet 5 er ved hjelp av ledninger 8 og pumpe 9 forbundet med den øvre tårndel. Over disse ledninger føres flytende vaskeolje i kretsløp.
Spaltgassens vei fører gjennom første vasketrinn (vaske-tårn 5) over ledning 10 inn i annet vasketrinn (kondensator 6) og endelig over ledning 11 til ytterligere ikke viste skilleanlegg.. Den således første spaltgass bringer oljedamp fra første vasketrinn inn i annet vasketrinn. Ved indirekte kontakt av spaltgassdamp-blandingen med et kjølemiddel oppstår oljekondensat. Dette kondensat tilbakeføres over ledninger 12 og pumpe 13 inn.i første vasketrinn og utsettes på riytt for fordampning ved hjelp av spaltgassene.
Den i annet vasketrinn av vaskemidlet opptatte varme • avgis til kjelen 7 og benyttes her til dampfremstilling.
Som det sees opprettholdes i stasjonært forløp av fremgangsmåten to vaskeoljekretsløp. Fra det ene kretsløp deltar praktisk talt bare de tyngre vaskeoljekomponenter. Varmeutvekslere er ikke innkoblet i dette kretsløp. Den i dette løp førte olje spyler veggene av vasketårnet 5 av første vasketrinn og holder det fritt for avsetninger. Utvaskede resp. opptatte forurensninger ut-tas over ledning 14 . Annet kretsløp forløper under'faseveksel,
det fører over begge vasketrinn. I første vasketrinn utsettes de i dette kretsløp deltagende letterekokende komponenter av vaskeolje for fordampning, i annet kondensasjon.
Annet vasketrinn krever intet ytterligere vaskeolje-kretsløp, fordi den kondenserte vaskeolje fukter kjølefaltene til-strekkelig og de fra dampen utfelte forurensninger tilbakespyles i første vasketrinn.
I annet vasketrinn kan det ved anordning av flere kon-densatorer, sem referert til spaltgassens passering er koblet etter hverandre, som holdes små med gassen bortførte oljerester og det kan utvinnes avvarme av forskjellig nyttelsesgrad. Den utsluste vaskeolje erstattes ved friskoljetilførsel og tilbakeføring av olje fra andre fremgangsmåtetrinn over ledning 16.
Eksempel.
Ved en termisk spaltprosess til fremstilling av acetylen anvendes pr. 1000 normalkubikkméter spaltgass med et varmeinnhold på 0,6 millioner kcal (referert til 0°C, gassformet) 330 kg vann av 80°C til bråavkjøling. Etter bråavkjøling til 700°C er det herav dannet 1410 Nnr 3 blanding med et varmeinnhold på 0,43 millioner kcal. Denne blanding underkastes fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen .
Oljevasken drives med olje av midlere molekylvekt 240 kg/kmol. I første trinn av oljevasken holdes omtrent 8000 kg/time olje i omløp, 300 kg/time olje, fordampes overveiende fra annet vasketrinn tilbakeførte olje og en del friskolje. Dermed er det i første vasketrinn innstilt en likevektstemperatur på 250<e>C. Den fra første vasketrinn uttredende gassblanding setter seg sammen av spaltgass pluss vanndamp og oljedamp, på spaltgass pluss vanndamp faller 0,13 millioner kcal, på oljedamp 0,3 millioner kcal. Spaltgassvarmen er altså for en stor del oppbrukt i første trinn til oljefordamp-ningen.
I annet trinn kondenseres den største del av oljedampen. Det dannede kondensat er vaskevæsken, den bespyler utvekslingsflåtene og medfører fra gassdampblandingen dannede forurensninger. Den fra annet trinn uttredende damp-gass-blanding har en temperatur på 200°C, den inneholder en oljerestpå 600 kg og utfører i spaltgassen (pluss vanndamp) 0,105 millioner kcal og i oljedampen 0,06 millioner kcal.
Fra den fra spaltgassen disponible varmemengde på
0,325 millioner kcal ble det i annet vasketrinn avgitt 0,265 millioner kcal til kjølemidlet. Under anvendelse av kokevannkjøling kan det herav frembringes damp med en kvalitet på l80°C/9 ato.
Det tilsvarer et avvarmeutbytte på 8l , 5% •
Ved vanlig entrinns vaskefremgangsmåte med avkjøling i et oljekretsløp kunne det ved 8l,5%-ig avvarmeutbytte i beste fall oppnås en dampkvalitet på 136°C/2,3 ato eller ved 55%-ig varmeut-bytte en dampkvalitet på l8o°C/9 ato.
Claims (1)
- Fremgangsmåte til gjenvinning av varme fra en ved den termiske, mot acetylenfremstilling rettet spaltning av hydrokarboner dannet gassblanding, hvor denne bråavkjøles og underkastes en totrinns oljevaske, karakterisert ved at man utsetter den bråavkjølte spaltgass i et første varmetrinn for en i likestrøm tilført vaskeoljeblanding, hvis tungtkokende del i flytende tilstand uten kjøling føres i kretsløp, hvis lettkokende del derimot fordampes og sammen med spaltgassene tilføres til et annet, likeledes i likestrøm arbeidende vasketrinn, som er utformet som indirekte varmeutveksler, idet kondensatet i første rekke tjener som vaskevæske og deretter tilbakeføres til fornyet fordampning i første vasketrinn, mens spaltgassene sammen med de resterende oljedamper etter uttreden fra annet vasketrinn underkastes på i og for seg kjent måte adskillelse.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2007269A DE2007269C3 (de) | 1970-02-18 | 1970-02-18 | Verfahren zur Wärmerückgewinnung aus einem bei der thermischen, auf Acetylenerzeugung gerichteten, Spaltung von Kohlenwasserstoffen entstandenen Gasgemisch |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO128538B true NO128538B (no) | 1973-12-03 |
Family
ID=5762540
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO00579/71A NO128538B (no) | 1970-02-18 | 1971-02-17 |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3725491A (no) |
AT (1) | AT306686B (no) |
BE (1) | BE763030A (no) |
BR (1) | BR7101103D0 (no) |
CA (1) | CA952545A (no) |
CH (1) | CH558314A (no) |
CS (1) | CS157096B2 (no) |
DE (1) | DE2007269C3 (no) |
ES (1) | ES388223A1 (no) |
FR (1) | FR2081009B1 (no) |
GB (1) | GB1343045A (no) |
NL (1) | NL7101912A (no) |
NO (1) | NO128538B (no) |
PL (1) | PL76471B1 (no) |
RO (1) | RO63512A (no) |
SE (1) | SE359290B (no) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3907661A (en) * | 1973-01-29 | 1975-09-23 | Shell Oil Co | Process and apparatus for quenching unstable gas |
JPS5715634B2 (no) * | 1975-02-07 | 1982-03-31 | ||
US4150716A (en) * | 1975-02-07 | 1979-04-24 | Chiyoda Chemical Eng. & Constr. Co. Ltd. | Method of heat recovery from thermally decomposed high temperature hydrocarbon gas |
FR2464091A1 (fr) * | 1979-09-04 | 1981-03-06 | Rhone Poulenc Ind | Procede de traitement physique et chimique d'un courant gazeux par une pulverisation de liquide a co-courant |
CA1145776A (en) * | 1979-12-21 | 1983-05-03 | John E. Gwyn | Quench process |
WO1993012200A1 (en) * | 1991-12-11 | 1993-06-24 | Exxon Chemical Patents Inc. | Method for simplifying quench and tar removal facilities in steam crackers |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1148997B (de) * | 1959-03-26 | 1963-05-22 | Basf Ag | Verfahren zur Entfernung und Verwertung des bei der Flammenspaltung von Kohlenwasserstoffen entstehenden Russes |
GB929136A (en) * | 1960-09-12 | 1963-06-19 | Toyo Koatsu Ind Inc | Improvements in or relating to the production of acetylene and ethylene |
US3283026A (en) * | 1962-12-19 | 1966-11-01 | Knapsack Ag | Purification of crude gas obtained by thermal arc splitting of hydrocarbons |
US3676519A (en) * | 1970-01-02 | 1972-07-11 | Lummus Co | Quench process |
-
1970
- 1970-02-18 DE DE2007269A patent/DE2007269C3/de not_active Expired
-
1971
- 1971-02-12 ES ES388223A patent/ES388223A1/es not_active Expired
- 1971-02-12 NL NL7101912A patent/NL7101912A/xx unknown
- 1971-02-16 US US00115319A patent/US3725491A/en not_active Expired - Lifetime
- 1971-02-16 RO RO7100065954A patent/RO63512A/ro unknown
- 1971-02-16 BE BE763030A patent/BE763030A/xx unknown
- 1971-02-16 AT AT130571A patent/AT306686B/de active
- 1971-02-16 CS CS115271A patent/CS157096B2/cs unknown
- 1971-02-16 CH CH220671A patent/CH558314A/xx not_active IP Right Cessation
- 1971-02-17 CA CA105,594A patent/CA952545A/en not_active Expired
- 1971-02-17 PL PL1971146307A patent/PL76471B1/pl unknown
- 1971-02-17 FR FR7105331A patent/FR2081009B1/fr not_active Expired
- 1971-02-17 NO NO00579/71A patent/NO128538B/no unknown
- 1971-02-18 SE SE02087/71A patent/SE359290B/xx unknown
- 1971-02-18 BR BR1103/71A patent/BR7101103D0/pt unknown
- 1971-04-19 GB GB2189571A patent/GB1343045A/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2007269C3 (de) | 1974-02-28 |
DE2007269A1 (de) | 1971-09-09 |
CH558314A (de) | 1975-01-31 |
AT306686B (de) | 1973-04-25 |
ES388223A1 (es) | 1973-05-01 |
DE2007269B2 (de) | 1973-06-28 |
RO63512A (fr) | 1978-10-15 |
CA952545A (en) | 1974-08-06 |
US3725491A (en) | 1973-04-03 |
FR2081009B1 (no) | 1975-01-17 |
FR2081009A1 (no) | 1971-11-26 |
BE763030A (fr) | 1971-07-16 |
NL7101912A (no) | 1971-08-20 |
GB1343045A (en) | 1974-01-10 |
SE359290B (no) | 1973-08-27 |
BR7101103D0 (pt) | 1973-03-13 |
CS157096B2 (no) | 1974-08-23 |
PL76471B1 (no) | 1975-02-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO130316B (no) | ||
CN108096999B (zh) | 一种再沸器法负压粗苯蒸馏工艺 | |
NO128538B (no) | ||
KR950003374B1 (ko) | 석유계 용제를 사용한 드라이클리닝 방법 | |
CN107890684B (zh) | 一种再沸器法负压粗苯蒸馏系统 | |
NO142625B (no) | Analogifremgangsmaate ved fremstilling av terapeutisk aktive, nye piperazinderivater | |
CS268808B2 (en) | Method of used laundry agent reclaiming process | |
GB947923A (en) | Process for the manufacture of olefines | |
US3657375A (en) | Production of acetylene | |
US1933505A (en) | Process of purifying alcohols | |
NO148337B (no) | Fremgangsmaate ved avkjoeling av gasser. | |
JP2000229895A (ja) | 1,2−ジクロロエタンの製造方法 | |
CN207734627U (zh) | 一种再沸器法负压粗苯蒸馏系统 | |
US2134482A (en) | Process of recovering so from waste gases | |
US1834016A (en) | Process for separating acidic gases | |
US1933734A (en) | Recovery of hydrogen | |
US3283026A (en) | Purification of crude gas obtained by thermal arc splitting of hydrocarbons | |
ES247238A1 (es) | UN PROCEDIMIENTO PARA CALENTAR O ENFRIAR AZUFRE LiQUIDO | |
US2868828A (en) | Method of removing lactonitrile from aqueous mixtures | |
US965147A (en) | Extraction of tar and tar constituents from gases. | |
JP2003321680A (ja) | コークスガス処理用吸収油の製造方法 | |
JPS5825394B2 (ja) | 石油留分から軽質成分を除去する方法 | |
Mialitsyn et al. | System for final cooling of coke-oven gas and byproduct extraction at Durgapur Steel Plant | |
GB487673A (en) | Improvements in and apparatus for the removal of hydrogen sulphide from hydrocarbon liquids | |
GB920671A (en) | Improvements in or relating to a gas purification process |