NL8701808A - Verbeterde werkwijze voor de verwijdering van zure gassen uit gasmengsels. - Google Patents
Verbeterde werkwijze voor de verwijdering van zure gassen uit gasmengsels. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8701808A NL8701808A NL8701808A NL8701808A NL8701808A NL 8701808 A NL8701808 A NL 8701808A NL 8701808 A NL8701808 A NL 8701808A NL 8701808 A NL8701808 A NL 8701808A NL 8701808 A NL8701808 A NL 8701808A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- solution
- steam
- stage
- rich
- section
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1425—Regeneration of liquid absorbents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1456—Removing acid components
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/50—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification
- C01B3/52—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification by contacting with liquids; Regeneration of used liquids
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
- C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
- C10K1/08—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors
- C10K1/10—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids
- C10K1/12—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids alkaline-reacting including the revival of the used wash liquors
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0415—Purification by absorption in liquids
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0465—Composition of the impurity
- C01B2203/0475—Composition of the impurity the impurity being carbon dioxide
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
£ N.Q. 34651 1 * Verbeterde werkwijze voor de verwijdering van zure gassen uit gasmengsels._
ACHTERGROND VAN DE UITVINDING
1. Gebied van de uitvinding
De onderhavige uitvinding heeft betrekking op een verbeterde werkwijze voor de verwijdering van zure gassen, zoals CO2 en H2S, uit 5 gasmengsels. Meer in het bijzonder vermindert de onderhavige uitvinding aanzienlijk het verbruik van warmte, die noodzakelijk is voor de regeneratie van de rijke alkalische wasoplossing, die gebruikt wordt om de zure gassen uit de gasmengsels te verwijderen.
2. Bespreking van de stand der techniek 10 Het industriële belang van gaswassingsprocessen, die de omvangrijke verwijdering van zure gassen, in het bijzonder CO2 en H2S, uit verschillende ruwe gasmengsels inhouden, is gestadig toenemend.
Aangezien de vraag naar synthetische brandstoffen en synthesegassen afkomstig van brandstofbronnen zoals aardgas, olie en kool toeneemt, is 15 er een steeds toenemende behoefte aan doelmatige werkwijzen voor de verwijdering van zure gassen uit de ruwe gasmengsels, die worden voortgebracht. Bijvoorbeeld wordt bij de produktie van synthetisch methaan uit nafta, stookolie of kool, het uitgangsprodukt aan reformering of partiële oxydatie onderworpen, waarbij een ruw gas wordt voortge-20 bracht, dat bijvoorbeeld 20 tot 50¾ CO2 tezamen met kleinere hoeveelheden H2S bevat, wanneer een zwavel bevattend uitgangsprodukt wordt toegepast. Soortgelijk wordt bij het reformeren van aardgas om waterstof voor de ammoniaksynthese of hydrogeneringsreacties voort te brengen, een ruw gas voortgebracht, dat gewoonlijk 16 tot 20¾ CO2 bevat, 25 dat geheel voorafgaande aan de synthesetrap van ammoniak moet worden verwijderd.
Een typerend systeem voor de verwijdering van de zure gassen uit de gasmengsels, zoals bijvoorbeeld beschreven in de Amerikaanse octrooi schriften 3.823.222 en 4.160.810 bestaat uit een absorptie-inrich-30 ting, waarin het toevoergas, dat de zure gascomponenten bevat, in tegenstroom bij verhoogde druk met een alkalische wasoplossing wordt gewassen. De resulterende rijke oplossing, die de gewassen zure gassen bevat, wordt vervolgens geregenereerd door eerst een ondergeschikt gedeelte van de geabsorbeerde zure gassen af te dampen, wanneer de rijke 35 oplossing de dampkop van een kolom voor het strippen met stoom binnentreedt, waar zij vervolgens wordt gekookt en met stoom wordt gestript onder vorming van een arme oplossing, die naar de absorptie-inrichting 8701808 f « 2 gereclrculeerd kan worden.
Bij een alternatieve werkwijze, zoals bijvoorbeeld beschreven in de Amerikaanse octrooi schriften 4.537.753 en 4.551.158, wordt de kolom voor het strippen met stoom van de bovengenoemde werkwijze weggelaten 5 en wordt de rijke wasoplossing eenvoudig geregenereerd door in een of meer afdamptrappen af te dampen.
In het Amerikaanse octrooischrift 3.622.267 wordt de rijke wasoplossing afgedampt en vervolgens door een kolom voor het strippen met stoom geleid. De dampstroom uit de top van de kolom voor het strippen 10 met stoom, die verwijderde zure gassen en stoom bevat, wordt in de afdamp inrichtingen ingevoerd en wordt daarin gebruikt als een extra stripmedium.
Echter bestaat nog een behoefte om een nog meer doelmatige en economische werkwijze te ontwikkelen voor de verwijdering van de zure gas-15 sen door middel van een wasoplossing en de daarop volgende regeneratie van de met zuur gas beladen wasoplossing.
SAMENVATTING VAN DE UITVINDING
Aanvraagster heeft een verbeterde werkwijze gevonden voor de verwijdering van zure gassen uit een gasmengsel, welke werkwijze doelmati-20 ger en economischer is dan die van de technieken van de stand der techniek. Meer in het bijzonder worden ingevolge de onderhavige uitvinding de hoeveelheid uitwendige warmte, die noodzakelijk is voor de regeneratie van de wasoplossing, en de begeleidende kosten, in vergelijking met de werkwijzen van de stand der techniek, aanzienlijk verminderd.
25 In het algemeen verenigt in de meest ruime termen de onderhavige uitvinding uniek beide hiervoor besproken regeneratietechnieken van de stand der techniek, namelijk het systeem voor strippen met stoom en het afdampsysteem, op een zodanige wijze, dat de afvalwarmtebronnen op laag niveau uit het systeem voor het strippen met stoom doelmatiger worden 30 gebruikt om de regeneratie, die in het afdampsysteem plaatsheeft, te vergroten en maakt bij een voorkeursuitvoeringsvorm ook gebruik van tot dusverre niet gebruikte warmtebronnen uit de absorptiezone om de met zuur gas beladen (rijke) wasoplossingen, die in het stripsysteem worden ingevoerd te verhitten, waarbij de warmtebelading, die noodzakelijk is 35 in dat stripsysteem, verlaagd wordt.
Meer in het bijzonder omvat de verbetering van de onderhavige uitvinding het regenereren van de rijke oplossing, die uit de absorptiezone wordt afgenomen, in een regeneratiezone, die een trap voor het strippen met stoom en tenminste twee afdamptrappen omvat, waarbij: 40 (a) een eerste gedeelte van de rijke wasoplossing door de sectie 8701808 i 3 voor het strippen met stoom wordt geleld om te worden geregenereerd en een arme oplossing, die naar de absorptlezone wordt gereclrculeerd en een dampstroom, die verwijderde zure gassen en stoom bevat, te vormen, (b) een tweede gedeelte van de rijke wasoplossing door een afdamp-5 trap wordt geleid, waarin de rijke wasoplossing wordt afgedampt om zure gassen en stoom daaruit te verwijderen en een partieel geregenereerde oplossing te vormen, (c) de partieel geregenereerde oplossing door de striptrap voor het zure gas wordt geleid, waarin de partieel geregenereerde oplossing 10 in tegenstroom in contact wordt gebracht met en gestript wordt door de dampstroom uit de sectie voor het strippen met stoom om gassen en stoom uit de partieel geregenereerde oplossing te verwijderen en (d) de arme wasoplossing, die de sectie voor het strippen met stoom verlaat, gebruikt wordt om de partieel geregenereerde oplossing 15 in de afdampsectie te verwarmen, om daarbij stoom te vormen, die extra zure gassen uit de partieel geregenereerde oplossing stript.
In een voorkeursuitvoeringsvorm van de onderhavige uitvinding is de absorptlezone samengesteld uit twee trappen, die een eerste trap, waardoor het toevoergas wordt geleid en waarin het grootste deel van de 20 zure gassen wordt verwijderd, in het algemeen tenminste ongeveer 50¾ tot 75¾ van de zure gassen, en een tweede trap, waardoor het toevoergas vervolgens wordt geleid, waarin additioneel zure gassen worden verwijderd, omvat. Bij deze voorkeursuitvoeringsvorm wordt de in de eerste trap gebruikte wasoplossing bij voorkeur geregenereerd door afdampen en 25 in tegenstroom strippen met verwijderde mengsels van afvalzuurgas en stoom onder het gebruikmaken van de warmte uit de arme oplossing, die de sectie voor het strippen met stoom verlaat, om bij te dragen in de verwijdering van zuur gas, terwijl de in de tweede trap gebruikte wasoplossing door drukverlaging gevolgd door koken en strippen met stoom 30 wordt geregenereerd.
Door de topdampstroom uit het gedeelte van de regeneratiezone voor het strippen met stoom, die de verwijderde zure gassen en stoom als een stripmedium in het afdampgedeelte van de regeneratiezone bevat te gebruiken en de warmte van laag niveau uit de arme oplossing, die de sec-35 tie voor het strippen met stoom in de afdampsectie verlaat te gebruiken om extra stoom te vormen, die bijdraagt in het strippen van de zure gassen uit de rijke oplossing in de afdampsectie, wordt een aantal voordelen gerealiseerd: 1. De behoefte aan externe warmte om de afgedampte, geregenereerde 40 wasoplossing opnieuw te verhitten, wordt geëlimineerd. Zoals aan de 8701808 4 deskundigen in het algemeen bekend is, is toevoeging van warmte noodza-kei ijk om de oplossing opnieuw op de oorspronkelijke absorptietempera-tuur te verhitten om de warmte verloren aan de verdampingswarmte tijdens het afdampen, dat een temperatuurdaling in de oplossing veroor-5 zaakt, aan te vullen. Tenzij de oplossing opnieuw wordt verwarmd, kan verdere afdamping van zure gassen op een continue basis niet gaande gehouden worden.
2. Het resulteert in lagere concentraties zuur gas in de geregenereerde oplossing in vergelijking met oplossingen, die eenvoudig worden 10 afgedampt, hetgeen leidt tot een lagere evenwichtstegendruk van CO2 uit de oplossing in de eerste trap van de absorptiezone, die het mogelijk maakt, dat een groter gedeelte CO2 bij die trap wordt verwijderd. Het in de eerste trap van de absorptiezone verwijderde CO2 vereist geen uitwendige verwarming voor de desorptie ervan.
15 3. Het resulteert in een grotere absorptie per eenheid te circule ren absorberende oplossing, waarbij de circulatie-eisen verlaagd worden.
4. De lagere concentratie zuur gas in de oplossing maakt ook desgewenst de toevoeging van rijke oplossing uit de tweede trap van de ab-20 sorptiezone naar de eerste trap mogelijk om extra zure gassen bij die trap te verwijderen, hetgeen verder de circulatie van oplossing vermindert.
In een andere uitvoeringsvorm van de onderhavige uitvinding heeft aanvraagster gevonden, dat een verdere vermindering van invoer van ex-25 terne warmte in het proces bereikt kan worden door de rijke wasoplossing in twee of meer trappen met direct contact van het verwijderde mengsel van afvalzuurgas en stoom bij een tussenliggende afdampdruk af te dampen. Derhalve wordt voor drukverlaging in twee trappen de directe contactverhitting en het strippen met het mengsel van zure afvalgassen 30 en stoom bij voorkeur na de eerste afdamptrap uitgevoerd.
Door middel van de onderhavige uitvinding is het bijvoorbeeld mogelijk de externe warmtebehoeften voor de verwijdering van CO2 uit synthesegas voor ammoniak te verminderen tot een traject van 34.920 tot 46.560 kJ/kg mol verwijderd CO2· Dit in vergelijking met ongeveer 35 104.760 tot 128.040 kJ/kg mol CO2 voor systemen zonder terugwinning van interne warmte.
KORTE BESCHRIJVING VAN DE TEKENINGEN
Fig. 1 is een schematisch stromingsdiagram van de onderhavige uitvinding onder toepassing van een drukverlaging in één trap gevolgd 40 door directe contactverhitting en strippen met een mengsel van zure af- 8701808 5 valgassen en stoom in combinatie met verwarming onder toepassing van de arme oplossing, die de sectie voor het strippen met stoom verlaat als een bron van warmte van laag niveau.
Fig. 2 is een schematisch stromingsdiagram van een andere uitvoe-5 ringsvorm van de onderhavige uitvinding onder toepassing van een druk-verlaging in twee trappen met directe contactverhitting en strippen met een mengsel van zure afvalgassen en stoom tussen de twee afdamptrappen onder toepassing van warmte uit de arme oplossing, die de sectie voor het strippen met stoom verlaat in combinatie met de tweede afdamptrap. 10 GEDETAILLEERDE BESCHRIJVING VAN DE UITVINDING
De uitvinding is toepasbaar op systemen onder toepassing van elke regenereerbare, waterige, alkalische wasoplossing, met inbegrip van waterige oplossingen van alkalimetaalcarbonaten, in het bijzonder kali umearbonaat, waterige oplossingen van ethanolaminen of alkalimetaal-15 fosfaten. Bijzonder de voorkeur verdienen relatief geconcentreerde oplossingen van kaliumearbonaat met concentraties kaliumearbonaat van 15 tot 45 gew.% en bij voorkeur van 20 tot 35 gew.%. Oplossingen van kali umearbonaat worden bij voorkeur geactiveerd door de toevoeging van toevoegsels, zoals aminen, in het bijzonder ethanolaminen en sterisch 20 gehinderde aminen, al kalimetaalboraten zoals kaliumboraat of natriumbo-raat, arseenverbindingen zoals oxiden, fosfaten hetzij afzonderlijk hetzij in combinatie en aminozuren, zoals glycine of andere toevoegsels, die leiden tot verhoging van de absorptie- en desorptiesnelheden van zuur gas in de oplossing van kaliumearbonaat.
25 Een geschikte wijze om het C02-gehalte van alkalische carbonaat-oplossingen te definiëren is door het gebruik van de uitdrukking “fraction conversion of the carbonate" aangeduid door Fc. De Fc is de fractie van het tot waterstofcarbonaat omgezette alkalische carbonaat. Derhalve zal een arme oplossing een lagere Fc hebben (ongeveer 30 0,20-0,40) dan een rijke oplossing (ongeveer 0,70-0,95). In het algemeen is een rijke oplossing beperkt tot een maximum Fc van ongeveer 0,95, aangezien een Fc van 1,0 volledige omzetting tot waterstofcarbonaat zou aangeven, hetgeen fysisch onpraktisch is.
Door middel van de onderhavige uitvinding, waarbij een gedeelte 35 van de rijke wasoplossing wordt afgedampt, gevolgd door directe contactverhitting en strippen met een mengsel van zuur afval gas en stoom en waarbij warmte uit de arme oplossing, die de sectie voor het strippen met stoom verlaat, gebruikt wordt om stoom te vormen in hetzij de afdamptrap hetzij de directe contacttrap, hetgeen bijdraagt in de ver-40 wijdering van zuur gas, is gebleken, dat de Fc vanaf een oorspronkelij- 8701308 4 6 ke waarde van 0,90 op ongeveer 0,60 tot ongeveer 0,65 wordt verlaagd. Daarentegen wordt in de techniek van de stand der techniek, waarbij de rijke wasoplossing alleen wordt afgedampt, verwacht, dat beginnende met een Fc van ongeveer 0,90 de uiteindelijke oplossing na het afdampen een 5 Fc van ongeveer 0,70 tot 0,75 zal hebben. Het vermogen van de onderhavige uitvinding de Fc tot een zelfs grotere mate, dan in de stand der techniek gewoon is, te verlagen, resulteert in een afname van de mate van circulatie van de wasoplossing van ongeveer 40 tot 50% voor dezelfde hoeveelheid verwijdering van CO2. Derhalve maakt de lagere Fc, die 10 resulteert uit de directe contacttrap van het mengsel van zuur afval gas en stoom en het gebruik van warmte van laag niveau uit de arme oplossing, die de sectie voor het strippen met stoom verlaat, desgewenst ook de toevoeging mogelijk van rijke oplossing uit de tweede trap van de absorptiezone naar de eerste trap bij de uitvoeringsvorm, waarin twee 15 trappen worden gebruikt. Dit vermindert de respectievelijke hoeveelheid wasoplossing, die voor de eerste absorptietrap nodig is.
In de voorkeursuitvoeringsvorm van de onderhavige uitvinding, waarin twee trappen voor absorptie worden gebruikt, zal de hoeveelheid in de eerste trap verwijderd COg in het algemeen variëren van onge-20 veer 50 tot 75% van de totaal verwijderde hoeveelheid. De hoeveelheid verwijdering zal afhangen van de (^-concentratie en de druk van het toevoergas. Het voorkeurstraject van de partiële C02-druk van het gas, dat de eerste trap van de absorptiezone verlaat is 172 tot 414 kPa, maar de uitvinding kan bij dit punt doelmatig bij partiële 25 CÜ2-drukken van 103 tot 689 kPa worden gebruikt.
Terwijl het wenselijk is, een groot gedeelte van het zure gas in de eerste trap van de absorptiezone te verwijderen, is er een optimum grens voor elke gassamenstelling. Er dient een voldoende hoeveelheid CO2 verwijderd in de tweede trap van de absorptiezone te zijn, zodat 30 voldoende wasoplossing, die deze tweede trap verlaat en die bij de sectie voor het strippen met stoom van de regeneratiezone wordt geregenereerd, een mengsel van stoom en CO2 van geschikte samenstelling en hoeveelheid heeft voor de directe contacttrap van de onderhavige uitvinding en voor het gebruik daarin van de warmte van laag niveau. Meer 35 in het bijzonder dient bij de directe contactverhitting en het strippen van de rijke oplossing uit de eerste trap van de absorptiezone, na drukverlaging, de damp, die de regenerator verlaat, een voldoende hoge partiële stoomdruk en een voldoende lage partiële CÜ2-druk te hebben en van een voldoende hoeveelheid te zijn om de afgedampte oplos-40 sing bij direct tegenstroomcontact te verwarmen en te strippen.
8701808 7 t
Het afdampen van de rijke oplossing In twee of meer trappen, hetgeen verhitting en strippen door direct contact met het mengsel zuur gas/stoom, dat uit de strlptrap als topprodukt komt na de eerste druk-verlaglngstrap, Inhoudt, verschaft 1n het algemeen betere resultaten 5 dan een afdamptrap 1n één trap, die door de directe contacttrap wordt gevolgd. Dit 1s toe te schrijven aan de Fc en de temperatuur van de oplossing bij de tussenliggende afdampdruk, die hoger Is dan na de laatste drukverlagingstrap. De evenwichtsdampdruk van het CO2 Is daarom hoger en meer strippen van CO2 kan bereikt worden door het In contact 10 brengen met het mengsel van zuur gas en stoom. Bovendien heeft door voorverhlttlng van de oplossing met de directe contacttrap voorafgaande aan de volgende afdamptrap, meer afdamplng van CO2 plaats. Meer dan twee afdamptrappen kunnen gebruikt worden, waarbij de directe contacttrap bij de meest geschikte tussendruk wordt toegepast. Hierna zal de 15 wasoplossing, die geregenereerd Is door middel van afdamplng en directe contactverhlttlng en strippen met een mengsel van zuur afval gas en stoom in combinatie met het gebruik van warmte van laag niveau uit de arme oplossing, die uit de sectie van het strippen met stoom komt, als "drukschommelingsoplossing" vermeld worden.
20 De warmte van laag niveau aanwezig in de arme oplossing, die van de sectie voor het strippen met stoom van de regeneratiezone komt, kan 1n een afdamptrap gebruikt worden om extra stoom voor het strippen van de zure gassen in de afdamptrap te vormen en/of kan gebruikt worden in een striptrap voor zuur gas (ook hierin vermeld als een "directe con-25 tactinrlchting"), waarbij het directe contact van rijke oplossing gedaan wordt met een mengsel van zuur afval gas en stoom, dat uit de sectie voor het strippen met stoom komt, waarbij de stoom voor de striptrap van zuur gas ook kan worden gevormd om bij te dragen aan het strippen van zure gassen uit de rijke oplossing. Voorts kan nog de 30 warmte van laag niveau uit de arme oplossing van de sectie voor het strippen met stoom gebruikt worden om de relatief koudere arme oplossing, die van de afdampsectie van de regeneratiezone, voorafgaande aan de recirculatie naar de absorptie-inrichting, te verwarmen.
De uitvinding wordt het beste door de volgende voorbeelden be-35 schreven en toegelicht. Het toevoergas voor deze voorbeelden is een synthesegas voor ammoniak voor een capaciteit van 1000 metrieke ton Nh3 per dag. De stromingssnelheid is ongeveer 68QQ kg mol/h droog gas en het gas heeft een druk van 2827 kPa en een temperatuur van 93"C, wanneer het in de absorptiezone wordt ingevoerd. Het gas bevat 1225 kg 40 mol/COg/h (18 mol.X) en is met water verzadigd.
8701808 8
De in de voorbeelden gebruikte absorptiezone bestaat uit twee trappen en bevat een absorptiekolom met een bodem (eerste trap) gedeelte en een top (tweede trap) gedeelte. De topabsorptie-inrichting kan een enkele stroom geregenereerde wasoplossing hebben, die daarin bin-5 nentreedt of, zoals in de voorbeelden gebruikt, er kan een gesplitste stroom worden toegepast. In beide voorbeelden verlaat het toevoergas de bodemabsorptie-inrichting bij een concentratie van CO2 van ongeveer 8,0 mol.*, zodat ongeveer 748 kg mol CÜ2/h in die bodemabsorptie-inrichting wordt verwijderd. Het resterende CO2 wordt in de topabsorp-10 tie-inrichting verwijderd tot een restconcentratie van 0,10 mol.%, zodat de verwijdering ongeveer 472 kg mol CÜ2/h in de topabsorptie-inrichting bedraagt.
Voorbeeld I
Onder verwijzing naar fig. 1 treedt het toevoergas de bodemab-15 sorptie-inrichting 2 door leiding 1 bij 93°C en 2827 kPa binnen. In tegenstroom treden een gecombineerde hete stroom oplossing van alkalime-taalcarbonaat, bestaande uit ongeveer 72 gew.i drukschommelingsoplos-sing uit leiding 24 en waarbij de rest partieel gekoelde rijke oplossing is, die uit de sectie 3 van de topabsorptie-inrichting komt, de 20 top van sectie 2 van de bodemabsorptie-inrichting binnen. De oplossing uit sectie 3 van de topabsorptie-inrichting treedt via leiding 26 uit, stroomt door warmte-uitwisselaar 27 in leiding 29 en wordt met de druk-schommelingsoplossing in leiding 25 verenigd. Alle kolommen bevatten hetzij de gebruikelijke vulling hetzij schotels.
25 Partieel gewassen gas verlaat de sectie 2 van de bodemabsorptie- inrichting en stroomt door de schoorsteenschotel 2a naar sectie 3 van de topabsorptie-inrichting. De warme rijke oplossing verlaat de sectie 2 van de absorptie-inrichting via leiding 4 en reduceerklep 5 om de af-dampruimte 6 binnen te treden, waarin CO2 en stoom worden afgedampt.
30 Een kleine stroom water kan de afdampruimte via leiding 6a binnentreden om meeslepen van de oplossing te verminderen. De eigenschappen van de rijke oplossing voorafgaande aan de afdamping en na de afdamping worden in tabel A hierna vermeld.
De oplossing, die de afdampruimte 6 door leiding 7 verlaat, wordt 35 verdeeld. Een ondergeschikt gedeelte van voldoende hoeveelheid om de gewenste hoeveelheid CO2 in de sectie 3 van de topabsorptie-inrichting te verwijderen, ongeveer 28 gew.%, stroomt door leiding 8, wordt door pomp 9 in druk verhoogd en stroomt door leiding 10 naar de oplossi ng/opl ossi ng-warmte-uitwissel aar 28. In een variatie (niet voorge-40 steld) kan pomp 9 worden weggelaten door stroom 4 in twee stromen te 8701808 9 splitsen, waarbij één stroom direct naar regenerator 31 gaat en de andere stroom In kamer 6 wordt Ingevoerd. Bij deze uitvoeringsvorm Is de druk aanwezig In de absorpt1e-1nr1cht1ng voldoende om de oplossings-stroom zonder noodzaak van een pomp naar de regenerator te drijven.
5 Het hoofdgedeelte van de oplossing stroomt door leiding 12 naar de directe contact!nrlchtlng 13 voor verhitting en strippen In tegenstroom door de topdampstroom, die regenerator 31 verlaat en die door leiding 19 stroomt. De directe contact!nrichting 13 wordt door warmte-uitwisse-laar 52 verwarmd, die met de arme oplossing, die van regenerator 31 via 10 leiding 50 komt, wordt gevoed. De regeneratie-lnrichting 31 wordt bij een topdruk bedreven, die voldoende hoog 1s om juist de topdamp door de directe contactlnrichting 13, leiding 14 en terugslagklep 15 naar de koeler 17 voor zuur gas te doen stromen. Zuur gas wordt uit leiding 18 uitgestoten. De oplossing, die de directe contactlnrichting 13 verlaat, 15 heeft de in de derde kolom van tabel A hieronder vermelde eigenschappen. In de directe contactinrichting is de Fc van 0,698 tot 0,67 verlaagd en de oplossing is van 90°C tot 92,2eC verwarmd, waarbij zij de uit!aatvoorwaarden van de rijke oplossing, die sectie 2 van de bodemab-sorptie-inrichting verlaat, kan aanhouden.
20 Opgemerkt dient te worden, dat de in elke sectie van de absorptie-inrichting teruggewonnen hoeveelheid COg en de hoeveelheid in elke sectie gecirculeerde oplossing bij voorkeur zodanig dient te zijn, dat de topdamp uit de regeneratie-lnrichting voldoende hoeveelheden en geschikte partiële drukken van stoom en C0£ zal verschaffen om in 25 staat te zijn CO2 uit de naverdampingsoplossing in de directe contactinrichting te verhitten en te strippen. De partiële druk van de stoom, die de directe contactinrichting binnentreedt, dient hoog genoeg te zijn, zodat er een positieve drijfkracht uit de damp naar de oplossing is, zelfs nadat een deel van de stoom condenseert om warmte te 30 verschaffen voor het verwarmen van de oplossing en voor de endotherme ontleding van het waterstofcarbonaat. Tegelijkertijd dient de partiële CÖ2-druk door de contactinrichting heen voldoende laag te zijn, zodat er een drijfkracht is voor het strippen van CO2 uit de oplossing naar de damp. De CO2, die in de directe contactinrichting wordt 35 gestript, komt bij die oorspronkel1jk in de binnentredende damp aanwezig, zodat de partiële CÜ2-druk in de damp toeneemt. Voor zowel de stoom als het CO2, worden de beperkende omstandigheden met betrekking tot de hoeveelheid strippen en verwarmen, die in de directe contactinrichting kan plaatshebben, begrensd door de samenstelling en de hoe-40 veelheid CO2 en stoom in de topdampen, die de directe contact!nrich- 8701808 10 ting binnentreden, en van de Fc en de temperatuur van de afgedampte rijke oplossing, die met de topdampen In contact wordt gebracht. In het algemeen zal de hoeveelheid geregenereerde oplossing, toegevoerd aan de topsectie van de absorptie-inrichting, 20¾ tot 40¾ van de totale toe-5 voer zijn, die naar beide secties van de absorptie-inrichting worden toegevoerd. In dit voorbeeld is de aan sectie 3 van de topabsorptie-1n-richting toegevoerde hoeveelheid ongeveer 30¾.
De oplossing uit de directe contactinrichting 13'stroomt door leiding 20 en naar pomp 21 voor terugkeer naar de bodemsectie 2 van de ab-10 sorptie-inrichting via leiding 22. Deze oplossing stroomt naar de warm-te-uitwisselaar 23, die verschaft is om de temperatuur van de oplossing te verhogen, voordat deze via leiding 24 verenigd wordt met de rijke oplossing uit de topsectie 3, die in leiding 29 stroomt. De voor de warmte-uitwisselaar 23 gebruikte warmte is afkomstig van de warmte van 15 laag niveau aanwezig in de arme oplossing, die via leiding 39 uit de regenerator 31 komt. Zoals vermeld stromen de topdampen uit de directe contactinrichting 13 door leiding 14, terugslagklep 15 en worden vervolgens verenigd met het afgedampte gas uit kamer 6, dat in leiding 11 stroomt. De verenigde dampstroom stroomt door leiding 16 naar de koeler 20 17 voor zuur gas en treedt door leiding 18 naar buiten.
Het ondergeschikte gedeelte van de oplossing uit kamer 6 stroomt, na in de warmte-uitwisselaar 28 te zijn verwarmd, door leiding 30 naar regenerator 31 voor het koken en het strippen. Stoom wordt in de her-verdamper 32 verkregen, waarin de oplossing wordt gekookt onder toepas-25 sing van warmte, die geleverd wordt door een externe bron, bij voorkeur het hete synthesetoevoergas. Warmte wordt ook geleverd via de stoom-ejecteurs 36, die de stoomdruk ontwikkeld door het afdampen van de arme oplossing bij een druk beneden die in de regeneratie-inrichting in de afdamptank 34, verhogen. Stoom wordt door leiding 35 naar de ejecteurs 30 gevoed. Deze drijfstoom kan in een herverdamper voor condensaat onder toepassing van warmte in het synthesegas zoals beschreven in de Amerikaanse octrooi schriften 3.823.222 en 4.160.810 opgewekt worden. Stoom uit een andere externe bron kan eveneens worden gebruikt.
De arme oplossing verlaat de afdampketel 34 door leiding 37 en 35 wordt vervolgens door pomp 38 door leiding 39 naar de warmte-uitwisselaar 23 gepompt, waarin een deel van de daarin aanwezige warmte wordt gebruikt om de koudere drukschommelingsoplossing voorafgaande aan de recirculatie daarvan naar de absorptie-inrichting, te verwarmen. Pomp 38 pompt ook een gedeelte van de arme oplossing naar de warmte-uitwis-40 selaar 52, die binnen de directe contactinrichting 13 aanwezig is, die 8701808 11 vervolgens via leiding 54 wordt gevoerd om met overgebleven arme oplossing in leiding 40 te worden verenigd. De gecombineerde arme oplossing stroomt vervolgens door leiding 40 naar de topsectie 3 van de absorptie-inrichting. Een deel van de oplossing wordt door leiding 41 naar 5 koeler 42 gericht, voordat zij de top van de kolom door leiding 43 binnentreedt. Het meeste van de niet gekoelde arme oplossing (ongeveer 75¾) wordt naar een tussenpunt van sectie 3 van de absorptie-inrichting via leiding 44 gevoerd. Gezuiverd gas verlaat de topsectie 3 van de absorptie-inrichting door leiding 45 en bevat 0,10 moT.Z CO2 of min-10 der.
De rijke oplossing wordt aan sectie 3 van de topabsorptie-inrich-ting door leiding 26 en de niveauregelklep 27 onttrokken om naar de warmte-uitwisselaar 28 te stromen. Zij treedt door leiding 29 uit om verenigd te worden met de drukschommelingsoplossing met de gecombineer-15 de stroom, die sectie 2 van de bodemabsorptie-inrichting via leiding 25 binnentreedt.
De netto externe warmte (som van de warmte naar de herverdamper 32 en de stoom naar de ejecteurs 36} om de in dit voorbeeld beschreven werkwijze te bedrijven, bedraagt ongeveer 47.258 kJ/kg mol COg. Voor 20 een regeneratieproces onder toepassing van een afdamptechniek zonder de directe contacttrap van de onderhavige uitvinding met exact dezelfde interne warmteterugwinning verschaft voor de regenerator (afdampketel 34 en ejecteurs 36 bij dezelfde omstandigheden), bedraagt de netto externe warmte ongeveer 72.168 kJ/kg mol COg.
25 Voorbeeld II
Fig. 2 licht de drukverlaging in twee trappen van de rijke oplossing, die van de bodemsectie van de absorptie-inrichting komt, toe. Meer drukverlagingstrappen kunnen ook worden gebruikt.
Het toevoergas treedt bij leiding 1 voor toegang naar sectie 2 van 30 de bodemabsorptie-inrichting binnen en wordt door de gecombineerde oplossing, die bij leiding 30 binnentreedt, gewassen. Deze oplossing bestaat uit een ondergeschikt gedeelte (25 tot 35¾) partieel gekoelde rijke oplossing, die van sectie 3 van de topabsorptie-inrichting komt, 30¾ in dit voorbeeld, waarbij de rest van de oplossing van de druk-35 schommelingszone komt. Partieel gezuiverd gas stroomt opwaarts door schotel 2a naar de topsectie van de absorptie-inrichting voor laatste zuivering. Rijke oplossing van de bodemabsorptie-inrichting gaat via leiding 4 door de terugslagklep 5 naar de afdampkamer 6, waar zij tot 156,5 kPa wordt verlaagd. Water kan door leiding 6a worden toegevoegd.
40 Het afgedampte gas verlaat de bovenzijde van kamer 6 via leiding 11 en 8701808 12 de drukregelingsinrichting 12. De oplossing verlaat kamer 6 via leiding 7 en een voldoende gedeelte voor de topabsorptie-inrichting 3 wordt via leiding 8 onttrokken. Zij wordt in druk door pomp 9 verhoogd en stroomt door leiding 10 naar de oplossing/oplossing-warmte-uitwisselaar 33. De 5 eigenschappen van de oplossing bij dit punt zijn in de vierde kolom in tabel A hieronder vermeld.
Het hoofdgedeelte van de oplossing, dat kamer 6 via leiding 7 verlaat, stroomt door leiding 8a naar de directe contactinrichting 13. Deze oplossing wordt door een mengsel van stoom en CO2 verwarmd en ge-10 stript, waarvan het grootste deel (69% in dit voorbeeld) het topprodukt van de regenerator 35 is. De rest is het topprodukt van de laatste af-damping en stripping in ketel 22, die gecomprimeerd wordt en met het topprodukt van de regenerator via leiding 19a binnentreedt. De topdamp verlaat ketel 13 door leiding 14, stroomt door terugslagklep 15 en 15 wordt met de afgedampte damp uit kamer 6 verenigd. Na het verenigen stroomt de damp van zuur gas door leiding 16 naar koeler 17 voor afvoer of terugwinning via leiding 18.
De oplossing uit de directe contactinrichting 13, verwarmd en gestript vanaf haar binnentredende toestand, treedt door leiding 20 naar 20 buiten. In het onderhavige voorbeeld wordt de oplossing van 95eC tot 96,5°C verwarmd en wordt de Fc van 0,757 tot 0,73 In de contactinrichting 13 verlaagd. De oplossing stroomt door de reduceerklep 21 naar ketel 22, die bij de uiteindelijke afdampdruk van 103,4 kPa bedreven wordt. Warmte wordt bij de basis via warmte-uitwisselaar 42 toegevoegd. 25 De warmte wordt geleverd door de in de topsectie van de absorptie-in-richting gebruikte arme oplossing te koelen. De verwarming van de oplossing veroorzaakt de vorming van stoom, die op zijn beurt helpt bij de verwijdering van nog additionele zure gassen uit de wasoplossing door het strippen, dat met deze gevormde stoom plaatsheeft. Stoom en 30 C02~dampen verlaten de bovenzijde van de ketel 22 door leiding 23 en worden op de druk van de topdamp van de regeneratie-inrichting door compressor 24 verhoogd (in dit geval ongeveer 156,5 kPa). Deze gecomprimeerde damp stroomt door leiding 25 om verenigd te worden met de topdampen van de regeneratie-inrichting in leiding 19 voor toegang naar 35 het bodemgedeelte van de directe contactinrichting 13.
De drukschommelingsoplossing heeft bij de laatste toestand ervan (zie de laatste kolom in tabel A hierna) een Fc gelijk aan 0,648 en een temperatuur van 92,5°C, verlaat ketel 22 via leiding 26 en gaat door leiding 27 naar pomp 28 voor terugkeer naar de top van sectie 2 van de 40 bodemabsorptie-inrichting door leidingen 29 en 30. Aanvullend water kan 8701808 13 door leiding 22a worden toegevoegd.
Het ondergeschikte gedeelte van de oplossing uit de tussenafdamp-fcamer 6 stroomt door leiding 10 naar warmte-uitwisselaar 33, waarin zij voor stroming door leiding 33a naar regenerator 35, wordt verwarmd. De 5 oplossing wordt door in de herverdamper 36, extern verwarmd door heet synthesegas of door warmte van andere bronnen, opgewekte stoom gestript. De arme oplossing wordt grondig geregenereerd tot een Fc van 0,33 om te voorzien in de laatste zuivering. Zij verlaat regeneratie-inrichting 35 door leiding 37 en wordt in de afdampketel 38 in druk 10 verlaagd om stoom van lage druk af te dampen* Deze stoom wordt door de ejecteurs 39 en leiding 39a naar regenerator 35 teruggeleid om externe warmtebehoeften te verminderen. Aandrijvende stoom voor de ejecteurs treedt door leiding 40 binnen.
De arme oplossing verlaat de afdamptank 38 door leiding 41 en 15 stroomt naar de warmte-uitwisselaar 42 om warmte te verschaffen voor de tweede afdamptrap. Zij stroomt vervolgens door leiding 43 naar pomp 44 en leiding 45. De arme oplossing wordt vervolgens verdeeld in een kleiner gedeelte dat door leiding 46 en koeler 47 stroomt om sectie 3 van de top van de absorptie-inrichting door leiding 48 binnen te treden en 20 een groter gedeelte, dat ongekoeld door leiding 49 naar een lagere toegang van sectie 3 van de absorptie-inrichting via leiding 50 stroomt. Rijke oplossing wordt aan de schoorsteenschotel 2a bij het bodemgedeel-te van sectie 3 van de absorptie-inrichting via leiding 31 en door de niveauregelklep 32 onttrokken naar de warmte-uitwisselaar 33, waar zij 25 enigszins wordt gekoeld. Tenslotte stroomt zij door leiding 34 om verenigd te worden met de drukschommelingsoplossing voor toegang naar sectie 2 van de bodemabsorptie-inrichting via leiding 30.
Regeneratie-inrichting 35 werkt bij een topdruk, die enigszins boven de tussenafdampdruk van de rijke oplossing van 156,5 kPa ligt om de 30 damp door de directe contactinrichting 13 en de gaskoeler 14 te doen stromen. De netto externe warmte-invoer voor dit voorbeeld (herverdam-perwarmte plus aandrijvende stoom) voor dezelfde NH3-fabriek voor 1000 metrieke ton per dag zoals in voorbeeld I is ongeveer 39.576 kJ/kg mol C02.
35 Een vergelijking van de afdamping bij drukverlaging gebaseerd op de bovengenoemde voorbeelden is hieronder in tabel A vermeld.
8701808 14
Tabel A
Rijke oplos- Afdamping Afdamping3 Afdamping3 in 5 sing voor in 1 trap in 1 trap 2 trappen met afdamping geen met tussengelegen direct direct direct contact _contact contact trap 1 trap 2 gewicht 1.805.328 1.759.968 1.754.071 1.769.040 1.746.360 10 (kg/h) na afdamping vóór 103,4 103,4 156,5 103,4 druk afdamping (kPa) 15
Fc 0,903 0,698 0,670 0,757& 0,648 temp. (eC) 100,5 90 92,7 95 92,7
20 afgedampt ----- 7832 8811 6363 4112C
C02 (kg mol/h) a) Gebaseerd op de totale rijke oplossing, die in alle trappen is ver-25 werkt.
b) Directe contactverwarming en strippen voorafgaande aan trap 2 van de afdamping resulteert in een Fc van 0,73 en een temperatuur van 96,7°C.
c) Sluit 95 kg mol C02 gestript in de directe contactinrichting in.
30
De rijke oplossing met een Fc van 0,90 kan in de drukschommelings-bewerking verkregen worden vanwege de relatief lage bedrijfstemperatuur in de bodemsectie van de absorptie-inrichting, d.w.z. ongeveer 92,2eC tot ongeveer 100,5eC. Bij het conventionele bedrijf van de absorptie-35 inrichting zonder dat een drukschommelingsoplossing wordt gebruikt, is de Fc van de rijke oplossing in het algemeen niet groter dan ongeveer 0,80 tot 0,83 tengevolge van de hogere temperatuur bij de bodem van de absorptie-inrichting, die ongeveer 11 tot'28eC hoger is in conventionele technieken, d.w.z. ongeveer 110eC tot ongeveer 121eC. Tengevolge van 40 de hogere temperatuur benadert de evenwichtsdruk van C02 van de op- 8701808 15 lossing die van het toevoergas bij een lagere omzetting (Fc).
Bij de werkwijze van de onderhavige uitvinding is het mogelijk twee totaal verschillende alkalische wasoplossingen te gebruiken. Eén oplossing dient tussen de topsectie van de absorptie-inrichting en de 5 kolom voor het strippen met stoom gerecirculeerd te worden, terwijl de andere oplossing tussen de bodemsectie van de absorptie-inrichting en het afdampende systeem voor directe contactregeneratie zal worden gerecirculeerd.
8701808
Claims (14)
1. Kringloopwerkwijze voor de verwijdering van zure gassen uit een toevoergas door middel van een waterige alkalische wasoplossing, die continu tussen een absorptiezone, waarin de zure gassen door de wasop-5 lossing geabsorbeerd worden onder vorming van een rijke wasoplossing en een regeneratiezone, waarin de zure gassen uit de rijke wasoplossing gedesorbeerd worden onder vorming van een arme oplossing, gerecircu-leerd wordt, met het kenmerk, dat men de rijke oplossing in een regeneratiezone regenereert, die (1) een sectie voor het strippen met stoom 10 en (2) een sectie voor het afdampen omvat, welke afdampsectie tenminste één afdamptrap en een trap voor het strippen van zuur gas bevat, waarbij: (a) een eerste gedeelte van de rijke wasoplossing door de sectie voor het strippen met stoom wordt geleid om te worden geregenereerd en 15 een arme oplossing, die naar de absorptiezone wordt gerecirculeerd en een dampstroom, die verwijderde zure gassen en stoom bevat, te vormen, (b) een tweede gedeelte van de rijke wasoplossing door een afdamptrap wordt geleid, waarin de rijke wasoplossing wordt afgedampt om zure gassen en stoom daaruit te verwijderen en een partieel geregenereerde 20 oplossing te vormen, (c) de partieel geregenereerde oplossing door de trap voor het strippen van zuur gas wordt geleid, waarbij de partieel geregenereerde oplossing in tegenstroom in contact wordt gebracht met en gestript wordt door de dampstroom uit de sectie voor het strippen met stoom om 25 zure gassen en stoom uit de partieel geregenereerde oplossing te verwijderen en (d) de arme wasoplossing, die de sectie voor het strippen met stoom verlaat, gebruikt wordt om de partieel geregenereerde oplossing in de sectie voor het afdampen te verwarmen om daarbij stoom te vormen, 30 die extra zure gassen uit de partieel geregenereerde oplossing stript.
2. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat het eerste gedeelte van de rijke wasoplossing voorafgaande aan het binnentreden van de sectie voor het strippen met stoom, wordt afgedampt.
3. Werkwijze volgens conclusie 2, met het kenmerk, dat het eerste 35 gedeelte van de rijke wasoplossing in de afdamptrap wordt afgedampt, waarin het tweede gedeelte van de rijke wasoplossing wordt afgedampt.
4. Werkwijze volgens conclusies 1 tot 3, met het kenmerk, dat het toevoergas een warm stoom bevattend gas is.
5. Werkwijze volgens conclusie 4, met het kenmerk, dat het eerste 40 gedeelte van de rijke wasoplossing indirect in de sectie voor het 8701808 strippen met stoom met het hete stoom bevattende toevoergas wordt verhit.
6. Werkwijze volgens conclusies 1 tot 5, met het kenmerk, dat de arme wasoplossing, die de sectie voor het strippen met stoom verlaat, 5 voorafgaande aan de recirculatie naar de absorptlezone wordt afgedampt om stoom van lage druk te verwijderen, welke stoom naar de sectie voor het strippen met stoom wordt gerecirculeerd.
7. Werkwijze volgens conclusies 1 tot 6, met het kenmerk, dat de absorptlezone uit twee trappen bestaat, gevormd door een eerste trap, 10 waardoor het toevoergas wordt geleld en waarin het grootste deel van de zure gassen wordt verwijderd en een tweede trap, waardoor het toevoergas vervolgens wordt geleld, waarin extra zure gassen worden verwijderd.
8. Werkwijze volgens conclusie 7, met het kenmerk, dat de in de 15 sectie voor het strippen met stoom geregenereerde arme oplossing naar de tweede trap van de absorptlezone wordt gerecirculeerd en de In de afdampsectie geregenereerde arme oplossing naar de eerste trap van de absorptlezone wordt gerecirculeerd.
9. Werkwijze volgens conclusie 7, met het kenmerk, dat partieel 20 rijke wasoplossing uit de tweede trap van de absorptlezone als een wasoplossing in de eerste trap van de absorptiezone wordt ingevoerd.
10. Werkwijze volgens conclusie 9, met het kenmerk, dat de partieel rijke wasoplossing uit de tweede trap van de absorptiezone, zoals zij als een wasoplossing in de eerste trap van de absorptiezone wordt 25 ingevoerd, gebruikt wordt om Indirect het eerste gedeelte van de rijke wasoplossing, die in de sectie voor het strippen met stoom wordt ingevoerd en die vooraf is afgedampt om zure gassen te verwijderen, te verhitten.
11. Werkwijze volgens conclusie 7, met het kenmerk, dat het eerste 30 gedeelte van de rijke wasoplossing uit de tweede trap van de absorptiezone wordt afgenomen en het tweede gedeelte van de rijke wasoplossing van de eerste trap van de absorptiezone wordt afgenomen en waarbij elk gedeelte een verschillende alkalische wasoplossing is.
12. Werkwijze volgens conclusie 7, met het kenmerk, dat de arme 35 oplossing, die de sectie voor het strippen met stoom verlaat, gebruikt wordt als een wasoplossing in de tweede trap van de absorptiezone en de arme oplossing, die de afdampsectie verlaat, gebruikt wordt als een wasoplossing in de eerste trap van de absorptiezone.
13. Werkwijze volgens conclusie 7, met het kenmerk, dat de tempe-40 ratuur in de eerste trap van de absorptiezone in het traject van onge- 8701308 veer 92,2 tot 100,5eC is.
14. Werkwijze volgens conclusies 1 tot 13, met het kenmerk, dat nadat de partieel geregenereerde oplossing door de trap voor het strippen van zuur gas is geleid, deze vervolgens door een of meer extra af-5 damptrappen wordt geleid en waarbij de afgedampte zuren gassen en stoom van deze extra afdamptrappen als een stripmedium in de trap voor het strippen van zuur gas worden ingevoerd. +++++++ 87 0 1 8 0.8
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/920,277 US4702898A (en) | 1986-10-17 | 1986-10-17 | Process for the removal of acid gases from gas mixtures |
| US92027786 | 1986-10-17 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8701808A true NL8701808A (nl) | 1988-05-16 |
Family
ID=25443492
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8701808A NL8701808A (nl) | 1986-10-17 | 1987-07-31 | Verbeterde werkwijze voor de verwijdering van zure gassen uit gasmengsels. |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4702898A (nl) |
| CN (1) | CN1008072B (nl) |
| AR (1) | AR242508A1 (nl) |
| AU (1) | AU585725B2 (nl) |
| BR (1) | BR8705537A (nl) |
| CA (1) | CA1298457C (nl) |
| EG (1) | EG18232A (nl) |
| FR (1) | FR2605240B1 (nl) |
| IN (1) | IN171195B (nl) |
| MY (1) | MY103272A (nl) |
| NL (1) | NL8701808A (nl) |
| NO (1) | NO169105C (nl) |
| NZ (1) | NZ221299A (nl) |
Families Citing this family (37)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2600554B1 (fr) * | 1986-06-30 | 1988-09-02 | Elf Aquitaine | Procede et dispositif pour la desacidification d'un gaz renfermant h2s ou/et co2 ainsi que des mercaptans |
| US4816040A (en) * | 1987-10-15 | 1989-03-28 | International Fuel Cells Corporation | Removal of ammonia and carbon dioxide from fuel cell stack water system by steam stripping |
| US4957715A (en) * | 1988-04-15 | 1990-09-18 | Uop | Gas treatment process |
| CH676675A5 (nl) * | 1988-10-12 | 1991-02-28 | Escher Wyss Gmbh | |
| US5089034A (en) * | 1990-11-13 | 1992-02-18 | Uop | Process for purifying natural gas |
| US5298228A (en) * | 1992-09-08 | 1994-03-29 | Atlantic Richfield Company | Method and apparatus for treating hydrocarbon gas streams contaminated with carbonyl sulfide |
| US5603908A (en) * | 1992-09-16 | 1997-02-18 | The Kansai Electric Power Co., Inc. | Process for removing carbon dioxide from combustion gases |
| DE19753903C2 (de) * | 1997-12-05 | 2002-04-25 | Krupp Uhde Gmbh | Verfahren zur Entfernung von CO¶2¶ und Schwefelverbindungen aus technischen Gasen, insbesondere aus Erdgas und Roh-Synthesegas |
| MXPA00009799A (es) * | 1998-04-09 | 2002-05-08 | Uhp Materials Inc | Preparacion y purificacion de diborano. |
| US6800120B1 (en) * | 1998-11-23 | 2004-10-05 | Fluor Corporation | Split-flow process and apparatus |
| AU758934B2 (en) * | 1998-11-23 | 2003-04-03 | Fluor Technologies Corporation | Split flow process and apparatus |
| US6174348B1 (en) | 1999-08-17 | 2001-01-16 | Praxair Technology, Inc. | Nitrogen system for regenerating chemical solvent |
| US6485292B1 (en) | 1999-11-19 | 2002-11-26 | Process Equipment & Service Company, Inc. | Flare stack for natural gas dehydrators |
| US7442233B2 (en) * | 2005-07-06 | 2008-10-28 | Basf Catalysts Llc | Integrated heavy hydrocarbon removal, amine treating and dehydration |
| US20070221065A1 (en) * | 2006-03-23 | 2007-09-27 | Adisorn Aroonwilas | Heat recovery gas absorption process |
| NO333144B1 (no) * | 2006-11-24 | 2013-03-18 | Aker Clean Carbon As | Fremgangsmåte og regenerator for regenerering av absorbent som har absorbert CO2 |
| NO333560B1 (no) * | 2006-11-24 | 2013-07-08 | Aker Clean Carbon As | Fremgangsmåte og regenerator for regenerering av flytende CO2 absorbent. |
| DE102006056117A1 (de) * | 2006-11-28 | 2008-05-29 | Linde Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Abtrennung von Metallcarbonylen aus Synthesegas |
| DE102007048565B3 (de) * | 2007-10-09 | 2009-01-22 | Dge Dr.-Ing. Günther Engineering Gmbh | Verfahren und Anlage zur Regeneration einer bei der Reinigung von Gasen anfallenden aminhaltigen Waschlösung |
| US7964170B2 (en) * | 2007-10-19 | 2011-06-21 | Fluegen, Inc. | Method and apparatus for the removal of carbon dioxide from a gas stream |
| US20100074828A1 (en) * | 2008-01-28 | 2010-03-25 | Fluegen, Inc. | Method and Apparatus for the Removal of Carbon Dioxide from a Gas Stream |
| US8696797B2 (en) * | 2008-05-30 | 2014-04-15 | General Electric Company | Carbon dioxide removal from synthesis gas at elevated pressure |
| EP2145667A1 (de) * | 2008-07-17 | 2010-01-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zum Abtrennen von Kohlendioxid aus einem Abgas einer fossilbefeuerten Kraftwerksanlage |
| US8435325B2 (en) * | 2008-10-23 | 2013-05-07 | Hitachi, Ltd. | Method and device for removing CO2 and H2S |
| DE102009052640A1 (de) * | 2009-11-10 | 2011-05-12 | Linde-Lkca-Dresden Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Gaswäsche |
| BR112012031512A2 (pt) * | 2010-07-02 | 2016-11-08 | Exxonmobil Upstream Res Co | sistemas e processos de geração de energia de baixa emissão |
| JP5707894B2 (ja) * | 2010-11-22 | 2015-04-30 | 株式会社Ihi | 二酸化炭素の回収方法及び回収装置 |
| CA2856573A1 (en) * | 2011-12-01 | 2013-06-06 | Statoil Petroleum As | Process with continuously stirred tank reactor absorber and flash tank stripper |
| DE102012111185A1 (de) * | 2012-11-20 | 2014-05-22 | Thyssenkrupp Uhde Gmbh | Apparat zur Gaswäsche |
| DE102014018844A1 (de) * | 2014-12-17 | 2016-06-23 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Waschmittelregenerierung in einer physikalischen Gaswäsche |
| US10005027B2 (en) | 2015-01-28 | 2018-06-26 | Fluor Technologies Corporaticn | Methods and systems for improving the energy efficiency of carbon dioxide capture |
| CN105268305A (zh) * | 2015-11-23 | 2016-01-27 | 金川集团股份有限公司 | 一种活性矿浆多级循环吸收脱硫装置及方法 |
| KR101935101B1 (ko) * | 2016-10-07 | 2019-01-03 | 한국전력공사 | 이산화탄소 흡수제용 고체원료, 이를 포함하는 이산화탄소 흡수제 조성물, 및 이를 이용하여 제조된 이산화탄소 흡수제 |
| US10376829B2 (en) | 2017-06-13 | 2019-08-13 | Fluor Technologies Corporation | Methods and systems for improving the energy efficiency of carbon dioxide capture |
| ES2968641T3 (es) * | 2019-01-24 | 2024-05-13 | Axiom Angewandte Prozesstechnik Ges M B H | Procedimiento e instalación para separar dióxido de carbono del aire |
| JP7292932B2 (ja) * | 2019-04-05 | 2023-06-19 | Ｍｈｉエンジニアリング株式会社 | Ｃｏ２回収装置及びｃｏ２回収方法 |
| CN111575065A (zh) * | 2020-06-10 | 2020-08-25 | 山西潞安煤基清洁能源有限责任公司 | 一种高硫煤高温气化后的洗涤方法 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2477314A (en) * | 1945-11-27 | 1949-07-26 | Standard Oil Dev Co | Process for purifying gases |
| US3266219A (en) * | 1962-12-27 | 1966-08-16 | Union Oil Co | Removal of acid constituents from gas mixtures |
| US3851041A (en) * | 1966-02-01 | 1974-11-26 | A Eickmeyer | Method for removing acid gases from gaseous mixtures |
| DE2043190C3 (de) * | 1969-09-09 | 1979-02-15 | Benson, Field & Epes, Berwyn, Pa. (V.St.A.) | Verfahren zur Abtrennung von sauren Gasen aus heißen wasserdampfhaltigen Gasgemischen |
| US4160810A (en) * | 1978-03-07 | 1979-07-10 | Benfield Corporation | Removal of acid gases from hot gas mixtures |
| DE2839055C2 (de) * | 1978-09-07 | 1984-08-23 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zum Auswaschen von sauren Gasen aus polymerisationsfähige organische Bestandteile enthaltenden Gasgemischen |
| DE3236600A1 (de) * | 1982-10-02 | 1984-04-05 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zum entfernen von co(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts) und gegebenenfalls h(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)s aus erdgasen |
| DE3308088A1 (de) * | 1983-03-08 | 1984-09-27 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zum entfernen von co(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts) und/oder h(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)s aus gasen |
| US4553984A (en) * | 1984-03-06 | 1985-11-19 | Basf Aktiengesellschaft | Removal of CO2 and/or H2 S from gases |
-
1986
- 1986-10-17 US US06/920,277 patent/US4702898A/en not_active Expired - Fee Related
-
1987
- 1987-07-20 CA CA000542518A patent/CA1298457C/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-07-30 EG EG443/87A patent/EG18232A/xx active
- 1987-07-31 IN IN673/DEL/87A patent/IN171195B/en unknown
- 1987-07-31 NZ NZ221299A patent/NZ221299A/en unknown
- 1987-07-31 AU AU76342/87A patent/AU585725B2/en not_active Ceased
- 1987-07-31 CN CN87105896.0A patent/CN1008072B/zh not_active Expired
- 1987-07-31 NL NL8701808A patent/NL8701808A/nl not_active Application Discontinuation
- 1987-10-16 BR BR8705537A patent/BR8705537A/pt not_active IP Right Cessation
- 1987-10-16 AR AR87308969A patent/AR242508A1/es active
- 1987-10-16 NO NO874328A patent/NO169105C/no not_active IP Right Cessation
- 1987-10-16 FR FR878714311A patent/FR2605240B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-05-04 MY MYPI88000464A patent/MY103272A/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA1298457C (en) | 1992-04-07 |
| FR2605240A1 (fr) | 1988-04-22 |
| EG18232A (en) | 1992-09-30 |
| AR242508A1 (es) | 1993-04-30 |
| AU7634287A (en) | 1988-04-21 |
| IN171195B (nl) | 1992-08-15 |
| AU585725B2 (en) | 1989-06-22 |
| NO169105B (no) | 1992-02-03 |
| FR2605240B1 (fr) | 1991-12-13 |
| NO874328D0 (no) | 1987-10-16 |
| NZ221299A (en) | 1990-01-29 |
| MY103272A (en) | 1993-05-29 |
| CN87105896A (zh) | 1988-05-04 |
| US4702898A (en) | 1987-10-27 |
| NO874328L (no) | 1988-04-18 |
| CN1008072B (zh) | 1990-05-23 |
| NO169105C (no) | 1992-05-13 |
| BR8705537A (pt) | 1988-05-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL8701808A (nl) | Verbeterde werkwijze voor de verwijdering van zure gassen uit gasmengsels. | |
| US4035166A (en) | Regeneration of regenerable aqueous scrubbing solutions used for removing acidic gases from gas mixtures | |
| US4160810A (en) | Removal of acid gases from hot gas mixtures | |
| US3823222A (en) | Separation of co2 and h2s from gas mixtures | |
| US3563695A (en) | Separation of co2 and h2s from gas mixtures | |
| US4146569A (en) | Process for removing gaseous impurities from a gaseous mixture containing the same | |
| US3962404A (en) | Process for regenerating absorbent solutions used for removing gaseous impurities from gaseous mixtures by stripping with steam | |
| US5145658A (en) | Reclaiming of heat of reaction energy from an alkaline scrubbing solution used in acid gas removal processes and apparatus therefor | |
| US3659401A (en) | Gas purification process | |
| US3725529A (en) | PROCESS FOR ELIMINATING Co2 AND/OR H2s FROM GASEOUS MIXTURES | |
| KR101914439B1 (ko) | Ｃｏ２포집 플랜트에서의 열 통합 | |
| US4409191A (en) | Integrated cyclic scrubbing and condensate stripping process for the removal of gaseous impurities from gaseous mixtures | |
| SU1134113A3 (ru) | Способ регенерации насыщенного сероводородом и/или двуокисью углерода абсорбционного раствора | |
| GB1570837A (en) | Treatment of gaseous mixtures | |
| EP2768601B1 (en) | Simultaneous high efficiency capture of co2 and h2s from pressurized gas | |
| US3101996A (en) | Process for removal of acid gas from gas streams | |
| CA1068638A (en) | Regeneration of regenerable aqueous scrubbing solutions used for removing acidic gases from gas mixture | |
| CA1133234A (en) | Selective removal of h.sub.2s from gas mixtures containing co.sub.2 and h.sub.2s | |
| US3503185A (en) | Process for the recovery of sulfur dioxide in residual gases | |
| US3685960A (en) | Separation of co2 and h2s from gas mixtures | |
| US4258019A (en) | Process of regenerating alkali carbonate solutions formed by the desulfurization of hot gases | |
| US4419334A (en) | Process for cooling and separating chlorides and fluorides from gas mixtures | |
| GB2195916A (en) | Removal of acid gases from gas mixtures | |
| US2318522A (en) | Gas purification process | |
| US2134482A (en) | Process of recovering so from waste gases |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| BC | A request for examination has been filed | ||
| BV | The patent application has lapsed |