NL8301270A - Tegen waterig waterstofsulfide bestendige buizen. - Google Patents
Tegen waterig waterstofsulfide bestendige buizen. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8301270A NL8301270A NL8301270A NL8301270A NL8301270A NL 8301270 A NL8301270 A NL 8301270A NL 8301270 A NL8301270 A NL 8301270A NL 8301270 A NL8301270 A NL 8301270A NL 8301270 A NL8301270 A NL 8301270A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- steel
- tube
- cold
- tubes
- pipe according
- Prior art date
Links
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 29
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 29
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 claims description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 5
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 4
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 claims description 3
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 3
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 claims description 2
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 8
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 2
- 241000234282 Allium Species 0.000 description 1
- 235000002732 Allium cepa var. cepa Nutrition 0.000 description 1
- 229920000742 Cotton Polymers 0.000 description 1
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 208000028659 discharge Diseases 0.000 description 1
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 238000013001 point bending Methods 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L9/00—Rigid pipes
- F16L9/02—Rigid pipes of metal
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S148/00—Metal treatment
- Y10S148/902—Metal treatment having portions of differing metallurgical properties or characteristics
- Y10S148/909—Tube
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geology (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Description
Tegen, waterig waterstofsulfide bestendige buizen.
De uitvinding beeft betrekking op sterke buizen ten gebruike in een zure omgeving waarin de partiele H^S druk in de gasfase groter kan zijn dan 300 Pa en/of waarin het I^S gehalte in de vloeibare fase een dienovereenkomstige 5 evenwichtsdruk heeft en/of waarin CO^ en eventueel andere een zuur milieu veroorzakende stoffen aanwezig kunnen zijn.
Deze buizen zijn in de eerste plaats bedoeld voor gebruik als produk.tiebuizen in zure oliebronnen.
Ongeveer 20% van alle oliebronnen waaruit 10 heden ten dage olie wordt gewonnen zijn zuur en het is waarschijnlijk dat dit getal nog zal stijgen. Dit betekent bijvoorbeeld dat waterstofsulfide in de gasfase of vloeibare fase aanwezig is. Andere corrosieve stoffen kunnen ook aanwezig zijn, maar H^S veroorzaakt in het bijzonder problemen bij 15 staalsoorten met een hoge sterkte.
Als het H^S gehalte in de gasfase groter is dan circa 300 Pa treedt een verschijnsel op dat bekend staat als "sulfide stress cracking", SSC. De optredende barstjes of scheurtjes verminderen de sterkte van het staal tot een waarde 20 die ver beneden de normale breeksterkte en rekgrens liggen.
Tegenwoordig wordt olie gehaald uit lagen die wel 10.000 meter diep en soms zelfs nog dieper liggen. De gasdruk in deze diepe putten is dikwijls uitermate hoog en de eisen die worden gesteld aan het staal dat wordt gebruikt voor 25 de buizen zijn dan ook aanzienlijk.
Elke oliemaatschappij heeft specifikaties voor de buizen die moeten worden gebruikt voor zure oliebronnen, welke specifikaties in de eerste plaats voorschrijven dat ze 8301270 ^ '4 2 moeten bestaan uit hetzij hoog of laag gelegeerd en versterkte staallegeringen. Voorts mogen deze staallegeringen niet aan een koude mechanische bewerking zijn onderworpen. Door een of twee maatschappijen wordt koud strekken nog wel aanvaard, 5 maar alleen mits daarna een spanningen opheffende ontlaad- behandeling wordt uitgevoerd onder zorgvuldig gespecificeerde omstandigheden.
Buizen uit laag gelegeerd, versterkt staal en soms ook buizen uit hoog gelegeerd staal worden tegenwoordig 10 gewoonlijk gebruikt voor de sterke produktiebuizen die in een H^S omgeving moeten worden gebruikt. De nadelen van beide typen buizen zijn onder andere dat ze duur zijn, slechtere toleranties en oppervlakken hebben dan buizen vervaardigd uit normaal koolstofstaal of uit laag gelegeerd staal en voorts moeilijker 15 machinaal bewerkbaar zijn. De doelstelling van de uitvinding is dan ook de bovengenoemde nadelen te elimineren.
Dit wordt volgens de uitvinding bereikt met buizen zoals hiervsor omschreven, die worden gekenmerkt doordat ze zijn vervaardigd uit een koud vervormd koolstofstaal of * 20 laag gelegeerd staal.
Volgens een voorkeursuitvoeringsvorm van de uitvinding wordt het staal ontlaten en is de ontlaattemperatuur bij voorkeur circa 400 tot 675°C.
Het staal heeft volgens de uitvinding bij 25 voorkeur de volgende samenstelling: C 0-1,20%
Si 0-1,0 %
Mh 0-3,0 %
Cr 0-2,0 % 30 Ui 0-1,0 %
Mo 0-1,0 %
Cu 0-1,0 % V 0-0,3 %
Nb 0-0,2 % 35 Ga 0-0,05% 8301270 Ψ fc' ,.w 3
Fe + normale verontreinigingen, tot 100%.
In het bijzonder heeft het staal hij voorkeur de volgende samenstelling: C 0,05-0,40 % 5 Si 0,10-0,50 %
Mn 0,6-2,0 %
Cr 0,0-0,50 %
Ni 0,0-1,0 %
Cu 0,0-0,50 % 10 V 0,0-0,20 %
Nb 0,0-0,10 %
Ca 0,0-0,005 %
Fe + normale verontreinigingen tot 100%.
Volgens een verdere uitvoeringsvorm van de 15 uitvinding heeft het staal liefst de volgende samenstelling.
C 0,10-0,25 %
Si 0,10-0,50 %
Mi 0,80-1,80 %
Cr 0,0-0,40 % 20 Ni 0,0-1,0 %
Cu 0,0-0,50 % V 0,0-0,20 %
Nb 0,0-0,10 %
Ca 0,0-0,005 % 25 Fe + normale verontreinigingen tot 100%
Volgens nog een verdere uitvoeringsvorm van de uitvinding heeft het staal een uitermate laag zwavel-gehalte van circa 0,0-0,005% S. Normale zwavelgehalten liggen tussen circa 0,005 en 0,050% S.
30 Zoals in het voorgaande reeds wordt gesug gereerd, leidt koud bewerken tot betere oppervlakken en toleranties en tot een betere machinale bewerkbaarheid dan na versterken (toughening) en geeft het, wat het meest belangrijk is, een aanzienlijk lagere kostprijs in vergelijking met hoog of 35 laag gelegeerde en versterkte legeringen.
8301270 4 4 Er werd verrassenderwij ze gevonden dat een betere bestandheid tegen SSC wordt verkregen met stalen buizen volgens de uitvinding dan met buizen uit boog gelegeerd of versterkt of laag gelegeerd staal, wat voorheen volkomen on-5 denkbaar werd geacht. Verwezen wordt hier naar NACE standaard
Mr-01-75 (herziening uit 1980), "Material Requirement - Sulfide Stress Cracking Resistant Metallic Material for Oil Field Equipment", uitgegeven door de National Association of Corrosion Engineers. Deze standaard verwijst op zijn beurt weer in de 10 eerste plaats naar de API standaards 5A en 5AX. Uit deze standaard blijkt duidelijk dat laag gelegeerd , koud bewerkt staal met een hoge sterkte ondenkbaar is voor het winnen van olie uit zure oliebronnen.
Uitgevoerde proeven die in de voorbeelden 15 worden beschreven laten echter zien dat zelfs een betere be-standheid wordt verkregen met de koud bewerkte, ontlaten en laag gelegeerde staallegeringen volgens de onderhavige uitvin-• ding dan met de eerder voorgeschreven staalkwaliteit. Een theoretische verklaring voor dit verschijnsel is nog niet vol-20 ledig ontwikkeld, maar een bepalende faktor kan wel zijn dat de koude vervorming leidt tot een vergrote dislokatiedichthéid waardoor de sterkte van het staal wordt verhoogd. Tijdens het ontlaten bij een matige temperatuur, dat wil zeggen 500-650 °C worden inwendige spanningen opgewekt in het materiaal die 25 anderzijds kunnen bijdragen tot SSC, zonder dat de dislokatie-dichtheid wezenlijk wordt verminderd.
De sterkte van het staal wordt dus verkregen door mechanisch bewerken van het staal. Volgens een uitvoeringsvorm van de uitvinding worden de buizen vervaardigd door koud 30 walsen. De mate van koud vervormen zal dan tenminste 10% en bij voorkeur tenminste 30% bedragen. De onderste rekgrens voor het staal moet tenminste 550 MPa en bij voorkeur tenminste 650 MPa bedragen.
Volgens een andere uitvoeringsvorm van de 35 uitvinding worden de buizen vervaardigd door middel van koud 8301270 * * 5 trekken. In dit geval dient de mate van koud bewerken tenminste 10% te bedragen en dient de legering een onderste rekgrens te hebben van tenminste 550 MPa.
Naast hun toepassing als produktiebuizen 5 voor olieputten, dat wil zeggen als pomppijpen of stijgbuizen, kunnen de buizen volgens de uitvinding ook worden gebruikt voor het bekleden van uitzonderlijk diepe boorgaten, dat wil . zeggen voor de verhuizing en ook voor de vervaardiging van boorpijpen en ook andere toepassingen in boorgaten, bijvoor-10 beeld koppelingen, kleppen of afsluiters, pakkingen, enzovoort.
Hierna wordt een vergelijkende proef beschreven die het gebruik volgens de uitvinding van koud bewerkt staal in een zuur milieu illustreert.
Bij deze proef werden buizen beproefd die 15 waren vervaardigd uit staal van de kwaliteit SKF 280, in het eerste geval na koud mechanisch bewerken en ontlaten (1,5 h bij 515°C) en in het tweede geval na appervlakteharding (inzet-harding) gevolgd door onclaten (2 h bij 570°C).
In tabel A is de chemische analyse weergegeven 20 van het onderzochte staal en in tabel Ξ zijn de mechanische eigenschappen van de proefstukken uit koud gewalst of gehard en ontlaten SKF 280 vermeld.
Tabel A
25 C 0,18 %
Si 0,37 %
Mn 1,46 % P 0,014% S 0,020% 30 Cr 0,07 %
Ni 0,06 %
Mo 0,02 % V 0,10 % 35 8301270 * * 6
Tabel B (mechanische eigenschappen)
Kond gewalst Versterkt R _ (MPa) 840 866
Cl» 5 (MPa) 910 906 A-5 (%) 19 19 Z (%) 59 64 10 HB 269 300
Er werden de volgende proefomgevingen toe- 15 gepast: 1. 5% HaCl, verzadigd met I^S = cottonoplos- sing.
2. 5% NaGl, verzadigd met H„S + 0,5 HA. =
2m C
MCE oplossing.
20 De beproevingsmethode die werd toegepast * was de 3-puntsbuigproef en de duur van de proef was 100 h.
De resultaten van de proeven zijn weergegeven in het diagram van figuur 1. De staven corresponderen met de gehele proefstaven en de bovenrand van de staaf geeft de 25 uitgeoefende belasting aan. Een sterretje (*) duidt op een gebroken proefstaaf bij de betreffende belasting.
Het diagram laat zien dat de koud gewalste buizen die volgens de uitvinding worden gebruikt beter bestand zijn tegen spanningscorrosie onder invloed van dan de 30 versterkte (toughened) pijpen.
De conclusie kan worden getrokken uit de verkregen resultaten dat de koud gewalste buizen, dat wil zeggen uit SKE 280, volgens de uitvinding, tenminste even goed zijn als de versterkte (toughened) buizen uit staal 35 type 4130 of 4140 of andere 41xx typen staal die normaliter 8301270 W- *· r Λ.
7 werden aanbevolen voor gebruik, in zure boorputten.
8301270
Claims (15)
1. Buis met hoge sterkte voor gebruik in een zuur milieu, waarin de partiele H^S druk in de gasfase groter kan zijn dan 300 Pa en/of waarin het H^S gehalte in de vloeibare fase een dienovereenkomstige evenwichtsdruk heeft 5 en/of waarin CO2 en eventueel andere een zure omgeving ver oorzakende stoffen aanwezig kunnen zijn, met het kenmerk, dat de buis is vervaardigd uit een koud vervormd koolstofstaal of gelegeerd staal»
2» Buis volgens conclusie 1, 10 met het kenmerk, dat het staal is ontlaten.
3. Buis volgens conclusie 2, met het kenmerk, dat de buis in ontlaten bij temperatuur van 400-675°C.
4. Buis volgens een der voorgaande conclusies, T5 met het kenmerk, dat het staal de volgende samenstelling heeft: C 0-1,20% Si 0-1,0 % Mn 0-3,0 %
20 Cr 0-2,0 % Ni 0-1,0 % Mo 0-1,0 % Cu 0-1,0 % V 0-0,3:,%
25 Nb 0-0,2 % Ca 0-0,05% Fe + normale verontreinigingen tot 100%. 8301270 & m
5 Mn 0,6 - 2,0 % Cr 0,0 - 0,50% Ni 0,0 - 1,0 % · Cu 0,0 - 0,50% V 0,0 - 0,20%
5. Bais volgens een. der conclusies 1-3, TnPt het kenmerk, dat het staal de volgende samenstelling heeft: C 0,05-0,40 % Si 0,10-0,50 %
6. Buis volgens een der conclusies 1-3, met het kenmerk, dat het staal de volgende samenstelling heeft: 15 C 0,10- 0,25 % Si 0,10- 0,50 % Mn 0,80- 1,80 % Cr 0,0 - 0,40 % Ni 0,0 - 1,0 %
20 Cu 0,0 - 0,50 % Y 0,0 - 0,20 % Nb 0,0 - 0,10 % Ca 0,0 - 0,005% Fe + normale verontreinigingen tot 100%.
7. Buis volgens een der voorgaande conclusies, met het kenmerk, dat het staal een uitermate laag zwavelgehalte heeft van bij voorkeur 0,0 tot 0,005% S.
8. Buis volgens een der voorgaande conclusies, met het kenmerk, dat deze is vervaardigd door middel van koud 30 walsen.
9. Buis volgens conclusie 8, met het kenmerk, dat de mate van koud vervormen tenminste 10% bedraagt.
10. Buis volgens conclusie 8 of 9, 35 met het kenmerk, dat de mate van koud vervormen tenminste 30% 8301270 til j bedraagt.
10 Nb 0,0 - 0,10% Ca 0,0 -0,005% Fe + normale verontreinigingen tot 100%.
11. Buis volgens een. der voorgaande conclusies, met het kenmerk, dat de onderste rekgrens voor het staal tenminste 550 MPa bedraagt.
12. Buis volgens een .der conclusies 1-10, met het kenmerk, dat de onderste rekgrens van het staal tenminste 650 MPa bedraagt.
13. Buis volgens een der conclusies 1-7, met het kenmerk, dat deze is vervaardigd door koud trekken.
14. Buis volgens conclusie 13, met het kenmerk, dat de mate van koud vervormen tenminste 10% bedraagt en dat het staal een onderste rekgrens heeft van ten« minste 550 MPa.
15. Buis met een hoge sterkte voor gebruik 15 in een zure omgeving, in hoofdzaak als beschreven in de beschrijving en/of de voorbeelden. 20 8301270
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE8202728 | 1982-04-30 | ||
| SE8202728A SE452028B (sv) | 1982-04-30 | 1982-04-30 | Anvendning av ror framstellda av kolstal eller laglegerat stal i sur, svavelvetehaltig miljo |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8301270A true NL8301270A (nl) | 1983-11-16 |
Family
ID=20346686
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8301270A NL8301270A (nl) | 1982-04-30 | 1983-04-11 | Tegen waterig waterstofsulfide bestendige buizen. |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4570708A (nl) |
| JP (1) | JPS58193350A (nl) |
| CA (1) | CA1220651A (nl) |
| DE (1) | DE3311606A1 (nl) |
| FR (1) | FR2526122A1 (nl) |
| GB (1) | GB2120275B (nl) |
| IT (1) | IT1161153B (nl) |
| NL (1) | NL8301270A (nl) |
| NO (1) | NO831262L (nl) |
| SE (1) | SE452028B (nl) |
| SG (1) | SG26887G (nl) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61124554A (ja) * | 1984-11-20 | 1986-06-12 | Nippon Steel Corp | 耐サワ−性の優れた高靭性電縫鋼管用鋼 |
| US4942922A (en) * | 1988-10-18 | 1990-07-24 | Crucible Materials Corporation | Welded corrosion-resistant ferritic stainless steel tubing having high resistance to hydrogen embrittlement and a cathodically protected heat exchanger containing the same |
| US5379805A (en) * | 1992-12-16 | 1995-01-10 | Construction Forms | Single solid thin wall pipe for abrasive material having a gradual transition in hardness |
| JP3487895B2 (ja) * | 1994-03-22 | 2004-01-19 | 新日本製鐵株式会社 | 耐食性と耐硫化物応力割れ性に優れた鋼板 |
| JP3689301B2 (ja) | 2000-03-15 | 2005-08-31 | Ｈｏｙａ株式会社 | フォトマスクブランクの製造方法及び不要膜除去装置 |
| CN100422374C (zh) * | 2006-04-04 | 2008-10-01 | 无锡西姆莱斯石油专用管制造有限公司 | 防硫钻杆及其制造方法 |
| US9352369B2 (en) | 2012-02-08 | 2016-05-31 | Chevron U.S.A. Inc. | Equipment for use in corrosive environments and methods for forming thereof |
| CN103820737B (zh) * | 2014-02-24 | 2016-04-27 | 无锡双马钻探工具有限公司 | 一种非开挖钻杆用钢 |
| CN109136483B (zh) * | 2018-10-18 | 2020-07-28 | 无锡双马钻探工具有限公司 | 一种非开挖整体钻杆用无缝钢管及其制备方法 |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1917919B2 (de) * | 1968-04-08 | 1973-01-11 | Nippon Kokan K.K., Tokio | Verwendung eines niedriglegierten stahles rls werkstoff fuer oelfeldrohre und zubehoerteile |
| US3669759A (en) * | 1968-09-27 | 1972-06-13 | Japan Atomic Energy Res Inst | Thermomechanical treatment for improving ductility of carbide-stabilized austenite stainless steel |
| FR2107804B1 (nl) * | 1970-09-18 | 1974-09-20 | Vallourec | |
| US3826124A (en) * | 1972-10-25 | 1974-07-30 | Zirconium Technology Corp | Manufacture of tubes with improved metallic yield strength and elongation properties |
| GB1477377A (en) * | 1973-12-17 | 1977-06-22 | Kobe Steel Ltd | Steel rod and method of producing steel rod |
| IT1008740B (it) * | 1974-01-23 | 1976-11-30 | Centro Speriment Metallurg | Acciaio a media resistenza mecca nica resistente all infragilimen to da idrogeno in ambiente solfo rato e manufatti in tale acciaio |
| GB1542503A (en) * | 1975-08-13 | 1979-03-21 | Hitachi Shipbuilding Eng Co | High strength cast steels |
| JPS52152814A (en) * | 1976-06-14 | 1977-12-19 | Nippon Steel Corp | Thermo-mechanical treatment of seamless steel pipe |
| JPS5929649B2 (ja) * | 1976-08-31 | 1984-07-21 | 住友金属工業株式会社 | 延性靭性の著しくすぐれた超高張力鋼素管の製造方法 |
| GB2051126B (en) * | 1977-08-04 | 1983-03-16 | Otis Eng Corp | Low alloy steel |
| DE2750867C2 (de) * | 1977-11-14 | 1983-10-20 | Benteler-Werke Ag Werk Neuhaus, 4790 Paderborn | Verwendung einer Stahllegierung für Rohre zur Türverstärkung |
| CA1145523A (en) * | 1978-09-06 | 1983-05-03 | Peter Nilsson | Process for the after-treatment of powder-metallurgically produced extruded tubes |
| US4226645A (en) * | 1979-01-08 | 1980-10-07 | Republic Steel Corp. | Steel well casing and method of production |
| JPS5621349A (en) * | 1979-07-30 | 1981-02-27 | Fujitsu Ltd | Package for integrated circuit |
| DE3024380C2 (de) * | 1980-06-25 | 1983-09-29 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Verwendung einer Stahllegierung |
| US4371394A (en) * | 1980-11-21 | 1983-02-01 | Carpenter Technology Corporation | Corrosion resistant austenitic alloy |
| US4354882A (en) * | 1981-05-08 | 1982-10-19 | Lone Star Steel Company | High performance tubulars for critical oil country applications and process for their preparation |
| DE3127373C2 (de) * | 1981-07-09 | 1985-08-29 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Verfahren zum Herstellen von nahtlosen Stahlrohren für die Erdölindustrie |
| US4483722A (en) * | 1982-05-24 | 1984-11-20 | Freeman Timothy J | Low alloy cold-worked martensitic steel |
-
1982
- 1982-04-30 SE SE8202728A patent/SE452028B/sv not_active IP Right Cessation
-
1983
- 1983-03-29 FR FR8305138A patent/FR2526122A1/fr active Pending
- 1983-03-30 GB GB08308716A patent/GB2120275B/en not_active Expired
- 1983-03-30 DE DE19833311606 patent/DE3311606A1/de active Granted
- 1983-04-08 CA CA000425530A patent/CA1220651A/en not_active Expired
- 1983-04-08 NO NO831262A patent/NO831262L/no unknown
- 1983-04-11 NL NL8301270A patent/NL8301270A/nl not_active Application Discontinuation
- 1983-04-20 US US06/486,735 patent/US4570708A/en not_active Expired - Fee Related
- 1983-04-21 IT IT20716/83A patent/IT1161153B/it active
- 1983-04-22 JP JP58070186A patent/JPS58193350A/ja active Pending
-
1987
- 1987-03-17 SG SG268/87A patent/SG26887G/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2526122A1 (fr) | 1983-11-04 |
| IT1161153B (it) | 1987-03-11 |
| DE3311606A1 (de) | 1983-11-10 |
| JPS58193350A (ja) | 1983-11-11 |
| SG26887G (en) | 1987-07-10 |
| GB2120275A (en) | 1983-11-30 |
| CA1220651A (en) | 1987-04-21 |
| IT8320716A0 (it) | 1983-04-21 |
| SE8202728L (sv) | 1983-10-31 |
| SE452028B (sv) | 1987-11-09 |
| DE3311606C2 (nl) | 1988-03-24 |
| GB2120275B (en) | 1986-07-16 |
| US4570708A (en) | 1986-02-18 |
| NO831262L (no) | 1983-10-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Alvarez-Armas et al. | Duplex stainless steels | |
| RU2418880C2 (ru) | Высокопрочный коррозионно-стойкий сплав для использования в нефтяной промышленности | |
| EP0864663B1 (en) | High-strength welded steel structures having excellent corrosion resistance | |
| KR101530940B1 (ko) | Ni－Fe－Cr－Mo 합금 | |
| JPS6389637A (ja) | 耐食性高強度ニッケル基合金 | |
| WO2015033518A1 (ja) | 高強度ステンレス鋼管の製造方法および高強度ステンレス鋼管 | |
| EP2930254A1 (en) | Stainless steel-clad steel plate having exceptional corrosion resistance to seawater | |
| NL8301270A (nl) | Tegen waterig waterstofsulfide bestendige buizen. | |
| Francis et al. | Effects of cathodic protection on duplex stainless steels in seawater | |
| EP1717328A1 (en) | Martensitic stainless steel tube | |
| EP3862456A1 (en) | Clad austenitic stainless steel sheet, base steel sheet and method for producing clad steel sheet | |
| US5849116A (en) | Production method for steel material and steel pipe having excellent corrosion resistance and weldability | |
| US5858128A (en) | High chromium martensitic steel pipe having excellent pitting resistance and method of manufacturing | |
| US4585062A (en) | Method of using rods resistant to hydrosulfuric acid | |
| McCoy et al. | Optimization of Hydrogen Stress Cracking Resistance of High Strength Precipitation Hardened Nickel Alloys | |
| JPS6144135B2 (nl) | ||
| JPH0375336A (ja) | 耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| Mohr et al. | Stress corrosion cracking of ferritic stainless steels in chloride solutions | |
| JPH0741909A (ja) | 油井用ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| Le Manchet et al. | Corrosion resistance of the lean duplex material UNS S32202 for oil & gas applications | |
| JP3679179B2 (ja) | 耐震性に優れた鋼管 | |
| RU2447187C1 (ru) | Сталь повышенной коррозионной стойкости и хладостойкости | |
| JP2745070B2 (ja) | 高強度かつ耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JPS63206449A (ja) | 冷間圧造用低炭素鋼 | |
| Sakai et al. | Critical Contents of Nickel and Chromium Required for SCC Resistance of High Alloy Oil Country Tubular Goods |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| BV | The patent application has lapsed |