NL8202212A - Werkwijze voor het ontzwavelen van vloeibare koolwaterstofstromen. - Google Patents
Werkwijze voor het ontzwavelen van vloeibare koolwaterstofstromen. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8202212A NL8202212A NL8202212A NL8202212A NL8202212A NL 8202212 A NL8202212 A NL 8202212A NL 8202212 A NL8202212 A NL 8202212A NL 8202212 A NL8202212 A NL 8202212A NL 8202212 A NL8202212 A NL 8202212A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- stream
- aminoethoxy
- ethanol
- liquid
- dga
- Prior art date
Links
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims description 73
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims description 57
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims description 57
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 title claims description 45
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 30
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims description 17
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 48
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 32
- GIAFURWZWWWBQT-UHFFFAOYSA-N 2-(2-aminoethoxy)ethanol Chemical compound NCCOCCO GIAFURWZWWWBQT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 25
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 24
- 239000001294 propane Substances 0.000 claims description 24
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 claims description 24
- JJWKPURADFRFRB-UHFFFAOYSA-N carbonyl sulfide Chemical compound O=C=S JJWKPURADFRFRB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 22
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 claims description 18
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 claims description 15
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 10
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 9
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 claims description 8
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 claims description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 8
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 7
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 6
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims description 6
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims description 6
- -1 2-aminoethoxy Chemical group 0.000 claims description 5
- LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N Methanethiol Chemical compound SC LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000002518 antifoaming agent Substances 0.000 claims description 5
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 230000003009 desulfurizing effect Effects 0.000 claims description 3
- 150000001335 aliphatic alkanes Chemical class 0.000 claims description 2
- KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M Potassium hydroxide Chemical compound [OH-].[K+] KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 33
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 18
- 235000009508 confectionery Nutrition 0.000 description 12
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 239000007857 degradation product Substances 0.000 description 7
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- UAOMVDZJSHZZME-UHFFFAOYSA-N diisopropylamine Chemical compound CC(C)NC(C)C UAOMVDZJSHZZME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 6
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 6
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 4
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 3
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 1-Butene Chemical compound CCC=C VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 2-Aminoethan-1-ol Chemical compound NCCO HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N Isobutene Chemical compound CC(C)=C VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 2
- 229940043279 diisopropylamine Drugs 0.000 description 2
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 2
- NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N isobutane Chemical compound CC(C)C NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920001223 polyethylene glycol Polymers 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 2
- UWHCKJMYHZGTIT-UHFFFAOYSA-N tetraethylene glycol Chemical compound OCCOCCOCCOCCO UWHCKJMYHZGTIT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- IAQRGUVFOMOMEM-ARJAWSKDSA-N cis-but-2-ene Chemical compound C\C=C/C IAQRGUVFOMOMEM-ARJAWSKDSA-N 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- ZBCBWPMODOFKDW-UHFFFAOYSA-N diethanolamine Chemical compound OCCNCCO ZBCBWPMODOFKDW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000001282 iso-butane Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 1
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
- IAQRGUVFOMOMEM-ONEGZZNKSA-N trans-but-2-ene Chemical compound C\C=C\C IAQRGUVFOMOMEM-ONEGZZNKSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G19/00—Refining hydrocarbon oils in the absence of hydrogen, by alkaline treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G21/00—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by extraction with selective solvents
- C10G21/06—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by extraction with selective solvents characterised by the solvent used
- C10G21/12—Organic compounds only
- C10G21/20—Nitrogen-containing compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G29/00—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, with other chemicals
- C10G29/20—Organic compounds not containing metal atoms
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
- 1 - v * ** 4
Werkwijze voor het ontzwavelen van vloeibare koolwaterstof-stromen.
De uitvinding heeft betrekking op het verwijderen van in uiteenlopende vormen aanwezig zwavel uit vloeibare koolwaterstoffen, en in het bijzonder vloeibaar propaan, propeen en andere alkenen, onder toepassing van 2-(2-5 aminoethoxy)ethanol als primair extractiemiddel. In een ander aspect heeft de uitvinding. betrekking op een werkwijze voor het terugwinnen van 2-(2-aminoethoxy)ethanol uit de reactieprodukten van 2(2-aminoethoxy)ethanol en zwavelverbindingen.
10 Behandeling van vloeibare koolwaterstofprodukten ter verwijdering of omzetting van onzuiverheden vereist complexe en kostbare werkwijzen in de raffinage en verwerkingsinstallaties. Uiteenlopende zwavelverbindingen stellen de meest gangbare onzuiverheden voor die men 15 tracht te verwijderen. Zwavelverbindingen die men onder normale omstandigheden tracht te verwijderen sluiten in zwavelwaterstof, carbonylsulfide, mercaptanen en andere sulfiden.
De doeltreffendste praktijk in de Industrie 20 bestaat eruit, dat men het zwavelgehalte vermindert door de koolwaterstoffen in de gasvormige toestand te verwerken.
Op ruime schaal aanvaarde praktijk was het, sulfiden uit in gasvormige toestand verkerende brandstofgassen te verwijderen met diethanolamine (DEA}\, diisopropylamine 25 (DIPA), monoethanolamine (MEA) en tetraethyleenglycol (TETRA). Aan de deskundige zal het duidelijk zijn dat deze oplosmiddelen ook kunnen worden gebruikt voor het verwerken van koolwaterstoffen in de vloeibare toestand. Wanneer deze oplosmiddelen voor extractie uit vloeibare 30 koolwaterstoffen worden gebruikt, verwijderen deze oplosmiddelen echter geen hoeveelheden carbonylsulfide van betekenis.
Vastgesteld is dat 2(2-aminoethoxy)ethanol, ook bekend onder de merknaam "Diglycolamine", dat hierna 35 zal worden aangeduid als DGA, verkocht door Jefferson
Chemical Company, Inc., Houston, Texas, ofwel afzonderlijk ofwel in combinatie met andere materialen werd gebruikt 8202212
ί V
- 2 - ter verwijdering van sulfidecomponenten uit gasvormige stromen van aardoliebrandstoffen en produkten. Het gebruik van DGA ter verwijdering van zure gassen uit een gas-vormig mengsel van vochtige of droge koolwaterstoffen is 5 het onderwerp van het Amerikaanse octrooischrift 3.712.978 en van het Canadese octrooischrift 505.164.
Het gebruik van DGA ter verwijdering van carbonyl-sulfide uit vloeibaar propaan is het onderwerp van het Amerikaanse octrooischrift 4.208.541. Zoals hierin is 10 beschreven, is gebleken dat DGA een doeltreffender oplos-middel ter verwijdering van zuur-gasonzuiverheden was, vergeleken met andere oplosmiddelen, hetgeen leidde tot vermindering van oplosmiddelpompvermogen, terugwinnings-voortbewegingsstoom en koeltorenbelastingen. Zoals 15 beschreven is in het Amerikaanse octrooischrift 4.208.541 werd het gebruik van DGA in de behandeling van gas-installatievloeistoffen vermeld door de Signal Oil Company. Deze installatievloeistoffen waren koolwaterstoffen met onverpakte keten, die kleine hoeveelheden zwavelonzuiver-20 heden bevatten, en de behandeling verwijderde slechts 54,5 % H2S, en 27,5 % van de totale mercaptanen (zie tabel 1,. Amerikaans octrooischrift 4.208.541).
De onderhavige uitvinding is gericht op het gebruik van DGA ter verwijdering van alle typen zwavel-25 verbindingen uit vloeibare koolwaterstoffen waaronder begrepen alkeenstromen. Hoewel in eerdere aanvragen DGA werd gebruikt ter behandeling van vloeibare alkaanstromen, was DGA niet gebruikt bij de behandeling van alkenen ten gevolge van de aanname dat DGA met de alkenische 30 dubbele binding zou reageren hetgeen de regeneratie of terugwinning zou belemmeren. Gevonden werd echter, dat DGA met succes kan worden gebruikt ter behandeling van vloeibare alkenen zoals in de ondetohavige beschrijving wordt besproken. Bovendien werd gevonden dat DGA kan 35 worden gebruikt ter verwijdering van een aanzienlijk hoger percentage onzuiverheden dan werd aangeduid door de gegevens van Signal Oil. Men zou niet verwachten een groter percentage van verwijdering voor zwavelonzuiverheden te bereiken uit stromen die hogere concentraties van 40 zwavelonzuiverheden bevatten dan die, welke werden 8202212 or * - 3 - behandeld door Signal Oil. In een ander aspect heeft de onderhavige uitvinding betrekking op een werkwijze voor het terugwinnen van DGA door een condensaatmedium voor vollediger DGA-terugwinning te verschaffen.
5 In een verder aspect heeft de uitvinding betrekking op het verwijderen van zwavelwaterstof uit de vloeibare koolwaterstoffen, waarbij de behoefte wordt uitgeschakeld om zwavelwaterstof te verwijderen uit het gasvormige aardoliegas voordat dat vloeibaar wordt 10 gemaakt.
De onderhavige uitvinding is gericht op een werkwijze voor het ontzwavelen van koolwaterstofstromen die in wezen bestaan uit vloeibare koolwaterstoffen die zwavelverbindingen als onzuiverheden bevatten en voor 15 de verwijdering voor nagenoeg 100 % van de zwavelverbindingen uit de vloeibare koolwaterstofstromen. In het bijzonder bevatten deze koolwaterstofstromen propaan, propeen en hogere alkenen.
In §£n aspect voorziet de uitvinding in de 20 verwijdering van zwavelverbindingen uit vloeibare koolwaterstoffen door onder omstandigheden van vloeistof-vloeistofaanraking, zwavelverbindingen als een onzuiver-heid-bevattende vloeibare koolwaterstoffen te mengen met DGA als het voornaamste ontzwavelingsmiddel. Het 25 mengen wordt uitgevoerd bij een druk en temperatuur die de vloeibare koolwaterstofstromen in de vloeibare toestand houdt. Bij het verlaten van de contactinrichting wordt het mengsel in twee componeftten gescheiden, waarvan de ene de nagenoeg vrij van zwavel zijnde vloeibare 30 koolwaterstof is, en de andere DGA en DGA-degradatie-produkten omvat, daaronder begrepen geadsorbeerd en mercaptanen.
Het voornaamste mechanisme voor carbonylsulfide-verwijdering omvat de reactie van DGA met carbonyl-35 sulfide ter verkrijging van het degradatieprodukt N, Ν' bis (hydraxyethoxyethyl)ureum (gewoonlijk BHEEU genoemd en hierna aangeduid als BHEED) volgens de volgende vergelijking: 8202212 * * - 4 -
Reactieschema A
0
II
2(R-NH2) + COS -> R-N-C-N-R + H2S
DGA · BHEEU
waarin R = H0-CH2~CH2“0-CH2CH2 5 Als gevolg van deze reactie zal het rijke amine dat de vloeistof-vloeistofcontactinrichting verlaat, niet gereageerd hebbend DGA, water, het BHEEU-degradatie-produkt, zwavelwaterstof en andere door het DGA geabsor-beerde verbindingen omvatten.
10 Het mechanisme waardoor de andere zwavelver bindingen, zoals H2S en mercaptanen, worden verwijderd door DGA, is niet bekend. Het is niet duidelijk of deze andere zwavelverbindingen reageren met DGA, op de een of andere manier met DGA associeren of slechts worden geab-15 sorbeerd door DGA. Eenvoudigheidshalve wordt van deze zwavelverbindingen gezegd dat zij worden "geabsorbeerd".
Het BHEEU kan opnieuw worden omgezet in DGA in een geschikte terugwinningsinrichting bij temperaturen in het traject van 350 tot 400°F (177° tot 204°C). Omkering 20 van bovenstaande reactie wordt versterkt door in de terugwinningsinrichting een condensaatmedium van oververhitte stoom (of hete olie) aan te brengen. De stripinrichting zet de degradatieprodukten van DGA en H2S, of mercaptanen weer om in DGA door toevoeging van warmte. Het afgewerkte 25 gas van de stripinrichting is voornamelijk stoom, kool-dioxyde en zwavelwaterstof. Het geregenereerde DGA vormt het bodemprodukt van de stripinrichting. Het DGA wordt daarna gebruikt voor verdere ontzwaveling. Het afgewerkte gas van de stripinrichting wordt minder corrosief gemaakt 30 door de toevoeging van een kleine kringloop van mager DGA. Zoals in deze beschrijving wordt gebruikt, duidt "mager DGA" een DGA-oplossing aan die nagenoeg vrij is van BHEEU-geabsorbeerd H2S en andere onzuiverheden.
Een ander aspect van de onderhavige uitvinding 35 is het gebruik van een anti-schuimmiddel. Een probleem dat 8202212 - 5 - zich gewoonlijk voordoet bij de werkwijze volgens het Amerikaanse octrooischrift 4.208.541 was het overmatige schuimen. Schuimen wordt beheerst door een in water oplosbaar anti-schuimmiddel te gebruiken.
5 Voor een vollediger begrip van de onderhavige uitvinding gaat hierbij ein enkel figuur, dat een typerend stroomschema weergeeft voor ontzwaveling van twee afzonderlijke vloeibare koolwaterstofstromen volgens de onderhavige uitvinding.
10 De onderhavige uitvinding beliehaamt een werkwijze waarbij zwavel wordt verwijderd uit vloeibare koolwaterstofstromen door gebruik te maken van bepaalde kenmerken van DGA. De figuur licht de behandeling toe van twee afzonderlijke vloeibare koolwaterstofstromen. Stroom 10 15 wordt samengesteld uit vloeibaar propaan en vloeibaar propeen en hogere alkenen uit bijv. een katalytische kraakinrichting. Stroom 12 omvat in de eerste plaats vloeibaar propaan uit een reformeringsinrichting. Deze twee stromen worden met elkaar in aanraking gebracht 20 met mager DGA in afzonderlijke contactinrichtingen.
Bij voorkeur is de magere DGA oplossing een waterige oplossing van ongeveer 30 % tot ongeveer 85 % DGA.
De twee vloeibare koolwaterstofstromen blijven gescheiden door de werkwijze heen. De rijke DGA-stromen die in 25 aanraking zijn geweest met elk .van de vloeibare koolwaterstofstromen worden later gecombineerd ter terug-winning. (Zoals hierin gebruikt geeft "rijk DGA" een stroom aan, die een mengsel van DGA, DGA-degradatie-verbindingen, zoals BHEEU, geabsorbeerd I^S en andere 30 geabsorbeerde zwavelverbindingen bevat. De combinatie van de rijke DGA-stromen dient ter besparing en voor de doeltreffendheid van de werking. Het zal aan de deskundige duidelijk zijn dat een afzonderlijke inrichting kan worden gebouwd voor elke koolwaterstofstroom en 35 dat een dergelijke onafhankelijke constructie verdubbeling zou vereisen van uiteenlopende onderdelen van apparatuur ter terwinning van het magere DGA uit het rijke DGA.
De vloeibare koolwaterstofstromen zullen worden aangeduid als "zuur" ter aanduiding van die vloeibare 40 koolwaterstofstromen die daarin opgeloste zwavelonzuiver- 8202212 - 6 - heden bevatten. Wanneer de term "zoet" wordt gebruikt ter aanduiding van de koolwaterstofstromen zal deze term vloeibare koolwaterstoffen, die nagenoeg vrij zijn van zwavelonzuiverheden aanduiden. Het zure vloeibare 5 propaan, propeen en zwaardere alkenenstroom 10 wordt in aanraking gebracht met mager DGA in de vloeibare contactinrichting 14. Contactinrichting 14 is van een willekeurig geschikt, in de handel verkrijgbaar type.
De contacttijd is afhankelijk van de concentratie van de 10 magere DGA-oplossing in stroom 16 en de concentraties van onzuiverheden in de zure vloeibare koolwaterstofstroom 10. De gewenste contacttijd kan gemakkelijk door een deskundige worden bepaald. Tegenstroom-stroming van de twee stromen in contactinrichting 14 is wenselijk voor 15 verhoogde doeltreffendheid.
Vanuit de contactinrichting 14 komen twee stromen, waarvan de ene is de zoete vloeibare koolwaterstofstroom 18 welke bestaat uit vloeibaar propaan, propeen en hogere alkenen, die nagenoeg vrij zijn van zwavel-20 onzuiverheden maar enig opgelost DGA bevat. De tweede stroom is rijk DGA 19. De zoete vloeibare koolwaterstofstroom 18 wordt als stroom geleid in de waterwassing 20. Water uit stroom 22 wordt in aanraking gebracht met de zoete vloeibare koolwaterstofstromen teneinde al het 25 eventuele DGA te verwijderen dat is opgelost in de zoete vloeibare koolwaterstof. De stromen die de waterwassing 20 uitkomen zijn zoete vloeibare koolwaterstofstromen 24 die nagenoeg vrij zijn van opgelost DGA en zwavelonzuiver-heden. De andere stroom 26 die de waterwassing 20 uitkomt, 30 is water-bevattend DGA. Stroom 26 gaat naar niveau- afwisselingstank (surge tank) 28 waar hij wordt gebruikt om extra mager DGA aan te maken, of in kringloop wordt teruggeleid naar de contactinrichtingen. Het vochtgehalte van stroom 24 wordt verlaagd door stroom 24 te leiden 35 door een kaliumhydroxydetoren 25. Nadat stroom 24 is gedroogd in de kaliumhydroxydetoren 25, kan stroom 24 daarna worden geleid naar een propeenafsplitsingsinrichting of andere fractioneerinrichtingen ter verdere verwerking of voor opslag.
40 Rijke DGA-stroom 19 wordt geleid in de scheider 8202212 - 7 - 30 waar elke vloeibare koolwaterstof die aanwezig kan zijn snel wordt afgedampt via leiding 32 teneinde als brandstofgas te worden gebruikt. Het rijke DGA 34 uit scheider 30 laat men daarna stromen door koolfilter 5 36. Koolfilter 36 kan elke constructie hebben die in de stand van de techniek bekend is en is bij voorkeur een volle-^troom-filter. Dit filter maakt de verwijdering mogelijk van deeltjesvormige onzuiverheden die, als men hen liet circuleren, zouden leiden tot in gebreke 10 blijven van de apparatuur en zouden bijdragen tot opschuiming. Het rijke DGA verlaat het koolfilter 36 in stroom 38 en men laat het stromen in warmtewisselaar 40.
Warmtewisselaar 40 kan elke geschikte constructie 15 hebben zoals een mantel-en-huis-wisselaar of dubbele pijpwisselaar. De stroom 38 met rijk DGA treedt de warmtewisselaar 40 binnen waar hij wordt verhit door de stroom 42 met mager DGA. Stroom 42 die mager DGA is, is een gedeelte van het DGA dat is teruggewonnen in 20 de regenerator 46. De stroom 42 met mager DGA is heter dan de stroom 38 met rijk DGA, en wordt gebruikt om het rijke DGA, dat de warmtewisselaar in stroom 44 uitkomt, vooraf te verhitten. Verhitting vooraf het rijke DGA vermindert de verhittingslast die wordt aangebracht op 25 de regenerator 46.
Het magere DGA dat is afgekoeld verlaat de warmtewisselaar 40 in stroom 48 en wordt geleid naar de niveau-afwisselingstank (surge tank] 28. De magere DGA-stroom 48 kan desgewenst verder worden afgekoeld in een 30 extra warmtewisselaar. Het dient aan de deskundige duidelijk te zijn dat in de warmtewisselaar 40 andere fluida gebruikt kunnen worden maar het is wenselijk de DGA-stromen te gebruiken omdat energie doeltreffender wordt gebruikt.
35 Voordat de werking van regenerator 46 en de regeneratiewerkwijze voor het rijke DGA wordt besproken, zal de verwerking van de zure vloeibare propaanstroom 12 worden besproken.
De zure vloeibare propaanstroom 12 wordt in-40 aanraking gebracht met mager DGA in contactinrichting 50.
8202212 - 8 -
Het magere DGA komt via stroom 52 binnen vanuit de niveauwisselingstank (surge tank) 28. Zoals in de contactinrichting 14 is de stroom bij voorkeur tegen-stroom en de contacttijd is een funktie van vele para-5 meters, zoals de concentratie van het magere DGA, de concentratie van zwavel in de zure vloeibare propaan-stroom 12 en de constructie van de contactinrichting 50.
Het mengsel dat afkomstig is van de stroom in contactinrichting 50 wordt gescheiden in twee componenten, 10 de eerste is de zoete vloeibare propaanstroom 54 die men laat stromen naar een kaliumhydroxydetoren ter droging en verdere verwerking. De tweede component rijke DGA-stroom 56 wordt verwijderd uit de contactinrichting 50 naar de echeider door de leiding 60.
15 De rijke DGA-stroom 62 die de scheider 58 uitkomt wordt gemengd in de rijke DGA-stroom uit contactinrichting 14. De figuur licht de rijke DGA-stroom 62 toe, die wordt vermengd met de vooraf verhitte rijke DGA-stroom 44, die de warmtewisselaar 40 uitkomt. De rijke DGA-stroom 20 62 zou kunnen worden gecombineerd met het rijke DGA uit de contactinrichting 14 voor bijv. warmtewisselaar 40 in de stroom 38. De gecombineerde rijke DGA-stromen uit contactinrichtingen 14 en 50 treden de regenerator 46 binnen door de stroom 44. De regenerator 46 kan elke 25 conventionele ketelconstructie hebben.
Twee stromen verlaten regenerator 46, de ene is zure stoom 64, die voornamelijk stoom, H2S en C02 bevat.
De zure stoom 64 is zeer corrosief en deze karakteristiek kan worden verminderd door een kleine kringloop van 30 magere DGA bij stroom 66. De zure stoom 64 met de in kringloop teruggeleide magere DGA uit stroom 66 stroomt in een condensator 68 en daarna in een topproduktontvanger 70. Twee stromen verlaten de topproduktontvanger 70, de eerste componentstroom is stroom 72 die is samengesteld 35 uit H2S en CC>2, de tweede is de zure waterstroom 74 die een kleine hoeveelheid DGA bevat.
De zure waterstroom 74 wordt in kringloop terug-geleid naar de regenerator 46 en een gedeelte kan in kringloop worden teruggeleid naar de topproduktontvanger 40 70 of in de terugwininrichting 78. De terugwininrichting 8202212 - 9 - 78 is een mantel-en-buis-warmtewisselaar waarbij de buiskant wordt verwarmd bij voorkeur door hete olie of stoom. Een gedeelte van de zure waterstroom 74 kan, als het in kringloop wordt teruggeleid, worden gemengd 5 met de sprenkelstroom die binnengaat in leiding :76 en kan voorts worden vermengd met de in kringloop terug-geleide magere DGA-stroom 77 alvorens de terugwinnings-inrichting 78 binnen te gaan. De oververhitte kringloop-waterstroom 74, de sprenkelstroom die de leiding 76 10 binnengaat, als die ten minste aanwezig is, en de in kringloop teruggeleide magere DGA-stroom 77, als die ben minste aanwezig is, komen de terugwinningsinrichting 78 uit als oververhitte terugwinningsinrichtings-damp 80.
15 De bodemprodukten uit de regenerator 46 bestaan uit magere DGA in de stroom 82. Een gedeelte van de stroom 82 laat men stromen door de warmtewisselaar 84 waar het als damp uitkomt in de leiding 86 en wordt gecobineerd met de terugwinningsinrichtingsdamp die wordt 20 toegevoerd aan de regenerator 46. De warmtewisselaar 84 werkt volgens het thermosifonprincipe. Daartoe varieert de stroomsnelheid door de warmtewisselaar 84 met de warmtebelasting op regenerator 46. De gecombineerde dampen in de leidingen 80 en 86 verschaffen stoom dat de partiele 25 druk van het DGA verlaagd tot een peil waar de DGA-degradatiereactie gemakkelijker wordt omgekeerd bij toepassing van warmte. De terugwinningsinrichting 78 is een mantel-en-buis-warmtewisselaar waarbij de buiskant wordt verhit bij voorkeur door hete olie of stoom. Een 30 gedeelte van de zure waterstroom 74 kan, als het in kringloop wordt teruggeleid, worden gemengd met sprenkel-stoom die binnenkomt in de leiding 76 en voorts kan worden vermengd met kringloop-magere DGA-stroom 77 (die nog BHEEU bevat) voordat het de terugwinningsinrichting 78 35 binnenkomt. In de terugwinningsinrichting 78 wordt DGA teruggewonnen uit de degradatieprodukten van DGA en carbonylsulfide (BHEEU) door de toepassing van warmte in aanwezigheid van stroom volgens het reactieschema: 8202212 - 10 -
Reactieschema B
RN-C-N-R + H20 -^ 2 (R-NH2) + C02
BHEEU DGA
De regeneratie van DGA uit de degradatieprodukten 5 van DGA en carbonylsulfide vereist temperaturen in het traject van 275 tot 450°F (135° tot 232°C) en een druk van 3 tot 50 psi (0,20 tot 3,447 bar).
De reactiedampen uit de terugwinningsinrichting, de stroom 80, combineren met de dampen uitwisselaar 84 10 en worden toegevoerd aan de regenerator 46. Het regenereren van DGA uit de degradatieprodukten van reacties van 4 andere zwavelverbindingen vindt plaats in de regenerator bij significant lagere temperaturen, in het traject van 250-350°F (121°-177°C).
15 Het gedeelte van mager DGA uit de regenerator 46 in de stroom 82, die men niet laat stromen door de warmtewisselaar 84 vormt de stroom 42 die in warmtewisselaar 40 wordt gebruikt ter verhitting vooraf van het rijke DGA. De stroomsnelheid in de stroom 42 varieert 20 wanneer de stroomsnelheden naar de terugwinningsinrichting 78 en de warmtewisselaar 84 varieren. Onder normale omstandigheden wordt van ongeveer 53 % tot ongeveer 93 % van de regeneratorbodemprodukten, stroom 82, opgenomen in stroom 42, terwijl de stroming van de terugwinnings-25 inrichting 78 in de stroom 77 van ongeveer 2 % tot ongeveer 14 % van de totale stroming-regeneratorbodemprodukten in de stroom 82 bedraagt. De overblijvende gedeelten van de regeneratorbodemprodukten omvatten de stroming door warmtewisselaar 84 en zijn een funktie van warmte-30 belasting op de regenerator 46.
Niveauschommelingstank (surge tank) 28 dient als een reservoir voor mager DGA en als een mengvat ter aanvulling van DGA ter vervanging van DGA, dat verloren gaat-tijdens de verwerking. Bij normale werking wordt 35 DGA-verlies ervan.
Door meesleping van DGA in uiteenlopende stromen 8202212 \ - 11 - die de ontzwavelingseenheid verlaten.
Een probleem van betekenis bij de vloeistof-vloeistof-contactsystemen waarbij DGA wordt gebruikt, is de vorming van schuim geweest. Opschuiming in het 5 systeem volgens de uitvinding wordt beheerst door verwijdering van deeltjesvormige onzuiverheden door het koolfilter en de toevoeging van in water oplosbaar anti-schuimmiddel dat siliconemulsie bevat.
Een extra voordeel van de uitvinding is de 10 economischer werking van de kaliumhydroxydetoren 25.
De taak van de kaliumhydroxydetoren 25 bestaat uit het verwijderen van vocht uit de produktstroom. De kalium-hydroxyde reageert echter ook met de zwavelonzuiverheden die in de zoete koolwaterstofstroom blijft. Daarom 15 neemt, wanneer de concentratie aan onzuiverheden in de zoete koolwaterstofstroom toeneemt, de nuttige levens-duur van de kaliumhydroxydelading af. Voordat toepassing van de werkwijze volgens de uitvinding plaatsvond, werden zwavelonzuiverheden verwijderd onder toepassing 20 van DEA. De DEA-werkwijze was niet doeltreffend omdat de DGA-werkwijze volgens de onderhavige uitvinding, en ten gevolge daarvan, de nuttige levensduur van de kaliumhydroxydelading aanzienlijk werd verminderd. De kaliumhydroxydetoren 25 moest opnieuw worden beladen 25 bij benadering eenmaal per week wanneer zwavelonzuiverheden werden verwijderd door middel van de DEA-werkwijze; terwijl, met de DGA-werkwijze volgens de onderhavige uitvinding, de kaliumhydroxydetoren 25 herbelading vereist bij benadering eenmaal per maand.
30 VOOKBEELDEN
De volgende voorbeelden zijn weergegeven teneinde het begrip van de onderhavige uitvinding gemakkelijker te maken maar zij zijn niet bedoeld ter beperking van de rijkwijdte daarvan.
35 VOOKBEELD I
Een reeks van monsters werd genomen uit een ontzwavelingssysteem volgens de uitvinding in werking.
In dit voorbeeld waren beide contactinrichtingen 14 en 50 in werking. Een analyse van de zure vloeibare 40 propaan, propeen en alkeenstroom 10 die de contact- 8202212 - 12 - inrichting 14 binnenkwam, werd gemaakt, en een soortgelijke analyse van de zoete vloeibare propaan, propeen en alkeen- stroom 18 die de contactinrichting verliet, werd geanalyseerd.
De vloeibare propaan, propeen en alkeenstroom 10 die de 5 contactinrichting binenkwam, was topprodukt uit een kata- lytische kraakinrichting en kwam de contactinrichting binnen bij een temperatuur van bij benadering 100°F (37,8°C) en een druk van ongeveer 295 pounds per vierkante inch (20,34 bar). De stroomsnelheid van de vloeibare propaan, propeen 10 en alkeenstroom was bij benadering 2300 standaard barrels 3 per dag (360 m ).
De zure vloeibare propaan, propeen en alkeenstroom 10 werd in aanraking gebracht met 60 %'s waterige magere DGA-oplossing, stroom 16, in de contactinrichting 14 15 bij een temperatuur van ongeveer 100°F (37,8°C) tot ongeveer 130°F (54°C) en een druk van bij benadering 295 pounds per vierkante inch (20,34 bar). De doeltreffendheid van de DGA bij verwijdering van de uiteenlopende zwavel-onzuiverheden wordt toegelicht in de hierna volgende 20 tabellen. De tabel A licht de verwijdering toe van de zwavelwaterstof, tabel B licht de verwijdering toe van het mercaptan (afgekort RSH), en de tabel C licht toe de carbonylsulfide (afgekort COS) tijdens de proefarbeids-gangen onder bovengenoemde omstandigheden.
- tabellen A, B en C - 8202212 - 13 - ο « _ ο σι ο * Ο *« ο r- cm - νο Ο 00 Ο . νο Ο Ο σ VO CM 00 00- . σι · οο Η οο •Μ· νο ο σι ο q w Ο CM 00
Lf) Ο CO (Τι LOO'S'Cl in 00 ο ο . οο σι · CM ο .
00 Η (Μ οο ο οο ο *- ^ ο Ο ["-ο *
,* ο 1/) οι ο σι νο CO LD CN
• Η (Λ »00 ri O' ο Η
&ι I tr» * 5¾ J
rj I £ 00 G I
H O h «· O - -r| j H
L | O Ml O H M I
a) 1 ro o oo 0)100 o co 0) I oo ^ ^ £ trj I · Ο φϊ · oo Ό I H “)
η I cm rS TO I cm *rp I
•Η I rH -H I
5 i r I
Ml Ml vo Μ I
0) I o Q) I O " Φ | >1 O >1 O oo i> > I ^ __ _ | (Μ Ο Ο O I CM Ο Γ"· 00 Ι ίΜΟσνίΛ co i · o Hi ·οο W ; cm m
CMI OO H 01 I CO Ο I
tc I H Pi I u I
i i . 1 „ i i η i rij I o HI CM - u ! ^ | f—i VO OO I H H CM H _ i H ° £ll in o £ll οσίΓ" H c
(¾ I . h HI · cm H
mi vo ffl I Η Μ I
< l <1 g
Si E-* l E-4 1 I I »
1) +J -M
0 1 0 1 .01 td +j nf +> <0 Ή 4J Ο Η o £ ^ £ £ £ (ff 5 $
0 4-1 0 +> p H
o fi o a ϋ o o o o MO U ο o ° os ms " os us >£,££)&! >£j£P4Cn >A)CJA0>
(¾ ft -£ £L| £L| ft ft R
Q) <D -H 0) (1) -Η Ο Ο Η tn *H *H Μ Φ *H Ή ^ 1? ’*1 ^ Τι m £ +) φ .p &> <D £ +) 5> 4J S' 0 ^ ^ ? Ή S' 5 (ΰπ3£(ΰ£Ό nj ιβ β id β ^ S. ? 5 ? 5 ^ tn Μ ·Η Μ η ·η Β> ΜΉ Μ·Η η *? Η 'Ί Η Τ| '17 to +»+)+> -Ρ η μ 4-1 irl -fci Ή Tj id id ϋ id 'd ΗφϋδοΜ Η Φ Ο CD Ο Μ Η 0) Ο 0) Ο Μ (!) Ο -Η Ο -Η Ο) φ 0 Η Ο Η <D Φ 2 'Η \Η 2? Λ G Μ G Μ > Λ S £ £ £ > 5 no ηί > 5 υ·Η U-H Λ» 3 8-3 85 * 3 δ·Η ϋ·Μ 0Ρ 8202212 - 14 -
VOORBEELD II
Tijdens de normale werking van het systeem met alleen contactinrichting 14 in werking, werd een reeks monsters genomen uit de ontzwavelingseenheid van de 5 onderhavige uitvinding. Monsters werden elk uur over een periode van twee dagen genomen en gemiddeld.
Monsters van de zure vloeibare koolwaterstof-stroom 10 werden genomen vodr de contactinrichting 14. Monsters van het overeenkomstige gedeelte, gebaseerd 10 op 'frerblijftijd, van de zoete koolwaterstofstroom 24 die de kaliumhydroxydetoren 25 verliet, iwerden elk uur genomen en gemiddeld. De tabel D geeft de typerende analyse van de zure vloeibare koolwaterstofstroom 10 die de contactinrichting 14 binnenkomt.
15 TABEL D
Typerende koolwaterstofanalyse
Component Gew.· %
Ethaan 0,1
Propaan 18,3 20 Propeen 54,8
Isobutaan 14,2 N-butaan 1,2
Isobuteen en 1-buteen 8,9
Trans-buteen 1,7 25 Cis-buteen 0,8
De zure vloeibare koolwaterstofstroom 10 kwam de contactinrichting 14 binnen bij een voedingstempe-ratuur van bij benadering 80-105°F (26,7-40°C) en een druk van ongeveer 295 pounds per vierkante inch 30 absoluut (20,34 bar). De gemiddelde lading van de zure koolwaterstofstroom 10 was bij benadering 2400 barrels per dag (380 mJ per dag).
De zure vloeibare koolwaterstofstroom 10 werd in aanraking gebracht met een magere waterige DGA-35 oplossing (stroom 16) in het traject van 40-60 %, toegevoerd met een snelheid in het traject van 15-30 gallons per minuut. (56-112 liter per minuut). De doeltreffenheid van DGA bij het verwijderen van uiteen- 8202212 - 15 - lopende zwavelonzuiverheden uit de typerende koolwater-stofstroom die is weergegeven in de tabel D, is toegelicht in de tabel E.
TABEL E
ih 5 Typerende zwavelanalyse (laag-hoog traject)
Component Voeding4 uitvloei- Percentage ver- '_ _ cone.* wijdering_ COS 3-9 0 < 1 100 H2S 5.900-7.000 5-12 99f9 10 S02 5-20 ND44 100 RSH 283-393 52-77 70 4 Alle getallen in ppm.
44ND is gelijk aan niet-detecteerbaar.
Tijdens de werking in stationaire toestand 15 bevatte het in het systeem circulerende magere DGA ,zwavelonzuiverheden in het traject van 50-120 korrels per gallon (delen per miljoen) met een maximum concen-tratie van 150 korrels per gallon. De rijke DGA-oplossing bevatte zwavelonzuiverheden in het traject van 1.000 20 tot 3.500 korrels per gallon (delen per miljoen) tot een maximum van 4.000 korrels per gallon.
Zoals uit tabel A en tabel E te zien is, verwijdert het onderhavige systeem doeltreffend grote hoeveelheden H2S. Tabel B en tabel E lichten toe dat 25 het mercaptangehalte significant kan worden verminderd.
De carbonylsulfideconcentratie kan, hoewel in kleine hoeveelheden aanwezig, ook significant worden verminderd. Het netto resultaat is een aanzienlijke vermindering in totale zwavelverbinding en de uitschakeling van de behoefte 30 om een afzonderlijke ontzwavelingsstap met de koolwater-stoffen in de gasvormige toestand uit te voeren.
Aan de deskundigen zal het duidelijk zijn dat de zoete koolwaterstofstroom 24, die volgens de onderhavige uitvinding bewerkt is, verder kan worden gefractio-35 neerd teneinde propaan en propeen te scheiden van de zwaardere componenten. In dit geval zal het mercaptan-niveau van het propaan en propeen afgesplitst van stroom 8202212 ' - 16 - 24 minder zijn dan dat van de voeding van stroom 24 van-wege het hogere kookpunt van mercaptanen.
Hoewel de onderhavige uitvinding beschreven is onder verwijzing naar bepaalde voorkeursuitvoerings-5 vormen en een voorbeeld, dient het duidelijk te zijn dat uiteenlopende wijzigingen daarvan aan de deskundige duidelijk zal zijn bij het lezen van de beschrijving en het is de bedoeling dat al dergelijke wijzigingen binnen de reikwijdte van de bijgaande conclusies vallen.
- conclusies - 8202212
Claims (15)
1. Werkwijze voor het verwijderen van zwavel-onzuiverheden uit vloeibare alkenen, met het kenmerk, dat hij omvat: onder omstandigheden van vloeistof-vloeistof-5 contactmengen: (a) een koolwaterstofstroom in wezen bestaande uit vloeibare alkanen en alkenen die zwavelverbindingen als onzuiverheden bevatten; (b) 2-(2-aminoethoxy}ethanol in een concentratie 10 die doeltreffend is ter verwijdering van vrijwel 95 % of meer van de zwavelverbindingen, bij een temperatuur en een druk waarbij de koolwaterstof in de vloeibare toestand blijft; en (c) het verwijderen van de koolwaterstofstroom 15 van aanraking met de 2-(2-aminoethoxy)ethanol.
2. Werkwijze volgens conclusie 1, m e t het kenmerk, dat de zwavelverbinding zwavelwaterstof, carbonylsulfide of mercaptan, of een combinatie daarvan is.
3. Werkwijze voor het verwijderen van zwavel-20 onzuiverheden uit vloeibaar propaan en propeen, met het kenmerk, dat hij omvat: het onder vloeistof-vloeistof-contactomstandighe-den mengen: (a) een koolwaterstofstroom die in wezen bestaat 25 uit vloeibaar propaan en vloeibaar propeen die zwavelverbindingen als onzuiverheden bevatten? (b) 2-(2-aminoethoxy)ethanol in een concentratie die doeltreffend is om vrijwel 95 % of meer van de zwavelverbindingen te verwijderen bij een temperatuur 30 en een druk waarbij de koolwaterstofstroom in de vloeibare toestand blijft? en (c) het verwijderen van de koolwaterstofstroom uit aanraking met de 2-(2-aminoethoxy)ethanol.
4. Werkwijze volgens conclusie 3, m e t het 35 kenmerk, dat de zwavelverbinding zwavelwaterstof, 8202212 - 18- car bony 1 sulfide of mercaptan, of een combinatie daarvan is.
5. Werkwijze volgens conclusie 3, met .het k e n m e r k, dat de 2-(2-aminoethoxy) ethanol een in water oplosbaar anti-schuimmiddel bevat.
6. Werkwijze voor het ontzwavelen van vloeibaar propaan en vloeibaar propeen, met het kennerk, dat hij omvat: (a) het mengen onder vloeistof-vloeistof-contactomstandigheden: 10 (i) een koolwaterstofstroom die in wezen bestaat uit vloeibaar propaan en vloeibaar propeen die zwavel-verbindingen als onzuiverheden, inclusief I^S en mercap-tanen bevat; en (ii) niet gereageerd hebbend 2-(2-aminoethoxy)-15 ethanol, zodat de 2-(2-aminoethoxy)-ethanol reageert met of absorbeert de zwavelverbindingen ter bereiding van een reactieprodukt van 2-(2-aminoethoxy)-ethanol en geabsorbeer-de zwavelverbindingen; (b) scheiden van het mengsel van stap (a) in 20 (i) een vloeibare koolwaterstofstroom die in wezen bestaat uit vloeibare propaan en propeen nagenoeg vrij van zwavelonzuiverheden; en (ii) een tweede stroom van 2-(2-aminoethoxy)ethanol en het 2-(2-aminoethoxy)ethanolreactieprodukt en 25 geabsorbeerde zwavelvebiridingen; en (c) verhitten van de tweede stroom met stoom ter omzetting van het 2-(2-aminoethoxy)ethanolreactieprodukt in 2-(2-aminoethoxy)ethanol, en ter verdrijving van geabsorbeerde zwavelstof en mercaptanen zodat vrijwel 30 95 % of meer van de zwavelonzuiverheden wordt verwijderd.
7. Werkwijze volgens conclusie 6, m e t het k e n m e r k, dat hij tevens omvat de stap van hergebruik van de geregenereerde 2-(2-aminoethoxy)ethanol gevormd in stap (c) voor verdere ontzwaveling van vloeibare kool-35 waterstofstromen.
8. Werkwijze volgens conclusie 6, m e t het 8202212 - 19 - kenmerk, dat het vloeistof-vloeistofcontact wordt uitgevoerd bij een temperatuur van ongeveer 70°F (2l,l°C) tot ongeveer 160°F (7l°C) , en een druk van ongeveer 275 pounds per vierkante inch (18,9 bar) meterdruk 5 tot bij benadering 335 pounds per vierkante inch (23,09 bar).
9. Werkwijze volgens conclusie 6,met het k e n m e r k, dat de 2-(2-aminoethoxy)ethanol een in water oplosbaar antischuimmiddel bevat.
10. Werkwijze volgens conclusie 6, 7, 8 of 9, 10 met het kenmerk, dat de regeneratiestap wordt uitgevoerd bij een temperatuur van ongeveer 275°F .tot 450°F (135° tot 232°C) en bij een druk van ongeveer 3 pounds per vierkante inch (0,20 bar) absdluut tot ongeveer 50 pounds per vierkante inch absoluut (3,447 bar).
11. Werkwijze ter voortbrenging van 2-(2-aminoethoxy)- ethanol uit het produkt van de reactie van 2-(2-aminoethoxy)-ethanol en carbonylsulfide, met het kenmerk, dat hij omvat: (a) het toevoeren van een eerste stroom die 20 het reactieprodukt van 2-(2-aminoethoxy)ethanol en carbonyl-sulfide bevat aan een terugwinningsvat; (b) de toevoer van een tweede stroom van stoom en het terugwinningsvat; (c) het mengen van de eerste stroom en de 25 tweede stroom; (d) het verhitten van het in stap (c) gevormde mengsel bij een temperatuur, voldoende ter omzatting van het reactieprodukt dat gevormd is door reactie van 2-(2-aminoethoxy)ethanol in 2-(2-aminoethoxy)ethanol; en 30 (e) het verwijderen uit het terugwinningsvat van een (i) derde stroom van 2-(2-aminoethoxy)ethanol; en (ii) een vierde stroom van stoom en de produkten die gevormd zijn door de regenering van 2-(2-aminoethoxy)- 35 ethanol in stap (d).
12. Werkwijze volgens conclusie 11, m e t het 8202212 -20- kenmerk, dat de tweede stroom bestaat uit stoom en in kringloop teruggeleid 2-(2-aminoethoxy)ethanol uit stap (e).
13. Werkwijze volgens conclusie 9f m e t h e t 5 kenmerk, dat de verhitting van het mengsel in stap (d) wordt geleverd door stoom in de tweede stroom.
14. Werkwijze volgens conclusie 11, m e t het kenmerk, dat de verhitting van h&t mengsel in stap (d) wordt geleverd door hete olie in de tweede 10 stroom.
15. Werkwijze volgens conclusie 11, met het kenmerk, dat het mengsel van stap (c) wordt verhit in stap (d) tot een temperatuur van ongeveer 330°F (166°C) tot ongeveer 410°F (210°C) en een druk van ongeveer 15. pounds per vierkante inch (0,20 bar) absoluut tot onge veer 75 poiands per vierkante inch absoluut (5,17 bar) . 8202212
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US27006881A | 1981-06-03 | 1981-06-03 | |
| US27006881 | 1981-06-03 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8202212A true NL8202212A (nl) | 1983-01-03 |
Family
ID=23029761
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8202212A NL8202212A (nl) | 1981-06-03 | 1982-06-01 | Werkwijze voor het ontzwavelen van vloeibare koolwaterstofstromen. |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS581789A (nl) |
| BE (1) | BE893286A (nl) |
| DE (1) | DE3220769A1 (nl) |
| FR (1) | FR2507200B1 (nl) |
| GB (2) | GB2102019B (nl) |
| IT (1) | IT1152237B (nl) |
| NL (1) | NL8202212A (nl) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5108551A (en) * | 1990-12-17 | 1992-04-28 | Mobil Oil Corporation | Reclamation of alkanolamine solutions |
| US5074967A (en) * | 1991-04-08 | 1991-12-24 | Air Products And Chemicals, Inc. | Separation of methoxyisopropylamine from methoxyisopropylamine-water azeotrope |
| CN103045291B (zh) * | 2013-01-15 | 2014-11-05 | 西安嘉宏石化科技有限公司 | 一种硫化物脱除剂及其脱硫方法 |
| CN112824500B (zh) * | 2019-11-20 | 2022-11-01 | 中国石化工程建设有限公司 | 一种胺脱液态烃中硫化氢方法及系统 |
| US12043810B2 (en) | 2021-12-07 | 2024-07-23 | Saudi Arabian Oil Company | Control scheme for amine contactor |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA505164A (en) * | 1954-08-17 | The Fluor Corporation | Amino-ether gas treating process | |
| US2956946A (en) * | 1958-07-10 | 1960-10-18 | Exxon Research Engineering Co | Process for removing acids with an ethylene glycol monoalkylamine ether |
| US4208541A (en) * | 1976-12-10 | 1980-06-17 | George McClure | Method for the removal of carbonyl sulfide from liquid propane |
-
1982
- 1982-05-24 BE BE0/208167A patent/BE893286A/fr not_active IP Right Cessation
- 1982-05-27 GB GB08215507A patent/GB2102019B/en not_active Expired
- 1982-05-31 IT IT21599/82A patent/IT1152237B/it active
- 1982-06-01 NL NL8202212A patent/NL8202212A/nl not_active Application Discontinuation
- 1982-06-01 FR FR8209481A patent/FR2507200B1/fr not_active Expired
- 1982-06-02 DE DE19823220769 patent/DE3220769A1/de not_active Ceased
- 1982-06-03 JP JP57094135A patent/JPS581789A/ja active Pending
- 1982-12-14 GB GB08235615A patent/GB2113211B/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IT8221599A0 (it) | 1982-05-31 |
| BE893286A (fr) | 1982-11-24 |
| GB2113211B (en) | 1985-03-13 |
| FR2507200A1 (fr) | 1982-12-10 |
| GB2102019B (en) | 1984-09-19 |
| FR2507200B1 (fr) | 1988-06-10 |
| GB2113211A (en) | 1983-08-03 |
| DE3220769A1 (de) | 1983-01-27 |
| GB2102019A (en) | 1983-01-26 |
| JPS581789A (ja) | 1983-01-07 |
| IT1152237B (it) | 1986-12-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4362614A (en) | Mercaptan extraction process with recycled alkaline solution | |
| US3829521A (en) | Process for removing acid gases from a gas stream | |
| CA1274551A (en) | Continuous process for mercaptan extraction from a highly olefinic feed stream | |
| JP6155049B2 (ja) | 水素の再循環を伴う、炭化水素供給原料に含まれる水銀の除去方法 | |
| US7988767B2 (en) | Hydrocarbon based sulfur solvent systems and methods | |
| NL8202184A (nl) | Werkwijze voor het verwijderen van h2s en co2 uit een gasmengsel. | |
| US7192565B2 (en) | Method of collecting mercaptans contained in a gaseous feed | |
| NL8001886A (nl) | Werkwijze voor het verwijderen van zure gassen uit een in hoofdzaak uit methaan bestaand gasmengsel. | |
| TW200927908A (en) | Splitter with multi-stage heat pump compressor and inter-reboiler | |
| NL8103203A (nl) | Werkwijze voor de selectieve verwijdering van zwavelwaterstof uit kooldioxydebevattende gasmengsels. | |
| CA1094005A (en) | Mercaptan extraction process | |
| CS264109B2 (en) | Method of gaseous hydrogen regeneration from high-pressure hydrogenation process | |
| JPH0316164B2 (nl) | ||
| NL8202061A (nl) | Werkwijze voor het verwijderen van co2 en eventueel aanwezig h2s uit een gasmengsel. | |
| NO315696B1 (no) | Fremgangsmåte for dehydratisering og bensinutvinning av en gass, omfattendeto komplement¶re trinn for regenerering av lösemidlet | |
| EP2854994A1 (en) | An absorbent composition for the selective absorption of hydrogen sulfide | |
| NL8202212A (nl) | Werkwijze voor het ontzwavelen van vloeibare koolwaterstofstromen. | |
| US20080245703A1 (en) | Mercaptan Removal Method | |
| EP0596514A1 (en) | Recovery of HF from hydrocarbon streams | |
| US4404098A (en) | Mercaptan extraction process with recycled alkaline solution | |
| JPH06511012A (ja) | 炭化水素流れからグリーンオイルを除去する方法 | |
| US4208382A (en) | Removing H2 S from gas with recycled NMP extraction solvent | |
| EP3369799A1 (fr) | Procédé amélioré de régénération d'une solution alcaline utilisée dans un procédé d'extraction de composés soufres comportant une étape de lavage | |
| JP2000514389A (ja) | Ｓｏ▲下２▼含有ガスから硫黄を回収する方法 | |
| US4446118A (en) | Scrubbing hydrogen sulfide from a fuel gas |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| BC | A request for examination has been filed | ||
| BV | The patent application has lapsed |