MXPA06004441A

MXPA06004441A - Metodo para mejorar el desempeno de agarre de productos de pelicula.

Info

Publication number: MXPA06004441A
Application number: MXPA06004441A
Authority: MX
Inventors: Peter W Manders
Original assignee: Union Carbide Chem Plastic
Priority date: 2003-10-22
Filing date: 2004-10-06
Publication date: 2006-06-27
Also published as: WO2005042625A1; CN100406502C; EP1675893A1; US20050087914A1; EP1675893B1; CN1871285A; AU2004285862B2; KR20060090835A; CA2542921A1; ES2294556T3; BRPI0415584A; NZ546215A; BRPI0415584B1; AU2004285862A1; JP2007510016A; DE602004010418T2; CA2542921C; DE602004010418D1

Abstract

Un metodo para mejorar la fuerza de agarre de una pelicula de estiramiento al formar compuesto de polietileno de baja densidad lineal con oxido de cinc ultra-fino que tiene un tamano de particula promedio de menos de aproximadamente 0.05 micras antes de formar la pelicula.

Description

METODO PARA MEJORAR EL DESEMPEÑO DE AGARRE DE PRODUCTOS DE PELICULA Esta invención se refiere de manera general a película termoplástica de envoltura de estiramiento y, en particular, a métodos para mejorar el desempeño de tal. La fuerza de agarre es un factor importante en el éxito de una película termoplástica de envoltura de estiramiento. Cuando se usa en una aplicación de sobre-envoltura, la cola de la película estirada debería asirse a la siguiente capa de película de estiramiento, o dos capas de película de estiramiento deberían asirse juntas con un nivel adecuado de fuerza de agarre para prevenir que la película de estiramiento se desenvuelva durante el manejo y transportación. En general, el agarre para películas de envoltura de estiramiento es determinado de acuerdo con ASTM D5458. Una variedad de factores son conocidos por afectar la fuerza de agarre de resinas de polietileno de baja densidad lineal (LLDPE). En general, un LLDPE teniendo una menor densidad, mayor índice de fusión y/o mayores extraíbles de exano tiene un mayor desempeño de agarre. La fuerza de agarre de una resina de LLDPE puede ser incrementada al adicionar un agente de agarre, tal como poliisobutileno (PIB), una resina de polietileno de muy baja densidad (VLDPE) u otros materiales pegajosos durante la extrusión de película. El PIB normalmente es usado para películas de envoltura de estiramiento sopladas. Para una película de envoltura de estiramiento de vaciado por ranura coextruída, tal agente de agarre puede ser adicionado a las capas de piel cuando la fuerza de agarre de la película necesita ser incrementada. Sin embargo, debido a varios problemas ocasionados por tales agentes de agarre, sin mencionar su alto costo y dificultades de manejo, es extremadamente deseable obtener altas fuerzas de agarre naturales (o inherentes) de LLDPE. La presente invención es un método para mejorar la fuerza de agarre de una película de envoltura de estiramiento. En una modalidad preferida, el método comprende formar una película de agarre de estiramiento a partir de una primera composición que comprende al menos una resina de polietileno de baja densidad lineal y hasta 500 ppm en peso de la composición total de óxido de cinc ultra-fino, teniendo el óxido de cinc ultra-fino un tamaño de partícula promedio no mayor que 0.05 µ?t?. El óxido de cinc es adicionado frecuentemente a polímeros catalizados por Ziegler-Natta para neutralizar y purificar los residuos de catalizador ácido. Se ha encontrado ahora que la elección apropiada del grado de óxido de cinc mejora la fuerza de agarre, y otras características, de películas de envoltura de estiramiento comprendiendo polietileno de baja densidad lineal (LLDPE). Las resinas de LLDPE son bien conocidas. Los polímeros y copolímeros de etileno preparados mediante el uso de un catalizador de coordinación, tal como un catalizador de Ziegler Natta o Phillips, son generalmente conocidos como polímeros lineales debido a la ausencia substancial de cadenas de ramificación de unidades de monómero polimerizadas pendientes del esqueleto. Los copolímeros lineales de etileno y al menos una a-olefina de 3 a 12 átomos de carbono, de preferencia de 4 a 8 átomos de carbono, también son bien conocidos y están comercialmente disponibles. Como es bien sabido en la técnica, la densidad de un copolímero de a-olefina/etileno lineal es una función tanto de la longitud de la ot-olefina como de la cantidad de tal monómero en el copolímero en relación a la cantidad de etileno, mientras mayor sea la longitud de la a-olefina y mayor sea la cantidad de a-olefina presente, menor es la densidad del copolímero. El LLDPE es normalmente un copolímero de etileno y una a-olefina de 3 a 12 átomos de carbono, de preferencia 4 a 8 átomos de carbono (por ejemplo, 1-buteno, 1-octeno, etc.), que tiene suficiente contenido de a-olefina para reducir la densidad (por ejemplo, aproximadamente 0.91 g/ctn3 hasta aproximadamente 0.94 g/cm3). La densidad de polímero es medida de acuerdo con el procedimiento de ASTM D-792 en la presente a menos que se note de otra manera. Un proceso para hacer LLDPE se describe en USP 4,076,698 (Anderson), cuya descripcióhn es incorporada en la presente por referencia. La resina de LLDPE está compuesta con un óxido de cinc ultra-fino. Tales óxidos de cinc ultra-finos tienen un tamaño de partícula promedio menor que aproximadamente 0.05 µ?? (mieras). Tales óxidos de cinc ultra-finos están comercialmente disponibles, por ejemplo, de Elementis, PLC en U.K. bajo los nombres comerciales NanoXMR o DeceloxMR. El óxido de cinc ultra fino comprende hasta aproximadamente 500 ppm, de preferencia menos de o igual a 100 ppm, más preferiblemente aproximadamente 10 hasta aproximadamente 100 ppm, en peso de la composición total. Cualquier método para formar compuesto que proporcione una mezcla substancialmente uniforme, íntima, del óxido de cinc a lo largo de la resina de LLDPE puede ser usado. De preferencia, el LLDPE y óxido de cinc forman compuesto por fusión, tal como en un formador de compuesto continuo LC . Las películas de envoltura de estiramiento pueden hacerse mediante cualquier proceso de formación de película convencional. Tales procesos normalmente incluyen ya sea producción de película de vaciado o producción de película por soplado. Las películas de envoltura de estiramiento pueden ser estructuras de película de capa simple o de múltiples capas coextruídas. La técnica de extrusión de película soplada es bien conocida para la producción de películas plásticas delgadas. En un proceso ventajoso, los plásticos son extruídos a través de un dado circular para formar una película. El aire es introducido a través del centro del dado para mantener la película en la forma de una burbuja, lo cual aumenta el diámetro de la película aproximadamente 2 hasta 6 veces, después de lo cual la burbuja es colapsada en rodillos. La proporción del diámetro de la burbuja al diámetro del dado es conocida como la proporción de soplado (BUR). Existe un número de variaciones de tal proceso dentro de la habilidad en la técnica, por ejemplo, como se describe en tais referencias como USP 3,959,425; y 4,820,471 donde la diferencia entre soplado de película de tallo alto (referida ahí como "tallo largo") y bajo es discutida en la columna 1; USP 5,284,613; y W.D. Harris, et al en "Effects of Bubble Cooling on Perfomance and Properties of HMW-HDPE Film Resins" (Efectos de enfriamiento de burbuja en el desempeño y propiedades de resinas de película de HDPE de alto peso molecular), Polymers, Laminations & Coatings Conference (Conferencia de polímeros, laminaciones y recubrimientos), Libro 1, 1990, páginas 306-317, y Moore, E.P., Polypropylene Handbook (Manual de polipropileno), Hanser, Nueva York, 1996, páginas 330-332. Todas las patentes estadounidenses declaradas en este párrafo son incorporadas en la presente por referencia. El término "coextrusión" se refiere al proceso para extruir dos o más materiales a través de un solo dado con dos o más orificios dispuestos de manera que los extrudados se fundan juntos en una estructura laminar, de preferencia antes del enfriamiento o extinción. Los sistemas de coextrusión para hacer películas de múltiples capas emplean al menos dos extrusores que alimentan un montaje de dado común. El número de extrusores es dependiente del número de materiales diferentes que comprenden la película coextruída. Para cada material diferente, un extrusor diferente es usado ventajosamente. De esta manera, una coextrusión de cieno capas puede requerir hasta cinco extrusores aunque pueden usarse menos si dos o más de las capas se hacen del mismo material. Los dados de coextrusión son usados para formar películas sopladas coextruídas. Tienen múltiples mandriles que alimetan las diferentes corrientes de fusión al labio de dado circular. Cuando se emplean bloques de alimentación para apilar capas de fusión de dos o más extrusores, la corriente fundida de múltiples capas resultante es alimentada entonces al dado de película. La película vaciada es obtenida al pasar una fusión de polímero a través de un dado rectangular, seguido por enfriamiento vía uno o más rodillos de enfriamiento y embobinado. Para procesamiento de polietileno en película de vaciado, ses acostumbra una abertura de dado de 0.1 a 1.5 mm, y esto también puede aplicarse en el proceso de acuerdo con la invención. Mayores aberturas de dado, por ejemplo de 2 o 5 mm, también pueden ser aplicados, siendo posibles también las variaciones en la geometría de dado. Se ha encontrado que las propiedades mecánicas de la película mejoran si se usa una abertura de dado de al menos 2 mm y cuando mucho 10 mm, en particular cuando mucho 5 mm.

Ejemplo 1-2 y Muestras comparativas A-D: Debido a que la función primaria de óxido de cinc es neutralizar los ácidos en la resina, se hicieron pruebas de corrosión de panel Q a diferentes niveles de óxido de cinc ultra-fino (NanoX) y los grados comerciales de óxido de cinc: es decir, Kadox-930 y Kadox-911. La calificación de panel Q varía en una escala 1 a 10 como se describe más adelante. La calificación es determinada con base en el grado de corrosión incurrido en el panel por el ácido que permanece en la muestra de resina. Un valor más pequeño significa una menor cantidad de ácido que permaneció en el polímero compuesto, mientras que un valor mayor significa una mayor cantidad de ácido que permaneció en el compuesto. La prueba de corrosión de panel Q es muy similar a las pruebas de corrosión usadas por fabricantes de polipropileno en U.S. y Europa y es diseñada para indicar sus efectos relativos que los residuos en el polímero tendrán en un molde de acero después de uso a largo plazo de un polímero particular. La prueba comienza al cargar una cavidad de molde con una pila de cinco capas. Las capas en pila son como sigue: (1) una placa de respaldo de hoja de aluminio de 0.0127 cm (5 mil) de espesor; (2) 30 gramos de resina; (3) 1 panel Q (#QC-36) enrollado en frío con una acero de acabado suave (superficie de 8-12 mieras); (4) 30 gramos de resina de prueba; y (5) una segunda placa de respaldo de hoja de aluminio de 0.0127 cm (5 mil) de espesor. La cavidad de molde rellena es colocada en una prensa de compresión precalentada a 280°C durante 10 minutos bajo vapor a baja presión (35.15 kg/cm2 (500 psi)). Después de 10 minutos, el vapor a alta presión (351.5 kg/cm2 (5,000 psi)) es aplicado y se permite que el montaje se enfríe a temperatura ambiente usando la prensa de compresión en ciclo de enfriamiento mientras que se mantuvo bajo alta presión. El montaje es removido de la prensa y la placa de panel Q es extraída de la resina. El panel Q es colocado entonces en el vapor de un baño de agua hirviendo durante 10 minutos y entonces se deja secar con aire. El panel es examinado entonces por óxido y manchado. Las calificaciones son asignadas de acuerdo con el sistema listado más adelante.

Sistema de calificación de manchas: 1 - Perfecto, sin manchado. 1+ - A la mitad entre 1 y 2-. 2- - A la mitad entre y 2. 2 - Ligero salpicado, esparcido, tostado claro. 3 - Manchado esparcido, café más obscuro. 4 - Aproximadamente 50% manchado, color tostado y café en la superficie. 5 - Mancha más pesada, parece ser más profunda en la superficie, completamente tostado. 6 - 80% o más cubierto con mancha, óxido. Algunas manchas cafés pesadas. 7 - 100% manchado, algo de café pesado. 8 - 100% manchado, café más pesado, algunas goteras cafés. 9 - 100% manchado, aproximadamente 50% de café pesado, muchas goteras. 10 - 100% manchado café pesado. Los resultados de prueba de corrosión se muestran más adelante en la Tabla 1. Todas las muestras se hicieron compuesto con la misma resina base DJM-1732H y los mismos aditivos antioxidantes (tanto tipo como cantidad) a las mismas condiciones de formación de compuesto. DJM-1732H es polietileno de baja densidad lineal catalizado por Ziegler-Natta teniendo una densidad de 0.917 g/cm3 y un índice de fusión, MI, de 3.2 dg/min. Para todos los compuestos, 1,430 ppm (auxiliar) de lrganox-1076 se usó como el antioxidante primario y 1,550 ppm (auxiliar) de Weston-399 como el antioxidante secundario. La resina base y formulación de aditivo para muestra de resina CS A (Muestra comparativa A) son las mismas que aquéllas para la resina comercial HS-7001 NT7 (CS D). HS-7001 NT7 está disponible de Union Carbide. Se ve a partir de la Tabla 1 que el óxido de cinc ultra-fino, a un nivel tan bajo como 20 ppm en la resina (Ejemplo 1 (Ej 1)), neutralizó la resina hasta aproximadamente el mismo nivel que el control (CS A) (840 ppm de.Kadox-911 ) y la resina comercial CS D.

Tabla 1. Resultados de prueba de corrosión de panel Q Muestra no. Grado ZnO/Cantidad Calificación de panel Q (ppm) Control CS A Kadox-911 / 840 2 + Ej. 1 NanoX / 20 2 Ej. 2 NanoX / 50 2- CS B Kadox-911 / 280 3 + CS C Kadox-930 / 840 3 CS D HS-7001 NT 7 Kadox-911 / 840 3 (comercial) Para entender si existe cualquier efecto adverso de óxido de cinc ultra-fino sobre el desempeño del antioxidante primario (lrganox-1076) y el antioxidante secundario (Weston 399), se realizaron pruebas de reciclado con los compuestos mostrados en la Tabla 1 y los resultados de prueba son mostrados en la Tabla 2. Se determinaron los cambios de índice de fusión de resina y Tiempo de inducción oxidante (OIT) con el número de paso de extrusión hasta 5 veces. La prueba de reciclado fue para determinar cómo las muestras de polímero cambian en índice de fusión y OIT conforme van a través de cierto historial térmico y de corte a través de extrusión múltiple. Cada muestra de rsina fue extruída en una línea de extrusión de formación de compuesto Killion de tornillo simple de 2.54 cm (1 in) hasta 5 veces (5 pasos) al mismo conjunto de condiciones de extrusión: es decir, la velocidad de tornillo de 101 rpm y el perfil de temperatura de barril de 232.22, 287.78 y 293.33°C (450, 550 y 560°F), lo cual dio aproximadamente 287.78°C (550°F) de temperatura de fusión. Después del 1er, 3er y 5o pasos, se tomaron muestras de resina y ses determinaron sus índices de fusión y OIT. No se observó ningún efecto adverso de óxido de cinc ultra-fino sobre la formulación de resina con los antioxidantes actuales durante las pruebas de reciclado.

Tabla 2. Resultados de prueba de reciclado Muestra Indice de fusión* (dg/min) OIT a 210°C (min) no. Paso 0 Paso 2 Paso 3 Paso 5 Paso 0 Paso 1 Paso 3 Paso 5 CS A 3.4 3.4 3.6 3.6 20.7 15.3 12.0 8.4 Ej 1 3.4 3.3 3.5 3.5 22.2 17.5 11.9 8.1 Ej2 - CSB 3.4 3.3 3.5 3.4 25.8 20.9 13.2 10.0 CSC - CSD 3.4 3.3 3.4 3.1 26.9 24.9 14.5 9.6 *probado de acuerdo con ASTM D 128, condición 190/2.16 Ejemplo 3 y Muestras comparativas E y F: Para determinar el efecto de óxido de cinc ultra-fino en desempeño de película de estiramiento vaciada, se realizó una serie de estudios al preparar tres compuestos diferentes (ver Tabla 3) y convertirlos en muestras de película de estiramiento vaciada de 3 capas de calibre 80 (0.02032 cm (0.8 mils)). Todas las muestras de resina fueron preparadas con la misma resina base DJM-1732H y los mismos aditivos antioxidantes, pero con diferentes grados de óxido de cinc, a las mismas condiciones de formación de compuesto en una línea de formación de compuesto LCM. Para todos los compuestos, 1,430 ppm (objetivo) de lrganox-1076 se usó como el antioxidante primario y 1,550 ppm (objetivo) de Weston-399 como el antioxidante secundario. Estos compuestos se convirtieron en A (12%)/B (76%)/C (12%) de muestras de película de 3 capas, estructuradas (espesor total de 0.02032 cm (0.8 mil)) en una línea de película vaciada de ranura de co-extrusión Gloucester. Cada película se fabricó con la misma resina en las 3 capas. Estas muestras de película se probaron por extraíbles de hexano (HEX), fuerza de agarre (ASTM D-5458) y estiramiento final y punción en un probador de película de estiramiento Highlight. La fuerza de agarre es determinada normalmente usando el método de prueba sugerido en ASTM D5458. Sin embargo, la fuerza de agarre reportada aquí fue determinada con una ligera modificación en D5458. La modificación fue que la película del fondo se estiró 150% y se mantuvo (igual que D5458), pero la película superior se estiró 150% y se relajó inmediatamente (contra nada de estiramiento sugerido en D5458). Los resultados de preuba son mostrados a continuación en la Tabla 3. Aunque los extraíbles de hexano en estas muestras de película estuvieron todas alrededor de lo mismo (dentro del error experimental), se ve claramente que la película del Ejemplo 3 sobresalió a las Muestras comparativas E y F en agarre.

Tabla 3. Efecto de grados de óxido de cinc en propiedades de película de estiramiento. Muestra de Grado de ZnCV HEXs (% Fuerza de Estiramiento Punción (kg) película Cantidad (ppm) en peso) agarre (gm) final (%) Ej.3 NanoX / 20 3.71 176 258 1.8597 CS E Kadox 911840 3.76 161 237 1.8144 CS F Kadox-930 / 840 3.80 135 229 1.8597 Ejemplos 4-7 y Muestras comparativas G-J: Se realizó otra serie de estudio para determinar el efecto de grados de óxido de cinc y sus cantidades sobre el desempeño de películas de estiramiento de vaciado de ranura. Como se muestra en la Tabla 4.1 a continuación, se usaron dos resinas de base diferentes (3 dg/min de MI y 2 dg/min de MI, respectivamente) para hacer dos conjuntos diferentes de los compuestos: es decir, Ejemplos 4-5 y Muestras comparativas G y H son un conjunto para 3 dg/min de resina de MI mientras que los Ejemplos 6-7 y Muestras comparativas 1 y J son otro conjunto para resina de 2 dg/min de MI. Esta vez, la cantidad real de óxido de cinc en cada compuesto se determinó además de la densidad, índice de fusión y la proporción de flujo de fusión. Dentro de un conjunto, la misma resina granular de base y los mismos aditivos antioxidantes, pero diferentes grados de óxido de cinc y cantidades formaron compuesto como se especificó. Estas muestras de resina fueron preparadas bajo las mismas condiciones de formación de compuesto en una línea de formación de compuesto LCM. Para todos los compuestos, se usaron 1,430 ppm (objetivo) de lrganox-1076 como el antioxidante primario y 1,550 ppm (objetivo) de Weston-399 como el antioxidante secundario. Estos compuestos se convirtieron en muestras de película vaciada de ranura co-extruidas de 3 capas, de 0.02032 cm (0.8 mil), nominal, usando una línea de película de vaciado de ranura de coextrusión Gloucester bajo las mismas condiciones de extrusión. La estructura de película fue A(12%)/B (76%)/C (12%) con la misma resina en las tres capas. El desempeño de estas muestras de película fue determinado y mostrado en la Tabla 4.2. A partir de esta tabla se puede ver claramente que el óxido de cinc ultra-fino permitió mayor desempeño de agarre para ambas resinas de base. Adicionalmente, una menor cantidad de óxido de cinc ultra-fino (50 ppm vs. 100 ppm) mejoró aún más el desempeño de agarre de ambas resinas de base.

Tabla 4. Efecto de grados de ZnO en propiedades de película de estiramiento vaciadas de ranura Tabla 4.1 Propiedades de resina en compuesto Muestra Grado de ZnO/cantidad Cantidad de Densidad Indice de fusión MFR1 de resina de auxiliar (ppm) ZnO real (ppm) (g/cm3) (dg/min) (-) CS G Kadox-911/840 616 0.9195 3.00 27.8 (Control) CS H Kadox-911/350 299 0.9193 2.98 27.9 Ej-4 NanoX/100 103 0.9184 3.06 28.4 Ej.5 NanoX/50 50 0.9186 2.89 28.4 CS I Kadox-911/840 728 0.9187 1.96 28.1 (Control) CS J Kadox-911/350 336 0.9191 1.98 28.0 Ej. 6 NanoX/100 122 0.9198 1.90 28.0 Ej. 7 NanoX/50 47 0.9174 2.05 28.5 Proporción de flujo de fusión = Ind ice de fusión de carga alta (1 90C/21 .6 kg de carga)/l ndice de fusión ( 1 90C/2.1 6 kg de carga) Tabla 4.2 Propiedades de pelícu la Muestra de Fuerza de HEXs (% Estiramiento Punción Fuerza de retención (k película agarre (gm) en peso) final (%) (kg) Inicio Final CS G 133.1 3.68 276 1.6692 1.3925 1.1566 (control) CS H 136.9 3.79 300 1.5649 1.3517 1.0886 Ej. 4 143.4 3.51 273 1.6284 1.3925 1.1158 Ej. 5 152.6 3.40 276 1.6692 1.4197 1.1702 CS I 122.9 3.43 258 2.0820 1.7508 1.3698 (control) CS J 125.6 3.09 258 2.1546 1.7327 1.3970 Ej. 6 141.7 3.25 261 2.1001 1.6919 1.3562 Ej. 7 158.7 3.42 242 1.9232 1.6057 1.2927 Ejem plos 8-9 y Muestras com parativas K-L: Otra serie de estud io mostrada en la Tabla 5 más adelante se realizó para entender el efecto de óxido de cinc ultra-fino sobre el desempeño de pel ícu la soplada . Los prod uctos de pel ícula soplada pueden formarse en compuesto con Weston-399, l rganox-1 076, Armostat- 800 y estearato de cinc. El Armostat-1800 es dietanolestearilamina (DESA). Aunque se sabe que DESA es un agente anti-estático, se ha usado para productos de película soplada debido a que da algunos efectos sinérgicos con estearato de cinc al neutralizar ácido y mejorar el color de resina. La Muestra comparativa K (control) mostrada en la Tabla 5 se formó en compuesto con esta formulación de película soplada. Otros compuestos en la tabla se hicieron al reemplazar solo Armostat-1800 y estearato de cinc con el grado de óxido cinc y su cantidad mostrada para cada muestra. Todos los compuestos en la tabla se hicieron con la misma resina base DJM-1810H. Las propiedades de resina medidas se muestran en la tabla. Todos los compuestos se hicieron en una línea de formación de compuesto de extrusión Killion de tornillo simple de 3.81 cm (1.5 in) bajo las mismas condiciones: es decir, temperaturas de barril de extrusor de 176.67°C, 187.78°C, 198.89°C y 204.44°C (350°F, 370°F, 390°F y 400°F), temperatura de compuerta de 210°C (410°F), temperatura de adaptador de 215.56°C (420°F), temperatura de dado de 210°C (410°F), presión de cabezal 148.333 kg/cm2 (2,110 psi) y velocidad de tornillo de 80 rpm. Todas las muestras de película se hicieron en una línea de película soplada Oíd Sterling de tornillo simple de 3.81 cm (1.5 in) a 2.01:1 BUR con un FLM de 10.16 cm (4 in) y aproximadamente 221.11°C (430°F) de temperatura de fusión. A partir de latabla, se ve que 20 ppm de óxido de cinc ultra-fino (Ejemplo 9) fue suficiente para neutralizar el ácido en la resina. En las propiedades de película, el óxido de cinc ultra-fino (Ejemplo 9) mejoró y/o aumentó la resistencia a punción (sobre el control), caída de dardo (tanto sobre el control (CS K) como 300 ppm de Kadox 91 1 (CS L)) , y rigidez de 1 % de módulo secante (sobre el control (CS K)) , pero propiedades ópticas l igeramente menores (sobre el control CS K) tales como brillo y nebu losidad. S in em bargo, las res inas form ulacas con óxido de cinc ultra-fino (tanto Ejempl o 8 como Ejemplo ) permitieron q ue las películas exh ibieran propiedades ópticas sig n ificativamente mejores que la resina form ulada con 300 ppm de Kadox-91 1 (CS L). Otras propiedades mecánicas , tales como impacto de dardo, pueden ser mejoradas significativamente, como se muestra por los Ejemplos 8 y 9 en la Tabla 5.

Tabla 5. Ejemplo de grados de ZnO sobre las propiedades de película de estiramiento soplada CS K (control) CS L Ejemplo 8 Ejemplo 9 Propiedades de compuesto Neutralizante de ácido Formulación Kadox-911 NanoX (100 NanoX (20 (cantidad) de película (300 ppm) ppm) ppm) estándar soplada Densidad de resina base 0.9184 0.9184 0.9184 0.9184 (g/cm3) MI de resina base (dg/min) 0.84 0.84 0.84 0.84 MFR de resina base (-) 32.9 32.9 32.9 32.9 Prueba de corrosión de panel 1 1 + 2 1 + Q Propiedades de película Resistencia de punción (cm- 6577.2 8618.4 8618.4 8618.4 kg/cm) Desgarre de Elmendorf, 157480.31/ 188976.37/ 130708.66/ 144881.88/ MD/TD (gm/cm) 208267.71 240551.18 248425.19 238582.67 Caída de dardo (gm/cm) 46062.992 37795.275 55118.11 80708.661 1 % de módulo secante, 2012.4078/ 1985.3423/ 2159.1239/ 2003.8312/ MD/TD (kg/cm2) 2138.0339 2583.4547 2517.2321 2340.99 Propiedades de tensión, MD/TD Tensión de rendimiento 124.7825/ 61.9343/ 133.8512/ 136.6632/ (kg/cm2) 119.6506 113.6048 1 15.5732 114.7246 Alargamiento en ruptura (%) 588/859 520/875 567/921 568/846 Tensión pico (kg/cm2) 509.7453/ 531.5383/ 505.0352/ 562.5406/ 395.7187 401.3427 413.7155 370.6919 Brillo de 45 grados (%) 73.4 45.9 60.2 69.5 Nebulosidad (%/mil) 4.25 10.9 5.69 5.36 De acuerdo con la declaración , l a invención ha s ido descrita en leng uaje más o menos específico en cuanto a características estructurales y metódicas. Sin embargo se entenderá que la invención no está limitada a las características específicas m ostradas y descritas, debido a que el medio descrito en la presente comprende formas preferidas para poner la invención en efecto . Por lo tanto , la invención es reclamada en cualquiera de sus formas o modificaciones dentro del alcance apropiado de las reivindicaciones anexas interpretado apropiadamente de acuerdo con la doctrina de equivalentes.

Claims

REIVINDICACIONES

1. Un método para mejorar la fuerza de agarre de una película de envoltura de estiramiento, el método comprende formar una película de envoltura de estiramiento a partir de una primera composición que comprende al menos una resina de polietileno de baja densidad lineal y hasta 500 ppm en peso de la composición total de óxido de cinc ultra-fino, el óxido de cinc ultra-fino tiene un tamaño de partícula promedio no mayor que aproximadamente 0.05 µ?t?.

2. El método de la reivindicación 1, en donde el óxido de cinc está presente en la composición en una cantidad igual a o menor que aproximadamente 100 ppm con base en el peso de la composición total.

3. El método de la reivindicación 1, en donde el óxido de cinc está presente en la composición en una cantidad entre aproximadamente 10 hasta aproximadamente 100 ppm con base en el peso de la composición total.

4. El método de la reivindicación 1, en donde la película de estiramiento es caracterizada como que tiene una fuerza de agarre mayor que una película de estiramiento hecha a partir de una segunda composición que difiere de la primera composición solo porque el óxido de cinc tiene un tamaño de partícula promedio mayor que 0.05 µp?.

5. Un método para mejorar la fuerza de agarre de una película de envoltura de estiramiento, el método comprende los pasos de mezclar al menos 1 resina de polietileno de baja densidad lineal con hasta 500 partes por millón en peso de la composición total de óxido de cinc ultra-fino, el óxido de cinc ultra-fino tiene un tamaño de partícula promedio no mayor que 0.05 mieras; y formar la mezcla en una película de envoltura de estiramiento.

6. El método de la reivindicación 5, en donde el mezclado es conducido con la resina de polietileno de baja densidad lineal en un estado fundido.

7. El método de la reivindicación 5, en donde la película de envoltura de estiramiento es formada por un proceso de película soplada.

8. El método de la reivindicación 5, en donde la película de envoltura de estiramiento es formada por un proceso de película vaciada.