MX2014000622A - Uso de aleacion de cobre. - Google Patents

Abstract

La invención se refiere al uso de una aleación a base de aluminio, compuesta de (% de peso): 51.8 a 84.0% Cu, 15.5 a 36.0% Zn, 0.35 a 3.0% Sn, 0.12 a 1.5% Fe, 0.02 a 1.0% P, opcionalmente también 0.1 a 2.0% Al, opcionalmente también 0.05 a 0.75 Si, opcionalmente también 0.05 a 2.0% Ni, opcionalmente también respectivamente 0.1 a 1.0% Mn, Co, opcionalmente también respectivamente 0.01 a 1.0% As, Sb, y contaminantes inevitables, donde más del 95% de la estructura está formada de un cristal mixto- a, en donde por lo menos los fosfuros de hierro y/o hierro están incrustados como partículas de deposición, en los artículos metálicos en la cría de organismos que viven en el agua de mar.

Description

USO DE ALEACIÓN DE COBRE La invención se refiere al uso de una aleación a base de cobre de acuerdo con el preámbulo de la reivindicación 1.

En la piscicultura marítima, en la actualidad se utilizan redes de polímeros revestidos o no revestidos y también jaulas de acero. Un problema principal está representado por el ensuciamiento de las redes por microorganismos y macroorganismos, la llamada contaminación biológica o bioobstrucción. Otros requisitos para los materiales que se utilizan para la producción de jaulas de red para la acuicultura son la buena resistencia química en agua de mar y la alta resistencia mecánica, para poder resistir los picos de carga a corto plazo, por ejemplo, debido al impacto de restos flotantes o a un ataque de depredadores.

Un refinamiento significativo de las soluciones existentes sólo ocurre cuando numerosos requisitos para el material se cumplen simultáneamente. Aleaciones a base de cobre tienen, en principio, un gran potencial para el cumplimiento de los requisitos con respecto a un ataque químico, el ensuciamiento por microorganismos y macroorganismos (bioobstrucción), y la tensión mecánica a la vez. Durante algunos años, también se han probado en instalaciones experimentales. Las experiencias nos han llevado a utilizar un latón de alta resistencia que contiene estaño. Esta aleación se describe con mayor detalle, por ejemplo, en el documento EP 1 777311 A1. Además, se utiliza una aleación a base de cobre-níquel CuNM 0Fe1 Mn y se utiliza bronce de silicio.

Las aleaciones constituidas del grupo de los también llamados Latón Almirantazgo son particularmente convenientes para el uso en agua de mar. Estas también son t aleaciones Cu-Zn, la resistencia a la corrosión en agua de mar es mejorada por la adición de Sn y un elemento del grupo As, P, o Sb. Ejemplos son las aleaciones C44300, C44400 y C44500. 5 Además, una aleación de cobre es adicionalmente conocida en el documento EP 1 290 234 B1 , que ya ha sido divulgado, para la industria electrónica, una alternativa más rentable para las aleaciones de cobre convencionales, que tienen una alta conductividad eléctrica, alta resistencia y alta resistencia a la forma. La aleación se compone de 13 a 15% de zinc, 0,7 a 0,9% de estaño, 0,7 a 0,9% de hierro y un balance residual de cobre. 10 Como resultado del zinc, se tiene un valor de metal comparativamente bajo actualmente en el mercado, los costos pueden preservarse en el material base.

Una aleación de cobre también es conocida de la especificación de patente de los Estados Unidos 3,816,109, que tiene una proporción de zinc de más de un 15.0%. El 15 contenido de hierro es entre 1,0 y 2,0%. Al utilizar esta composición, se logra una buena conductividad eléctrica para aplicaciones electrónicas junto con una suficiente fuerza tensora.

Además, las aleaciones de cobre-estaño-hierro-zinc son conocidas de la 20 especificación de la patente de los Estados Unidos 6,132,528, la cual tiene un alto contenido de zinc de hasta 35.0%. La proporción de hierro es de entre el 1.6 y 4.0%. La adición de hierro tiene la función para lograr el refinamiento del grano después del fundido. 25 La invención se basa en el objeto para proporcionar particularmente las aleaciones adecuadas para la piscicultura marítima.

La invención está representada por las características de la reivindicación 1. Las reivindicaciones dependientes adicionales representan las modalidades ventajosas y perfeccionamientos de la invención.

La invención incluye la enseñanza téenica sobre la utilización de una aleación de cobre, que consta de (peso 51 ,8 a 84.0% Cu, 15,5 a 36.0% de Zn, 0,35 a 3.0% de Sn, 0,12 a 1.5% de Fe, 0,02 a 1.0% de P, opcionalmente también 0.1 a 2.0% de Al, opcionalmente también 0.05 a 0.7% de Si, opcionalmente también 0.05 a 2.0% de Ni, opcionalmente, respectivamente, también de 0.1 a 1.0% de Mn, Co, opcionalmente, respectivamente, también 0.01 a 1.0% As, Sb, e impurezas inevitables, en el que la microestructura consiste en más del 95% de cristal mixto -a, en el que al menos los fosfuros de hierro y/o el hierro se intercalan como partículas de precipitación, objetos de metal en el cultivo de organismos que viven en el agua de mar.

La invención parte de la consideración de que el cultivo se refiere en particular a los peces y también a los crustáceos y mejillones. La llamada acuicultura se lleva a cabo para este fin, con el que se persigue el cultivo controlado de los organismos acuáticos en el océano. Se basa principalmente en jaulas de red en el océano, en la que, por ejemplo, el salmón y otros peces son atrapados.

Se selecciona el contenido de zinc entre 15,5 y 32,0 % en la aleación, en particular, de acuerdo con el criterio de que se obtiene una aleación fácilmente conformable de una sola fase. La microestructura de base de una sola fase consiste en una fase alfa. La microestructura de base también debe ser adecuada para absorber los precipitantes más finos de otros elementos. Sin embargo, para los contenidos de zinc entre 32.0 % y 36.0 %, hasta un cierto grado, también puede ocurrir una fase b adicional, la cual puede reducirse mediante un tratamiento de temperatura. El contenido de zinc no debe exceder del 36.0%, ya que de lo contrario la composición de la fase menos favorable resulta en la aleación. En particular en el caso de contenidos de zinc que exceden el valor especificado, se produce la fase gamma frágil, que no es deseable en este contexto. Por otro lado, los resultados experimentales extensos de una variante de aleación que tiene más del 30.0% de zinc que muestran las propiedades deseadas son todavía garantizadas. Una propiedad importante de la aleación es su resistencia contra el ataque a la corrosión y buena capacidad de procesamiento. Por otro lado, los aspectos económicos son también mencionados en la solución de acuerdo con la invención. Por lo tanto, el elemento de zinc puede ser adquirido en el mercado en la actualidad a un precio razonable y está disponible en cantidades suficientes, para producir aleaciones que sean menos costosas en el precio de los metales, las propiedades de las que al menos se extienden a aquellas aleaciones conocidas hasta ahora. Por lo tanto, las aleaciones de acuerdo con la invención tienen un valor de metal inferior a las aleaciones de cobre-níquel o bronces de silicio convencionales. Las propiedades del material también están orientadas a estas aleaciones.

Un contenido de estaño superior en la aleación de acuerdo con la invención tiene efectos sobre la fuerza y la resistencia a la corrosión a partir de un aspecto téenico. Por otro lado, el contenido de estaño no excede del 3.0%, ya que la capacidad de flexión está influenciada negativamente por ello. En principio, la concentración de estaño debe mantenerse tan baja como sea posible, sin embargo, ninguna influencia sustancial en las propiedades de la aleación se puede esperar todavía en una proporción inferior a 0.3%.

Mediante la adición de las proporciones adecuadas de Fe y P, fosfuros en la forma de partículas de precipitación se pueden formar en las aleaciones de Cu-Zn-Sn. Estas son o bien fosfuros de hierro o fosfuros mixtos en este caso, por ejemplo, fosfuros que contienen manganeso, níquel, o cobalto. Los fosfuros de cobre también pueden ser proporcionados. Además, las partículas de hierro también se pueden precipitar en la matriz de aleación.

El hierro es responsable de la formación de partículas de precipitación y, por tanto, para una mejora de las propiedades de resistencia en comparación con la aleación de Latón Almirantazgo típica. La formación de la precipitación puede ser controlada y optimizada durante el proceso de fabricación. En particular, los precipitantes se forman en esta aleación durante una etapa de conformación en caliente y seguido del enfriamiento. Los mecanismos de revenido que son activos en la aleación son asumidos principalmente por el elemento hierro. Las partículas ferrosas presentes en la matriz de aleación se forman preferiblemente en el rango submicrométrico.

Para asegurar la resistencia a la desgalvanización, es importante no seleccionar la relación del contenido de fósforo con el contenido de hierro por ser excesivamente baja, ya que de lo contrario todo el fósforo disuelto en el cristal mixto - a, que actúa como un inhibidor de la desgalvanización, está ligado en forma de fosfuros de hierro. Su efecto inhibidor de la desgalvanización ya no se proporciona en este formulario. Se ha demostrado que en la prueba para la resistencia a la desgalvanización, las aleaciones han demostrado ser resistentes, para la relación P/Fe: [ P ] / [ Fe ] > 0,25.

Los elementos As y Sb, que tienen un efecto de inhibición de desgalvanización, también son adecuados como elementos seleccionados. Además, se prevé que As y Sb también forman compuestos con Fe, que se pueden utilizar para el revenido de partícula de una aleación basada en Cu - Zn que tiene una estructura de cristal mixto - a. Además, se prevé que Co, Mn y Ni pueden formar dichos compuestos con P, As, y Sb. Una cierta proporción de Al, Mn, Ni, y Si también puede aumentar la resistencia a la corrosión de las aleaciones basadas en Cu en agua de mar.

En el caso de la aleación de acuerdo con la invención, el peso particular se coloca sobre la misma microestructura, que se basa en una combinación adecuada de diferente laminación, prensado, o también procesos de dibujo. Dichas etapas de formación pueden ser, por una parte, procesos de formación en caliente en conjunción con otras etapas de formación en frío y los pasos de recocido intermedios. La implementación de la aleación de acuerdo con la invención debe ser adaptada con respecto al proceso de la teenología precisamente para la formación de las partículas de hierro finamente distribuidas en conjunción con los respectivos grados de formación. El óptimo de las combinaciones de propiedad previstas que se sólo así se lograrán.

Una ventaja especial de la solución de acuerdo con la invención resulta de una mejora significativa en relación con las soluciones previamente existentes, en el que múltiples requisitos para el material se cumplen de manera simultánea: - Resistencia a la corrosión en el agua de mar, agua salobre, o agua fresca.

- Resistencia a la suciedad bajo el agua (bioobstrucción); - Alta resistencia a la tracción, para soportar el peso propio de las mallas o rejillas y para ser capaz de defenderse de los ataques de los depredadores marinos; - Resistencia a la fatiga en contra de la tensión cíclica por las olas o la corriente; - Alta resistencia al desgaste, si se utilizan mallas en las que es posible un movimiento relativo entre los cables individuales.

Como resultado de las partículas, la aleación tiene una resistencia superior debido a la precipitación de recocido en conjunción con el refinamiento de grano, con la resistencia de agua de mar similar. Por lo tanto, los cables y las tiras de metal hechas de esta aleación se pueden utilizar como un material de partida para el uso para la producción de jaulas para su empleo en la acuicultura, que tienen una resistencia mayor que la aleación de Latón Almirantazgo convencional.

Los posibles resultados de esto sobre la producción de jaulas de mayor estabilidad y larga vida de servicio, o de manera alternativa para reducir el diámetro del cable o el grosor de la tira, para ahorrar material. En particular, el aumento de la fuerza ya se proporciona en el estado recocido blando, lo que es particularmente favorable para las etapas de procesamiento, por ejemplo, para la producción de malla. Las partículas de fosfuro duros, además, aumentan adicionalmente la resistencia al desgaste de la aleación.

El contenido de hierro puede ventajosamente ser de 0.55 a 1.5%. En una modalidad preferente de la invención, el contenido de estaño puede ser de 0,7 a 1 ,5 % y el contenido de hierro puede ser de 0.55 a 0.7%. Por tanto, un contenido de estaño inferior en los límites especificados es particularmente ventajoso, ya que de esta manera la capacidad de flexión de la aleación se mejora más. El contenido de hierro especificado se selecciona de tal manera que las partículas ferrosas particularmente finas se puedan formar en la matriz de aleación. Sin embargo, estas partículas todavía tienen el tamaño para mejorar sustancialmente las propiedades mecánicas.

El contenido de zinc puede ventajosamente ser entre 21.5 y 36.0%. En particular, en este rango se asegura aún que la aleación deseada, consta predominantemente de la fase alfa, que puede ser producida. Estas aleaciones son más fácilmente moldeables y siguen siendo adecuadas para la distribución de la precipitación fina de las partículas ferrosas. Además, el contenido de zinc puede ser ventajosamente de entre 26.5 y 35.0%. Para un uso de acuerdo con la invención, además de la especificación más amplia de la composición de la aleación, en particular la aleación de cobre-zinc CuZn28Sn1Fe0.25P0.2, o también la CuZn34Sn1 Fe0.25P0.2, han demostrado ser particularmente adecuadas como la aleación seleccionada. Esto se refiere principalmente a las tiras, alambre o material tubular que tienen los componentes principales de cobre, zinc, estaño, hierro y fósforo.

Ventajosamente, para la relación del contenido de P, As, Sb y el contenido de Fe, Ni, Mn, Co, lo siguiente se puede aplicar: [P + As + Sb] / [Fe + Ni + Mn + Co]> 0.25. Los elementos adicionales contenidos opcionalmente en la aleación también pueden causar, en relación con el control del proceso, una mejora de la propiedad adicional de la aleación o también pueden mostrar su efecto durante el proceso de producción en la fase de fundido. En particular, la resistencia a la desgalvanización está asegurada por el mantenimiento de la relación especificada. Una propiedad clave adicional es la capacidad de flexión en tiras y cables, lo que mejora, en particular en el contenido de zinc más alto. Los resultados experimentales han demostrado que aproximadamente la buena resistencia a la corrosión de la aleación está presente tanto para bajos contenidos de zinc como para contenidos altos de zinc. Es esencial que en la aleación de acuerdo con la Invención, la resistencia a la tracción se mejore significativamente en relación con los latones típicos.

El tamaño medio de grano de la matriz de aleación puede ser ventajosamente menor de 20 pm. Por medio de la combinación del tamaño de grano de la matriz de aleación en combinación con el tamaño de las partículas de hierro finamente distribuidas y la distribución de las mismas, un óptimo de las propiedades de la aleación se puede lograr con respecto a la capacidad de carga mecánica y la capacidad de flexión de los mismos.

En una modalidad preferente, el uso de redes, telas, mallas y rejillas, se puede prever, ya que se produce a partir de hilos o de tiras de metal.

En una modalidad preferente adicional, las barras, los perfiles, o tubos de perfil se pueden utilizar para la fijación o estabilización.

Los tubos o perfiles huecos se pueden usar ventajosamente, los cuales son utilizados como elementos de fijación, flotadores, o líneas de suministro y líneas de eliminación.

Las propiedades de las muestras hechas de estas aleaciones se describen a continuación (Tabla 1). Las muestras fueron producidas por fusión de los componentes de la aleación en un crisol de grafito de acuerdo con el método de Tammann y la fundición posterior en moldes de lingotes de acero cuboides. Los bloques obtenidos se molieron a 22 mm y laminaron en caliente a 12 mm. Posteriormente, material de tira del espesor final de 1.0 mm fue producido por laminación en frío, opcionalmente con un recocido intermedio. Las muestras producidas se sometieron a diversas pruebas, que son para demostrar la idoneidad particular de la aleación de acuerdo con la invención.

Tabla 1 : composición química de los ejemplos y ejemplos comparativos [en peso-%] La Tabla 2 muestra las propiedades mecánicas de la aleación de las partículas de recocido de acuerdo con el ejemplo 1 en comparación con la aleación libre de partículas de acuerdo con el ejemplo comparativo 1 (aleación C44500, de la téenica anterior). Ambas muestras se proporcionan en 100 % estado recristalizado, que fue implementado por un tratamiento de recocido a una temperatura de 500° C durante la continuación de 3 horas después de la última etapa de laminación en frío. Este estado es particularmente favorable para la producción de estructuras de redes tejidas, ya que la capacidad de formación de metales en el estado completamente recristalizado es particularmente grande. Se puede observar que la aleación de las partículas de recocido de acuerdo con el ejemplo 1 tiene un límite de elasticidad significativamente mayor (Rp 0.2) y una resistencia a la tracción significativamente mayor (Rm) en comparación con el ejemplo comparativo 1 (aleación C44500, de la técnica anterior). Por lo tanto, un alambre producido a partir de esta aleación u otra estructura producida a partir de esta aleación, tiene una mayor resistencia significativa a la deformación plástica y fallo por fractura. A pesar de los altos valores de resistencia, la aleación de las partículas de recocido de acuerdo con el ejemplo 1 , se distingue por un alargamiento a la fractura satisfactoria del 40-50%, lo que se proporciona una capacidad suficientemente alta de formación para la producción de mallas de alambre.

Tabla 2: Las propiedades mecánicas y tamaño de grano de una aleación de partículas recocidas (ejemplo 1) y una aleación libre de partículas (ejemplo comparativo 1) en el estado 100% recristalizados por recocido 500° C, 3 horas.

Como resultado de las partículas intercaladas en la matriz, el crecimiento del grano se restringe durante la recristalización de la aleación de las partículas de recocido de acuerdo con el ejemplo 1. El tamaño de grano de esta aleación en el estado recristalizado es por lo tanto significativamente menor que la de la aleación comparativa de acuerdo con el ejemplo comparativo 1 (C44500 aleación), ver Tabla 2. Esto provoca la formación de un comportamiento homogéneo y evita la formación de irregularidades en la superficie en las regiones deformadas plásticamente Fuertes ("efecto piel de naranja"). Además, en particular en el caso de estructuras que tienen pequeñas dimensiones en una o dos dimensiones (tira, placa, o alambre), un pequeño tamaño de grano es deseable mantener el número principal de granos entre dos superficies tan grandes como sea posible. Esto aumenta la capacidad de la resistencia general de las estructuras producidas a partir de la aleación.

Como resultado de su alto contenido de iones de cloruro en el agua de mar, una aleación que tiene los principales elementos Cu y Zn es para ser resistente a la pérdida de zinc para su uso en acuicultura marítimas. Una prueba rápida se describe en la prueba de la norma ISO 6509 para la resistencia a la pérdida de zinc. Esta prueba se realizó sobre las muestras descritas de acuerdo con la Tabla 1. Los resultados se muestran en la Tabla 3. Se muestra que las variantes de partículas-recocidas, que contienen tanto Fe y P, tienen una profundidad particularmente baja a la desgalvanización comparable con una aleación libre de partículas de acuerdo con el ejemplo comparativo 1 (C44500 aleación), si la relación entre el contenido de P y el contenido de Fe es mayor que o igual a 0,3 (ejemplos 1 y 2). En el caso del ejemplo comparativo 2, en el que la relación entre el contenido de P y el contenido de Fe es sólo 0,03, en contraste, la profundidad de la desgalvanización se encuentra en un nivel comparativamente alto.

Tabla 3: profundidades de ataque máximo (pm) en el ensayo de la susceptibilidad a la desgalvanización según la norma ISO 6509 para los diferentes ejemplos de aleaciones.

Para probar la resistencia al agua de mar, las placas de muestra de la aleación de las partículas reforzadas de acuerdo con el Ejemplo 1 y la aleación libre de partículas de acuerdo con el ejemplo comparativo 1 (C44500 aleación) se sometieron a agua de mar artificial según la norma DIN 50907 en una prueba que duró 15 semanas. En este caso, se utilizaron vasos de precipitados, los cuales fueron cada uno llenados con 1 litro de agua de mar artificial. Una velocidad de flujo del agua de mar artificial de 0,2 m/s se estableció por agitadores magnéticos. En cada caso, 4 placas de muestra de las dimensiones 45 mm x 45 mm x 1 mm fueron fijadas bajo la superficie del agua, en la línea de flotación, y por encima de la superficie del agua. El agua de mar artificial se cambió cada siete días. A partir de la pérdida de peso de las muestras durante el experimento, se determinó una tasa principal de ablación, en la que sólo se consideró la superficie de la muestra que se encuentra bajo la superficie del agua. Antes de la determinación del peso después de que terminó el experimento, la capa hecha de productos de corrosión que se encuentran en las muestras se disolvió al utilizar ácido cítrico, ya que esta capa no contribuye a la resistencia del material y por lo tanto no se debe considerar con respecto al área transversal del soporte de carga restante. El resultado de la prueba se muestra en la Tabla 4 e indica que la tasa de ablación de metal de la aleación de partículas reforzado de acuerdo con el Ejemplo 1 es sorprendente incluso menor que la de la aleación libre de partículas de acuerdo con el ejemplo comparativo 1 (C44500). En un fallo posterior de las placas de muestra de las distintas posiciones con respecto a la superficie del agua en micrografías metalográficas, ningún ataque de corrosión selectiva, por ejemplo, la desgalvanización o corrosión inter-cristalina, se estableció en la aleación de partículas reforzada según el ejemplo 1 o en la aleación libre de partículas de acuerdo con el ejemplo comparativo 1.

Tabla 4: el porcentaje del índice de ablación específico (pm/d) en un experimento de corrosión de15 al movimiento del agua de mar artificial de acuerdo con la norma DIN 50907, calculado a partir de la pérdida de peso de las muestras. La proporción de metal que participó en la acumulación de una capa de recubrimiento fue intencionalmente incluida con la ablación de metal.

Lo siguiente entra en consideración como objetos metálicos a. redes, tejidos, mallas, o rejillas, que se producen a partir de alambres, por ejemplo, - redes enrollables o telas con mallas cuadradas ("cercado eslabonado"), - redes enrollables o telas con mallas hexagonales ("alambrado para gallineros"), - vallas para cercar animales, - rejillas corrugadas o rejillas estampadas, - rejillas soldadas; b. rejillas que se producen a partir de tiras, por ejemplo, - metal expandido; c. varillas o perfiles, - que se utilizan como elementos de fijación o - para la estabilización de telas; d. tubos para - fijar elementos, - flotadores, líneas de suministro, o líneas de desechos.

Claims (10)

REIVINDICACIONES

1. El uso de una aleación de cobre, que consta de (en peso 51 ,8-84,0% Cu, 15,5 a 36,0% de Zn, 0,35 a 3,0% de Sn, 0,12 a 1,5% de Fe, 0,02 a 1 ,0% de P, opcionalmente también 0,1 a 2,0% de Al, opcionalmente también 0,05 a 0,7% de Si, opcionalmente también 0,05 a 2,0% de Ni, opcionalmente, respectivamente, también de 0,1 a 1,0% de Mn, Co, opcionalmente, respectivamente, también 0,01 a 1,0% As, Sb, e impurezas inevitables, en donde la microestructura consiste en más del 95% de cristal- mixto a, en el que al menos los fosfuros de hierro y/o hierro se intercalan como partículas de precipitación, para los objetos de metal en el cultivo de organismos que viven en el agua de mar.

2. El uso de la aleación de cobre de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado además por un contenido de 0,55 a 1 ,5% Fe.

3. El uso de la aleación de cobre de conformidad con la reivindicación 1 o 2, caracterizado además por un contenido de 0,7 a 1 ,5% de Sn, 0,55-0,7% de Fe.

4. El uso de la aleación de cobre de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado además por un contenido de 21 ,5 a 36,0% de Zn.

5. El uso de la aleación de cobre de conformidad con la reivindicación 4, caracterizado además por un contenido de 26,5 a 35,0% de Zn.

6. El uso de la aleación de cobre de conformidad con una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado además porque, para la relación del contenido de P, As, Sb, y el contenido de Fe, Ni, Mn, Co se aplica lo siguiente: [P + As + Sb] / [Fe + Ni + Mn +Co] > 0,25.

7. El uso de la aleación de cobre de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizado además porque el tamaño medio de grano es menor a 20 pm.

8. El uso de la aleación de cobre de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7 para redes, tejidos, mallas, y rejillas, que se producen a partir de alambres, varillas, tubos, o a partir de tiras de metal.

9. El uso de la aleación de cobre de conformidad con una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7 para las barras, perfiles, o perfiles de tubos para la fijación o estabilización.

10. El uso de la aleación de cobre de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7 para tubos o perfiles ahuecados, que se utilizan como elementos de fijación, flotadores, o líneas de suministro y líneas de eliminación.