ES2564974T3 - Uso de una aleación de cobre para la cría de animales marinos - Google Patents

Uso de una aleación de cobre para la cría de animales marinos Download PDF

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Abstract

Uso de una aleación de cobre compuesta por (en % en peso): 51,8 a 84,0% de Cu, 15,5 a 36,0% de Zn, 0,35 a 3,0% de Sn, 0,12 a 1,5% de Fe, 0,02 a 1,0% de P, opcionalmente, también 0,1 a 2,0% de Al, opcionalmente, también 0,05 a 0,7% de Si, opcionalmente, también 0,05 a 2,0% de Ni, opcionalmente, también respectivamente 0,1 a 1,0% de Mn, Co, opcionalmente, también respectivamente 0,01 a 1,0% de As, Sb y las inevitables impurezas, en donde la estructura está compuesta en más de 95% de mezcla α de cristal en donde están incrustados al menos fosfuros de hierro y/o hierro de partículas de precipitación, y en donde la proporción de P/Fe es [P]/[Fe] > 0,25, para objetos metálicos usados en la cría de organismos que viven en el agua de mar.

Description

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DESCRIPCION
Uso de una aleacion de cobre para la cna de animales marinos
La invencion se refiere a un uso de una aleacion de cobre segun el preambulo de la reivindicacion 1.
En la cna de peces marinos se utilizan en la actualidad redes de polfmeros recubiertas o no recubiertas, as^ como jaulas de acero. Un problema importante lo constituye la incrustacion en las redes de microorganismos y macroorganismos, lo que se denomina bioincrustacion (“biofouling"). Requisitos adicionales de los materiales usados para la produccion de jaulas de red para acuicultura son una buena resistencia qmmica al agua de mar y una elevada resistencia mecanica para soportar breves picos de carga debidos, por ejemplo, al impacto de residuos flotantes o un ataque de depredadores.
Solamente se pueden obtener mejoras importantes de las soluciones existentes cuando se satisfacen simultaneamente numerosos requisitos de los materiales. En principio, las aleaciones de cobre tienen un gran potencial para solventar al mismo tiempo los problemas relacionados con un ataque qmmico, la incrustacion de microorganismos y macroorganismos (bioincrustacion) y la tension mecanica. Desde hace algunos anos, se les ha probado tambien en instalaciones experimentales. Se han recopilado experiencias en las que se ha utilizado laton de alta resistencia con un contenido de estano. Esta aleacion se describe de forma mas detallada, por ejemplo, en el documento EP 1777311 A1. Se utilizan la aleacion de cobre-mquel CuNi10Fe1Mn y bronces al silicio.
Las aleaciones del grupo de los llamados latones del almirantazgo son especialmente apropiadas para el uso en agua de mar. Tambien en este caso se trata de aleaciones de Cu-Zn cuya resistencia a la corrosion en el agua de mar esta optimizada por la adicion de Sn y un elemento del grupo formado por As, P o Sb. Ejemplos de las mismas son las aleaciones C44300, C44400 y C44500.
Adicionalmente, el documento EP 1290234 B1 da a conocer tambien una aleacion de cobre que representa ya en la industria electronica una alternativa de coste favorable a las aleaciones de cobre habituales, que exhibe una buena conductividad electrica, una elevada resistencia a la traccion y una alta resistencia a punto cedente. La aleacion esta formada por 13 a 15% de cinc, 0,7 a 0,9% de estano, 0,7 a 0,9% de hierro y una compensacion residual de cobre. La presencia de cinc que, actualmente, tiene un precio comparativamente bajo entre los metales, permite ahorrar costes en los materiales de base.
Del mismo modo, el documento US 3.816.109 describe una aleacion de cobre que tiene una parte de cinc de 15% como maximo. El contenido de hierro es de entre 1,0 y 2,0%. Con esta composicion se obtiene una conductividad electrica comparativamente buena para aplicaciones electronicas, combinada con una suficiente resistencia a la traccion.
Ademas, el documento US 6.132.528 da a conocer aleaciones de cobre-estano-cinc que tienen un contenido mayor de cinc de hasta 35,0%. El contenido de hierro esta comprendido entre 1,6 y 4,0%. En este contexto, la adicion de hierro tiene como funcion obtener una afinacion del grano ya despues de la colada. Ademas, el documento JP 10 152735 A describe una aleacion de cobre-cinc resistente al agua de mar que contiene 0,2 a 1,0% de Sn, 0,02 a 0,15% de Sb y, opcionalmente, 0,1 a 1,0% de Ni, 0,02 a 0,15% de P y/o 0,05 a 0,8% de Fe.
La invencion tiene como mision poner a disposicion aleaciones especialmente adecuadas para la cna de peces marinos.
La invencion esta representada por las caractensticas de la reivindicacion 1. Las restantes reivindicaciones dependientes ofrecen realizaciones y perfeccionamientos convenientes de la invencion.
Esta se refiere al uso definido en la reivindicacion 1.
La invencion se basa en el supuesto referido a la cna en particular de peces, asf como de crustaceos y moluscos. En este sentido, se habla de acuicultura, con la que se pretende el cultivo controlado de organismos acuaticos en el mar. Se basa, principalmente, en jaulas de red en el mar en las que cnan, por ejemplo, salmones u otros peces comestibles.
En la aleacion, el contenido de cinc de entre 15,5 y 32,0% se selecciona de acuerdo con el criterio de obtener una aleacion monofasica, facilmente moldeable. La estructura monofasica de base esta formada por una fase alfa. Asimismo, la estructura basica debe ser adecuada para capturar los residuos mmimos procedentes de otros elementos. Para contenidos de cinc de entre 32,0% y 36,0% puede estar presente, en un grado determinado, una fase p adicional que, sin embargo, se puede reducir por un tratamiento termico. En este sentido, el contenido de cinc no debe ser mayor de 36,0%, puesto que de lo contrario se produce en la aleacion una formacion de fases que no resulta beneficiosa. De manera especial, si se supera el valor anteriormente indicado del contenido de cinc, aparece en este contexto la fase gamma, fragil e indeseable. Por otra parte, numerosos resultados experimentales de una variante de aleacion con mucho mas de 30,0% de cinc demuestran que siguen estando garantizadas las propiedades deseadas. Una propiedad importante de la aleacion es su resistencia al ataque de la corrosion y su buena capacidad de procesamiento. Por otro lado, caben mencionar tambien los aspectos economicos de la
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solucion segun la invencion. As^ en la actualidad el elemento cinc se encuentra disponible en el mercado de forma todavfa suficientemente favorable y, de este modo, se pueden obtener aleaciones con un precio mas conveniente, cuyas propiedades son al menos comparables con las de las aleaciones conocidas hasta ahora. De esta forma, las aleaciones segun la invencion tienen un coste de metales menor que el de las actuales aleaciones de cobre-mquel o de bronce al silicio. Las propiedades de los materiales deben orientarse tambien a las de estas aleaciones.
Desde el punto de vista tecnico, el mayor contenido de estano en la aleacion segun la invencion repercute sobre la solidez y la resistencia a la corrosion. Por otra parte, el contenido de estano no debe ser mayor de 3,0%, dado que la flexibilidad se ve negativamente afectada a partir de ese valor. En principio, la concentracion de estano se debe mantener tan baja como sea posible, si bien con valores menores que 0,35% ya no cabe esperar ninguna influencia sustancial sobre las propiedades de la aleacion.
Por medio de la adicion de cantidades apropiadas de Fe y P, en las aleaciones de Cu-Zn-Sn pueden formarse fosfuros como partfculas de precipitacion. En este caso, se trata de fosfuros de hierro o de fosfuros mixtos, por ejemplo, fosfuros que contienen manganeso, mquel y cobalto. Asimismo, puede haber presentes fosfuros de cobre. De manera adicional, de la matriz de la aleacion se pueden desprender tambien partfculas de hierro.
El hierro es responsable de la formacion de partfculas de precipitacion y, por lo tanto, tambien de una mejona de las propiedades de solidez, en comparacion con los latones del almirantazgo habituales. La formacion de precipitaciones se puede controlar y optimizar durante el proceso de fabricacion. En esta aleacion, las precipitaciones se forman especialmente durante la etapa de conformacion en caliente y el subsiguiente enfriamiento. Los mecanismos de endurecimiento que tienen lugar en la aleacion son producidos, en primer lugar, por el elemento hierro. Las partfculas que contienen hierro presentes en la matriz de la aleacion se forman, en este contexto, preferiblemente en un intervalo submicrometrico.
Con el fin de garantizar la resistencia a la perdida de cinc de la aleacion, es importante que la proporcion del contenido de fosforo al contenido de hierro seleccionada no sea excesivamente baja, porque de lo contrario, el fosforo total disuelto en la mezcla a de cristales, que actua como inhibidor de la perdida de cinc, se fija en forma de fosfuro de hierro. En esta forma, ya no inhibe la perdida de cinc. En ensayos de resistencia a la perdida de cinc, se ha demostrado que las aleaciones son resistentes cuando la proporcion de P/Fe es [P]/[Fe] > 0,25.
Los elementos As y Sb, dotados de una accion inhibidora de la perdida de cinc, tambien son apropiados como elementos opcionales. Ademas, se debe mencionar que As y Sb forman tambien compuestos con Fe que podnan servir para el endurecimiento de las partfculas de una aleacion basada en Cu-Zn con una estructura de mezcla a de cristales. Es preciso considerar, ademas, que Co, Mn y Ni pueden formar compuestos de este tipo con P, As y Sb. Igualmente, una determinada cantidad de Al, Mn, Ni y Si puede incrementar la resistencia a la corrosion de las aleaciones basadas en Cu en el agua de mar.
En la aleacion segun la invencion, se presta una atencion especial a la microestructura que se genera por una combinacion adecuada de diferentes procedimientos de laminacion, compresion o, tambien, traccion. Estos procesos de conformacion pueden ser, por una parte, procesos de conformacion en caliente, asociados con etapas posteriores de conformacion en fno y recocidos intermedios. La tecnica procedimental de la conformacion de la aleacion segun la invencion debe estar adaptada exactamente a la formacion de las partfculas que contienen hierro finamente distribuidas, en combinacion con los correspondientes grados de conformacion. Solo de esta manera se pueden obtener los resultados optimos de las combinaciones con las propiedades esperadas.
A partir de la mejora importante con respecto a las soluciones existentes hasta la fecha se obtiene una ventaja
especial de la solucion segun la invencion, en la que se satisfacen simultaneamente multiples requisitos del material:
■ Resistencia a la corrosion en agua de mar, salobre o dulce;
■ Resistencia a la incrustacion subacuatica (bioincrustacion);
■ Elevada resistencia a la traccion para soportar el peso propio de las mallas o redes y combatir los ataques de depredadores marinos;
■ Resistencia a la fatiga contra la solicitacion dclica causada por el oleaje o las corrientes;
■ Elevada resistencia al desgaste, en el caso de usar mallas en las que existe la posibilidad de un movimiento relativo entre los distintos cables individuales.
Ante una resistencia similar al agua de mar, la aleacion posee una mayor solidez en funcion de las partfculas, por el endurecimiento de las precipitaciones en combinacion con el refinamiento del grano. De esta forma, a partir de esta aleacion se pueden producir cables y bandas metalicas que se utilizan para fabricar jaulas para acuicultura dotadas de una mayor resistencia con respecto al laton del almirantazgo actual.
De aqrn surge la posibilidad de fabricar jaulas con mayor estabilidad y duracion o, alternativamente, reducir el diametro de los cables o el grosor de las bandas con el fin de lograr un ahorro de materiales. De manera especial, el
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aumento de solidez se obtiene ya en el estado de recocido blando que resulta particularmente favorable para las etapas de procesamiento tales como, por ejemplo, la fabricacion de mallas. Las partfculas de fosfuro duras aumentan, ademas, la resistencia al desgaste de la aleacion.
De manera conveniente, el contenido de hierro puede estar comprendido entre 0,55 y 1,5%. En una realizacion adicional de la invencion, el contenido de estano puede ser de 0,7 a 1,5% y el de hierro, de 0,55 a 0,7%. Por lo tanto, es especialmente conveniente un contenido menor de estano, dentro de los lfmites establecidos, porque de este modo se mejora aun mas, en primer lugar, la flexibilidad de la aleacion. El contenido de hierro mencionado se selecciona de manera que en la matriz de la aleacion se puedan formar partfculas especialmente finas que contienen hierro. Estas partfculas continuan teniendo, en general, el tamano necesario para mejorar de modo sustancial las propiedades mecanicas.
De manera conveniente, el contenido de cinc puede ser de entre 21,5 y 36,0%. Especialmente dentro de este intervalo sigue estando garantizado que se puede fabricar la aleacion deseada, constituida predominantemente por la fase alfa. Las aleaciones de esta clase son mas facilmente moldeables y siguen siendo apropiadas para una distribucion fina de las precipitaciones de las partfculas que contienen hierro. Adicionalmente, el contenido de cinc puede ser, de manera conveniente, de entre 26,5 y 35,0%. Para una utilizacion segun la invencion, ademas de los datos mas extensos para la composicion de la aleacion, han demostrado ser especialmente adecuadas tanto la aleacion de cobre CuZn28Sn1Fe0,25P0,2, como la de CuZn34Sn1Fe0,25P0,2 como aleaciones seleccionadas. Se trata, basicamente, de material de banda, alambre o tubular con los componentes principales cobre, cinc, estano, hierro y fosforo.
De forma conveniente, la proporcion del contenido de P, As y Sb con respecto al de Fe, Ni, Mn y Co puede ser la siguiente: [P + As + Sb]/[Fe + Ni + Mn + Co] > 0,25. Los restantes elementos opcionalmente presentes en la aleacion pueden mostrar su funcion en relacion con la realizacion del proceso para mejorar tambien las propiedades, actuar sobre la aleacion o, tambien en el procedimiento de fabricacion durante la fase fluida de colada. De forma particular, la resistencia a la perdida de cinc esta garantizada por la conservacion de las proporciones indicadas. Una propiedad clave adicional en el caso de bandas y alambres es la flexibilidad, que mejora especialmente con contenidos elevados de cinc. Los resultados experimentales demuestran que la aleacion exhibe una resistencia a la corrosion aproximadamente igual de buena en presencia de contenidos de cinc tanto altos como bajos. En este caso, resulta esencial que en la aleacion segun la invencion la resistencia a la traccion mejore claramente con respecto a los latones habituales.
De manera conveniente, el tamano de grano medio de la matriz de la aleacion puede ser menor que 20 pm. Por la combinacion del tamano de grano de la matriz de la aleacion junto con el tamano de las partfculas que contienen hierro finamente distribuidas y su distribucion se obtienen optimas propiedades de la aleacion en lo que se refiere a su capacidad de carga mecanica y flexibilidad.
En una forma de realizacion preferida adicional, se puede considerar su uso para redes, tejidos, telas metalicas y enrejados fabricados por alambres o bandas metalicas.
En formas de realizacion preferidas adicionales, se pueden utilizar varillas, perfiles o tubos de perfil para la fijacion o estabilizacion.
De forma conveniente, se pueden usar tubos o perfiles huecos que se emplean a modo de elementos de fijacion, flotadores o conductos de suministro y evacuacion.
A continuacion, se describen las propiedades de muestras de estas aleaciones (Tabla 1). La muestra se preparo por fusion de los componentes de la aleacion en un crisol de grafito de acuerdo con el procedimiento de Tammann y posterior vaciado en un molde de acero rectangular. Los bloques obtenidos se trituraron con una fresa de 22 mm y se laminaron en caliente con una dimension de 12 mm. A continuacion, se fabrico un material en forma de flejes por laminacion en frio, eventualmente con un recocido intermedio, con un grosor final de 1,0 mm. Los muestras producidas se sometieron a diversos ensayos que debfan confirmar la especial adecuacion de la aleacion segun la invencion.
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Tabla 1: Composicion qmmica de los Ejemplos y Ejemplos comparativos [en % en peso]
Ejemplo comp. 1 Ejemplo comp. 2 Ejemplo 1 Ejemplo 2
CuZn28Sn1P0,02 CuZn30Sn1Fe0,6P0,02 CuZn28Sn1Fe0,25P0,2 CuZn23,5Sn1Fe0,6P0,2
Cu
71,20 68,35 70,57 74,77
Zn
27,57 30,05 27,92 23,45
Sn
1,20 1,02 1,05 1,04
Fe
0,00 0,55 0,24 0,59
P
0,02 0,02 0,22 0,19
La Tabla 2 muestra las propiedades mecanicas de la aleacion endurecida por precipitacion (partfculas) segun el Ejemplo 1, en comparacion con la aleacion libre de partfculas segun el Ejemplo comparativo 1 (aleacion C44500, estado actual de la tecnica). Las dos muestras se depositaron en estado recristalizado al 100% que se genero por un tratamiento de recocido a una temperature de 500°C durante 3 h despues de la ultima etapa de laminacion en frio. Este estado es especialmente favorable para la fabricacion de estructuras de redes tejidas, dado que la capacidad de conformacion de los metales es particularmente grande en estado completamente recristalizado. Se aprecia que la aleacion endurecida por precipitacion segun el Ejemplo 1 tiene un lfmite elastico (Rp 0,2) significativamente mayor, asf como una resistencia a la traccion (Rm) significativamente mayor con respecto al Ejemplo comparativo 1 (aleacion C44500, estado de la tecnica). Por consiguiente, un alambre u otra estructura fabricada a partir de esta aleacion muestra una resistencia claramente mayor a la deformacion plastica y a la rotura. A pesar de los elevados valores de solidez, la aleacion endurecida por precipitacion segun el Ejemplo 1 se distingue por un alargamiento a la rotura satisfactorio de 40 a 50%, gracias al cual se consigue una capacidad de conformacion suficientemente alta para la fabricacion de redes de alambre.
Tabla 2: Propiedades mecanicas y tamano de grano de una aleacion endurecida por precipitacion (Ejemplo 1) y de una aleacion libre de partfculas (Ejemplo comparativo 1) en estado recristalizado al 100% por recocido a 500°C durante 3 h
Ejemplo comparativo 1 Ejemplo 1
CuZn28Sn1P0,02 CuZn28Sn1Fe0,25P0,2
HV10
60 115
0,2% - Lfmite elastico (MPa)
102 234
Resistencia a la traccion (MPa)
337 443
Alargamiento a la rotura (%)
73,3 45,8
Tamano de grano (pm)
o CD 1 LO LO 10 -15
El crecimiento de grano queda limitado durante la recristalizacion de la aleacion endurecida por precipitacion del Ejemplo 1 gracias a las partfculas incluidas en la matriz. De este modo, el tamano de grano de esta aleacion en estado recristalizado es claramente menor que en la aleacion de comparacion del Ejemplo comparativo 1 (aleacion C44500); vease la Tabla 2. Este hecho determina un comportamiento homogeneo de conformacion e impide la formacion de irregularidades superficiales en las zonas que han experimentado una deformacion importante (“efecto piel de naranja”). Ademas, y sobre todo en estructuras de valores reducidos en una o dos dimensiones (bandas, chapas o alambre), el tamano pequeno de grano es deseable para mantener el numero medio de granos entre dos superficies lo mas elevado posible. Esto aumenta la capacidad general de resistencia de las estructuras fabricadas a partir de la aleacion. Debido al alto contenido de iones cloruro del agua de mar, una aleacion que tenga Cu y Zn como componentes principales debera ser resistente a la perdida de cinc para poder ser usada en cultivos en el medio marino. Para analizar la resistencia a la perdida de cinc, en la Norma ISO 6509 se describe una prueba rapida. Este ensayo se llevo a cabo sobre las muestras descritas en la Tabla 1. Los resultados aparecen en la Tabla 3. Se demuestra que las variantes endurecidas por precipitacion, que contienen tanto Fe como P, exhiben en
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comparacion con la aleacion del Ejemplo comparativo 1 (aleacion C44500), una profundidad de perdida de cinc especialmente baja cuando la proporcion entre los contenidos de P y Fe es mayor o igual a 0,3 (Ejemplos 1 y 2). Por el contrario, en el caso del Ejemplo comparativo 2, en el que la proporcion entre los contenidos de P y Fe es de solo 0,03, la profundidad de perdida de cinc es comparativamente elevada.
Tabla 3: Profundidades (pm) maximas de ataque en el ensayo de susceptibilidad a la perdida de cinc segun la Norma ISO 6509 para distintos ejemplos de aleaciones
Ejemplo comparativo 1 Ejemplo comparativo 2
CuZn28Sn1P0,02 CuZn30Sn1Fe0,6P0,02
Profundidad maxima de ataque longitudinal (pm)
10 368
Ejemplo 1 Ejemplo 2
CuZn28Sn1Fe0,25P0,2 CuZn23,5Sn1Fe0,6P0,2
Profundidad maxima de ataque longitudinal (pm)
6 No se detecta perdida de cinc
Para analizar la resistencia al agua de mar, se expusieron chapas de muestra de la aleacion reforzada por partfculas segun el Ejemplo 1 y de la aleacion libre de partfculas segun el Ejemplo comparativo 1 (aleacion C44500) durante 15 semanas a una prueba en agua de mar artificial, segun la Norma DlN 50907. En este caso, se utilizaron cubetas con 1 litro de agua de mar artificial. Mediante agitacion magnetica se establecio una velocidad de circulacion del agua de mar artificial de 0,2 m/s. Se fijaron 4 chapas de muestra de dimensiones de 45 mm x 45 mm x 1 mm bajo la superficie del agua, en la lmea de agua y por encima de la superficie de agua. El agua de mar artificial se cambio al cabo de siete dfas. A partir de la perdida de peso de las muestras durante el experimento se determino una tasa media de desprendimiento en la que se tomo en consideracion unicamente la superficie de la muestra situada bajo el agua. Antes de la determinacion del peso, despues de finalizar el experimento, se disolvio con acido cftrico la capa de productos de corrosion depositada sobre la muestra, puesto que esta capa no contribuye a la solidez del material y, por consiguiente, no debe ser tenida en consideracion con respecto a la superficie de seccion transversal remanente. El resultado de la prueba figura en la Tabla 4 y demuestra, de manera sorprendente, que la tasa de desprendimiento de metal de la aleacion reforzada por partfculas segun el Ejemplo 1 es incluso menor que la de la aleacion libre de partfculas del Ejemplo comparativo 1 (aleacion C44500). En una evaluacion posterior de las chapas de muestra en diferentes posiciones con respecto a la superficie del agua en muestras metalograficas transversales, no se detectaron ataques selectivos de corrosion tales como, por ejemplo, perdida de cinc o corrosion intercristalina, ni en la aleacion reforzada por partfculas del Ejemplo 1 ni en la aleacion libre de partfculas segun el Ejemplo comparativo 1.
Tabla 4: Tasa media de desprendimiento espedfico (pm/d) en un ensayo de corrosion de 15 semanas de duracion en agua de mar artificial en movimiento, segun la Norma DIN 50907, calculada a partir de la perdida de peso de las muestras. La parte de metal que interviene en la formacion de una capa de recubrimiento se agrego intencionadamente al desprendimiento de metal.
Ejemplo comparativo 1 Ejemplo 1
CuZn28Sn1P0,02 CuZn28Sn1Fe0,25P0,2
Tasa media de desprendimiento espedfico (pm/a)
21,7 14,1
Como elementos metalicos se toman en consideracion:
a) Redes, tejidos, jaulas o mallas fabricados con alambre tales como, por ejemplo,
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• redes o tejidos enrollables con mallas rectangulares (“enrejado de alambre”),
• redes o tejidos enrollables con mallas hexagonales (“malla conejera”),
• telas metalicas con nudos,
• rejillas onduladas o estampadas,
• rejillas soldadas;
b) Rejillas formadas por bandas tales como, por ejemplo,
• metal desplegado;
c) Varillas o perfiles,
• utilizados como elementos de fijacion o
• para estabilizar tejidos;
d) Tubos para
• elementos de fijacion,
• flotadores, conductos de suministro y eliminacion.

Claims (8)

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    REIVINDICACIONES
    1. Uso de una aleacion de cobre compuesta por (en % en peso):
    51,8 a 84,0% de Cu,
    15,5 a 36,0% de Zn,
    0,35 a 3,0% de Sn,
    0,12 a 1,5% de Fe,
    0,02 a 1,0% de P,
    opcionalmente, tambien 0,1 a 2,0% de Al,
    opcionalmente, tambien 0,05 a 0,7% de Si,
    opcionalmente, tambien 0,05 a 2,0% de Ni,
    opcionalmente, tambien respectivamente 0,1 a 1,0% de Mn, Co,
    opcionalmente, tambien respectivamente 0,01 a 1,0% de As, Sb
    y las inevitables impurezas, en donde la estructura esta compuesta en mas de 95% de mezcla a de cristal en donde estan incrustados al menos fosfuros de hierro y/o hierro de partfculas de precipitacion, y en donde la proporcion de P/Fe es [P]/[Fe] > 0,25, para objetos metalicos usados en la cna de organismos que viven en el agua de mar.
  2. 2. Uso de la aleacion de cobre segun la reivindicacion 1, que se caracteriza por un contenido de 0,55 a 1,5% de Fe.
  3. 3. Uso de la aleacion de cobre segun las reivindicaciones 1 o 2, que se caracteriza por un contenido de
    0,7 a 1,5% de Sn,
    0,55 a 0,7% de Fe.
  4. 4. Uso de la aleacion de cobre segun una de las reivindicaciones 1 a 3, que se caracteriza por un contenido de 21,5 a 36,0% de Zn.
  5. 5. Uso de la aleacion de cobre segun la reivindicacion 4, que se caracteriza por un contenido de 26,5 a 35,0% de Zn.
  6. 6. Uso de la aleacion de cobre segun una de las reivindicaciones 1 a 5, que se caracteriza por que las proporciones del contenido de P, As y Sb y del contenido de Fe, Ni, Mn y Co son:
    [P + As + Sb] / [Fe + Ni + Mn + Co] > 0,25.
  7. 7. Uso de la aleacion de cobre segun una de las reivindicaciones 1 a 6, que se caracteriza por que el tamano medio de grano es menor que 20 pm.
  8. 8. Uso de la aleacion de cobre segun una de las reivindicaciones 1 a 7 para redes, tejidos, jaulas y enrejados fabricados con alambres, varillas, tubos o bandas metalicas.
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