LU83372A1 - Procede de conduite du haut fourneau - Google Patents

Description

» -ΙΟ 2044Ε ter/8106.

CENTRE DE RECHERCHES METALLURGIQUES - ICENTRUM V00R RESEARCH IN DE METALLURGIE,

Association sans but lucratif -Vereniging zonder winstoogmerk, à BRUXELLES. (Belgique).

Procédé de conduite du haut fourneau.

La présente invention est relative à un procédé de conduite du haut fourneau, dans lequel le rainerai de fer est réduit pour fabriquer de la fonte, lorsque l'on injecte des gaz réducteurs surchauffés à une température pouvant atteindre 2000eCet même plus, dans la partie inférieure de ce four, par exemple au niveau des tuyères principales de soufflage.

Les préoccupations énergétiques actuelles poussent les industriels, et en particulier les sidérurgistes, à réduire au strict minimum la consommation d'énergie primaire et à remplacer certains types d'énergie par d'autres qui sont moins coûteux et plus facilement disponibles. Aussi longtemps que l'on pouvait acheter des hydrocarbures en grandes quantités et à faible prix, l'injection par les tuyères de pétrole, de I gaz naturel etc... a permis de diminuer de plus de 20 % - 2 - la consommation de coke métallurgique dans le haut fourneau. Dans les conditions actuelles, de telles matières injectées doivent être remplacées par d'autres combustibles tels que par exemple du charbon.

Or, il est bien connu d'injecter des gaz réducteurs chauds au niveau des tuyères principales du haut fourneau dans le but de diminuer la consommation de coke. Ces gaz réducteurs contiennent principalement du CO, et N^, ainsi que des quantités réduites de CO^ et E^O. Ils sont généralement fabriqués à l'extérieur du four, voire indépendamment de celui-ci, mais de préférence dans le circuit d'injection du four et peuvent être injectés en remplacement total ou partiel du vent habituellement utilisé jusqu'à présent. Toutefois, il doit être bien entendu que, dans le cadre de la présente invention, les tuyères au travers desquelles sont injectés les gaz réducteurs ne sont pas utilisées pour injecter du vent chaud ou tout agent oxydant similaire. Dans la modalité avantageuse où on injecte des gaz réducteurs chauds à travers toutes les tuyères, ces gaz réducteurs chauds remplacent totalement le vent normalement utilisé dans la conduite conventionnelle. Dans une autre modalité, on peut injecter des gaz réducteurs chauds à travers certaines tuyères et des gaz oxydants chauds (air, air enrichi en C^, etc...) à travers les autres tuyères.

Différents procédés et dispositifs ont été proposé par le demandeur et d'autres, pour produire le gaz adéquat à partir de , différents combustibles (solides, liquides ou gazeux) et de matières oxydantes, y compris l'emploi d'un gaz de recyclage, tel que décrit dans la demande de brevet belge N° 812.244.

Les hautes températures auxquelles ces gaz sont portés, de 1' ordre de 2000°C sont obtenues préférentiellement au moyen d'appareils électriques tels que fours à plasma, fours à arc et autres engins semblables qui présentent le double avantage de j faciliter les réactions chimiques nécessaires pour produire de tels gaz et de fournir la chaleur requise pour le fonction- f\w - 3 - nement du four; un tel procédé a été décrit par le demandeur, dans les brevets luxembourgeois Nos 62.882, 63.-434, 65.612, 71.562 et 72.058. En conséquence, les promoteurs de la présente invention ont entrepris des recherches sur une grande échelle pour confirmer la possibilité d'appliquer un tel procédé sur un engin industriel, pour assurer la fabrication de métal en fusion dans des conditions de marche très efficaces.

Cette recherche est basée sur l'observation que le transfert de chaleur et de masse dans le processus de réduction du haut fourneau peut n'etre modifié en aucune façon si, au lieu de provoquer les réactions métallurgiques par le procédé classique utilisant le gaz produit à l'intérieur du four par la combustion du coke dans le vent chaud, on injecte un gaz de composition et de température sensiblement identiques, le dit gaz ayant été produit soit dans le circuit d'injection, soit à l'extérieur du four et injecté au moyen des mêmes tuyères à vent.

Au cours de la recherche, le demandeur a constaté que dans le cas d'une injection d'autres types de gaz réducteurs surchauffés, le haut fourneau doit être conduit d'une façon notablement différente de celle d'un haut fourneau à conduite classique.

Un article présenté par les demandeurs à Détroit à la Session dite "The Iron-Making Conference of Iron and Steel Society of the American Institute of Mining, Metallurgical and Petroleum Engineers", en mars 1979 et publié dans les compte-rendus, contient des indications dans ce domaine. Une des principales différences entre la conduite conventionnelle du haut fourneau et le procédé d'injection de gaz réducteurs surchauffés tel que décrit dans cet article consiste en ce que, dans le ^j^econd cas, la mise au mille de coke est très faible; quand - 4 - cette valeur est fixée, la composition du gaz réducteur est ajustée de façon à obtenir une marche équilibrée du fourneau en compatibilité avec les valeurs fixées de mise au mille de coke et d'analyse de la fonte. La plus faible mise au mille de coke obtenue au cours des essais exposés dans cet article a été de 179 kg de coke sec par tonne de fonte liquide. Cette mise au mille de coke est nettement inférieure à la valeur de 717 kg de coke sec par tonne de fonte liquide obtenue avec le haut fourneau expérimental conduit de façon conventionnelle (voir Tableau I) .

1 TABLEAU I.

fourneau expérimental I conduite conduite avec

Conduite conventionnelle conventionnelle injection de et suivant l'invention du haut fourneau gaz réducteurs surchauffés

Vent Quantité (Nm3/t.f.l.) 2070 0

Température (°C) 748 O

Gaz HO + CO (%) O 6,9 réducteurs Quantité^(Nm3/t.f.l.) 0 2800

Température (°C) - 2070

Mise au Kg/t.f.l. 717 179 mille de coke

Fonte Productivité (t.f.l./j) 1,29 1,35 S (%) 0,64 0,31

Température (°C) 1410 1360 TJtta Teraps rature (°c) 145 * x La température du gaz de gueulard n'est pas connue, car elle était si élevée que de l'eau de refroidissement a dû <ή y* - 5 - être ajoutée au gueulard pour prévenir tout dommage au fourneau.

Au cours de la recherche, on a également constaté que la quantité de gaz réducteurs chauds utilisée pour atteindre ces résultats était de loin supérieure à celle théoriquement requise. Ce fait conduit à une consommation excessive d'énergie et porte préjudice à l'économie du procédé. En outre, il n'a pas non plus été possible d'ajuster la productivité du four à la valeur de consigne choisie.

=. Après avoir vérifié que l'application de cette nouvelle tech nique à un haut fourneau conventionnel était possible, de nouveaux essais ont été entrepris par le demandeur, dans le but d'établir les meilleures modalités opératoires d'une telle conduite.

Cependant, sur la base des résultats expérimentaux obtenus de ces nouveaux essais, il est devenu possible de développer une méthode de contrôle qui concerne tous les objectifs poursuivis (c'est-à-dire mise au mille de coke, qualité de la fonte, productivité du fourneau et consommation minimum d'énergie) et qui présente également d’autres avantages supplémentaires par rapport à la conduite conventionnelle du haut fourneau.

La présente invention a précisément pour objet de révéler les modalités d'une conduite stable, économique et aisée d'un haut fourneau dans lequel on injecte des gaz réducteurs surchauffés; les perfectionnements du procédé consistent en phases de réglage de la composition, de la température et du débit des gaz réducteurs dans le but de contrôler la mise au mille de coke, la productivité du fourneau, la température et la teneur en silicium de la fonte ainsi que la température des gaz de gueulard. Le contrôle de ce dernier élément est très inté-. ressant, car la chaleur sensible du gaz de gueulard est géné-! râlement perdue.

/ · * ___ - 6 - ! Le procédé, objet de la présente invention, est essentielle- | ment une méthode de contrôle du haut fourneau, dans lequel le | minerai de fer est réduit pour former de la fonte et dans le- | quel on utilise au moins un réacteur pour chauffer ou pro duire et chauffer le gaz réducteur injecté dans la partie inférieure du fourneau; le gaz réducteur contient principalement du CO et du EL, et en moindres quantités, du C02 et du H20 et il peut contenir également du N^# la température du gaz réducteur étant comprise entre 1500°C et 2800°C au nez de la tuyère d'injection.

Suivant l'invention, la conduite du haut fourneau est contrôlée de la façon suivante : a) on contrôle la mise au mille de coke en modifiant les teneurs en C02 et/ou en H20 et/ou N2 et la température du gaz réducteur en ce sens que pour augmenter la mise au mille de coke, on augmente les teneurs en C02 et/ou h20 et/ou N2 et la température du gaz réducteur et pour diminuer la mise au mille de coke, on diminue les teneurs en C02 et/ou H20 et/ou N2 et la température du gaz réducteur; b) on contrôle la productivité du fourneau en modifiant la teneur en C02 et/ou H20 et/ou N2 et la température du gaz réducteur en ce sens que pour augmenter la productivité du fourneau, on diminue les teneurs en CC>2 et/ou H20 et/ou N2 et on augmente la température du gaz réducteur et pour diminuer la productivité du fourneau, on augmente les teneurs en CC>2 et/ou H20 et/ou N2 et on diminue la température du gaz réducteur; c) on contrôle la température et/ou la teneur en Si de la fonte en modifiant la température et les teneurs en C02 et/ou H20 du gaz réducteur en ce sens que pour augmenter la température et/ou la teneur en Si de la fonte, on augmente la température du gaz réducteur et on diminue ses teneurs en C02 et/ou H20 et pour diminuer la température ! et/ou la teneur en Si de la fonte, on diminue la tempé-vf rature du gaz réducteur et on augmente ses teneurs en ! 1C02 et/ou H20; d) on contrôle la température du gaz de gueulard en modifiant la température et les teneurs en CC>2 et/ou B.^0 et/ou N2 du gaz réducteur en ce sens que pour augmenter la température du gaz de gueulard, on diminue la température du gaz réducteur et on augmente ses teneurs en CC>2 et/ou H.,0 et/ou et pour diminuer la température du gaz de gueu lard, on augmente la température du gaz réducteur et on diminue ses teneurs en C02 et/ou ËtjO et/ou N,,.

Le réacteur utilisé pour injecter les gaz réducteurs comprend un équipement tel que de préférence un chauffage à arc ou à plasma, mais n'importe quel type d'équipement peut être utilisé pour chauffer ou pour produire et chauffer les gaz réducteurs.

Suivant l'invention, on modifie la température du gaz réducteur par un ajustement de la puissance électrique nécessaire, par exemple à la formation du plasma utilisé pour l'opération de chauffage. Cette modalité présente l'avantage de ne pas influencer la composition des gaz réducteurs produits.

Quand on produit les gaz réducteurs en introduisant le combustible (hydrocarbure gazeux, liquide ou solide) et le gaz oxydant (air, gaz de recyclage, etc...) dans le réacteur, on règle la composition des gaz réducteurs, notamment la quantité de CC>2 et de H20 dans ces gaz réducteurs, au moyen de l’ajustement du rapport combustible/gaz oxydant, c'est-à-dire le rapport des quantités de combustible et de gaz oxydant alimentant le réacteur.

En ce qui concerne la modification de la composition des gaz réducteurs, on peut agir sur leur mode de fabrication et notamment ; . - faire réagir des combustibles gazeux, liquides ou solides, I avec l'air ou tout gaz porteur d'0„ libre (air suroxygéné, β I .

- 8 - etc...), de façon à obtenir la formation de CO et de H2 !au maximum, suivant la réaction : conbustible + 0 — x . CO + y. H2, - faire réagir’ des combustibles gazeux, liquides ou solides avec du CO^ et/ou de la vapeur d'eau ou avec des gaz industriels qui contiennent du C02 et/ou de la vapeur d'eau et régler les proportions d'oxygène et de combustibles, de telle façon qu'après réaction, les gaz produits contiennent un maximum de CO, H2, N2 et un minimum de C02 et H20, suivant la réaction : combustible + C02 et/ou E^O-^-w.CO + Z.E^. - dans le cas particulier de combustibles liquides et solides en réaction avec un oxydant, ces combustibles peuvent être introduits dans le circuit de fabrication en amont ou en aval du réacteur de chauffage, avec préchauffage éventuel.

I Dans le cas du combustible liquide, on surchauffe unique ment l'oxydant à l'aide du réacteur, - on utilise des effluents de processus métallurgiques, tels que par exemple du gaz de gueulard et après un éventuel conditionnement préalable (filtration, élimination totale ou partielle d'eau et/ou de C02), on les fait réagir avec une matière hydrocarbonée solide (charbon, lignite) ou liquide (fuel-oil) ou avec des gaz contenant des matières hydrocarbonées tels que des gaz de four à coke, gaz naturels, etc..

- on fait réagir avec un oxydant des combustibles en mélange liquide - solide tels que slurry, en suspension gaz - solide, gaz - liquide et en émulsion liquide - liquide.

Suivant une modalité de l'invention, la mise au mille de coke du point a) ci-dessus est comprise entre 50 kg/t et 350 kg/t et de préférence, entre 80 kg/t et 200 kg/t de fonte produite.

Suivant la modalité de contrôle a), on obtient la mise au mille de coke prédéterminée, en modifiant la composition et f: la température des gaz réducteurs.

%

Js.

Ά £- / s - 9 - » I Si l'on désire une mise au mille de coke élevée,on peut avantageu sement, suivant l'invention, injecter les gaz réducteurs par un certain nombre de tuyères et du vent chaud par les autres I tuyères, le dit vent étant chauffé aux températures normales de marche ou surchauffé éventuellement de préférence par voie électrique et par exemple avec un four à plasma, un four à arc, etc.. .

Suivant une modalité particulièrement intéressante de l'invention, on contrôle de façon indépendante, la température du· gaz injecté et le potentiel réducteur de ce gaz dans le but d'obtenir une mise au mille de coke désirée, inférieure à celle qu'il est possible d'obtenir par les meilleures méthodes conventionnelles et simultanément de produire une quantité donnée de fonte liquide avec une teneur donnée en silicium, tout en assurant un mouvement régulier de descente de la charge, le dit procédé comprenant une première phase consistant à fixer la valeur de consigne pour la mise au mille de coke, la teneur en Si et la production du métal liquide, une seconde phase consistant à régler la composition des gaz réducteurs, par exemple par ajustement du rapport de l'alimentation du réacteur en combustible et en gaz oxydant, de façon à réaliser une marche équilibrée du four compatible avec les dites valeurs de consigne de la mise au mille de coke, de la production et de la composition désirée du métal liquide, et en réglant la température des gaz réducteurs injectés dans le four, par exemple par une modification appropriée de la puissance électrique fournie aux réacteurs de chauffage des gaz réducteurs injectés dans le haut fourneau.

Le procédé de l'invention présente ainsi vis-à-vis des procédés antérieurs de conduite du four à cuve, une nouveauté importante : le choix préalable de la mise au mille de coke, en fonction des disponibilités des matières, de l'économie de la marche du four, etc... il. y a lieu de rappeler que dans le j procédé d'injection de gaz réducteurs surchauffés, la mise au i . · - 10 - mille de coke est nettement inférieure à tout ce gui pouvait être réalisé jusqu'ici. On peut également régler la teneur en silicium de la fonte liquide plus facilement et plus rapidement, choisir l'allure du four à cuve et la modifier à volonté; cette conduite et ce contrôle sont réalisés en ajustant la composition et la température des gaz réducteurs injectés dans le four à cuve. L'intérêt de ce procédé est évident. Le haut fourniste peut présélectionner, simultanément, la mise au mille de coke, le taux de production, la température du gaz de gueulard et la teneur en Si de la fonte liquide pour réaliser une réelle conduite optimale en fonction des matières premières disponibles et de la configuration du four à cuve.

La présente invention permet d'effectuer un contrôle continu automatique et précis du procédé à un point non encore atteint jusqu'à présent.

Les résultats donnés aux Tableaux II à VII ci-après montrent quelques uns des nombreux et importants avantages présentés par la méthode faisant l'objet de la présente invention et comment ils peuvent être obtenus. Par exemple les Tableaux II à V montrent qu'en appliquant le procédé de l’invention pour contrôler le haut fourneau, il est possible d'atteindre (augmenter ou diminuer) n'importe quelle valeur de mise au mille de coke ou des caractéristiques de la fonte (% Si, température) ou de la température du gaz de gueulard.

Le Tableau II montre, qu'en appliquant le procédé de l'invention, on peut modifier les résultats d'une conduite de référence 1 en une conduite 2 à mise au mille de coke voulue. Il indique qu'une diminution de la mise au mille de coke de 175 à 105 kg/t.f.l. est obtenue en diminuant la température des gaz réducteurs de 2050°C à 2020°C et la quantité de C02 et H20 de 6,1 à 3,4 % du volume des gaz réducteurs. Il y a lieu de noter que la qualité de la fonte et la température du gaz I de gueulard sont considérées comme constantes à l'échelle j industrielle.

» .

I- 11 - TABLEAU II.

Réglage de la mise au Conduite Conduite mille de coke 1 2 vent Quantité (Nm3/t.f.l.) 0 0 gaz H^O + CC>2 {%) 6,1 3,4 réducteurs ^ + Ar (%) 50,7 42,2

Quantité (Nm^/t.f.l.) 1950 1900

Température (°C) 2050 2020 v Coke Mise au mille de coke 175 105 (kg/t. f. 1.) fonte Si (%) 0,64 0,78

Température (°C) 1410 1435 gaz de Température (°C) 177 174 gueulard

Le Tableau III montre, qu'en appliquant le procédé de l'invention, on peut modifier la température et la teneur en Si de la fonte d'une conduite de référence 3 en une autre con-„ duite 4. Une diminution de température de 1410°C à 1360°C et de la teneur en Si de 0,60 à O,30 % est obtenue en diminuant la température des gaz réducteurs de 2400°C à 2350°C et en augmentant la quantité de CO2 et de 3,53 à 4,0 % du volume des gaz réducteurs. Les valeurs de production, de mise au mille de coke et de température du gaz de gueulard sont ïj considérées comme constantes à l'échelle industrielle.

φ ê / I . · - 12 -TABLEAU III.

Réglage des caractéristiques Conduite Conduite de la fonte 3 4

Gaz H20 + C02 ( %) 3,53 4,0 réducteurs „ /Λ/. .

N2 (%) 40 40

Quantité (Nm^/t.f.1.) 1036 1020

Température (°C) 2400 2350

Coke Mise au mille de coke 169 169 „ (kg/t.f.l.)

Fonte Productivité (t.f.l./bi) 191 193 ! . Si {%) 0,60 0,30 ! Température (°C) 1410 1360

Gaz de Température (°C) 109 97 gueulard

Le Tableau IV montre, qu'en appliquant le procédé de l'invention, on peut modifier la température du gaz de gueulard d'une conduite de référence 5 en une autre conduite 6. Une diminution de la température du gaz de gueulard de 350°C à 109°C est obtenue, en augmentant la température des gaz réducteurs de 2100°C à 2400°C et en diminuant la quantité de C02 et H20 de 4,53 à 3,53 % du volume des gaz réducteurs, alors que la mise au mille de coke est maintenue ^^une valeur sensiblement constante, i •y / I i - 13 - I · ' i.

I TABLEAU IV.

Réglage de la température Conduite Conduite _du gaz de gueulard._ 5 6

Gaz H O + C02 (%) 4/ 53 3,53

réducteurs , ,„A

N2 (%) 40 40

Température (°C) 2100 2400

Coke Mise au mille de ^08 169 coke (kg/t.f.l.)

Fonte Si (%) 0,60 0,60

Température (°C) 14l0 l4l0

Gaz de Température (°C) 350 109 gueulard

Si, pour une raison quelconque, on désire conduire le haut fourneau avec une mise au mille de coke élevée, supérieure à celle qui peut être obtenue avec une conduite comprenant une injection de gaz réducteurs surchauffés (mise au mille de coke comprise entre 80 et 200 kg/t.f.l.), cet objectif peut être atteint en injectant simultanément des gaz réducteurs surchauffés à travers certaines tuyères et du vent chaud à travers les autres tuyères. Le Tableau V montre, qu'en appliquant le procédé de l'invention, on peut modifier les résultats d'une conduite de référence 7 en une autre opération 8 comprenant une mise au mille de coke beaucoup plus élevée. Ce Tableau indique que si on désire une mise au mille de coke élevée, de l'ordre de 315 kg/t.f.l. sans augmenter la quantité de C0_ et H~0, l'injection de a 2 2

1036 Nm /t.f.l. de gaz réducteurs surchauffés à 2400°C

Lpeut être remplacée par une injection de 518 Nm3/t.f.l.

de gaz réducteurs chauds à 2400°C et simultanément par une -ιψ injection de 535 Nm3/t.f.l. de vent chaud.

- 14 -TABLEAU V.

Réglage de la mise au mille de Conduite Conduite coke avec une injection mixte. 7 g

Vent Quantité (Nm^/t.f.l.) O 535

Gaz HO + CO (%) 3,53 3,33 réducteurs XT /e/.

N2 (%) 40 40

Quantité (Nm^/t.f.l.) 1036 518

Température (°C) 2400 2400

Coke Mise au mille de coke 169 315 (kg/t.f.l.)

Fonte Productivité (t.f.l./h) 191 170

Si (%) 0,6 0,6

Température (°C) 1410 1492

Gaz de Température (°C) 109 120 gueulard

En ce qui concerne l'effet résultant de la modification du rapport de l'agent oxydant alimentant le réacteur sur la quantité de C02 et de ^0 dans les gaz réducteurs produits, quelques chiffres sont donnés ci-dessous dans le cas de gaz naturel comme combustible et d'air comme agent oxydant.

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/ / I- 15 - TABLEAU VI.

Réglage du potentiel réducteur des gaz réducteurs.

air C02 H20 gaz 3,05 0,6 5,6 2,56 0,4 3,4 „ ij . En ce qui concerne l'effet de la puissance électrique néces saire à la formation du plasma sur la température des gaz réducteurs produits, quelques valeurs sont données ci-dessous : TABLEAU VII.

Réglage de la température des gaz réducteurs.

débit de gaz puissance électrique température du Ktoi3/h. Kwh. gaz réducteur (°C) 110 85 1960 110 87,5 2000 * _______ - _ 21_.

/ /

J

Claims (10)

1. Procédé de conduite du haut fourneau, dans lequel le minerai de fer est réduit pour former de la fonte et dans lequel on utilise au moins un réacteur pour chauffer ou produire et chauffer le gaz réducteur à injecter à travers au moins une tuyère, ce gaz contenant principalement du CO et du fl2 et en moindres quantités du CO^ et du Et^O, caractérisé en ce qu'il consiste à ajuster la composition et la température du gaz réducteur dans le but de contrôler au moins un des paramètres choisis dans le groupe comprenant ‘ la mise au mille de coke, la productivité du fourneau, la température et la teneur en Si de la fonte, et la température du gaz de gueulard, de la façon suivante : a) on contrôle la mise au mille de coke en modifiant les teneurs en C02 et/ou H20 et/ou N2 et la température du gaz réducteur en ce sens que pour augmenter la mise au mille de coke, on augmente les teneurs en C02 et/ou H20 et/ou N2 et la température du gaz réducteur et pour diminuer la mise au mille de coke, on diminue les teneurs en CC>2 et/ou H20 et/ou N2 et la température du gaz réducteur* b) on contrôle la productivité du fourneau en modifiant la teneur en C02 et/ou H20 et/ou N2 et la température du gaz réducteur en ce sens que pour augmenter la productivité du fourneau, on diminue les teneurs en CC>2 et/ou H20 et/ou N2 et on augmente la température du gaz réducteur et pour diminuer la productivité du fourneau, on augmente * les teneurs en CC>2 et/ou H20 et/ou N2 et on diminue la température du gaz réducteur; c) on contrôle la température et/ou la teneur en Si de la fonte en modifiant la température et les teneurs en C02 et/ou H20 du gaz réducteur en ce sens que pour augmenter J la température et/ou la teneur en Si de la fonte, on aug-mente la température du gaz réducteur et on diminue ses - 17 - ! .-Λ teneurs en CC>2 et/ou H20, et pour diminuer la température et/ou la teneur en Si de la fonte, on diminue la température du gaz réducteur et on augmente ses teneurs en C02 et/ou H^O; d) on contrôle la température du gaz de gueulard en modifiant la température et les teneurs en CO et/ou H20 et/ou N2 du gaz réducteur en ce sens que pour augmenter la température du gaz de gueulard, on diminue la température du gaz réducteur et on augmente ses teneurs en C02 et/ou H20 et/ou N2» et pour diminuer la température du gaz de gueulard, on augmente la température du gaz réducteur et on diminue ses teneurs en C02 et/ou H20 et/ou N2.

2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le réacteur comprend un système de chauffage par voie électrique.

3. Procédé suivant l'une ou l'autre des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la mise au mille de coke du point a) est comprise entre 50 kg/t et 350 kg/t de fonte produite.

4. Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce que la mise au mille de coke du point a) est comprise entre 80 kg/t et 200 kg/t de fonte produite.

5. Procédé suivant l'une ou l'autre des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'on produit le gaz réducteur en· introduisant le combustible et le gaz oxydant dans le réacteur et en ce que l'on règle la composition des gaz réducteurs, notamment la quantité de C02 et de H20 dans ces gaz réducteurs, au moyen de l'ajustement du rapport oxydant/ fj combustible, c'est-à-dire des quantités de combustible et ί de gaz oxydant alimentant le réacteur. / * l ‘ . - 18 - ! ; “

6. Procédé suivant la revendication 5, caractérisé en ce que le gaz oxydant est du gaz de gueulard, de préférence recyclé.

7. Procédé suivant l*une ou l'autre des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la température des gaz réducteurs est comprise entre 1500°C et 2800°C.

8. Procédé suivant la revendication 7, caractérisé en ce que dans le cas où le réacteur comprend un système de chauffage par voie électrique, on modifie la température du gaz réducteur par un ajustement de la puissance électrique.

9. Procédé suivant l'une ou l'autre des revendications 1 à 8, ! caractérisé en ce qu'il comprend en outre, l'action d'intro- I duire du gaz oxydant chaud dans le haut fourneau au moyen d'au moins une tuyère distincte des tuyères utilisées pour J l'injection des gaz réducteurs. !

10. Procédé suivant la revendication 9, caractérisé en ce que le gaz oxydant chaud est de l'air ou de l’air suroxygéné. _ / !