KR960007032B1 - 공압 타이어용 비드링 및 그 제조 방법 - Google Patents

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KR960007032B1
KR960007032B1 KR1019870007335A KR870007335A KR960007032B1 KR 960007032 B1 KR960007032 B1 KR 960007032B1 KR 1019870007335 A KR1019870007335 A KR 1019870007335A KR 870007335 A KR870007335 A KR 870007335A KR 960007032 B1 KR960007032 B1 KR 960007032B1
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꽁빠뉘 제네랄 데 에따블리세망 미쉐린 미쉐린 에 씨이
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Abstract

내용 없음.

Description

공압 타이어용 비드링 및 그 제조 방법
제 1 도는 유기 재료(Ⅰ) 외피와 유기 재료(Ⅱ) 외피에 의해 감싸여진 보강 와이어의 단면도.
제 2 도는 제 1 도의 와이어로 제조된 본 발명에 의한 비드링의 단면도.
제 3 도는 제 2 도에 도시된 비드링과 동일한 2개의 비드링을 구비한 공압 타이어의 방사 방향 단면도.
제 4 도는 비드링의 강성을 측정하기 위한 장치의 평면도.
제 5 도는 드럼으로 구성되며 제 2 도에 도시된 비드링을 제조하기 위한 장치의 측면도.
제 6 도는 제 5 도의 선(Ⅵ-Ⅵ)에 따라 절취된 드럼의 일부를 도시한 단면도.
제 7 도는 제 2 도에 도시된 비드링을 개략 도시한 도면.
제 8 도는 본 발명에 의한 다른 비드링의 단면도.
제 9 도는 본 발명에 의한 다른 비드링을 구비한 공압 타이어의 비드의 방사 방향 단면도.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
1,2 : 외피 3 : 매트릭스
4 : 공기 타이어 5 : 크라운
6 : 측벽 7 : 비드
8 : 카커스 플라이 10 : 와이어
10A,10B,10C : 피복 와이어 14 : 리브
15 : 바아 16 : 원형 디스크
17 : 링 22 : 가열 터널
23 : 드럼 24 : 오목부
100,200,300 : 비드링
[발명의 배경]
본 발명은 공압 타이어(pnumatic tires)에 관한 것으로, 특히 공압 타이어의 비드(bead)를 보강하는 비드링에 관한 것이다.
비드는 예를들면 브레이크의 록킹에 의해 링이 부수적인 열을 받아 가열(warm)되면, 비드링을 감싸고 있는 카커스 플라이(carcass ply)가 비드링을 더이상 유지하지 않는 방식으로 비드링을 감싸고 있는 고무에서 변화가 일어난다. 다음에, 팽창 압력의 결과로 비드링에 대한 비드내의 카커스 플라이의 상대적인 미끄럼이 발생되고, 이는 비드의 변형 및 파괴를 초래하게 된다. 이러한 현상은 특히 강성(rigid) 비드링인 경우에서 보다 분명하게 발생한다.
[발명의 요약]
본 발명의 목적은 이러한 단점을 극복하기 위한 것이다. 따라서, 본 발명에 따르는 적어도 한개의 카커스 플라이를 구비한 공압 타이어의 비드를 보강시키기 위한 비드링은 10% 신장 및 160℃에서 적어도 70MPa인 팽창의 정할 모듈러스(secant modulus)를 가진 재료로 제조되고, 타이어내의 카커스 플라이와 직접 또는 고무의 얇은 층을 통해 접촉되는 리브(rib)를 비드링 표면상에 구비하고 있다.
본 발명은 또한 10% 신장 및 160℃에서 적어도 70MPa인 팽창의 정할 모듈러스를 가진 재료로 제조된 리브를 비드링 표면에 제조하는 공정을 포함하는 비드링 제조 방법에 관한 것이다.
본 발명은 또한 상기 방법에 의해 얻어진 비드링에 관한 것이다.
본 발명은 또한 리브와 직접 또는 고무의 얇은 층을 통해 접촉되는 적어도 하나의 카커스 플라이와, 본 발명에 의한 방법에 의해 제조되고 본 발명에 의한 적어도 하나의 비드링으로 보강된 적어도 하나의 비드를 구비한 공압 타이어에 관한 것이다.
[상세한 설명]
본 발명을 하나의 예로써 도시된 도면과 하기의 실시예로 보다 상세히 설명하면 다음과 같다.
제 1 도는 제 2 도에 도시된 본 발명의 비드링(100)을 제조하는데 사용되는 보강 와이어(10)를 도시하며, 제 1 도 및 제 2 도는 비드링(100) 안에서 서로 평행하게 배열된 와이어(10)의 축선에 대해 수직적으로 절취한 단면도이다.
상기 와이어(10)는, 와이어(10)와 직접 접촉하며 그 두께가 "e"이며 유기질 재료(Ⅰ)로 형성된 외피(1)와, 상기 외피(1)와 직접 접촉하며 그 두께가 "a"이며 유기질 재료(Ⅱ)로 형성된 외피(2)로 감싸여 있다. 유기질 재료(Ⅰ,Ⅱ)는 유기질 재료(Ⅰ)의 용융점(melting point)이 유기질 재료(Ⅱ)의 용융점 보다 높은 열가소성(thermoplastic) 재료이다.
설명을 보다 명료하게 하기 위하여, 와이어(10)에 대해 사용된 도면번호 및 부호를 기술하면 다음과 같다.
-10 : 와이어
-10A : 와이어(10)와 그 고형(solid) 외피(1)와 조합체로 "피복 와이어"라 칭함.
-10B : 와이어(10)와 그 고형 외피(1,2)와 조합체로 "피복 와이어"라 칭함.
-10C : 와이어(10)와, 그 고형 외피(1) 그리고, 외피(2)가 용융된 후의 액체 또는 반죽상태(pasty) 재료(Ⅱ)의 외피와의 조합체로, "피복 와이어"라 칭함.
외피(1,2)는 와이어(10) 둘레에 대한 두번의 연속 압출 수단으로 즉, 제 1 압출은 외피(1)와 이에 따른 피복 와이어(10A)를 제조하고, 제 2 압출은 외피(2) 및 이에 따른 외피(2) 고형시 피복 와이어(10B)를 제조하고, 용융 상태의 재료(Ⅰ또는 Ⅱ)에서 와이어(10) 재료는 고형체를 유지하고 있다.
이러한 두번의 압출은, 두개의 분할 기계로 불연속적으로, 또는 재료(Ⅰ,Ⅱ)에 적합한 두개의 분할 공급기(feeds)를 갖는 압축 헤드를 구비한 단일 기계로 연속적으로 이루어진다. 이 모든 경우에, 외피(1) 위에 다른 외피(2)의 압출은 재료(Ⅰ)가 응고(solid)된 경우에만 이루어져야 한다. 즉, 외피(2)는 피복 와이어(10A) 위에 압출되어야만 한다.
비드링(100)은 여러개의 와이어(10)가 각각 외피(1)로 감싸인 다수의 와이어(10A)와, 피복 와이어(10A)가 그 안에 배열되는 매트릭스(3)로 구성된다. 매트릭스(3)는 상기 외피(2)의 재료(Ⅱ)로 형성된다.
제 3 도는 공압 타이어(4)를 방사 방향으로 절취한 단면도이다. 공압 타이어(4)는 크라운(5)과, 두개의 측벽(6) 그리고 두개의 비드(7)를 갖는다. 각 비드(7)는 제 2 도에 도시된 비드링과 동일한 비드링(100)에 의해 보강된다. 간단히 도시하기 위하여 제 3 도에서는 각 피복 와이어(10A)를 점으로 표시하였다. 카커스 플라이(8)는 비드링(100)에 연결되어, 공지된 방법으로 비드링(100) 둘레로 연장되며, 카커스 플라이(8)의 상방 절곡부(upward turn :9)는 타이어(4)의 외측부쪽으로 배열된다. 크라운(5)은 두 개 플라이(11,12)로 형성된 보강부(50)에 의해 강성으로 유지된다. 타이어(4)는 림(13)위에 장착된다. 본 발명에 의하면, 비드링(100)은 그 표면상에 리브(14)를 가지고 있다. 리브(14)는 제 2 도에는 도시되어 있지만 제 3 도에서는 간단히 도시하기 위하여 생략하였다. 리브(14)는 10% 신장 및 160℃에서 적어도 70MPa 양호하게는 적어도 200MPa인 팽창의 정할 모듈러스를 가진 재료로 제조되고, 카커스 플라이(8)는 비드링(100) 둘레로 연장된 영역에서 리브(14)와 직접 또는 1㎜ 이하의 두께를 갖는 고무의 얇은 층을 통해 접촉된다. 리브(14)는 연속성이 있고 외부 둘레부에 위치하고, 리브(14)의 축은 타이어(4)의 축, 타이어(4)와 림(13)의 회전축이며, 이 축은 간단히 도시하기 위하여 도면에는 도시하지 않았다.
이러한 리브(14)는 대응 비드(7)내의 각 비드링(100)의 양호한 장착(anchoring)과 동시에 각 비드링(100) 둘레의 카커스 플라이(8)의 양호한 장착이 이루어지도록 한다. 이러한 구조에 의하여, 카커스 플라이(8)가 리브(14)에 장착되며, 모든 실제적인 목적을 위해서 이러한 카커스 플라이는 비드링(100)에 대하여 미끄러지지 않는다. 비드링(100)이 강성인 경우에 즉, 그 반경 방향 단면이 뒤집혀지기 어려운 경우에, 비드링(100)과 카커스 플라이(80)는 비드(7)안에 조립체를 구성하고, 이러한 조립체 안에서는 예를들면 브레이크 로킹에 의한 림(13)의 우발적인 가열에 의해 비드가 가열 상태에 있을때라도 타이어안의 공기의 압력에도 불구하고 비드링(100)과 카커스 플라이(8) 사이에 어떠한 미끄럼도 발생되지 않으며, 비드(7)에 대한 손상 리스크가 방지되거나 상당히 감소되어진다.
비드링(10)의 강성은 비드링 반경 방향 단면을 1°회전시키는데 실온에서 비드링(100)에 적어도 0.8 daNm와 같은 토오크를 필요로 하도록 하는 것이 양호하다. 정의에 의해, 반경 방향 단면은 비드링(100)의 축을 통과하는 평면을 통한 비드링(100)의 단면이며, 회전각은 상기 평면에서 토오크에 의한 단면의 회전에 따라 상기 단면의 두 지점을 통과하는 직선의 방향 변화에 의한 것으로 결정된다. 예를들면, 이러한 토오크는 제 4 도에 도시한 장치로 측정된다. 제 4 도에서, 비드링(100)은 그 축이 수직이 되도록 하는 방법으로 배열되고, 이 축은 0로 표시하였다. 비드링(100)은 반경 방향으로 균일하게 분포된 동일 길이의 8개의 바아(15)로 지지되며, 다시말해 이 바아(15)의 각 축은 축(0)을 통과하고 두 연속된 바아(15)의 축에 의해 형성된 각은 45°이다. 간단히 도시하기 위하여, 단일 바아(15)의 축(Y)을 제 4 도에 도시하고 있다. 축(0)쪽을 향하여 위치한 바아(15)의 단부(151)는 그 중심이 축(0)에 위치한 원형 디스크(16) 아래에 위치하고, 축(0)으로부터 가장 원격된 바아(15)의 단부(15)는 링(17)위에 배열되며, 바아(15)는 디스크(16)와 링(17)과 접촉되지만 이들과 기계적으로 연결되지는 않는다. 개시적으로(intially), 비드링(100), 바아(15), 디스크(16) 및 링(17)은 수평적이다.
다음, 축(0)에 대해 평행하게 이동가능한 디스크(16)상에 축(0)을 따라 힘을 가한다. 그러면, 디스크(16)는 바아(15)의 단부(151)상에 수직으로 유지되고 아래로 변환(shift)된다. 링(17)은 강성이므로 바아(15)의 단부(152)가 경사지는(doscending)것을 방지한다. 이러한 축방향 힘에 의하여, 바아(15)는 아래로 경사지고 각 바아(15)의 축은 축(0)을 통과하는 수직 평면, 즉 반경 방향 평면에 유지된다. 비드링(100)은 바아(15)에 단단히 고정되며, 다시말해 비드링 반경 방향 단면은 바아(15)의 경사와 동시에 비틀림(torsion)을 받게 된다. F는 바아(15)가 1°경사지는데 필요한 축방향 힘의 값이며, L은 힘이 가하기 전에 디스크(16)와 링(17) 사이의 축을 따라 측정된 반경 방향 거리이다. 따라서, L은 각 바아(15)의 단부(151,152)에 가해진 대향 수직 힘 사이의 거리가 된다.
따라서, 비드링(100)에 가해진 토오크는 F×L이며, 이는 비드링(100)의 반경 방향 단면의 1°회전을 허용한다. 상술된 상태에서, 이러한 토오크는 실온(약 20℃)에서 측정했을때 적어도 0.8daNm인 것이 양호하다.
비드링(100)은 제 5 도에 도시된 장치(20)를 사용하여 다음 방법으로 제조하며, 이는 프랑스 특허출원 제 85/00875호(1986년 1월 10일 미합중국 특허출원 제817,906호)에 기술된 방법과 유사하다. 이 장치(20)는 보빈(21)과 가열 터널(22) 및 드럼(23)을 갖고 있다. 열가소성 재료(Ⅰ,Ⅱ)로 된 고형 외피(1,2)로 구성된 피복 와이어(10B)는 보빈(21)에 감겨진다. 이 피복 와이어(10B)는 화살표(F10) 방향으로 풀려져서 피복 와이어(10B)가 가열 터널(22)을 통과하여 드럼(23)에 감겨진다. 가열 터널(22)은 재료(Ⅱ)가 용융되도록 하고 반면에 재료(Ⅰ)는 고형 상태를 유지시켜 드럼(23)의 오목부(gorge,24)안에 감기는 피복 와이어(10C)가 형성되도록 한다.
제 6 도는 제 5 도에서 W로 도시된 드럼(23)의 회전축을 통과하는 평면을 통한 드럼(23) 단면의 일부를 도시하고 있으며, 제 6 도의 단면은 제 5 도의 직선(VI-VI)으로 개략적으로 도시되어 있다. 오목부(24)는 드럼(23)상의 종방향 방위(longitudinal orientation)를 가지며, 이 오목부는 드럼(23)의 축(W)인 회전축을 갖는다.
오목부(24)의 벽(25)은 원주 둘레부이고, 회전축으로서 축(W)을 갖는 홈(26)을 구비하고 있다. 이 벽(25)은 바닥부(27)와 두 측면(28,29)인 3면으로 구성된다. 바닥부(27)는 축(W)을 가진 회전 실린더 형태의 방위(orientation)를 가지며, 측벽(28,29)은 축(W)에 수직인 방위를 가지고, 홈(26)은 이러한 3면(27,28,29)위에 형성된다.
피복 와이어(10C)의 권취 동작은 오목부(24)에 의해 형성된 공동(cavity) 안에서 전환층(layers of turns)의 겹침으로 수행된다. 이러한 권취 조립체의 권취 동안에 면(27,28,29)에 의해 발생된 압력은 액상 재료(Ⅱ)로 피복 와이어(10A) 사이의 빈 공간을 충전시키고, 이 액상 재료(Ⅱ)는 또한 벽(25)과 피복 와이어(10A) 사이에 모든 빈 공간을 충전시킬 수 있으며, 오목부(24)는 피복 와이어(10C)의 권취시 그 면(27,28,29) 때문에 주형으로 작용하며, 이때 외피(1)의 재료(Ⅰ)는 고형을 유지하고 있다.
가열 저항기(30)는 재료(Ⅱ)를 그 용융점 이상의 온도로 그리고 재료(Ⅰ)의 용융점 이하로 유지시키는 것을 가능케 한다. 필요한 권취수가 오목부(24)안에서의 권취에 의해 이루어졌을때, 피복 와이어(10C)를 절단하고, 드럼(23)이 냉각되도록 하여 재료(Ⅱ)의 응고가 이루어지도록 하여 비드링(100)이 형성되도록 한다.
드럼(23)은, 축(W)에 수직으로 바닥(27)까지 연장된 접합 평면(33)을 갖는 두 부품(31,32)으로 형성된다. 부품(31,32)은 이 부품들을 통해 통과하는 볼트(34)로 함께 연결되고, 클램핑은 볼트(34)의 단부에 설치된 너트(35)에 의해 수행된다. 재료(Ⅱ)가 응고되면, 부품(31,32)을 분리시키고 오목부(24)로부터 비드링(100)을 제거할 수 있도록 너트(35)를 풀고 볼트(34)를 제거하여 드럼(23)을 분리한다. 그후에, 다른 비드링(100)을 제조하기 위하여 부품(31,32)을 함께 연결하므로써 드럼(23)을 재조립한다.
제 2 도 및 제 6 도에 도시된 비드링(100)을 통한 단면은 동일한 것으로, 그 차이점은 제 2 도의 단면도는 제 6 도의 단면도의 확대도이며 비드링(100)의 리브(14)는 오목부(24)의 홈(26)에 대응하는 것이다.
제 7 도는 비드링(100)의 개략도이다. 간단히 도시하기 위하여 제 7 도에서는 단일 리브(14)만을 도시하고 있다. 리브(14)는 비드링(100)의 축 둘레의 회전 리브이다. 이 축은 드럼(23)의 축(W)이나 타이어(4) 및 림(13)의 축과 동일한 원점(0)으로 표시되어 있다.
피복 와이어(10A)의 직경은 제 1 도에서 D로 표시하였고, 리브(14)는 또는 홈(26)의 폭(1)(제 2 도는 직경(d)보다 적으므로 피복 와이어(10A)의 전환부는 리브(14)안으로 돌출되지 않고 비드링(100)안에 균일하게 배열된다. 이 폭(1)은 양호하게는 3㎜ 이하이다. 리브(14)는 제 2 도에 도시된 바와 같이 각진 형상(angular shape)을 갖는다. 상술된 방법에 의해, 비드링(100)의 제조시에 고형 외피(1)는 와이어(10)간의 직접적인 접촉을 방지하므로 와이어(10)는 서로 분리된 채로 유지된다. 두 인접한 피복 와이어(10A)의 외피(1)는 서로 접촉하며, 즉 두 인접한 와이어(10) 사이에 거리는 일정하고 2e와 같으며, 따라서, 피복 와이어(10A)는 서로 접촉된다(제 2 도). 외피(1)의 두께(e)는 두 인접한 와이어(10) 사이에 주어진 거리가 보장되게 하는 방식이 용이하게 선택되며, 또한, 용융 후에 재료(Ⅱ)가 피복 와이어(10A) 사이에 빈 공간 즉, 비드링(100)의 제조시에 와이어(10) 사이에 쐐기(wedge)로써 역할을 하는 외피(1) 사이에 빈 공간을 충진하고, 재료(Ⅱ)가 피복 와이어(10A)와 벽(25) 사이에 빈 공간을 충진하여 리브(14)를 형성하는 방식으로, 외피(2)용의 적절한 재료(Ⅱ)의 량을 용이하게 선택하며, 따라서 이러한 재료(Ⅱ)는 매트릭스(3)를 제공하게 된다. 재료(Ⅱ)의 양은 직경(D)을 고려한 외피(2)의 두께(a)로 정해진다.
따라서, 손쉽고 경제적인 방법으로 외피(1)에 의해 와이어가 서로 직접 접촉하지 않고 와이어(10) 사이에 일정 거리를 갖는 비드링(100)의 주어진 기하학적 형상을 얻을 수 있다. 따라서 서로간의 와이어(10)의 손상이 없는 균일한 특성의 비드링(100)을 얻을 수 있다.
와이어(10)는 강(steel)과 같은 금속 또는 비금속, 예를들면 유리와 같은 무기질 재료, 또는 폴리에스테르 또는 방향족 또는 비방향족 폴리아미드와 같은 유기질 재료로 제조된다. 본 발명은 와이어가 금속인 경우에는 부식이 방지되게 만들어진다.
유기질 재료(Ⅰ,Ⅱ)는 열가소성(thermoplastic)이 아닐 수도 있다. 예를들어 이 재료중 적어도 하나가 경화성 재료(hardenable material)일 수도 있으며, 그 연후에 재료(Ⅱ)의 경화가 고형 매트릭스(3)를 생성하며, 비드링(10)의 제조시에 재료(Ⅱ)는 그 이동이 이루어지도록 경화되기 전에 액상 또는 반죽 상태(liquid or pasty state)이다.
재료(Ⅱ)와의 접촉시에 재료(Ⅰ)는 고형을 유지하여야만 한다.
재료(Ⅰ및/또는 Ⅱ)가 열가소성이 아닌 경우에, 이들의 화학적 조성은 외피(1 및/또는 2)의 피복이 이루어지는 시간과 외피(1 및/또는 2)가 응고되는 시간 사이에서 변화될 것이다. 어떠한 경우이건, 비드링(100)의 제조시에는 액체 또는 반죽 상태인 재료(Ⅱ)의 온도는 와이어(10)과 외피(1)의 재료가 고형 상태를 유지하고, 어떠한 분해(degradation)도 이루어지지 않도록 있으므로, 이에 따라 재료(Ⅱ)는, 재료(Ⅰ)와 와이어(10)가 고형으로 유지되는 온도에서 응고될 수 있다.
방법이 매우 간편하고 비드링(100)의 제조시 빠른 생산 속도를 얻을 수 있기 때문에, 이미 언급한 바와 같이 두가지 열가소성 재료(Ⅰ,Ⅱ)를 사용하는 것이 좋다.
재료(Ⅰ 및/또는 Ⅱ)는 각각 여러가지 유기재료, 예를들면 중합체 혼합물로 구성될 수도 있으며, 필러(fillers) 및 여러 보조재와 같은 무기재료로 구성될 수도 있다. 또한, 와이어(10)와 재료(Ⅰ,Ⅱ)의 모듈러스는 사용시 비드링(100)안의 양호한 응력 분포가 이루어지도록 선택하는 것이 가능하다. 따라서, 한편으로는 각 와이어의 팽창 모듈러스와 또 한편으로는 비드링(100)안의 재료(Ⅰ)의 압축 모듈러스와의 사이의 비는 1 이상 300미만이 양호하며, 재료(Ⅰ,Ⅱ)는 동일한 압축 모듈러스를 갖는 것이 좋으며, 압축 및 팽창 모듈러스는 실온(약 20℃)에서 결정된다. 또한, 비드링(100)안의 양호한 응력분포를 위하여, 재료(Ⅰ)는 와이어(10)와 매트릭스(3)에 점착되는 것이 필요하다.
예를들면 비드링(100)의 제조방법 및 그 특성은 다음과 같다.
가) 와이어(10)
ㆍ강철 와이어
ㆍ각 와이어의 팽창 모듈러스=20.000daN/㎟
ㆍ각 와이어의 직경=1㎜
ㆍ비드링 안의 와이어 수=16개
상기 와이어는 4개의 와이어로 4층으로 분배(four turns per layer : 층당 4회전)
ㆍ비드링의 단면은 사각형(제 2 도)
나) 외피(1)
ㆍ두께(e)=0.5㎜
ㆍ재료(Ⅰ)=폴리아미드 66
ㆍ재료(Ⅰ)의 용융점=255℃
ㆍ재료(Ⅰ)의 압축 모듈러스=320daN/㎟
ㆍ와이어(10)는 와이어(10)와 재료(Ⅰ) 사이에 좋은 점착이 이루어지도록 공지된 방식으로 외피(1)를 제조하기 전에 예열된다.
ㆍ10% 신장 및 160℃에서, 재료(Ⅰ)의 팽창 정할 모듈러스=250MPa
다) 외피(2)…매트릭스(3)를 제조하기 전, 초기
ㆍ고형 상태의 두께(a)=0.20㎜
ㆍ재료(Ⅱ)=폴리아미드 6
ㆍ재료(Ⅱ)의 용융점=220℃
ㆍ재료(Ⅱ)의 압축 모듈러스=290daN/㎟
ㆍ10% 신장 및 160℃에서, 재료의 팽창 정할 모듈러스=250MPa
라) 인접 와이어(10)간의 거리…1㎜(2e)
한층으로부터 다른층까지 그리고 각 층에서의 거리.
마)ㆍ리브(14)의 폭(1)…1㎜
ㆍ리브(14)의 깊이(P)(제 2 도)…0.5㎜
바) 재료(Ⅰ,Ⅱ)는 모두 폴리아미드 이므로 서로 좋은 점착성을 갖는다.
기하학적 치수와, 강철 와이어의 팽창 모듈러스 그리고 비드링(100)에 이미 주어진 압축 모듈러스는 20℃에서 정해진다.
와이어(10) 둘레의 외피(1,2)는 상술된 바와 같이 이중압축으로 제조된다. 비드링(100)은 상술된 바와 같이 장치(20)로 제조하고, 터널(22)과 오목부(24)안에서의 재료(Ⅱ)의 온도는 약 245℃이다.
여러개의 보빈(21)을 동시에 사용하므로써, 오목부(24)안에 피복 와이어(10C)의 여러 회전부를 동시에 감을 수 있음은 말할 것도 없다. 비드링(100)을 제조하기 위한 상기 방법은 간편하고 신속하며, 피복 와이어(10C)의 회전부를 권취시키는 오목부(24)의 형상을 변화시키므로써 여러가지 형태의 비드링(100)이게 할 수 있는 장점을 가지며, 이러한 형상의 변화는 프랑스 특허출원 제85/00875호 등에 기술된 바와 같이 피복 와이어의 회전부의 권취를 수행할 수 있도록 한다. 또한 상기 프랑스 특허출원에 기술된 바와 같이 비드링(100)의 제조와 재료(Ⅰ,Ⅱ)로 와이어(10)의 이중 피복을 연속적으로 할 수 있다.
본 발명은 비드링(100)이 피복 와이어로 구성된 경우에만 제한되는 것은 아니다. 제 8 도는 본 발명에 의한 다른 비드링(200)의 단면도를 도시한 것이다.
비드링(200)은 보강 와이어(202)의 조립체(201)를 갖는다. 조립체(201)는 예를 들어 프랑스 특허 제2,456,610호에 도시된 방법에 의해 제조된 소위 "패키지(package)"형이다. 이러한 방법은 제조 형태로 권취시키기 전에 금속 와이어(202)에 충격을 가하여 적절한 편향 절곡 수단(deviated flexure)으로 영구 변형시키고, 와이어의 영구 절곡 후에 조립체를 와이어 대 와이어 및 층위의 사각 단면 권취층의 인접 금속 와이어(202)를 적층시키는 제조 형태로 형성하여 구성된다. 본 발명에 의하면, 이 비드링(200)은 상기 비드링(100)의 경우와 같이 동일 재료로 그 표면상에 리브(14)를 형성하며, 이 리브(14)는 특히 사출 주형안에 이미 위치하여 있는 조립체(201)의 상부에 이 재료를 사출성형하므로써 이루어질 수 있다. 상기 비드링(200)은 강성이 큰 것이 특징이다.
본 발명은 일반적인 다각형 단면으로 된 비드링인 경우로 한정되는 것은 아니다. 제 9 도는 카커스 플라이(8)의 응력이 리브(14)를 통해 가능한 한 비드링 표면 위에 균일하게 분포되도록 카커스 플라이(8)와 접촉하는 부분에서 그 단면이 곡면을 형성하는 본 발명의 다른 비드링(300)에 의해 보강된 공압 타이어의 비드(7)이의 반경 방향 단면을 도시하고 있다. 이러한 구조는 대형 차량용 공압 타이어의 경우에 특히 좋다. 도면을 간단히 하기 위하여, 비드링(300)의 보강 와이어는 제 9 도에는 도시하지 않았다.
리브(14)는 상술된 바와 같이 원주 둘레부에 양호하게 연속적으로 배열되어 있지만, 본 발명은 리브(14)가 불연속적이고 비원주 둘레 방향을 갖는 경우 예를들면 리브(14)가 나선형인 경우에도 포함한다.
물론, 본 발명은 상술된 실시예에 한정되는 것은 아니다.

Claims (10)

  1. 비드링 둘레로 연장된 적어도 한개의 카커스 플라이를 가진 공압 타이어의 비드 보강용 비드링에 있어서, 상기 비드링은 10% 신장 및 160℃에서 팽창 정할 모듈러스가 70MPa 이상인 재료로 만들어진 표면을 가지고, 상기 표면은 1㎜이하의 두께를 갖는 고무의 얇은 층을 경유하거나 직접적으로 접촉하는 3㎜ 이하의 폭을 가진 다수개의 톱니 모양 리브를 구비하고, 비드링이 비드내에 묻혀지면 비드링 둘레로 연장하는 영역의 카커스 플라이는 비드링 둘레로 연장하는 카커스 플라이가 있는 영역에서 카커스 플라이를 가진 비드링을 장착하는 것을 특징으로 하는 비드링.
  2. 제 1 항에 있어서, 상기 재료는 10% 신장 및 160℃의 온도에서 팽창 정할 모듈러스가 200MPa 이상인 것을 특징으로 하는 비드링.
  3. 제 1 항에 있어서, 상기 리브는 연속적인 것을 특징으로 하는 비드링.
  4. 제 1 항에 있어서, 상기 리브는 원주둘레부에 있는 것을 특징으로 하는 비드링.
  5. 제 1 항에 있어서, 상기 재료는 열가소성 재료인 것을 특징으로 하는 비드링.
  6. 제 5 항에 있어서, 상기 재료는 폴리아미드인 것을 특징으로 하는 비드링.
  7. 제 1 항에 있어서, 상기 비드링은, 비드링 반경 방향 단면의 1°회전을 일으키는데 실온에서 0.8daNm 이상인 토오크를 비드링에 가해야 하는 정도의 강성을 갖는 것을 특징으로 하는 비드링.
  8. 제 1 항에 있어서, 상기 비드링이, 두 인접한 와이어의 외피가 서로 접촉하는 외피에 의해 개별적으로 감싸여진 보강 와이어의 조립체와, 이러한 피복 와이어를 감싸고 있는 매트릭스를 포함하는 것을 특징으로 하는 비드링.
  9. 제 8 항에 있어서, 상기 리브가 매트릭스로 형성되는 것을 특징으로 하는 비드링.
  10. 한개 이상의 비드, 상기 비드내의 한개 이상의 카커스 플라이 및 상기 비드 보강용 비드링을 포함하는 공압 타이어에 있어서, 상기 카커스 플라이는 비드링 둘레로 연장하는 영역을 가지며, 그 영역에서 비드링 둘레로 연장하는 카커스 플라이의 영역을 가진 비드링을 장착하고, 상기 비드링은 10%신장 및 160℃에서 연장 정할 모듈러스가 70MPa 이상인 재료로 만들어진 표면을 가지고, 상기 표면은 3㎜ 이하의 폭을 가진 다수개의 톱니 모양 리브(sawtooth ribs)를 구비하고, 리브는 1㎜ 이하의 두께를 가진 얇은 고무층을 경유하거나 직접 접촉되는 것을 특징으로 하는 비드링.
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