KR910001640B1 - 가압수형 원자로의 출력 측정장치 - Google Patents

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KR910001640B1 KR1019840001055A KR840001055A KR910001640B1 KR 910001640 B1 KR910001640 B1 KR 910001640B1 KR 1019840001055 A KR1019840001055 A KR 1019840001055A KR 840001055 A KR840001055 A KR 840001055A KR 910001640 B1 KR910001640 B1 KR 910001640B1
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Abstract

내용 없음.

Description

가압수형 원자로의 출력 측정장치
이해를 도모키 위해 단지 하나의 루프만을 포함하는 가압수형 원자로에 적용되는 본 발명의 실시예.
* 도면의 주요부분에 대한 설명
1 : 저온 분기부 온도신호 1' : 고온 분기부 온도시간
4, 4' : 시간 이동 작동기 6, 6' : 레지스터
8, 8' : 증배기 9 : 1차 유체 흐름율 신호
11, 11' : 열적 출력신호 12, 12' : 위상 앞선 보정기
14, 14' : 비교기 15 : 중성자 출력신호
16' : 열적 출력 측정신호 22, 22' : 보정기
본 발명은 최소한 하나의 냉각 루프와 양호하게는 셋 또는 넷 루프를 포함하는 가압수형 원자로의 출력측정에 관한 것이다.
원자로의 출력을 수시로 인지하는 것은 원자력 발전의 안정성을 고려할 때 아주 중요하다.
출력을 측정하기 위해서 본 발명에서는 원자로 용기 외부에 설치되는 중성자 검출기가 이용된다. 이러한 중성자 검출기는 신속하게 응답하는 신호를 제공하게 되지만 특히 과도 작동기간 동안은 정확성이 낮은 신호를 제공하는 단점을 갖는다.
보다 정확한 결과를 얻는 한 방법으로 원자로 출력은 1차 루프의 저온 및 고온 분기부내의 1차 유체 온도를 측정함으로써 계산되는 열 평행으로부터 얻어진다. 그러나, 이와같은 방법으로 얻어지는 결과는 오랜시간동안 온도변화를 측정하여 일정한 온도변화를 얻어야 하므로 많은 시간을 필요로 한다.
이미 오래전부터 설계자들은 신속하고도 정착하게 원자로 출력을 측정할 수 있는 장치에 대해 많은 관심을 기울여 왔다. 예를 들자면, 프랑스공화국 특허공보 제 2,373,057호에는 노심 엔탈피 증가로 원자로 출력을 측정하는 장치에 대해 소개되어 있는데, 여기서 노심 엔탈피 증가는 1차 순환로의 고온 및 저온 분기부내의 유체속에서의 소리의 속도를 이용함으로써 계산된다. 그러나, 이러한 장치는 1차 순환로 파이프관상에 위치하는 센서를 포함하게 되므로, 결국에는 파이프관에의 연결수가 증가하게 되어 이의 래깅을 더욱 어렵게 만든다.
미합중국 특허 공보 제 3,752,735호에는 저온 및 고온 분기부의 온도를 측정하고 이들 온도 측정을 저온분기부와 고온 분기부간의 온도차의 시간 도함수를 포함하는 법칙에 따라 역학적으로 보상함으로써 노심의 열적 출력을 나타내는 신호를 발생시키는 장치에 대해 소개되어 있다. 이러한 장치는 신속하게 응답하는 신호를 제공하긴 하지만, 이들 신호를 얻는데 이용되는 법칙이 단지 근사치에 지나지 않으므로 상기 신호를 정확하게 나타낼 수는 없다.
프랑스 특허 공보 제 2,416,531에는 오랜 시간을 필요로는 하지만 비교적 정확한 열적 출력신호가 신속하게 응답은 하지만 정확성이 다소 낮은 중성자 출력신호와 결합하게 되는 방법으로 원자로의 출력을 측정하는 과정에 대해 소개되어 있다. 그러나, 이러한 과정은 과도현상시 열적 출력신호가 이득 제어장치(6) 및 적분 장치(7)에 의해 지연되는 중상자 출력신호에 의해 거의 조정되지 않기 때문에 높은 정확성을 제공하지는 않게 된다. 따라서, 과도 기간동안 변하게 되는 여러 데이타는 고려되지 않는다.
게다가, 원자로의 제1출력 및 제2출력을 정상 작동시와 과도 작동시에 신속하고도 정확하게 얻을 수 있는 간단한 장치에 대해서는 지금까지 소개된 바 없다.
따라서, 본 발명에서는 상기 장치 및 과정에서 나타나는 단점을 갖지 않는 장치를 제공하는 것이 주목적이다. 이러한 장치는 정상 작동뿐만 아니라 과도 현상 작동 기간동안에도 하나 또는 그 이상의 냉각 루프를 포함하는 가압수형 원자로의 출력을 정확하고도 신속하게 측정하게 된다. 게다가, 양호한 실시예에서는 제2출력 다시 말하자면 원자로의 각 냉각 루프의 증기 발생기 출력까지도 상기와 동일한 방식으로 정착하고도 신속하게 측정할 수 있게 된다.
본 발명에 의한 장치는 각각의 냉각 루프를 위해 고온 및 저온 분기부에서 한편으로는 중성자속을 다른한편으로는 1차 유체의 온도를 측정하는 수단과, 상기 온도 측정으로부터 고온 및 저온 분기부에서의 1차유체 엔탈피를 계산하는 수단과, 저온 및 고온 분기부의 온도 측정 지점간의 유체분자 평균 이동시간을 나타내는 시간 이동 작동기에 의해 지연되는 저온 분기부 엔탈피와 고온 분기부 엔탈피간의 차로부터 1차 유체가 노심을 통과할때 의 1차 유체의 엔틸피 증가를 계산하는 레지스터와, 1차 유체의 흐름율에 의한 엔탈피증가 증배기와, 얻어지는 열적 출력신호와 측정되고 열적 출력신호와 역학적으로 동일하게 되는 중성자 출격신호와의 비교기와, 상기 비교기에 의해 생성되는 신호에 따라 중성자 출력 측정신호를 교정하는 교정기를 구비한다.
본 발명의 양호한 실시예에서, 중성자 출력 측정신호는 1차 유체에서 중성자속과 열속간의 열 이동점 모델과 노심 중앙에서 노심 배출구까지의 1차 유체분자 이동시간에 대응하는 노심내의 유체 열이동점 모델 및 노심 배출구에서 고온 분기부 온도 측정지점까지의 1차 유체분자 이동시간을 나타내는 시간 이동작동기에 의해 열적 출력신호와 역학적으로 동일하게 된다.
중성자 출력 측정신호 교정기로는 양호하게 적분기가 이용된다.
더군다나, 상기 중성자 출력 측정신호가 열적 출력신호와 비교되기 전에 저온 분기부에서 측정되는 온도변화를 위해 보정되는 것이 양호하다.
본 발명에서는 측정장치에 1차 유체율에 따라 저온 분기부에서 고온 분기부까지의 1차 유체분자 평균 이동시간을 변화시킬 수 있도록 상기 증배기 윗쪽에 위치하게 되는 1차 유체 흐름율 신호 필터를 구비시키는것이 장점이다.
또한, 본 발명은 저온 및 저온 분기부의 온도를 측정하고 이의 엔탈피를 계산하는 상기 수단외에도 공급수의 흐름율 및 온도와 증기 발생기로부터의 증기 압력 및 흐름율을 측정함으로써 원자로에 관련되는 증기발생기에 의해 생성되는 열적 출력을 정확성은 부족하지만 신속하게 측정하는 수단과, 증기 발생기를 통과 할때 두 온도측정 지점간의 유체분자 이동시간을 나타내는 시간 이동 작동기에 의해 지연되는 고온 분기부의 엔탈피와 저온 분기부의 엔탈피간의 차로부터 1차 유체의 엔탈피 감소를 측정하는 레지스터와, 1차 유체의 흐름율에 의한 엔탈피 감소 증배기와, 증배기 출력부에서 얻어지고 증기 발생기에 의해 흡수되는 신호와 증기 발생기에 의해 생성되고 증기 발생기에 의해 흡수되는 열적 출력신호와 역학적으로 동등해지는 신호와의 비교기 및 상기 비교기에 의해 생성되는 신호에 따라 증기 발생기에 의해 생성되는 열적 출력신호를 보정하는 보정기를 부가적으로 구비함으로써 더욱 양호해질 뿐 아니라, 원자로의 제1출력을 신속하고도 정확하게 측정한다.
양호하게, 증기 발생기에 의해 생성되는 열적출력 측정신호는, 2차 유체와 1차 유체간의 열 이동점 모델과, 증기 발생기의 중앙으로부터 증기 발생기 배출구까지의 1차 유체분자 이동시간에 대응하는 증기 발생기의 1차 유체 열이동점 모델 및 증기 발생기의 배출구와 저온 분기부 온도 측정점까지의 1차 유체분자 이동시간을 타타내는 시간 이동 작동기에 의해 증기 발생기에 의해 흡수되는 열적 출력신호와 역학적으로 동일해진다.
본 발명에서 증기 발생기에 의해 흡수되는 열적 출력 출정신호를 보정하기 위해 적분기를 이용하는 것은 매우 바람직하다.
본 발명에서 저온 분기부와 고온 분기부의 1차 유체 온도측정 역학은 1차 유체 흐름율에 의해 1차 유체 엔탈피 변화 증배기의 출력부에 위치하는 위상 앞선 보정기에 의해 더더욱 보상된다.
본 발명에 대한 이해를 도모키 위해 수반된 도면을 참조하여 상세히 설명하면 다음과 같다. 첨부된 도면에는 이해를 도모키 위해 단지 하나의 루프만을 포함하는 가압수형 원자로에 적용되는 본 발명의 실시예가 도시되어 있다.
원자로의 노심은 1차 루프내에서 순환하는 1차 유체가 통과하게 된다. 이러한 유체는 노심을 관통하면서 에너지를 흡수하여 흡수한 에너지를 증기 발생기를 통해 2차 루프내에서 순환하는 2차 유체에 전해준다. 상기 1차 순환로는 저온 분기부와 고온 분기부를 포함하며, 유체 흐름방향에서 볼때 상기 저온 분기부는 증기발생기와 노심사이에 위치하며 상기 고온 분기부는 노심과 증기 발생기 사이에 위치한다.
1차 유체온도는 저온 분기부상에 위치하는 한 지점과 고온 분기부상에 위치하는 다른 한지점에서 종래 방식으로 측정된다. 도면에서 저온 분기부 온도신호는 참조번호(1)로 표시되고 고온 분기부 온도신호는(1')으로 도시되어 있다.
작동기(2)는 저온 분기부의 온도측정 지점과 고온 분기부의 온도측정 지점에서의 엔탈피 값을 종래 방식으로 계산한다. 예로써, 엔탈피는 측정된 온도(T)에 대한 2차 다항식에 의해 결정된다. 향성된 정확성을 얻기 위해 상기 계산은 3차 다향식으로도 얻어진다. 두 신호(3) 및 (3')는 저온 분기부의 엔탈피와 고온 분기의 엔탈피로부터 얻어진다.
두시간 이동 작동기(4) 및 (4')는 상기 신호(3) 및 (3')를 각각 지연시키다. 이용되는 변환함수는 각각
Figure kpo00001
와
Figure kpo00002
로 주어지며 연기서
Figure kpo00003
및
Figure kpo00004
은 저온 분기부와 고온 분기부의 시간측정 지점간의 1차 유체분자 전체평균 이동시간과 고온 분기부와 저온 분기부의 시간측정 지점간의 1차 유체분자 전체평균 이동시간을 각각 나타내며, P는 라플레이스 변수이다. 더욱 높은 정확성을 얻기 위해 서로 상이한 두 물 분자의 이동시간이 고려되기도 한다. 아주 상이한 속력을 갖도록 배치된다. 따라서, 제 1도에 도시된 바와같이 단지 평균시간만을 고려하는 대신 상이한 이동시간을 취하게 되는 적분기를 사용할 수 있다.
신호(5) 및 (5')는 시간 이동 작동기(4) 및 (4')의 출력부로 출력된 다음 레지스터(6) 및 (6')로 인가된다.
상기 레지스터(6)는 분기부 엔탈피 신호(3')와 저온 분기부 엔탈피 지연신호(5)간의 차를 생성시킨다. 레지스터(6)의 출력신호는 (7)로 표시된다. 상기 레지스터(6')는 고온 분기부 엔탈피 지연신호(5')와 저온 분기부 엔탈피 신호(3)간의 차를 생성시킨다. 레지스터(6')의 출력신호는 참조번호(7')로 표시된다.
신호(7) 및 (7')는 1차 유체 흐름율 신호(9)에 의해 증배되는 증배기(8) 및 (8')로 각각 인가되며, 상기흐름율 신호는 완전히 종래 방식으로 측정된다. 정확성을 높이기 위해 상기 1차 유체 흐름율 신호는 노심을 통과하는 유체분자의 평균 이동시간 변화를 고려하는 필터(10)에서 필터된다. 상기 필터의 변환 함수는 이 경우에 있어서,
Figure kpo00005
로 주워지며, 여기서 τ1은 노심을 통과하는 1차 유체분자의 평균 이동시간을 나타낸다.
상기 증배기(8)의 출력부에서는 제1열적 출력신호(11)가 얻어지고, 증배기(8')의 출력 부에서는 증기 발생에 의해 흡수되는 열적 출력을 나타내는 신호(11')가 얻어진다.
저온 분기부와 고온 분기부의 1차 유체온도 측정 역학은 신호(11) 및 (11')가 인가되는 동일한 위상 유도보정기(12) 및 (12')에 의해 보상된다. 보정기는 출력신호(13) 및 (13')를 출력시킨다. 이들 보정기의 변환 함수는
Figure kpo00006
로 주워지며, 여기서
Figure kpo00007
는 측정 보정기의 시간 상수이며,
Figure kpo00008
는 측정 보정기의 이동 이익의 감소필터를 나타낸다.
다음, 상기 신호(13) 및 (13')는 중성자 출력신호와 증기 발생기에 의해 생성되는 열적 출력신호를 각각 비교하는 비교기(14) 및 (14')에 인가된다.
중성자 출력신호(15)는 종래 방식대로 노심 외부에 위치하는 중성자속 측정 챔버에 의해 얻어진다. 상기신호(15)는 중성자 출력 챔버가 종래 방식대로 배치되는 환상형 공간의 온도와 중성자속 측정간의 보정 계수(K1)를 이용함으로써 온도 변화 함수로 보정된다. 도면에서 θ는 공칭 온도를 나타낸다. 과도현상 작동에서 일어나게 되는 바와같이 신호위상을 고려하게 되면, 온도 보정은 항
Figure kpo00009
에 의해 시간내에 이동된다(τ15는 저온 분기부 측정점과 노심 전체간의 이동시간). 상기 항에는 중성자속 측정 챔버에 의해 요구되는 시간을 위해 저온 분기부의 온도변화에 응답하는 저역 필터
Figure kpo00010
더해진다. 참조번호(16)는 온도를 위해 보정되는 중성자 출력신호를 나타낸다.
신호(16)는 1차 유체의 열속의 중성자속간의 열이동 지점 모델(17)에 의해 신호(13)와 역학적으로 동일해진다(τ4는 열이동 시간 상수이다). 상기 모델(17)의 출력신호는 노심 중앙으로부터 노심 배출구까지의 1차유체분자 이동시간
Figure kpo00011
에 대응하는 노심내의 1차 유체 열이동 지점 모델에 인가된다. 상기 모델(18)의 출력신호는 노심 배출구에서 고온 분기부내의 온도 측정 지점까지의 1차 유체분자 이동시간 τ5을 나타내는 시간 이동 작동기(19)에 의해 지연된다.
제1열적 출력신호와 역학적으로 동일해지는 중성자 출력신호는 도면에서 참조번호(20)으로 도시되어 진다. 상기 신호(20)은 비교기(14)의 신호(13)와 비교된다. 이러한 비교기에 의해 생성되는 신호(21)는 보정기(22)에 의해 중성자 출력신호(16)를 보정하는데 이용된다. 이러한 보정기(22)는 적분 상부
Figure kpo00012
를 갖는 적분기를 포함하며, 이득 K2,
Figure kpo00013
및
Figure kpo00014
은 각각 위상 앞선 및 위상 지연시간 상수를 나타내며, τ8은 τ7, 보다 낮은 값을 갖는다.
보정기(22)에 의해 생성된 신호(23)는 레지스터(24)의 신호(16)에 더해진다.
레지스터(24) 출력에서는 규격화된 중성자 출력신호가 얻어지고, 모델(17) 출력에서는 규격화된 열적 출력 신호가 얻어진다.
따라서, 본 발명에 따른 장치는 두 온도 측정 센서와 종래의 중성자 출력 측정 챔버만으로 원자로의 제 1출력신호를 신혹하고도 정확하게 측정한다.
더우기, 본 발명에 의한 장치는 차후에 설명되는 바와 같이 상기와 동일한 두 온도 측정 센서로써 원자로의 제2출력신호를 신속하고도 정확하게 측정한다.
원자로의 2차 출력신호를 정확하고도 신속하게 생성하기 위해, 신호(13')는 참조번호(14')에서 냉각 루프의 증기 발생기에 의해 생성되는 열적 출력을 나타내는 신호와 비교된다. 간단화된 제2발란스로부터 유도되는 이러한 신호를 정확성은 부족하지만 아주 신속하게 응답하는 장점을 갖는다. 이러한 신호(16')는 4신호 다시말하자면 증기 발생기 공급수의 온도 및 흐름율과 중기 발생기에 의해 생성되는 증기 흐름율 및 압력에 의해 컴퓨터(25)에서 생성된다.
신호(16')는 2차 유체와 1차 유체간의 열이동 지점 모델(17')에 의해 신호(13')와 역학적으로 동일해진다(τ9는 열이동 시간 상수이다). 모델(17')은 증기 발생기의 중앙으로부터 증기 발생기 배출구까지의 1차 유체분자 이동시간
Figure kpo00015
에 대응하는 증기 발생기의 1차 유체 이동지점 모델(18')로 전해진다. 시간 이동 작동기(19')는 증기 발생기 배출구로부터 시간측정 지점까지의 1차 유체분자 이동시간
Figure kpo00016
을 고려하게 된다. 상기 작동기(19')의 출력부에서는 증기 발생기에 의해 생성되는 열적 출력신호(20')가 얻어지며, 이러한 신호는 증기 발생기에 의해 흡수되는 열적 출력신호(13')와 역학적으로 동일해진다.
이러한 두 신호(20') 및(13')는 비교기(14')에서 비교된다. 신호(21')는 비교기(14')에서 생성되어 보정기(22')로 인가된다. 이러한 보정기에 의해 생성되는 신호(23')는 레지스터(24')에 인가되는 신호(16')를 보정하는데 이용된다. 이 경우 상기 보정기(22')로는
Figure kpo00017
의 적분 상수와 보정기의 위상 앞선 및 위상 지연시간상수를 나타내는 이득
Figure kpo00018
및
Figure kpo00019
을 포함하는 적분기가 이용된다(여기서
Figure kpo00020
는
Figure kpo00021
보다 낮은 값을 갖는다).
신속하고도 정확한 규격화된 2차 출력신호는 레지스터(24')의 출력에서 얻어진다.
따라서, 본 발명에 의한 장치는 저온 분기부와 고온 분기부에 위치하는 두 온도 센서와 중성자 출력 측정쳄버 및 간단화된 제2발란스를 이용함으로써 수시로 제1출력(노심 중심으로부터 전해지는 중성자 출력 및 열적 출력)과 제2출력의 신호를 정확하고도 신속하게 얻게 된다. 이러한 장치는 특히 과도현상 작동기간동안 아주 효과적으로 이용된다. 또한 제1 또는 제2출력의 어떠한 변화도 즉각적으로 검출할 뿐 아니라 이들변화로 일어날 수 있는 실패를 아주 신속하게 보정하는 장점을 갖는다. 본 발명에 의한 장치는 특히 현행의 고출력 원자로의 노심을 적절하게 보호토록 배치된다.
물론, 본 발명은 본 발명의 사상과 영역을 벗어나지 않는 범위내에서 수정 변경될 수 있다.
예로서, 보정기(22) 및(22')는 보정신호 응답을 최적화 하기 위해 상이하게 설계될 수도 있다. 게다가, 상기레지스터(24) 및 (34)는 측정 제로를 보전토록 증배기로 대체될 수도 있다. 지금까지 설명된 실시예는 단지 하나의 루프에만 관련되지만 본 발명은 여러 루프를 포함하는 원자로에도 물론 적용된다.

Claims (11)

  1. 정상 작동시와 과도 작동시에 노심과 저온 분기부 및 고온 분기부의 냉각 루프를 갖는 가압수형 원자로의 출력을 정확하고도 신속하게 측정하는 장치에 있어서, (1) 각각의 냉각 루프를 의해 상기 장치가 한편으로 중성자 출력을 다른 한편으로는 고온 분기부의 어느 한 지점과 저은 분기부의 어느 한 지점에서의 1차유체 온도를 측정하는 수단과, (2) 상기 측정 온도로부터 저온 분기부와 고온 분기부의 1차 유체 엔탈피를 계산하는 수단과, (3) 두 온도 측정 지점간의 1차 유체분자 평균 이동시간
    Figure kpo00022
    을 나타내는 시간 이동 작동기(4)에 의해 지연되는 고온 분기부의 엔탈피(3')와 저온 분기부의 엔탈피(3)간의 차로부터 노심을 통과하는 1차 유체의 엔탈피 증가(7)를 계산하는 레지스터(6)와, (4) 1차 유체(9)의 흐름율에 의해 엔탈피 증가(7) 증배기(8)와, (5) 얻어지는 열적 출력신호(11)와 측정되어 열적 출력신호(11)와 역학적으로 동일해지는 중성자 출력신호(15)를 비교하는 비교기(14)와, (6) 상기 비교기(14)에 의해 생성되는 신호(21)에 따라 중성자 출력 측정신호(15)를 보정하는 보정기를 구비하는 것을 특징으로 하는 가압수형 원자로 출력 측정장치.
  2. 제1항에 의한 장치에 있어서 중성자 출력 측정신호(15)가 1차 유체의 중성자속(15)과 열속간의 열이동 지점 모델(17)과, 노심 중앙에서 노심 배출구까지의 1차 유체분자 이동시간
    Figure kpo00023
    에 대응하는 노심의 1차유체 열이동 지점 모델(18) 및 노심 배출구로부터 고온 분기부의 온도 측정 지점까지의 1차 유체분자 이동시간
    Figure kpo00024
    을 나타내는 시간 이동 작동기에 의해 열적 출력신호(11)와 역학적으로 동일해지는 것을 특징으로 하는 가압수형 원자료 출력 측정장치.
  3. 제1항에 있어서, 중성자 출력 측정신호와 보정기(22)로 적분기가 이용되는 것을 특징으로 하는 가압수형 원자로의 출력 측정장치.
  4. 제1항에 있어서, 상기 열적 출력신호(11)에 비교하기 전에 저온 분기부의 온도 변화에 대한 중성자 출력 측정신호(15)를 보정하기 위한 수단을 포함하며, 상기 수단은 보정 계수(K1)를 포함하는 것을 특징으로 하는 가압수형 원자로의 출력 측정장치.
  5. 제4항에 있어서, 상기 중성자 출력 측정신호(15)를 보정하기 위해 이용된 저온 분기부 온도신호를 지연시키기 위한 수단을 포함하며, 상기 수단은 상기 저온 분기부과 노심 유입구의 온도 측정 지점간의 1차유체분자 이동시간
    Figure kpo00025
    을 나타내는 시간 이동 작동기를 포함하는 것을 특징으로 하는 가압수형 원자로의 출력 측정장치 .
  6. 제5항에 있어서, 저온 분기부 온도의 변화에 따라 중성자 출력신호(15)의 응답 시간을 고려하도록 상기 저온 분기부 온도신호를 필터링하는 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 가압수형 원자로의 출력 측정장치.
  7. 제1항에 있어서, 원자로의 제2출력을 정확하고도 신속하게 측정하는 장치를 부가적으로 포함하며, 각각의 냉각 루프를 위해, 저온 및 고온 분기부의 온도를 측정하고 엔탈피를 계산하는 상기 수단 외에도, 공급수의 흐름을 및 온도와 증기 발생기로부터의 증기 압력 및 흐름율을 측정함으로써 원자로에 관련되는 증기 발생기에 의해 생성되는 열적 출력을 정확성은 부족하지만 신속하게 측정하는 수단(25)과, 증기 발생기를 통과할때 두 온도 측정 지점간의 1차 유체분자 이동시간
    Figure kpo00026
    을 나타내는 시간 이동 작동기(4')에 의해 지연되는 고온 분기부(3') 엔탈피와 저온 분기부(3) 엔탈피간의 차로부터 1차 유체의 엔탈피 감소를 계산하는 레지스터와, 1차 유체의 흐름율에 엔탈퍼 감소(7') 증배기와, 증배기 출력부(8')에서 얻어지고 증기 발생기에 의해 흡수되는 신호(11')와 증기 발생기에 의해 생성되고 증기 발생기에 의해 흡수되는 열적 출력신호와 역학적으로 동등해지는 신호(16')와의 비교기 및 상기 비교기(14')에 의해 생성되는 신호에 따라 증기발생기에 의해 생성되는 열적 출력신호(16')를 보정하는 보정기(22')를 부가적으로 구비하는 것을 특징으로 는 가압수형 원자로의 출력 측정장치.
  8. 제7항에 있어서, 상기 흐름 발생기에 의해 흡수된 열적 출력신호와 역학적으로 동일한 상기 증기 발생기에 의해 발생된 열적 출력의 측정 신호(16')를 만들기 위한 수단을 포함하며, 상기 수단이, 상기 증기 발생기의 중심으로부터 상기 증기로 1차 유체분자 이동시간
    Figure kpo00027
    에 대응하는, 상기 증기 발생기의 상기 1차유체기 열이동 지점 모델(18')에 대해 2차 유체 및 흐름 발생기를 통과하는 상기 1차 유체 사이의 열전달지점 모델(17')과, 증기 발생기의 배출구에서 저온 분기부 온도 측정 지점까지의 1차 유체분자 이동시간 τ11을 나타내는 시간 이동 작동기(19')를 포함하는 것을 특징으로 하는 가압수형 원자로의 출력 측정장치.
  9. 제7항에 있어서, 증기 발생기에 의해 흡수되는 열적 출력 측정신호(16')의 보정기(22')로 적분기가 이용되는 것을 특징으로 하는 가압수형 원자로의 출력 측정장치.
  10. 제7항에 있어서, 상기 저온 분기부과 상기 고온 분기부의 상기 1차 유체 역학 측정온도를 보상하기위한 수단을 포함하며, 상기 수단이 1차 유체 흐름율(9)에 의해 1차 유체의 엔탈피(7, 7')를 변화시키는 증배기(8, 8')의 출력에 위치하는 위상이 앞선 보정기(12, 12')를 포함하는 것을 특징으로 하는 가압수형 원자로의 출력 측정장치.
  11. 제7항에 있어서, 노심을 통과하는 1차 유체분자 평균 이동시간
    Figure kpo00028
    의 변화를 고려하도록 상기 증배기(8, 8')로 들어오기전에 상기 1차 흐름율이 신호를 필터링하기 위한 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 가압수형 원자로의 출력 측정장치.
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