KR900004852B1 - 연질주석도금원판의 제조방법 - Google Patents

Abstract

내용 없음.

Description

연질주석도금원판의 제조방법

제1도는 본 발명 및 종래 방법의 열처리공정을 나타낸 그래프.

제2도는 소둔온도와 경도의 관계를 나타낸 그래프.

본 발명은 연질주석도금원판의 제조방법 특히, 연속소둔에 의한 연질주석도금원판의 제조방법에 관한 것이다.

연질주석도금원판은 상소둔에 의해 제조되었으나, 제조원가, 생산성 및 재질의 균일성에 대한 문제점이 있어, 이를 해결하기 위하여 연속소둔에 의한 제조방법이 제안되어 왔다.

연속소둔에 의한 연질주석도금원판의 제조방법의 일례가 일본특허공보(소) 80-34851호 및 85-51714호에 나타나 있다.

상기 방법에서는 고용탄소 및 질소에 의한 재질경화를 방지하기 위하여 미량의 보론(Boron)을 첨가하여 열간압연중 첨가된 보론이 고용질소와 반응하여 BN으로 석출되어 페라이트 결정립을 개선하고, 고용탄소에 대해서는 열간압연후의 냉각압연시 입하율을 조정하거나, 고온권취 후 고온에서 장시간 유지하므로서 고용원소에 의한 경도상승을 감소시킨다. 그러나, 전자의 경우는 2차에 걸친 냉간압연이 요구되므로 현장설비 적용에 어려운 문제점이 있고, 후자의 경우는 고온권취에 의한 표면의 산화 및 고온에 장시간 유지시킬 수 있는 추가적인 설비가 요구되는 문제점이 있다.

또한, 통상의 연속소둔 방법에 있어서는 급속냉각조건이 요구되므로, 고용탄소 및 질소에 의한 경도상승을 억제하기 위하여, 열간압연중 질소를 AlN으로 석출처리하고, 소둔후 잔류하는 고용탄소를 과시효 처리하는 단계를 포함한다.

상기 문제점을 해결하기 위하여, 본 발명은 소정의 첨가원소를 첨가하여, 과시효 단계를 필요로 하지 않는, 연속소둔에 의한, 연질주석도금원판을 제조하는 방법을 제공하고자 하는 것이다.

이하 본 발명을 상세히 설명한다.

본 발명은 C:0.004wt% 이하, Mn:0.2wt% 이하, Al:0.03-0.06wt%, N:0.004wt% 이하, 및 0.02-0.03wt%의 Ti 또는 Nb으로 조성된 극저탄소강을 통상의 방법으로 열간 및 냉간압연한 후 연속소둔온도 680-720℃에서 30-40초 동안 균열처리한 다음 서냉함을 특징으로 하는 연질주석도금원판의 제조방법에 관한 것이다.

이하, 상기 각 성분의 수치한정이유에 대하여 설명한다.

상기에서, C(탄소)농도가 0.004wt% 이상인 경우 고용경화에 의해 재질이 경화되고 또한, 급속냉각에 의해 존재하는 고용탄소를 고착하기 위한 Ti 및 Nb가 탄소량에 상응하여 증가되므로 0.004wt% 이하가 바람직하다.

강중의 Mn은 열간취성을 일으키는 S를 제거하기 위하여 첨가되는 원소로서 0.2wt% 이상에서는 고용경화 원소로 작용하여 재질의 경화 요인이되므로, 0.2wt% 이하가 바람직하다.

Al은 Ti과 Nb을 첨가하기 전에 강중 산소를 제거하기 위하여 첨가되며 통상의 Al-Killed강의 함량범위인 0.03-0.06wt%가 바람직하다.

Ti 또는 Nb이 0.02wt% 이하인 경우 고용탄소 및 질소를 충분히 고착하지 못하고, 0.03wt% 이상인 경우 Ti 또는 Nb에 의한 고용강화 효과가 있으므로, Ti은 0.02-0.03wt%(Ti/C+N=1.6원자비), Nb은 0.02-0.03wt%(Nb/C=1원자비)가 바람직하며, 본 발명은 Ti 및 Nb이 동시에 첨가되는 경우도 포함될 수 있다.

상기 연속소둔온도가 680℃ 이하인 경우는 냉간압연판이 충분히 재결정화되지 않고 720℃ 이상인 경우는 스트립에 주름(Buckle)이 발생되므로 680-720℃가 바람직하다.(제2도 참조)

균열처리시간이 30초 이하인 경우 소정량의 석출물을 얻지 못하고 40초 이상인 경우 결정립이 조대화되어 가공시 표면결함이 발생되므로, 30-40초가 바람직하다.

한편, 열간압연은 슬라브재가 열온도를 1100-1250℃에서 1시간 유지시켜 각 원소에 대한 용해도 차이를 고려하여 석출물 크기에 의한 페라이트 결정립 조대화효과를 이용하였으며, 열간압연 마무리온도는 페라이트+오스테아니트 영역에서 압연되는 경우의 혼립조직을 피하기 위하여 Ar₃이상의 온도에서 실시하여 균일한 조직을 얻도록 하는 것이 바람직하다.

또한, 권취온도는 670-720℃가 바람직하고 냉간압연은 85-90%의 압하율로 압연하는 것이 바람직하다.

상기와 같이 구성된 본 발명은 Ti과 Nb이 탄소와 질소에 대한 친화력이 크기 때문에 열간압연시 티타늄 카보나이트라이드(Titanium Carbonitride, Tix(C,N)y)가 니오비옴카보나이트라이드(Niobium Carbonitride)의 석출물을 형성하게 되고, Nb가 첨가되는 경우 강중 질소는 Al에 의해서 AlN으로 형성되어, 소둔후 고용탄소 및 질소에 의한 시효성을 개선할 수 있고 고용경화에 의한 경화를 방지할 수 있으므로, 과시효처리를 거치지 않고 연속소둔에 의해 연질의 주석도금원판을 제조할 수 있는 현저한 효과가 있다.

이하, 실시예를 통하여 본 발명을 상세히 설명한다.

[실시예]

하기표 1의 성분으로 조성되는 극저탄소강 슬라브를 하기표 1과 같은 조건으로 열간압연, 냉간압연 및 연속소둔(균열처리)한 후 서냉한 다음, 각각의 시편에 대하여 기계적 성질 즉, 항복강도, 인장강도, 연신율 및 경도를 측정하고, 그 결과를 하기표 2에 나타내었으며, 각 시편에 대하여 소둔온도에 따른 경도값을 제2도에 도식적으로 나타내었다.

[표 1]

[표 2]

상기 표 1 및 제2도에서 알 수 있는 바와 같이, 본 발명에 부합되는 본 발명(1-7)는 연속소둔 후의 과시효처리를 하지 않고서도 연질의 주석도금원판을 제조하는 방법을 제공하는 현저한 효과가 있다.

한편, 제1도는 본 발명의 소둔공정을 보다 명확히 설명하기 위하여 본 발명 및 종래법에 대하여 도식적으로 나타낸 것이다.

Claims (1)

1. 연질주석도금원판을 제조하는 방법에 있어서, wt%로, C:0.004wt% 이하, Mn:0.2wt% 이하, Al:0.03-0.06%, N:0.004% 이하 및 0.02-0.03%의 Ti 또는 Nb으로 조성된 극저탄소강 슬라비를 1100-1250℃로 가열하고 이 온도에서 1시간 정도 유지하여 Ar₃온도 이상의 마무리 압연온도로 열간압연하고 670-720℃로 권취한 후, 85-90%의 압하율로 냉간압연하고 680-720℃에서 30-40초 동안 균열처리한 다음 서냉함을 특징으로 하는 연질주석도금원판의 제조방법.

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