KR880001904B1 - 중합측면 이음새를 가진 용접깡통 몸체를 얻는 전기저항 봉합 용접방법 - Google Patents

Abstract

내용 없음.

Description

중합측면 이음새를 가진 용접깡통 몸체를 얻는 전기저항 봉합 용접방법

제 1 도는 자동전기저항 봉합용접기의 개략적인 설명도.

제 2 도는 중합부의 단부에서 돌출된 돌기를 나타내는 중공원통체의 정면도.

제 3 도는 중합부의 내면에 형성된 버어(burr)를 나타내는 중공원통체의 일부절개 사시도.

제 4 도는 제 3 도의 Ⅳ-Ⅳ선 단면도.

제 5 도는 본 발명의 실시예에서 사용하는 전압변환개통의 회로도.

제 6(a)도, 제6(b)도, 제6(c)도, 제6(d)도는 제 5 도의 회로중 각부에서의 전압 파혀을 도시하는 선도.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

A : 중공원통체 20 : 중합부

25,26 : 돌기 32 : 버어(burr)

50 : 3상교류전원 51 : 1차변압기

52 : 교류 - 직류변환기 53 : 실리콘 제어정류소자

55 : 직류-교류변환기 58 : 주파수 변환발생기

본 발명은 자동 전기저항 봉합자동 용접기(이하 단순히 용접기라 한다)를 사용하여, 깡통몸체로 형성될 원통체, 사각통체 또는 타원통체와 같은 통체의 측면중합부를 시임용접하는 방법의 개량에 관한 것이다.

이러한 시임용접방법은 이미 잘 알려져 있으나, 이하 제 1 도를 참조하여 설명한다.

먼저, 소정의 크기로 절단한 금속박판을 적재대(1)로부터 하나씩 인출하여, 수평지지아암(2)에 말아감아서 통체(A)(제 1 도에서 2점쇄선으로 표시했음)로 형성한다.

이 통체를 지지아암(2)을 따라 도면에서 좌측에서 우측으로 이동시킨다.

지지아암(2)의 우측에는 하부전극선 안내부(3)이 설치되어 있다. 하부전극선 안내부(3)는, 수평지지아암(2)에 직교하며 이 아암에 고정된 수평고정축(4)과 이 수평고정축(4)을 중심으로 회전자재하게 설치된 하부 전극선 지지로울(5)로 구성되어 있다.

하부 전극선 안내부(3)의 바로 위에는, 수평고정축(4)에 평행인 수평회전축(11)과 수평회전축(11)에 고정되어 이축과 함께 회전하는 상부 전극선 지지로울(10)로 구성되는 상부 전극선 안내부(12)가 설치되어 있다.

하부 전극선(6)은 수평지지아암(2)을 따라 하부를 도면에서 볼 때 좌측으로부터 우측으로 주행하며, 지지로울(5)의 원주표면을 돌아서 다시 수평지지아암(2)을 따라 그 하부를 도면에서 볼 때 우측에서 좌측으로 주행한다.

상부 전극선(14)은 안내로울(13)과 상부 전극선 지지로울(10)의 원주 표면을 따라 주행하여, 도면에서 볼때 좌측으로 되돌아 주행한다. 상부 전극선(14)은 그 지지로울(10)에 의해 그 로울과 같은 방향인 반시계침 방향으로 진향하며, 하부 전극선(6)은 리일(미도시)에 권취되어 진행하고, 그 진행에 의해서 하부 전극선 지지로울(5)이 시계침 방향으로 회전한다.

금속 박판의 양단연부를 중합하여 중합부(20)가 형성된 통체는 그 중합부(20)를 상부로 가게하여 진행되며, 그 중합부가 상부 및 하부 전극선(14) 및 (6) 사이로 삽입되면, 상부전극선 안내부(12)에 하방으로 압력이 작용하여 중합부(20)는 양전극선 사이에서 협압되면서 양전극선의 진행에 따라 진행된다.

이렇게 진행되는 동안, 용접전류가 상부 전극선 안내부(12), 상부 전극선(14), 통체의 중합부(20), 하부 전극선(6) 및 하부 전극선 안내부(3)를 통해 흘러서, 금속박판의 중합부의 당접한 표면의 접촉 저항에 의해 그 당접한 표면의 근접부분에서 중합부가 용융되어 압압 용접된다.

이와 같은 식으로, 중합부가 소위 말하는 전기저항 봉합용접되는 것이다. 이 경우에, 제 1 도에 도시한 바와 같이 선행하는 원통체(A₁)가 상부 및 하부 전극선(14),(6)과의 접촉이 끝나기 직전의 위치에 있고, 바로 뒤따르는 원통체(A₂)가 상부 및 하부 전극선(14),(6)과의 접촉을 시작하려는 위치에 놓이게 된다.

따라서 선행하는 원통체(A₁)의 후단(21)과 뒤따르는 원통체(A₂)의 전단(22)의이 동시에 상부 및 하부 전극선(14),(6) 사이에 놓이게 된다.

이렇게 하므로써 선행하는 원통체가 상하부 전극선 사이를 완전히 통과한 후에, 뒤따르는 원통체가 양 전극선 사이에 삽입되는 경우에 있어서, 각 원통체의 중합부의 단부에 높은 압압력이 작용되어, 제 2 도에 도시한 바와 같이 원통체의 중합부(20)의 단부에, 원통체로부터 연신되어 중합부(20)를 따라 길이방향으로 돌출된 돌기(25),(26)가 형성되는 것을 방지할 수 있다.

상기한 방법에 의해서 0.2-0.4mm의 얇은 주석판의 중공원통체의 중합부를 시임 용접한 깡통몸체는 종래부터 제조되어 왔다.

그런데 이러한 깡통몸체 제조과정에서, 장시간 제조하는 동안 용접할 부분에 공급되는 전류가 기구의 온도 등의 변화에 따라 변동된다.

따라서 중합부의 양단부를 전류변동 범위내에서의 최소전류에 의해서 용접하더라도 소정의 용접강도로 용접할 수 있는 정도 크기의 전류를 설정하여 용접할 때 장시간 동안 연속 제조할 경우에는 전기한 전류변동 범위에서 높은 전류치 쪽으로 변동된 전류로써 용접된 깡통몸체에는 제 2 도에 도시한 바와 같이 깡통몸체(A₀)의 양단(23),(24)로부터 연신되어 중합부(20)의 연장선상에 형성된 돌기(25),(26)가 생긴다.

이 돌기(25),(26)가 극히 작지 않은 한, 이들 돌기에 의해 깡통 뚜껑과 깡통몸체간의 밀봉성이 나쁘게 되기 때문에 이러한 돌기가 형성되면 안된다.

이와 같은 경우 돌기의 형성을 방지 하기 위한 대책으로서는, 전기한 전류변동 범위에서 최대전류로 용접 하더라도, 돌기가 형성되지 않도록, 중합부(20)의 양단개소에 대한 용접전류를 중합부의 중앙부(양단개소이외의 부분)보다 낮은 전류로서 용접해 왔다.

그러나, 전류를 변동 범위에서 낮은 값으로 변경했을 때, 중합부의 양단개소에서 소정의 용접강도를 얻기위한 취소전류보다 낮은 전류가 중합부의 양단개소에 적용되는 경우가 있게 되며, 이 경우에는 양단개소의 용접강도가 약하게 되어, 소정의 강도를 얻을 수 없다.

양단개소의 강도가 소정의 강도 보다 약한 깡통몸체는 그 깡통몸체의 양개구단부분상에 깡통 몸체로부터 방사상 외부방향으로 연장되는 플랜지를 형성할 때, 중합부의 양단개소가 박리 및 파단(이하 균열이라 칭함)된다.

이러한 균열이 생긴 깡통 몸체는 몸체와 몸체에 밀봉된 깡통뚜껑 사이의 밀봉성이 나쁘게 되기 때문에 사용 불가능하게 된다.

이에 대한 대책으로서, 본 발명의 발명자들은 공급전류의 변동을 전류계로써 관찰하면서 그 변동을 수동으로 제어하여 그 변동 범위를 좁게 제어하며, 그 좁은 범위의 전류로써, 양단개소에 공급되는 전류를 그 중앙개소에 공급되는 전류보다 낮게 하지 않고 즉 중합부의 그 전장에 걸쳐서 같은 크기의 전류로서 용접하는 것을 시도했다.

그 결과 전기한 좁은 범위 내에서 전류를 변동함에도 불구하고 만족할 만한 효과를 얻었다.

즉, 그 좁은 범위내에서의 최대전류로서 용접하더라도 상기한 바와 같은 중합부의 양단에서 돌출되는 돌기가 형성되지 않았으며, 그 범위내에서의 최소전류로서 용접해도 플랜지를 형성했을 때 그 부분에서 균열이 생기지 않았다.

따라서 주석판재의 깡통몸체는 이러한 방법으로써 용접하여 제작할 수 있다.

또한 본 발명자들은 상기한 용접방법으로서, 크롬처리된 강판제의 중공원통체의 전기저항 봉합용접을 시도했다.

먼저, 중합부의 양단부분에 소정의 용접강도를 부여할 수 있는 최소 전류로서 중합부 전체를 용접하면, 제 3 도 및 제 4 도에서 도시한 바와 같이, 중합부의 연화 또는 용융부분이 비산 또는 압출되어서 생긴 것으로 사료되는 짧은 나사모양 또는 머리카락 형상의 많은 고화편(32)(이하 버어(burr)로 칭한다)이, 중합부(20)의 내측(원통체의 내측)의 길이방향 단부(31)로부터 바깥쪽으로 연장 형성된다.

이러한 버어(32)는 공급전류가 높아질수록 그 수와 크기가 증가된다. 이러한 버어(32)가 크면, 용접된 중합부분의 내부표면을 피복하기 위한 도료의 도포를 방해하게 된다.

도표의 피복이 충분하지 않게 되면, 그러한 버어가 있는 깡통 몸체로 구성된 깡통은 그 내용물의 품질을 저하시킬 염려가 있다.

따라서 이와 같은 버어가 없는 것이 가장 좋으나, 버어가 형성되더라도 그로 인해서 도료의 도표가 방해 되지 않고 도료가 양호하게 피복될 정도로 작아야 한다.(이하 이러한 범위내의 버어 상태는 실제적으로 버어가 형성되지 않은 상태라고 칭한다)

다음에 중합부 전체에 버어가 형성되지 않는 정도로 공급전류를 저하시켜 중합부 전체를 용접하였다.

그 결과 제조된 깡통몸체에는 양단부의 용접강도가 불충분한 깡통몸체가 상당수 있었다.

또한, 공급전류의 변동을 실질적으로 영(零)으로 하면, 버어의 발생이 없고 소정 용접강도를 가지는 깡통몸체가 제조되었다.

그러나, 공급전류의 변동을 실질적으로 영으로 하기 위해서는 고가의 설비가 필요하기 때문에 공업적인 견지에서는 실제적이지 못하다. 한편 용접전에 중합개소의 크롬층을 제거하는 용접방법이 제안되어 있으나, 분당 수백개의 깡통을 제조하는 고속 생산이라인에서는 물리적 또는 화학적 수단으로서, 고속으로 정확하게 연속적으로 장시간 동안 제거작업을 행하는 것은 극히 곤란하기 때문에 이 방법도 실제적이지 못하다.

더우기 종래의 방법에 따라, 중합부의 양단개소에 낮은 전류를 공급하는 용접방법은 표면에 크롬 피복된 강판을 용접하여 깡통몸체를 제조한다 하더라도 양질의 깡통 몸체를 얻을 수 없다는 것은 말할 나위도 없다.

따라서 크롬 처리된 강판과 같은 크롬 피복강판을 용접한 깡통몸체의 양산은 실용화 되고 있지 않은 실정이며, 중합측면 이음새를 갖는 용접깡통 몸체는 이른바 스리피이스(원통형상 중공깡통몸체와 그 양단에 이중 감아 조이법에 의하여 부착되는 윗뚜껑 및 바닥 뚜껑과의 3자에 의하여 구성된다)의 깡통몸체로서, 그 깡통몸체의 측면중합 이음새는 종래에는 위에 설명한 것에서 알 수 있는 바와 같이 그 중합부의 전체에 걸쳐서 동일한 강도의 전류를 적용하여 용접하던가, 혹은 중합부의 양단부를 용접하는 전류를 중앙개소를 용접하는 전류보다 약한 전류를 적용하여 용접하던가 하여 작성되고 있다.

그런데 이 종류의 용접깡통 몸체의 양단부에는 전술한 바와 같이 윗뚜껑, 바닥뚜껑이 감아조여지는데 그 가공시에 양단부는 바깥 쪽으로 거의 90°접어 구부려지는 플랜지 가공과 뚜껑의 플랜지부와 함께 그것으로부터 다시 바깥쪽으로 거의 90°접어 구부려지는 이중권체 가공을 받으므로 그 양단부는 이와 같은 가혹한 가공에 충분히 견딜 수 있는 강도를 가진 것이 요구되고, 이것은 그 깡통몸체의 측면중합 이음새의 양단개소에 대하여도 타당하다.

즉 그 이음새의 양단개소는 그러한 이중권체 작업에 견디는 용접강도를 가진 것이 필요하고, 그렇게 하기 위해서는 그것에 알맞는 큰 전류가 적용될 필요가 있다.

한편 깡통 몸체의 중앙부분은 그러한 작업과는 관계 없기 때문에 따라서 측면 용접 이음새의 중앙개소도 그와 같은 가공에 견디는 만큼의 용접강도는 없어도 되므로, 그 용접에는 양단개소에 가해지는 용접전류 보다는 크면 클수록 이른바 버어가 생기기 쉽고, 이 버어는 권체가공이 행하여지는 양단개소에서는 다소 발생하여도 그것이 적절한 이중권체 작업을 방해하는 일이 되지 않는다면 실질적으로 해가 되지 않으나, 중앙개소에 있어서는 깡통 내용품의 품질유지에 영향이 있으므로 실질적으로 생기지 않도록 할 필요가 있다.

본 발명은 이와 같은 인식하에 이루어진 것으로서, 본 발명의 목적은 깡통용 재료로서 바람직한 용접효과를 가지는 원통체를 제공하기 위하여, 표면에 크롬피막을 가지는 박강판으로 이루어진 원통체의 중합부를 용접하는 데 적용할 수 있는 전기저항 시임용접 방법을 제공하려는 것이다.

본 발명의 다른 목적은 크롬층을 미리 제거할 필요 없이 표면에 크롬피막을 가지는 박강판으로 이루어진 통체의 중합부를 용접할 수 있는 전기저항 봉합 용접방법 제공하려는 것이다.

또한 본 발명의 목적은 고속생산이 가능하며, 버어의 발생이 실질적으로 없고, 소정의 용접강도를 부여할 수 있는 크롬처리 강판의 전기저항 봉합 용접방법을 제공하려는 것이다.

이밖에도 이하의 설명 및 도면으로부터 본 발명의 다른 목적이 명백해질 것이다.

본 발명은 원통형으로 둥굴게 한 얇은 강판제 중공원통체를 연속적으로 용접전극 사이로 보내고, 그 중공원통체의 측면중합부를 전기저항 봉합 용접하여 중합측면 이음새를 가진 용접깡통 몸체를 얻는 방법으로서, 선행 중공원통체의 측면 중합부가 그 전극 사이에 삽입해서 측면 중합부를 용접하는 방법에 있어서, 상기한 중합부의 양단개소를 제외한 중앙개소의 용접전류를 버어를 실질적으로 발생하지 아니하고, 또한 그 중앙개소에 소망하는 용접강도를 부여하는 크기의 전류 A)로 하고, 그 중합부의 양단개소와 용접전류를 그 전류(A) 보다 큰 전류로 하는 것을 특징으로 하는 중합측면 이음새를 가진 용접깡통 몸체를 얻는 전기저항 봉합 용접법인 것을 특징으로 하는 것이다.

여기서 전기한 박강판이라 함은 크롬처리강판, 니켈 크롬처리 강판 또는 주석판이다.

또한 전기한 통체라 함은 원통형, 사각형, 타원형 통체를 말한다.

또한 전기한 박강판이 크롬처리 강판이면, 전기한 전류값(A)(B)는 각각 평균 47.05A와 48.25A의 일차 전류이며, 전기한 박강판이 니켈크롬 처리강판이면, 전기한 전류값(A)(B)는 각각 평균 59.1A와 60.35A의 일차 전류가 된다.

본 발명에 있어서는, 측면 중합부 이음새의 모든 부분이 동일한 용접강도를 가질 필요는 없다고 하는 전기한 인식에 따라 그 중앙개소에는 실제상 버어를 발생하는 일 없이 중앙개소에서 소망하는 용접강도를 부여함에 족한 전류(A)를 적용하는 한편, 이중권체 가공을 받기 위하여 중앙개소 보다 가혹한 조건을 부과하는 양단부에는 그것에 견디는 용접강도를 갖게 하기 위하여 보다 큰 전류(B)를 적용하는 것을 특징으로 한다.

이하 본 발명을 실시예로서 첨부도면에 따라 상세히 설명한다.

[실시예 1]

두께 0.21mm의 크롬처리 강판을 깡통몸체를 제조하는데 사용되는 중공원통체의 소재로서 사용했다.

용접할 부분에 공급되는 전류로서는, 제 5 도에 도시한 바와 같이 3상 교류전원(50)으로부터 전류(60싸이클, 220V)를 1차 변압기(51)를 경유해서 교류를 직류로 변환하는 변환기(52)에 넣어 먼저 실리콘 제어정류기(53)를 통해서 전압곡선을 점호각(Firing Angle)으로 조절하여 직류로 변화하고, 다음에 저주파 통과 필터(미도시)를 통과시켜 출력전압을 평활하게 하고, 평활한 출력전압의 전류(54)를 직류-교류변환기(55)에 넣어 그 변환기의 사이리스터 스위치를 통해서 직류를 교류로 변환하고, 또한 주파수를 주파수 변환 발생기(58)로써 변환하여 직류-교류 변환기(55)에서 나온, 1차 전류(56)를 2차 변압기(57)를 거쳐서 용접할 부분에 공급했다.

제 6 도는 각각 상술한 전압곡선을 표시한다.

즉, 제 6 (a)도는 3상 교류전원 전압의 하나의 상의 전압파형, 제 6 (b)도는 점호각조정후 직류의 전압곡선, 제 6(c)도는 평활하게 된 전압곡선, 제 6(d)도는 사이리스터 스위치를 사용해서 직류를 교류료 변환한후의 압력곡선을 나타낸다.

1차 공급전류의 싸이클은 600Hz로 설정했으며, 용접압력과 용접 속도는 각각 35.5kg/㎠ 및 49m/min으로 했다.

중공 원통체의 중합부의 양단개소(각각 약 2mm)에는 1차 전류(56)으로부터 평균 48.25A의 전류(48.0-48.5A)를 공급했으며, 양단소개를 제외한 중합부의 중앙개소에는 평균 47.05A의 전류(46.8-47.3A)를 공급했다.

이때, 1차 전류의 이러한 값은 용접하는데 있어서 효과적이었다. 즉 이 실시예에서는 중합부의 양단개소에 적용된 전류는 1차 전류로서 중앙개소에 적용되는 전류 보다 1.2A 높은 값으로 설정했다.

상기한 조건으로 용접된 크롬 처리 강판제의 깡통 몸체는 전체 길이에 걸쳐서 실질적으로 버어가 형성되지 않았으며, 또한 플랜지를 형성할 때 균열이 생기지 않았다.

또한 중합부의 단부로부터 돌출되는 돌기도 형성되지 않았다.

[비교예 1]

실시예 1에서 사용한 것과 같은 크롬처리 강판을 소재로서 사용했다. 공급전류의 주파수, 용접압력, 용접속도 등의 조건은 실시예 1에서와 같은 조건으로 했다.

중공원통체에 전장에 걸쳐서 1차 전류의 부하시 실효치로서 평균 18.25A의 전류를 공급하여 용접하였다.

이 비교예에서 용접하여 제조한 깡통 몸체에는 모두 그 내부면에 중합부로부터 돌출된 버어가 형성되었으나, 플랜지 형성과정에서 양단개소의 어느 쪽에서도 균열이 생기지는 않았다.

또한 상기의 조건과 같은 조건으로서 공급 1차 전류를 평균 47.25A로 변경하여 용접 제조한 깡통 몸체의 경우에는 버어는 형성되지 않았으나, 플랜지 형성과정에서 몇몇 깡통 몸체는 그 단부에서 균열이 생겼다.

즉, 46.8-47.3A의 좁은 전류 범위내의 전류로서 양질의 제품을 얻을 수 있다는 것을 의미한다.

그러나, 상기한 바와 같이, 전류의 변동 범위를 0.1-0.2A와 같은 좁은 범위내에서 조정하는 것을 실제 적이지 못하다.

실시예 1과 비교예 1에서와 같이 용접하여 제조된 깡통몸체의 중합부를 길이방향으로 절단하면 용접상태를 조사했다.

그 결과, 실시예 1에서의 제품의 경우와 비교예 1에서의 제품의 경우 보다 양단부(전기저항 가열에 의해 용융되고 냉각 및 응고된 부분)의 너게트(nugget)가 현저하게 크고, 그 틈이 좁았으며, 인장파단 시험 결과의 용접강도도 높았다.

[실시예 2]

극히 얇게 니켈 도금하고 다시 그 도층에 크롬 처리한 강판(이하 니켈-크롬처리강판이라 칭한다)을 깡통몸체 제조용 소재로서 사용했다. 이 소재를 중공원통형으로 형성한 다음 공급전류 주파수 35Hz, 용접압력 30kg/㎠, 용접속도 35m/min 의 조건하에서 중합부의 양단부에는 1차 전류로서 평균 60.35A(60.0-60.7A)의 전류를 중앙부에는 평균 59.1A(58.7-59.5A)의 전류를 공급하여 용접하였다.

여기 얻어진 깡통몸체 전부는 다소의 버어가 형성되었다.

즉 실질적으로는 버어가 형성되지 않았으며, 나아가서 균열이 생기지 않았다.

또한, 중합부의 양단에도 돌기가 돌출되지 않았다.

[비교예 2]

실시예 2에서와 같은 니켈-크롬 처리강판을 사용하고 공급전류의 주파수, 용접압력 및 용접속도 등의 조건도 실시예 2에서와 같은 조건으로 실시했다.

중공원통체의 중합부 전장에 걸쳐서 1차 전류로서 평균 60.35A의 공급전류로서 용접하였다.

이 비교예에서 용접하여 제조된 깡통몸체에는 모두 많은 버어가 형성되었다.

그러나 플랜지 형성과정에서 양단부의 어느 쪽에서도 균열이 생기지는 않았다.

또한 상기와 같은 조건으로서 공급 1차 전류를 평균 59.1A로 변경하여 용접제조한 깡통 몸체에는 버어는 형성되지 않았으나, 플랜지 형성과정에서 몇몇 깡통몸체는 양단개소에서 모두 균열이 생겼다.

상기한 본 발명이 실시예 1과 2의 결과로부터 명백한 바와 같이 본 발명의 방법은 종래의 중공원통체의 중합부분 용접방법과는 달리, 중합부의 중앙개소 보다 양단개소에 더 큰 전류를 적용시키며, 이로써 종래의 기술로서는 해결할 수 없었던 버어 형성의 방지와 균열 전개의 방지 등의 문제를 실제활용 가능한 변동 범위내의 전류를 사용하여 동시에 해결할 수 있는 것이다.

또한 제 5 도를 참조하여 상술한 전압변환 시스템은 본 발명의 방법을 실제 사용하는 데에 크게 공여한다.

본 발명의 용접방법은 상술한 실시예에 사용된 강철은 물론, 버어와 균열에 관련해서 상술한 문제가 일어나게 되는 깡통몸체 제조용의 강철이라면 어떤 종류의 것에라도 적용할 수 있다.

따라서 본 발명의 제조방법은 크롬 처리강판으로 이루어진 원통체에만 그 적용이 한정되는 것이 아니고, 버어의 형성이 야기되는 강철로 이루어진 모든 종류의 통체에 적용할 수 있으며, 물론 주석판으로 이루어진 통체에도 적용할 수 있다.

또한, 상기의 실시예에서는 큰 전류로써 용접되는 단부의 양측 길이를 2mm로 설정했으나, 항상 그 길이(2mm)로 설정할 필요는 없고, 버어와 균열에 관하여 본 발명의 방법을 실용함에 있어서 방해 하지 않는 한은 더 길게 할 수도 있다.

또한 상술한 예에서는 중합부의 양단개소에 같은 값의 전류를 적용시켰지만, 두개의 단부 등에서 그 중합부의 폭이 다른 경우에는 두 개의 단부의 양쪽에 각각 다른 값의 전류를 적용시키므로써 용접결과가 좋게 되는 경우도 있다.

돌기의 형성을 방지하기 위해서는 선행원통체의 후단과 후행원통체의 선단이 동시에 용접구역내에 있는 시간이 필요하다고 했으나, 그 후단과 선단간의 간격을 두는 것은 본 발명에서 요하는 것이 아니며, 두단이 서로 접촉해도 좋다.

본 발명에 있어서 용접전극은 선전극으로 한정되는 것은 아니고, 로울 전극의 경우에는 적용할 수 있다.

본 발명은 종래의 방법과는 완전히 반대라고 할 수 있는 방법에 관한 것으로 본 발명에 의하면, 크롬처리층을 절삭하기 위한 물리적 수단이 필요치 않으며, 단순히 전류개통의 변경만으로서 그 목적을 수행할 수 있으며, 크롬처리강판 등의 용접깡통 몸체의 실용화를 가능하게 한 유용한 발명인 것이다.

Claims (5)

1. 원통형으로 둘글게 한 얇은 강판제 중공원통체를 연속적으로 용접전극 사이로 보내고, 그 중공원통체의 측면중합부를 전기저항 봉합 용접하여 중합측면 이음새를 가진 용접깡통 몸체를 얻는 방법으로서 선행 중공원통체의 측면중합부가 그 전극 사이에 삽입해서 측면 중합부를 용접하는 방법에 있어서, 상기한 중합부의 양단개소를 제외한 중앙개소의 용접전류를 버어를 실질적으로 발생하지 아니하고, 또한 그 중앙개소에 소망하는 용접강도를 부여하는 크기의 전류(A)로 하고, 그 중합부의 양단개소의 용접전류를 그 전류(A)보다 큰 전류로 하는 것을 특징으로 하는 중합측면 이음새를 가진 용접깡통 몸체를 얻는 전기저항 봉합 용접방법.
2. 제 1 항에 있어서, 전기한 통체가 중공원통체, 사각통체 또는 타원통체인 것을 특징으로 하는 중합측면 이음새를 가진 용접깡통 몸체를 얻는 전기저항 봉합 용접방법.
3. 제 1 항에 있어서, 전기한 박강판이 두께 0.21mm의 크롬처리 강판이며, 전류값(A)가 1차 전류로서 평균 47.05A이고, 전류값(B)가 1차 전류로서 평균 48.25A인 것을 특징으로 하는 중합측면 이음새를 가진 용접깡통 몸체를 얻는 전기저항 용접방법.
4. 제 1 항에 있어서, 전기한 박강판이 니켈-크롬처리 강판이며, 전류값(A)와 (B)가 각각 1차 전류로서 평균 59.1A와 60.35A인 것을 특징으로 하는 중합측면 이음새를 가진 용접깡통 몸체를 얻는 전기저항 용접방법.
5. 제 1 항에 있어서, 전기한 박강판이 주석판인 것을 특징으로 하는 중합측면 이음새를 가진 용접깡통 몸체를 얻는 전기저항 용접방법.

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