KR20230059826A - 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강 및 생산 방법 - Google Patents

저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강 및 생산 방법 Download PDF

Info

Publication number
KR20230059826A
KR20230059826A KR1020237010905A KR20237010905A KR20230059826A KR 20230059826 A KR20230059826 A KR 20230059826A KR 1020237010905 A KR1020237010905 A KR 1020237010905A KR 20237010905 A KR20237010905 A KR 20237010905A KR 20230059826 A KR20230059826 A KR 20230059826A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
residual
performance
q370qe
hps
cost
Prior art date
Application number
KR1020237010905A
Other languages
English (en)
Inventor
루이롱 쥬
동위 자이
쥔 홍
예 딩
시앙 리
옌 가오
위엔위 장
Original Assignee
난징 아이론 앤드 스틸 컴퍼니 리미티드
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 난징 아이론 앤드 스틸 컴퍼니 리미티드 filed Critical 난징 아이론 앤드 스틸 컴퍼니 리미티드
Publication of KR20230059826A publication Critical patent/KR20230059826A/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C51/00—Measuring, gauging, indicating, counting, or marking devices specially adapted for use in the production or manipulation of material in accordance with subclasses B21B - B21F
    • B21C51/005—Marking devices
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/42—Constructional features of converters
    • C21C5/46—Details or accessories
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/42—Constructional features of converters
    • C21C5/46—Details or accessories
    • C21C5/4606—Lances or injectors
    • C21C2005/4626—Means for cooling, e.g. by gases, fluids or liquids
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

본 발명은 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강을 개시하고, 강철 생산 기술분야에 관한 것이며, 그 화학 성분 및 질량 백분율은 C: 0.05%~0.08%, Si: 0.10%~0.40%, Mn: 1.61%~1.70%, P≤0.015%, S≤0.0030%, Nb：0.030%~0.050%, Ti: 0.010%~0.018%, 잔여 Ni≤0.05%, Cr: 0.20%~0.30%, 잔여 Mo≤0.05%, 잔여 Cu≤0.05%, 잔여 B≤0.05%, N≤0.005%, Al: 0.020%~0.050%, 나머지는 Fe 및 불순물이다. TMCP 압연 공정을 사용하여 항복비가 낮고 우수한 용접 성능을 가지며 표준 요구를 충족하는 교량 강판을 얻음으로써 기업의 시장 경쟁력을 향상시킨다.

Description

저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강 및 생산 방법
본 발명은 강철 생산 기술분야에 관한 것으로, 특히 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강 및 생산 방법에 관한 것이다.
고성능 교량 강판 Q370qE-HPS은 도로교, 철도교, 도로-철도교에 널리 사용되고 있으며, 2010년 이후 중국의 교통 건설의 활발한 발전과 더불어 교량용 강이 지속적으로 증가하고 있는 배경에서, 넓은 경간의 Q370급 교량용 강에서 주로 사용하는 노멀라이징 강판의 경우, 노멀라이징 열처리 공정의 제련 공정 비용은 환적 비용을 포함하지 않더라도 200 위안이 넘으며, 노멀라이징 후 강판에는 성능 불안정, 용접 조인트의 낮은 충격 에너지, 박리 등 현상 또는 용융각 용접 층상 파열 등의 품질 문제가 발생할 수 있다.
상기 기술적 과제를 해결하기 위하여, 본 발명은 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강을 제공한다.
상기 기술적 과제를 해결하기 위하여, 본 발명은 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강을 제공하고, 이의 화학 성분 및 질량 백분율은 C: 0.05%~0.08%, Si: 0.10%~0.40%, Mn: 1.61%~1.70%, P≤0.015%, S≤0.0030%, Nb：0.030%~0.050%, Ti: 0.010%~0.018%, 잔여 Ni≤0.05%, Cr: 0.20%~0.30%, 잔여 Mo≤0.05%, 잔여 Cu≤0.05%, 잔여 B≤0.05%, N≤0.005%, Al: 0.020%~0.050%, 나머지는 Fe 및 불순물이다.
국가 교량 구조용 강의 GB/T 714 표준을 깊이 연구한 후, 본 발명은 저탄소 마이크로 니오븀 티타늄 합금 교량 성분의 독특한 설계를 통해, 페라이트가 보다 많이 포함된 조직 구조를 얻어 제품의 연질 조직 형성을 촉진하고, 2차 압연 및 최종 압연 온도를 효과적으로 증가시키고 조직의 결정립 크기를 적절하게 변경하여 제품의 항복 강도를 안정하게 하며, 수냉 조건을 통해 탄화물 및 크롬 원소의 변태를 촉진하여 항복 강도를 감소시킴과 동시에 제품의 인장 강도를 향상시켜 제품의 항복비를 효과적으로 낮춘다.
본 발명에 의해 추가로 정의되는 기술적 해결수단은 다음과 같다.
전술한 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강에서, 판의 두께는 16~30mm이고, 이의 화학 성분 및 질량 백분율은 C: 0.05%~0.07%, Si: 0.10%~0.20%, Mn: 1.61%~1.65%, P≤0.015%, S≤0.0030%, Nb: 0.030%~0.040%, Ti: 0.010%~0.015%, 잔여 Ni≤0.05%, Cr: 0.20%~0.30%, 잔여 Mo≤0.05%, 잔여 Cu≤0.05%, 잔여 B≤0.05%, N≤0.005%, Al: 0.020%~0.050%, 나머지는 Fe 및 불순물이다.
전술한 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강에서, 판의 두께는 30~50mm이고, 이의 화학 성분 및 질량 백분율은 C: 0.06%~0.08%, Si: 0.15%~0.25%, Mn: 1.63%~1.68%, P≤0.015%, S≤0.0030%, Nb: 0.040%~0.050%, Ti: 0.010%~0.015%, 잔여 Ni≤0.05%, Cr: 0.20%~0.30%, 잔여 Mo≤0.05%, 잔여 Cu≤0.05%, 잔여 B≤0.0005%, N≤0.005%, Al: 0.020%~0.050%, 나머지는 Fe 및 불순물이다.
전술한 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강에서, 판의 두께는 50~60mm이고, 이의 화학 성분 및 질량 백분율은 C: 0.06%~0.08%, Si: 0.20%~0.40%, Mn: 1.65%~1.70%, P≤0.015%, S≤0.0030%, Nb: 0.040%~0.050%, Ti: 0.010%~0.015%, 잔여 Ni≤0.05%, Cr: 0.20%~0.30%, 잔여 Mo≤0.05%, 잔여 Cu≤0.05%, 잔여 B≤0.0005%, N≤0.005%, Al: 0.020%~0.050%, 나머지는 Fe 및 불순물이다.
전술한 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강에서, 강판의 미세 조직은 페라이트, 펄라이트 및 10%~30%의 베이나이트를 포함한다.
본 발명의 다른 목적은 템퍼링 처리가 필요하지 않은 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강의 생산 방법을 제공하는 것이며, 상기 생산 방법은, 성분 설계 계비에 따른 원료 배합 단계→용철 전처리 단계→상하 복합 취련 전로에서 제련하는 단계→LF로에서 정련하는 단계→RH 진공 처리 단계→슬래브 주입 단계→워킹빔 가열로에서 가열하는 단계→고압수로 디스케일링하는 단계→제어 압연 냉각 단계→압연 후 처리 단계를 포함하되,
제어 압연 냉각 공정 단계에서, 오스테나이트 온도는 1100~1110℃이고, 가열할 빌릿의 두께는 강판의 두께에 따라 2~4배로 조정하고, 2차 시작 온도는 주문 두께에 따라 820~990℃로 조정하며, 최종 압연 온도는 820±20℃로 하고, 초고속 냉각으로 560~590℃까지 냉각하며, 강판이 냉각된 후 즉시 라인에서 분리하여 서냉 가마에 넣어 적층 냉각을 진행하고, 24시간 동안 적층 냉각한 후 전단, 마킹, 표면 검사, 흠집 검출 및 입고를 진행한다.
본 발명은 다음과 같은 유익한 효과를 가진다.
(1) 본 발명은 중국 국가 표준 GB/T 714 구조용 교량강에 의거하여, 고망간 크롬 원소와 저탄소 마이크로 니오븀 티타늄 합금화 성분 설계를 사용하고, TMCP 압연 기술로 기존의 TMCP+ 템퍼링 공정을 대체하여 제품의 제조 원가를 효과적으로 낮추고 기업의 경쟁력을 대폭 향상시킨다.
(2) 본 발명에서 사용하는 저온 오스테나이트화 기술은 초기 오스테나이트의 결정립 크기를 감소시켜 제품의 저온 충격 인성의 안정성을 보장한다.
(3) 본 발명은 2차 시작 온도 및 최종 압연 온도를 제어하고, 수냉 공정과 결합함으로써, 제품의 항복 강도를 효과적으로 낮추어 인장 강도의 안정성을 보장하고 제품의 항복비의 안정성을 안정화한다.
(4) 본 발명은 압연 온도 제어 및 압연 후 수냉 방법을 통해 조직을 합리적으로 변태시켜 페라이트, 펄라이트 및 10%~30%의 베이나이트를 포함하는 조직을 얻음으로써 밴드 모양 조직의 위해를 줄이고 심부의 유해 원소 및 경질상 조직의 축적을 방지하여 제품의 결함 검출의 합격률 및 용접 성능의 안전성을 향상시킨다.
(5) 본 발명은 고망간 크롬 원소의 설계를 통해 조직의 결정립 크기를 미세화하고, 제품의 인장 강도의 안정성을 보장하며, 2차 시작 온도 및 최종 압연 온도를 제어함으로써 제품의 항복비를 보장한다.
(6) 본 발명은 강판의 적층 냉각을 통해 제품의 내부 응력이 불균형한 문제를 효과적으로 해결하고, 고객에 의한 절단, 및 가공의 안정성을 보장한다.
도 1은 실시예 1을 통해 얻은 강판이 금속현미경 아래에서의 전형적인 조직 형태도이다.
하기 실시예에서 제공하는 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강에서, 강판의 두께 사양은 각각 22mm, 33mm, 55mm이고, 그 화학 성분 및 질량 백분율은 표 1과 같다.
표 1 실시예에 따른 강판의 화학 성분(wt%)
Figure pct00001
생산 방법은 상기 성분 설계 계비에 따른 원료 배합 단계→용철 전처리 단계→상하 복합 취련 전로에서 제련하는 단계→LF로에서 정련하는 단계→RH 진공 처리 단계→슬래브 주입 단계→워킹빔 가열로에서 가열하는 단계→고압수로 디스케일링하는 단계→제어 압연 냉각 단계→압연 후 처리 단계를 포함하되, 오스테나이트 온도는 1100~1110℃이고, 가열할 빌릿의 두께는 강판의 두께에 따라 2~4배로 조정하고, 2차 시작 온도는 주문 두께에 따라 820~990℃로 조정하며, 최종 압연 온도는 820±20℃로 하고, 초고속 냉각으로 560~590℃까지 냉각한다. 구체적인 압연 공정은 표 2와 같고, 성능은 표 3과 같다.
표 2 실시예에 따른 강판의 압연 공정
Figure pct00002
표 3 실시예에 따른 강판의 역학적 성능
Figure pct00003
도 1에서 볼 수 있듯이, 강판 조직은 덩어리 모양의 페라이트를 위주로 하고 극소량의 베이나이트를 함유하며, 조직이 균일, 미세하고 조밀하여 제품의 고강도, 낮은 항복비, 높은 인성, 쉬운 용접, 피로 저항 등 성능에 유리하다.
상기 내용을 요약하면, 본 발명은 TMCP 압연 기술을 사용하고, 짧은 공정 및 저원가 제조 방법을 응용하여 강판의 내부 응력을 효과적으로 제거한다. 개발된 Q370qE-HPS 교량용 강은 용접에 용이하고 인성이 높으며 품질이 안정적인 고성능 교량 강판에 대한 교량 공장의 요구를 충족한다. 원가 최적화를 통해 제품의 제조 원가를 효과적으로 절감하고 기업의 경쟁력을 높이며 기업의 경제적 효익을 증가시킨다.
상술한 실시예 외에도 본 발명은 다른 실시형태를 가질 수 있다. 등가 대체 또는 동등한 변환에 의해 형성된 기술적 해결수단도 모두 본 발명의 특허청구범위에 포함된다.

Claims (6)

  1. 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강에 있어서,
    이의 화학 성분 및 질량 백분율은 C: 0.05%~0.08%, Si: 0.10%~0.40%, Mn: 1.61%~1.70%, P≤0.015%, S≤0.0030%, Nb：0.030%~0.050%, Ti: 0.010%~0.018%, 잔여 Ni≤0.05%, Cr: 0.20%~0.30%, 잔여 Mo≤0.05%, 잔여 Cu≤0.05%, 잔여 B≤0.05%, N≤0.005%, Al: 0.020%~0.050%, 나머지는 Fe 및 불순물인 것을 특징으로 하는 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강.
  2. 제1항에 있어서,
    판의 두께는 16~30mm이고, 이의 화학 성분 및 질량 백분율은 C: 0.05%~0.07%, Si: 0.10%~0.20%, Mn: 1.61%~1.65%, P≤0.015%, S≤0.0030%, Nb: 0.030%~0.040%, Ti: 0.010%~0.015%, 잔여 Ni≤0.05%, Cr: 0.20%~0.30%, 잔여 Mo≤0.05%, 잔여 Cu≤0.05%, 잔여 B≤0.05%, N≤0.005%, Al: 0.020%~0.050%, 나머지는 Fe 및 불순물인 것을 특징으로 하는 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강.
  3. 제1항에 있어서,
    판의 두께는 30~50mm이고, 이의 화학 성분 및 질량 백분율은 C: 0.06%~0.08%, Si: 0.15%~0.25%, Mn: 1.63%~1.68%, P≤0.015%, S≤0.0030%, Nb: 0.040%~0.050%, Ti: 0.010%~0.015%, 잔여 Ni≤0.05%, Cr: 0.20%~0.30%, 잔여 Mo≤0.05%, 잔여 Cu≤0.05%, 잔여 B≤0.0005%, N≤0.005%, Al: 0.020%~0.050%, 나머지는 Fe 및 불순물인 것을 특징으로 하는 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강.
  4. 제1항에 있어서,
    판의 두께는 50~60mm이고, 이의 화학 성분 및 질량 백분율은 C: 0.06%~0.08%, Si: 0.20%~0.40%, Mn: 1.65%~1.70%, P≤0.015%, S≤0.0030%, Nb: 0.040%~0.050%, Ti: 0.010%~0.015%, 잔여 Ni≤0.05%, Cr: 0.20%~0.30%, 잔여 Mo≤0.05%, 잔여 Cu≤0.05%, 잔여 B≤0.0005%, N≤0.005%, Al: 0.020%~0.050%, 나머지는 Fe 및 불순물인 것을 특징으로 하는 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강.
  5. 제1항에 있어서,
    강판의 미세 조직은 페라이트, 펄라이트 및 10%~30%의 베이나이트를 포함하는 것을 특징으로 하는 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강.
  6. 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강의 생산 방법에 있어서,
    제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 응용되며, 템퍼링 처리가 필요하지 않고,
    성분 설계 계비에 따른 원료 배합 단계→용철 전처리 단계→상하 복합 취련 전로에서 제련하는 단계→LF로에서 정련하는 단계→RH 진공 처리 단계→슬래브 주입 단계→워킹빔 가열로에서 가열하는 단계→고압수로 디스케일링하는 단계→제어 압연 냉각 단계→압연 후 처리 단계를 포함하되,
    제어 압연 냉각 공정 단계에서, 오스테나이트 온도는 1100~1110℃이고, 가열할 빌릿의 두께는 강판의 두께에 따라 2~4배로 조정하고, 2차 시작 온도는 주문 두께에 따라 820~990℃로 조정하며, 최종 압연 온도는 820±20℃로 하고, 초고속 냉각으로 560~590℃까지 냉각하며, 강판이 냉각된 후 즉시 라인에서 분리하여 서냉 가마에 넣어 적층 냉각을 진행하고, 24시간 동안 적층 냉각한 후 전단, 마킹, 표면 검사, 흠집 검출 및 입고를 진행하는 것을 특징으로 하는 생산 방법.
KR1020237010905A 2020-09-29 2020-11-04 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강 및 생산 방법 KR20230059826A (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202011048079.7A CN112195406B (zh) 2020-09-29 2020-09-29 低成本高性能Q370qE-HPS桥梁钢及生产方法
CN202011048079.7 2020-09-29
PCT/CN2020/126500 WO2022067962A1 (zh) 2020-09-29 2020-11-04 低成本高性能Q370qE-HPS桥梁钢及生产方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20230059826A true KR20230059826A (ko) 2023-05-03

Family

ID=74007822

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020237010905A KR20230059826A (ko) 2020-09-29 2020-11-04 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강 및 생산 방법

Country Status (4)

Country Link
JP (1) JP2023542426A (ko)
KR (1) KR20230059826A (ko)
CN (1) CN112195406B (ko)
WO (1) WO2022067962A1 (ko)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113025879B (zh) * 2021-02-01 2022-03-01 南京钢铁股份有限公司 一种耐候桥梁钢及其冶炼方法
CN113186454B (zh) * 2021-03-30 2022-03-29 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 一种回火型低屈强比桥梁钢的生产方法
CN113234999B (zh) * 2021-04-27 2022-05-20 南京钢铁股份有限公司 一种高效焊接桥梁钢及其制造方法
CN115261726B (zh) * 2022-08-04 2023-06-06 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 特厚Q370qE桥梁钢板及其生产方法
CN116377327A (zh) * 2023-04-03 2023-07-04 江苏沙钢集团有限公司 一种经济型q390md钢板及其生产方法
CN117604223A (zh) * 2023-12-21 2024-02-27 河北普阳钢铁有限公司 一种低成本370MPa级耐候桥梁钢板生产方法

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2768062B2 (ja) * 1991-06-17 1998-06-25 株式会社神戸製鋼所 高強度強靭鋼の製造方法
JP2006169591A (ja) * 2004-12-16 2006-06-29 Kobe Steel Ltd 高降伏強度を有する非調質鋼板
JP4673785B2 (ja) * 2006-04-11 2011-04-20 新日本製鐵株式会社 優れた母材および溶接熱影響部靭性を有する高生産性高強度鋼板及びその製造方法
CN101185940A (zh) * 2007-12-19 2008-05-28 重庆钢铁(集团)有限责任公司 Q370qD桥梁板生产工艺
JP5347827B2 (ja) * 2009-08-17 2013-11-20 新日鐵住金株式会社 音響異方性に優れた高降伏点４９０ＭＰａ級溶接構造用鋼およびその製造方法
CN102162065B (zh) * 2011-03-27 2012-08-22 莱芜钢铁集团有限公司 一种屈服强度550MPa低碳贝氏体工程机械用钢及其制备方法
KR101467031B1 (ko) * 2012-06-28 2014-12-01 현대제철 주식회사 강판 및 그 제조 방법
CN103421941A (zh) * 2013-08-19 2013-12-04 南京钢铁股份有限公司 提高抗海洋大气腐蚀结构用钢板耐腐蚀性能的热处理方法
CN104928598A (zh) * 2015-07-02 2015-09-23 首钢总公司 一种高性能的宽规格桥梁钢板的生产方法
CN108103393A (zh) * 2017-06-01 2018-06-01 海宁瑞奥金属科技有限公司 一种高强度高韧性桥梁钢焊接接头的焊缝金属
CN110106441A (zh) * 2019-05-14 2019-08-09 南京钢铁股份有限公司 TMCP型屈服370MPa高性能桥梁钢板及生产方法
CN110306111A (zh) * 2019-07-17 2019-10-08 张家港宏昌钢板有限公司 一种厚规格钢板及其制造方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN112195406A (zh) 2021-01-08
CN112195406B (zh) 2021-11-19
WO2022067962A1 (zh) 2022-04-07
JP2023542426A (ja) 2023-10-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3988683A1 (en) Large-thickness lamellar tearing-resistant high-strength steel plate with 960 mpa-level yield strength, and production method therefor
KR20230059826A (ko) 저원가 고성능 Q370qE-HPS 교량강 및 생산 방법
AU2015353251B2 (en) Low-alloy high-strength high-tenacity steel panel and method for manufacturing same
CN105506494B (zh) 一种屈服强度800MPa级高韧性热轧高强钢及其制造方法
CN101368251B (zh) 一种大厚度临氢设备用钢板及其生产工艺
CN107475620B (zh) 低温压力容器用调质型A537Cl2钢板及其生产方法
CN105463324B (zh) 一种厚规格高韧性管线钢及其制造方法
CN102876999B (zh) 一种调质型低温压力容器用钢板及其制备方法
WO2017181630A1 (zh) 一种抗氢致开裂压力容器钢板及其制造方法
CN102732792B (zh) 一种厚度≥100毫米的临氢容器用钢及其生产方法
CN103882344A (zh) 加钒铬钼钢板及其生产方法
CN105908086B (zh) 一种低压缩比特厚低合金钢板及其制造方法
KR20220004220A (ko) LNG 저장탱크용 7Ni 강판 및 생산 공정
CN106544590A (zh) 1000MPa级高韧性高性能均匀性易焊接特厚钢板及其制造方法
KR20230059825A (ko) 저원가 고성능 q500 교량강 및 생산 방법
CN102011047A (zh) 一种低成本、高性能压力容器用钢板的生产方法
CN106811700A (zh) 一种厚规格抗酸性x60ms热轧卷板及其制造方法
KR20230037040A (ko) 우량한 코어부 인성을 구비한 고강도 용기용 후판(厚板) 및 제조방법
CN109609845A (zh) 一种500MPa级耐候钢及其生产方法
WO2020038244A1 (zh) 一种80mm厚低成本FH420海工钢板及其制造方法
AU2022208884A1 (en) High-strength and toughness free-cutting non-quenched and tempered round steel and manufacturing method therefor
JP2023519992A (ja) ３５５ＭＰａグレードの海洋工学用低温耐性の熱間圧延されたＨ字型鋼及びその製造方法
CN107937807A (zh) 770MPa级低焊接裂纹敏感性压力容器钢及其制造方法
WO2024027526A1 (zh) 特厚Q500qE桥梁钢板及其生产方法
CN103667921B (zh) 沿厚度方向性能均匀的高强韧性厚钢板及其生产方法