KR20220098374A - 개선된 단위 면적당 파괴 에너지를 갖는 2층 다중 가닥 코드 - Google Patents
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Abstract
본 발명은 다중 가닥 코드(50)에 관한 것으로서, 상기 다중 가닥 코드(50)은 2개의 층들(C1, C3)을 갖는 K=1 내부 가닥(TI)으로 구성된 코드의 내부층(CI)으로서, Q 내부 금속 스레드들(F1)로 구성된 내부층(C1), 및 N 외부 금속 스레드들(F3)로 구성된 외부층(C3)을 포함하는, 상기 내부층(CI), 및 상기 코드의 내부층(CI) 주위에 감긴 2개의 층들(C1', C3')을 갖는 L>1 외부 가닥들(TE)로 구성된 상기 코드의 외부층(CE)으로서, Q' 내부 금속 스레드들(F1')로 구성된 내부층(C1') 및 N' 외부 금속 스레드들(F3')로 구성된 외부층(C3')을 포함하는 상기 외부층(CE)을 포함한다. 상기 코드(50)는 ES= 
x 
x Cfrag / D 를 갖는 단위 면적당 파괴 에너지 ES ≥145 N.mm-1 를 갖고 여기서 
는 Nc 스레드에 대한 파괴력의 합이고; 
는 Nc 스레드의 총 연신율의 합계이며, Cfrag는 코드(50)의 약화 계수이며, D는 코드(50)의 직경이다.
Description
본 발명은 코드 및 이러한 코드를 포함하는 타이어에 관한 것이다.
트레드, 2개의 비연장성 비드, 비드를 트레드에 연결하는 2개의 측벽, 및 카커스 보강재(carcass reinforcement)와 트레드 사이에 원주방향으로 배치된 크라운 보강재(carcass reinforcement)를 포함하는 방사상 카커스 보강재를 갖는 건설 공장 차량용 타이어는 종래 기술, 특히 문서 WO2016017655로부터 공지되어 있다. 이 크라운 보강재는 한 플라이의 코드가 플라이의 엘라스토머 매트릭스에 내장된 금속 코드와 같은 보강 요소로 보강된 4개의 플라이로 구성된다.
이 크라운 보강재는 여러 필라멘트 보강 요소를 포함하는 여러 작업 플라이를 포함한다. 각각의 작업 필라멘트 보강 요소는 직경 d1=0.25의 Q=3 내부 금속 스레드로 구성된 내부층과 내부층 주위에 감긴 직경 d3=0.33 mm의 N=8 외부 금속 스레드로 구성된 외부층을 포함하는 K=1 2개의 층 내부 가닥으로 구성된 코드의 내부층; 직경 d1'=0.29mm의 내부 금속 스레드로 구성된 내부층과 내부층 주위에 감긴 직경 d3'=0.29 mm의 N'=9 외부 금속 스레드로 구성된 외부층을 포함하는 L=6 2개의 층 외부 가닥으로 구성된 코드의 외부층을 구비하는 2개의 층 다중 가닥 코드이다. 비랩핑 코드(unwrapped cord)의 직경은 17,572N의 파괴력에 대해 3.72mm와 같다.
한편으로, 타이어가 예컨대 암석 형태의 장애물을 통과함에 따라, 이러한 장애물은 크라운 보강재까지 타이어를 천공할 위험이 있다. 이러한 천공으로 인해 부식제가 타이어의 크라운 보강재로 들어가 수명이 단축된다.
한편, 크라운 플라이의 코드는 특히 타이어가 장애물을 지나갈 때 코드에 가해지는 비교적 상당한 하중 및 변형으로 인해 파괴될 수 있음이 밝혀졌다.
본 발명의 한 주제는 파괴의 수 및 천공의 수를 감소시키거나 심지어 제거하는 것을 가능하게 하는 코드이다.
이를 위해, 본 발명의 한 주제는 2층 다중 가닥 코드이고, 상기 2층 다중 가닥 코드는:
- 2개 층들의 K=1 내부 가닥(TI)으로 구성된 코드의 내부층으로서, 상기 2개의 층들은
- Q= 2, 3 또는 4개의 내부 금속 스레드들로 구성된 내부층, 및
- 상기 내부층 주위에 감긴 직경 d3의 N 외부 금속 스레드들로 구성된 외부층을 포함하는, 상기 내부층과;
- 상기 코드의 내부층 주위에 감긴 2개 층들의 L>1 외부 가닥들(TE)로 구성된 상기 코드의 외부층으로서, 상기 2개의 층들은
- Q'= 2, 3 또는 4개의 내부 금속 스레드들로 구성된 내부층, 및
- 상기 내부층 주위에 감긴 직경 d3'의 N' 외부 금속 스레드들로 구성된 외부층을 포함하는 상기 외부층을 포함하고,
상기 코드는 ES= 
x 
x Cfrag / D를 갖는 단위 면적당 파괴 에너지 ES ≥150 N.mm-1 를 갖고 여기서:
- 
는 Nc 스레드에 대한 파괴력의 합(뉴턴)이고;
- Nc = Q+N+L x(Q'+N')는 금속 스레드의 총 수이고;
- D는 코드의 지름(mm)이고;
- 
는 Nc 스레드의 총 연신율의 합계이며 무차원이고;
- Cfrag는 코드(50)의 무차원 약화 계수이며,
d3 및 d3'는 mm로 표시되며,
αf는 라디안으로 표시되는, 상기 내부 가닥의 외부 금속 스레드들과 상기 외부 가닥들의 외부 금속 스레드들 사이의 접촉 각도이고,
αt는 라디안으로 표시되는 각 외부 가닥(TE)의 나선 각도(helix angle)이고;
Cste = 1500 N.mm-2이다.
본 발명에 따른 코드는 단위 면적당 파괴 에너지가 비교적 높기 때문에, 천공을 줄일 수 있어 타이어의 수명을 연장하고 파괴 횟수를 줄일 수 있다. 특히, 본 발명의 배후의 발명자들은 코드 파괴를 줄이기 위한 결정 기준이 종래 기술에서 널리 교시된 파괴력일 뿐만 아니라 본 출원에서 파괴력, 파괴 연신율 및 코드 약화 계수의 곱과 동일한 지표를 코드 직경으로 나눈 값이라는 것을 발견하였다.
약화 계수는 내부층 및 외부층의 외부 금속 스레드 레벨에서 스레드간 접촉의 횡방향 약화에 의해 야기되는 코드의 인장 거동의 손실을 고려하는 것을 가능하게 한다. 이 약화 계수는 내부층의 외부 금속 스레드의 수, 내부 가닥과 각 외부 가닥간 접촉 각도, 내부층의 외부 금속 스레드 및 외부 가닥의 나선 각도 및 외부 가닥의 파괴력에 대한 외부층의 외부 금속 스레드의 각각의 직경 d3 및 d3'에 따라 좌우된다. 따라서 튼튼한 코드는 1에 가까운 약화 계수를 가지며 약한 코드는 0.5에 가까운 최적의 약화 계수를 갖는다.
구체적으로, 종래 기술의 코드는 비교적 높지만 최적이 아닌 약화 계수 또는 최적의 약화 계수, 즉 1에 가까운 파괴력을 갖지만 WO2016017655의 예 8과 같이 비교적 낮은 파괴력을 갖는다. 두 경우 모두에서, 종래 기술의 코드는 단위 면적당 비교적 낮은 파괴 에너지를 갖는다. 본 발명에 따른 코드는 비교적 높은 약화 계수 및 비교적 높은 파괴력 때문에, 비교적 높은 파괴 연신율 및 비교적 높은 단위 면적당 파괴 에너지를 나타낸다.
"a와 b 사이"라는 표현으로 표시된 값의 범위는 a보다 큰 것에서 b보다 작은 것(즉, 끝점 a와 b를 제외함)으로 확장되는 값의 범위를 나타내는 반면, "a에서 b로"라는 표현으로 표시된 값의 범위는 끝점 "a"에서 끝점 "b"까지 확장되는 값의 범위, 즉 엄격한 끝점 "a" 및 "b"를 포함하는 값의 범위를 의미한다.
정의에 의해, 가닥의 직경은 가닥이 외접하는 내부의 가장 작은 원의 직경이다.
유리하게는, 코드의 직경은 래퍼(wrapper)가 없는 코드가 외접되는 내부의 가장 작은 원의 직경이다. 바람직하게는, 코드는 D ≤6.0mm, 바람직하게는 5.0mm ≤ D ≤ 5.5mm가 되도록 직경 D를 갖는다. 직경 D는 표준 ASTM D2969-04에 따라 코드에서 측정된다.
본 발명에서, 코드는 2층의 가닥을 가지며, 이는 그것이 2층의 가닥으로 구성된 조립체를 포함하는 것을 의미하며, 그 이상도 이하도 아닌, 즉 조립체가 하나가 아니고 셋도 아니고 단지 둘만을 갖는 2층의 가닥을 갖는다는 것을 의미한다.
일 실시예에서, 코드의 내부 가닥은 중합체 화합물에 의해 둘러싸여지고, 이어서 외부층이 이어진다.
유리하게는, 내부 가닥은 원통형 층을 갖는다.
유리하게는, 각각의 외부 가닥은 원통형 층을 갖는다.
매우 유리하게는, 내부 가닥 및 각각의 외부 가닥은 원통형 층을 갖는다. 이러한 원통형 층은 가닥의 다양한 층이 상이한 피치로 감길 때 및/또는 이러한 층의 감는 방향이 층마다 상이할 때 얻어진다는 것을 기억해야 할 것이다. 원통형 층이 있는 가닥은 모든 층의 피치가 동일하고 모든 층의 감는 방향이 동일하여 훨씬 낮은 침투성을 나타내는 조밀한 층이 있는 가닥과 달리 침투성이 매우 높다.
내부 가닥은 2층 가닥이다. 내부 가닥은 더도 덜도 아닌 두 개의 스레드 층으로 구성된 스레드 컬렉션(collection of thread)을 포함하는데, 이는 즉, 스레드 컬렉션에는 하나가 아니고 셋도 아니고 단지 둘만을 갖는 두 개의 스레드 층을 의미한다.
외부 가닥은 2층 가닥이다. 외부 가닥은 두 개의 스레드 층으로 구성된 스레드 컬렉션으로 구성되며, 이는 스레드 컬렉션에 하나가 아니고 셋도 아니고 단지 둘만을 갖는 두 개의 스레드 층을 갖는다는 것을 의미한다.
알려진 바와 같이, 가닥의 피치는 코드의 축에 평행하게 측정된 이 가닥의 길이를 나타내며, 그 후에 이 피치를 갖는 가닥은 코드의 상기 축 주위를 완전히 회전한다는 것을 기억해야 할 것이다. 유사하게, 스레드의 피치는 그것이 위치한 가닥의 축에 평행하게 측정된 이 스레드의 길이를 나타내며, 그 후에 이 피치를 갖는 스레드는 가닥의 상기 축 주위를 완전히 회전한다.
가닥 또는 스레드의 층을 감는 방향이 의미하는 것은 코드 또는 가닥의 축에 대해 가닥 또는 스레드가 형성하는 방향이다. 감는 방향은 일반적으로 문자 Z 또는 S로 지정된다.
스레드 및 가닥의 피치, 감는 방향 및 직경은 2014년 표준 ASTM D2969-04에 따라 결정된다.
내부 가닥의 외부 금속 스레드와 외부 가닥의 외부 금속 스레드들 사이의 접촉 각도는 도 7에 표시된 각도 αf이다. 본 발명에 따른 코드의 이 개략도에서, 내부층과 외부층이 감겨 있는 코드의 축 A-A'가 표시되어 있다. 이 도면에서는, 내부 가닥의 외부 금속 스레드와 외부 가닥의 외부 금속 스레드들 사이의 접촉 각도인 각도 αf를 더 잘 보기 위해, 외부 가닥의 외부층의 2개의 금속 스레드만 보유되었다. 이는 접촉 각도가 작을수록 코드의 약화가 적기 때문에, 코드의 약화 계수를 결정하는 관련 파라미터 중 하나이다.
각 외부 가닥의 나선 각도 αt는 당업자에게 잘 알려진 파라미터이며 다음 계산을 사용하여 결정할 수 있다. tan αt = 2xπ Re/Pe, 여기서 공식 pe는 각 외부 가닥이 감겨 있는 밀리미터로 표시되는 피치이고, re는 밀리미터로 표시된 각 외부 가닥의 나선 반지름이고 tan은 접선 함수를 나타내고, αt는 도 단위로 표시된다.
정의에 의해, 코드의 외부층의 나선 반경(Re)은 코드의 축에 수직인 평면에서 외부층의 외부 가닥의 중심을 통과하는 이론상의 원의 반경이다.
당업자에게 잘 알려진 파라미터인 총 연신율 At는 예컨대 힘-연신율 곡선을 얻도록 하는 방식으로 시험되는 스레드에 2014년의 표준 ASTM D2969-04를 적용함으로써 결정된다. At는 연신율(%)로 얻은 곡선에서 도출되며, 이는 힘-연신율 곡선의 지점, 즉 하중이 파괴력(Fm)의 최대값으로 증가하고 그 다음 파괴 후에 급격히 감소하는 스레드가 끊어지는 지점의 연신 축에 대한 투영(projection)에 해당한다. Fm에 대한 감소가 일정 수준을 초과하면, 이는 스레드 파괴가 발생한다는 것을 의미한다.
바람직하게는, 가닥은 사전 성형을 거치지 않는다.
유리하게는, 코드는 금속으로 만들어진다. "금속 코드"라는 용어는 정의상 금속 재료로 주로(즉, 이 스레드의 50% 초과) 또는 전체(100% 스레드)로 이루어진 스레드로 구성된 코드를 의미하는 것으로 이해된다. 이러한 금속 재료는 바람직하게는 강철로 만들어진 재료, 보다 바람직하게는 아래에서 "탄소강"으로 언급되는 펄라이트(또는 페라이트-펄라이트) 탄소강 또는 스테인리스강(정의에 의해 적어도 11%의 크롬 및 적어도 50% 철을 포함하는 강철)으로 구현된다. 그러나 물론 다른 강철이나 다른 합금을 사용하는 것도 가능하다.
탄소강이 유리하게 사용되는 경우, 그의 탄소 함량(강의 중량%)은 바람직하게는 0.4% 내지 1.2%, 특히 0.5% 내지 1.1%이고; 이들 함량은 타이어에 필요한 기계적 특성과 스레드의 작업성 사이에서 좋은 절충안을 나타낸다.
사용된 금속 또는 강은 특히 탄소강이든 스테인리스강이든 그 자체가 금속층으로 코팅될 수 있으며, 이는 예컨대 금속 코드 및/또는 그 구성 요소의 작업성을 향상시키거나 또는 접착성, 내식성 또는 노화 저항성과 같은 코드 및/또는 타이어 자체의 사용 특성을 향상시킨다. 바람직한 일 실시예에 따르면, 사용된 강은 황동(Zn-Cu 합금) 또는 아연 층으로 덮인다.
바람직하게는, 미리 결정된(내부 또는 외부) 가닥의 동일한 층의 스레드는 모두 실질적으로 동일한 직경을 갖는다. 유리하게는, 외부 가닥은 모두 실질적으로 동일한 직경을 갖는다. "실질적으로 동일한 직경"이 의미하는 것은 스레드 또는 가닥이 산업 공차 내에서 동일한 직경을 갖는다는 것이다.
유리하게는, 외부 가닥은 40mm 내지 100mm 범위, 바람직하게는 50mm 내지 90mm 범위의 피치 pe로 내부 가닥 주위에 나선으로 감겨 있다.
본 발명에 따른 코드는 120N·mm-1의 단위 면적당 에너지를 갖는 종래 기술의 코드와 비교하여 크게 개선된 단위 면적당 에너지를 갖는다. 본 발명의 배후의 발명자들은 스레드간 접촉이 많을수록, 특히 가장 응력을 받는 가닥간 영역, 즉 내부 가닥의 외부 금속 스레드와 외부 가닥의 외부 금속 스레드들 사이에 더 많은 접촉이 있을수록, 약화 하중이 접촉 수에 걸쳐 더욱 희석된다는 이론을 가정한다. 이 접촉 하중은 각 가닥이 반응할 수 있는 하중, 즉 가닥 수로 나눈 코드 하중에 따라 달라진다. 이러한 접촉을 최적화하기 위해, 본 발명의 배후의 발명자들은 코드 내부의 접점을 최적화하기 위해 접촉, 보다 구체적으로 내부 가닥의 외부 금속 스레드와 외부 가닥의 외부 금속 스레드들 사이의 접촉 각도에서 우수한 기하학적 특성을 가질 필요가 있다는 이론을 가정하고 있다.
유리하게는, ES ≥160 N.mm-1, 바람직하게는 ES ≥165 N.mm-1, 보다 바람직하게는 ES ≥170 N.mm-1이다.
유리하게는, 파괴력 Fr ≥ 25 000 N, 바람직하게는 Fr ≥ 26 000 N, 보다 바람직하게는 Fr ≥ 28 000 N이 되도록 파괴력 Fr =
x Cfrag이다. 파괴력은 표준 ASTM D2969-04에 따라 측정된다. 전술한 바와 같이, 코드는 단위 면적당 파괴 에너지를 최대화하기 위해 비교적 파괴력이 크다.
본 발명의 또 다른 주제는 중합체 매트릭스로부터 추출된 코드이며, 상기 코드는:
- 2개의 층들을 갖는 K=1 내부 가닥으로 구성된 코드의 내부층으로서, 상기 2개의 층들은
- Q= 2, 3 또는 4개의 내부 금속 스레드들로 구성된 내부층, 및
- 상기 내부층 주위에 감긴 직경 d3의 N 외부 금속 스레드들로 구성된 외부층을 포함하는, 상기 내부층과;
- 상기 코드의 내부층 주위에 감긴 2개의 층들을 갖는 L>1 외부 가닥들로 구성된 상기 코드의 외부층으로서, 상기 2개의 층들은
- Q'= 2, 3 또는 4개의 내부 금속 스레드들로 구성된 내부층, 및
- 상기 내부층 주위에 감긴 직경 d3'의 N' 외부 금속 스레드들로 구성된 외부층을 포함하는 상기 외부층을 포함하고, 상기 추출된 코드는 ES'= 
x 
x Cfrag' / D를 갖는 단위 면적당 파괴 에너지 ES ≥150 N.mm-1 를 갖고 여기서:
- 
는 Nc 스레드에 대한 파괴력의 합(뉴턴)이고;
- Nc = Q+N+L x(Q'+N')는 금속 스레드의 총 수이고;
- D는 코드의 지름(mm)이고;
- 
는 Nc 스레드의 총 연신율의 합계이며 무차원이고;
- Cfrag'는 코드(50')의 무차원 약화 계수이며,
Cp는 코드의 침투 계수이고
d3 및 d3'는 mm로 표시되며,
αf는 라디안으로 표시되는, 상기 내부 가닥의 외부 금속 스레드들과 상기 외부 가닥들의 외부 금속 스레드들 사이의 접촉 각도이고,
αt는 라디안으로 표시되는 외부 가닥들의 나선 각도이고;
Cste = 1500 N.mm-2이다.
바람직하게는 ES' ≥155 N.mm-1, 보다 바람직하게는 ES' ≥160 N.mm-1이다.
추출된 코드의 총 연신율(At)은 상기 정의된 코드의 총 연신율(At)과 유사한 방식으로 측정된다.
바람직하게는, 추출된 코드는 D ≤ 6.0 mm, 바람직하게는 5.0 mm ≤ D ≤ 5.5 mm가 되도록 하는 직경 D를 갖는다. 직경 D는 표준 ASTM D2969-04에 따라 추출된 코드에서 측정된다.
약화 계수 Cfrag'는 가닥간 침투 계수 Cp를 사용하여 중합체 매트릭스가 코드를 침투하는 정도를 고려한다. 이 침투 계수를 계산하기 위해, 톱을 사용하여 추출한 코드에 횡단면 분할을 수행한다. 이 작업을 10회 반복하여 평균 침투 계수 Cp를 계산할 10개의 횡단면을 얻다. 그런 다음 전자 현미경을 사용하여 추출된 각 코드의 중합체 화합물로 충전된 영역을 관찰하고 이미지 처리 소프트웨어를 사용하여 외부 가닥과 내부 가닥간 접촉에 대한 도 8에 묘사된 구역 Scp에서 중합체 화합물이 없는 비금속 표면적과 중합체 화합물로 충전된 표면적의 비율을 정량화한다. 따라서 잘 침투된 코드는 1에 가까운 침투 계수를 가지며 덜 침투된 코드는 0.5에 가까운 침투 계수를 갖는다.
바람직하게는, 중합체 매트릭스는 엘라스토머 매트릭스이다.
중합체 매트릭스, 바람직하게는 엘라스토머 매트릭스는 중합체, 바람직하게는 엘라스토머 화합물에 기초한다.
중합체 매트릭스가 의미하는 것은 적어도 하나의 중합체를 함유하는 매트릭스이다. 따라서 중합체 매트릭스는 중합체 화합물에 기초한다.
엘라스토머 매트릭스가 의미하는 것은 적어도 하나의 엘라스토머를 함유하는 매트릭스이다. 따라서 바람직한 엘라스토머 매트릭스는 엘라스토머 화합물에 기초한다.
"에 기초한"이라는 표현은 화합물이 혼합물 및/또는 사용된 다양한 구성성분의 계내 반응(in situ reaction)의 생성물을 포함한다는 것을 의미하는 것으로 이해되어야 하며, 이들 구성성분 중 일부는 반응할 수 있고/있거나 화합물의 다양한 제조 단계 동안 적어도 부분적으로 서로 반응하도록 의도되고; 따라서 화합물이 완전히 또는 부분적으로 가교된 상태 또는 비가교된 상태에 있는 것이 가능하다.
중합체 화합물이 의미하는 것은 화합물이 적어도 하나의 중합체를 함유한다는 것이다. 바람직하게는, 이러한 중합체는 열가소성, 예컨대 폴리에스테르 또는 폴리아미드, 열경화성 중합체, 엘라스토머, 예컨대 천연 고무, 열가소성 엘라스토머 또는 이들 중합체의 조합일 수 있다.
엘라스토머 화합물이 의미하는 것은 화합물이 적어도 하나의 엘라스토머 및 적어도 하나의 다른 성분을 함유한다는 것이다. 바람직하게는, 적어도 하나의 엘라스토머 및 적어도 하나의 다른 성분을 함유하는 화합물은 엘라스토머, 가교 시스템 및 충전제를 함유한다. 이들 플라이에 사용될 수 있는 화합물은 필라멘트 보강 요소의 탈지 코팅을 위한 통상적인 화합물이고 디엔 엘라스토머, 예컨대 천연 고무, 보강 충전제, 예컨대 카본 블랙 및/또는 실리카, 가교 시스템, 예컨대 바람직하게는 황, 스테아르산 및 산화아연, 및 가능하게는 가황 촉진제 및/또는 지연제 및/또는 다양한 첨가제를 함유하는 가황 시스템을 포함한다. 금속 스레드와 이들이 내장된 매트릭스 사이의 접착은 예컨대 황동 층과 같은 금속 코팅에 의해 제공된다.
추출된 코드에 대해 본 출원에 기재된 특징의 값은 예컨대 타이어의 중합체 매트릭스, 특히 엘라스토머 매트릭스로부터 추출된 코드 상에서 측정되거나 그로부터 결정된다. 따라서, 예컨대 타이어에서, 추출될 코드의 외부에서 방사상의 재료 스트립은 추출될 코드가 중합체 매트릭스와 방사상으로 같은 높이로 보이는 것을 볼 수 있도록 제거된다. 이 제거는 커터와 그리퍼를 사용하여 스트립하거나 대패질을 통해 수행할 수 있다. 다음으로, 추출될 코드의 단부를 칼로 벗겨낸다. 그런 다음 코드를 당겨서 매트릭스에서 추출하고, 추출할 코드를 가소화하지 않도록 비교적 얕은 각도를 적용한다. 그런 다음 추출된 코드는 예컨대 칼을 사용하여 조심스럽게 세척되어 코드에 국부적으로 부착된 중합체 매트릭스의 잔여물을 제거하면서 금속 스레드의 표면이 손상되지 않도록 주의한다.
유리하게는, 추출된 코드는 Fr' ≥24 000 N, 바람직하게는 Fr' ≥ 25 000 N, 보다 바람직하게 Fr' ≥ 27 000 N이 되도록 파괴력 Fr'=
x Cfrag' 을 나타낸다. 파괴력은 표준 ASTM D2969-04에 따라 추출된 코드에서 측정된다.
아래에 설명된 유리한 특징은 상기 정의한 코드와 추출된 코드에 동일하게 적용된다.
바람직하게는, αf는 0° 이상, 바람직하게는 5°이상이다.
바람직하게는, αf는 25° 이하, 바람직하게는 20°이하이다.
이러한 접촉 각도 0° 내지 25° 범위에서 접촉 영역이 최대화되고, 코드는 중합체 화합물에 의해 비교적 잘 침투된다.
바람직하게는, αt는 0° 이상, 바람직하게는 5° 이상이다.
바람직하게는, αt는 20° 이하, 바람직하게는 15° 이하, 보다 바람직하게는 10°이하이다.
이러한 나선 각도 범위에 걸쳐, 코드에 인장력이 가해질 때 외부 가닥과 내부 가닥간 접촉 하중이 최소화된다.
유리하게는, 금속 스레드의 적어도 50%, 바람직하게는 금속 스레드의 적어도 60%, 보다 바람직하게는 적어도 70%, 매우 바람직하게는 코드의 각 금속 스레드는 2000년 9월의 표준 NF EN 10020 및 탄소 함량 C > 0.80%, 바람직하게는 C ≥0.82%을 갖는 조성을 가진 강철 코어를 포함한다. 이러한 강 화합물은 비합금강(2000년 9월의 표준 NF EN 10020의 3.2.1 및 4.1항), 스테인리스강(2000년 9월부터 NF EN 10020 표준의 3.2.2 및 4.2항) 및 기타 합금강(2000년 9월의 표준 NF EN 10020의3.2.3 및 4.3항)을 결합한다. 비교적 높은 탄소 함량은 본 발명에 따른 코드의 금속 스레드의 기계적 강도를 달성하는 것을 가능하게 한다. 금속 스레드의 기계적 강도를 증가시키기 위해 특히 각 금속 스레드를 가공 경화시켜 금속 스레드의 제조 방법을 수정하는 것도 가능했을 것이다. 금속 스레드의 제조 방법을 수정하는 것은 비교적 상당한 산업 투자를 수반하지만, 비교적 높은 탄소 함량을 사용하는 데는 투자가 필요하지 않다. 더욱이, 비교적 높은 탄소 함량을 사용하면, 금속 스레드를 더 가공 경화시킴으로써 이 굽힘-압축 내구성이 눈에 띄게 감소되는 방법과 달리 금속 스레드의 굽힘-압축 내구성을 유지할 수 있다.
유리하게는, 금속 스레드의 적어도 50%, 바람직하게는 금속 스레드의 적어도 60%, 보다 바람직하게는 적어도 70%, 매우 바람직하게는 코드의 각 금속 스레드는 2000년 9월의 표준 NF EN 10020 및 탄소 함량 C ≤= 1.20%, 바람직하게는 C ≤= 1.10%에 따른 조성을 갖는 강철 코어를 포함한다. 지나치게 높은 탄소 함량을 사용하면, 한편으로는 비교적 비싸고 다른 한편으로는 금속 스레드의 피로 부식 내구성을 저하시킨다.
바람직하게는, d1, d1', d3, d3' 범위는 서로 독립적으로 0.25 mm 내지 0.50 mm, 바람직하게는 0.30 mm 내지 0.45 mm, 더욱 바람직하게는 0.32 mm 내지 0.42 mm이다.
유리하게는, 외부 가닥의 가닥간 거리가 20㎛ 미만이 되도록 코드의 외부층이 포화된다.
정의에 따르면, 코드의 포화 층은 외부 가닥에 대한 가닥간 거리가 20㎛ 미만이 되도록 하는 것이다. 외부 가닥의 외부층의 가닥간 거리는 코드의 주축에 수직인 코드의 단면에서 평균적으로 두 개의 인접한 외부 가닥들이 새겨져 있는 원형 인벨로프를 분리하는 최단 거리로 정의된다. 따라서, 코드의 이러한 구조는 외부층의 우수한 구조적 안정성을 보장하는 것을 가능하게 하고 외부층의 포화는 외부층이 비교적 많은 수의 외부 가닥을 포함하여 비교적 높은 파괴력을 나타내는 것을 보장하는 것을 가능하게 한다.
가닥간 거리 E는 2개의 인접한 외부 가닥들의 2개의 중심 사이의 거리, 즉 도 9에 도시된 점 A 및 B에서 외부 가닥의 직경을 뺀 것이다.
바람직하게는, 미리 결정된(내부 또는 외부) 가닥의 동일한 층의 스레드는 모두 실질적으로 동일한 직경을 갖는다. 유리하게는, 외부 가닥은 모두 실질적으로 동일한 직경을 갖는다. "실질적으로 동일한 직경"이 의미하는 것은 스레드 또는 가닥이 산업 공차 내에서 동일한 직경을 갖는다는 것이다.
이를 위해, 직교 2D 기준 프레임, 즉 코드의 횡단면에서 OA를 가로축(abscissa axis)의 방향으로 취하는 경우, O은 코드의 중심이고 외부 가닥은 모두 실질적으로 동일한 직경을 가지며 두 가닥 A와 B의 중심 좌표는 다음과 같이 계산된다. A= [ReTE, 0], B= [ReTE x cos (2π/L) ; ReTE x sin( 2π/L)] 여기서 L은 외부 가닥의 수이고 ReTE는 밀리미터로 표시되는 각 외부 가닥의 나선 반경이다.
각각의 외부 가닥의 나선 반경은 다음 공식을 사용하여 계산된다: ReTE = max(Re≤minTE; ReTEunsaturated), 여기서 Re minTE는 층이 과포화되었을 때 얻어지는 권선 반경이다. 이는 모든 가닥이 접촉할 최소 반경이다: Re≤min TE = 1/[( sin2(π/L)/DTE/2)2-cos2(π/L) x (2 π/pe)2], 여기서 L은 외부 가닥 수, pe는 각 외부 가닥이 감겨 있는 밀리미터로 표시된 피치이고, DTE는 mm 단위의 외부 가닥의 직경이다. ReTEunsaturated는 불포화 또는 엄격하게 포화된 아키텍처에 해당한다: ReTEunsaturated = DTI/2 + DTE/2, 여기서 DTI는 mm 단위의 내부 가닥 직경이고 DTE는 mm 단위의 외부 가닥 직경이다.
외부 가닥의 직경은 다음과 같이 계산된다.
DTE=2 x Re1' + d1' + 2 x d3', 여기서 Re1'은 외부 가닥의 내부층의 권선 반경이다. 여기서
- 외부 가닥의 내부층이 단 하나의 내부 금속 스레드를 포함하는 경우: Re1'=0;
- 그렇지 않으면, Re1'=1/[(sin2(π/Q')/d1'/2)2-cos2(π/Q') x (2 π/p1')2]
여기서 Q'는 외부 가닥의 내부층에 있는 금속 스레드의 수이고, d1'은 외부 가닥의 내부층에 있는 금속 스레드의 직경(mm)이며, 피치 p1'은 mm 단위의 외부 가닥의 내부층의 피치이다.
다음으로, 기준 프레임에서 거리 AB는 다음 공식을 사용하여 계산된다: ㎛ 단위: AB= [(xb-xa)2 + (yb-ya)2]1/2 가닥간 거리는 ㎛로 표시되고: E=AB-DTE/ cos (αt) x 1000 여기서 DTE는 외부 가닥의 직경이고 at= atan (2 πReTE /pe)은 외부 가닥의 나선 각도이고, 여기서 pe는 각 외부 가닥이 감겨 있는 밀리미터로 표시된 피치이다.
대조적으로, 코드의 불포화 층은 외부 가닥에 대한 가닥간 거리가 20㎛ 이상이 되도록 한다.
유리하게는, 내부 가닥의 외부층은 불포화된다.
정의에 따르면, 불포화 층은 중합체 화합물, 바람직하게는 엘라스토머 화합물이 통과할 수 있도록 스레드들 사이에 충분한 공간이 남아 있도록 하는 것이다. 불포화 층은 스레드가 접촉하지 않고 두 개의 인접한 스레드들 사이에 중합체 화합물, 바람직하게는 엘라스토머 화합물이 통과할 수 있는 충분한 공간이 있음을 의미한다. 대조적으로, 포화 층은, 예컨대 층의 두 개의 스레드들의 각 쌍이 서로 접촉하기 때문에 중합체 화합물, 바람직하게는 엘라스토머 화합물이 통과할 수 있도록 층의 스레드들 사이에 충분한 공간이 없도록 하는 것이다.
정의에 의해, 층의 가닥간 거리는 코드의 주축에 수직인 코드의 섹션 상에서, 평균적으로 층의 2개의 인접한 스레드들을 분리하는 최단 거리인 것으로 정의된다.
층의 스레드간 거리는 다음과 같이 계산된다:
외부 가닥의 외부층에 대한 권선 반경은 다음과 같이 계산된다:
Re3'=Re1'+d1/2+d3/2
여기서 Re1'은 상기 정의된 바와 같은 외부 가닥의 내부층의 권선 반경이다.
스레드간 거리 I3'는 도 9에 도시된 바와 같이 금속 스레드의 2개의 중심 사이의 거리에서 스레드 직경을 뺀 것이며, 계산 방법은 외부 가닥에 대해 사용된 것과 동일하다:
A'= [Re3', 0]
B'= [Re3' x cos (2π/N') ; Re3' x sin( 2π/N')]
A'B'=[ (xb'-xa')2 + (yb'-ya')2]1/2
그러면 이는 I3'= A'B'-d3'/cos(αC3') x 1000이 되고, 여기서 αC3' = atan(2 π R3'/p3')은 외부 가닥의 외부층의 나선 각도이다.
합 SI3'은 외부층의 인접한 외부 스레드 쌍 각각을 분리하는 스레드간 거리의 합이다.
유리하게는, 내부 가닥의 외부층의 스레드간 거리는 5㎛ 이상이다. 바람직하게는, 내부 가닥의 외부층의 스레드간 거리는 15㎛ 이상, 더욱 바람직하게는 35㎛ 이상, 더욱 바람직하게는 50㎛ 이상, 매우 바람직하게는 60㎛ 이상이다. 또는 60 ㎛와 동일하다.
바람직하게는, 내부 가닥의 외부층의 스레드간 거리는 100㎛ 이하이다.
유리하게는, 내부 가닥의 외부층의 스레드간 거리(I3)의 합(SI3)은 외부층의 외부 스레드의 직경(d3)보다 크다.
유리하게는, 각각의 가닥은 제자리에서 고무화되지 않은 유형이다. 제자리에서 고무화되지 않는다는 것은 가닥이 서로 조립되기 전에 각 가닥이 다양한 층의 스레드로 구성되고 중합체 화합물, 특히 엘라스토머 화합물이 없다는 것을 의미한다.
유리하게는, 각각의 외부 가닥의 외부층은 불포화된다.
유리하게는, 각각의 외부 가닥의 외부층의 스레드간 거리는 5㎛ 이상이다. 바람직하게는, 각각의 외부 가닥의 외부층의 스레드간 거리는 15㎛ 이상, 더욱 바람직하게는 35㎛ 이상, 더욱 바람직하게는 50㎛ 이상, 매우 바람직하게는 60㎛ 이상이다.
바람직하게는, 각 외부 가닥의 외부층의 스레드간 거리는 100㎛ 이하이다.
유리하게는, 각각의 외부 가닥의 외부층의 스레드간 거리(I3')의 합(SI3')은 외부층의 외부 스레드의 직경(d3') 이상이다.
바람직하게는, 내부 가닥의 각 내부 금속 스레드는 내부 가닥의 각 외부 금속 스레드의 직경 d3 이상인 직경 d1을 가지며; 바람직하게는 1.00 ≤ d1/d3 ≤ 1.20.
바람직하게는, 1.00 ≤ d1/d3 ≤ 1.20.
바람직하게는, 각 외부 가닥의 각 내부 금속 스레드는 각 외부 가닥(TE)의 각 외부 금속 스레드의 직경 d3'보다 크거나 같은 직경 d1'을 가지며; 바람직하게는, 1.00 ≤ d1'/d3' ≤ 1.20.
일 실시예에서, 각각의 내부 스레드는 각각의 외부 스레드의 직경 d3 또는 d3'보다 크거나 동일한 직경 d1 또는 d1'를 각각 갖는다. d1>d3 또는 d1'>d3'와 같은 직경의 사용은 중합체 화합물, 예컨대 엘라스토머 화합물의 외부층을 통한 침투성을 촉진하는 것을 가능하게 한다. d1=d3 및 d1'=d3'인 다른 실시예에서, 코드의 제조에서 관리될 상이한 스레드의 수를 제한하는 것이 가능하다.
바람직하게는, 내부 가닥의 외부층은 내부 가닥의 내부층과 접촉하는 내부 가닥의 내부층 주위에 감겨진다.
유리하게는, L=6, 7 또는 8이고; 바람직하게는 L=6 또는 7이고 더 바람직하게는 L=6이다.
바람직하게는, K=1 및 L=6이다. K=1인 코드에서, 가장 심각한 가로 하중(transverse loading)은 외부 가닥이 내부 가닥에 가하는 가로 하중이다.
본 발명에 따른 코드의 내부 가닥
바람직한 일 실시예에서, Q>1, 바람직하게는, Q=2, 3 또는 4이다. Q가 1인 경우에, 내부 가닥의 내부 스레드가 코드에 가해지는 반복적인 압축 하중의 영향으로 내부 가닥 및 코드까지 방사상으로 떠나는 것을 볼 위험이 있을 것이다. 내부 가닥(Q>1)의 내부층에 여러 스레드가 있기 때문에, 이러한 위험이 줄어들고 압축 하중은 내부층의 여러 스레드들에 분산된다.
유리하게는, N은 7, 8, 9 또는 10이고, 바람직하게는 N=8 또는 9이다.
제1 대안적인 형태에서, Q=2 및 N=7 또는 8이고, 바람직하게는, Q=2, N=7이다.
제2 대안적인 형태에서, Q=3 및 N=7, 8 또는 9이고, 바람직하게는, Q=3, N=8이다.
제3 대안적 형태에서, Q=4 및 N=7, 8, 9 또는 10이고, 바람직하게는, Q=4, N=9이다.
매우 유리하게는, 내부 가닥의 각 내부 스레드는 내부 가닥의 각 외부 스레드의 직경 d3과 동일한 직경 d1을 갖는다. 따라서, 내부 가닥의 내부층 및 외부층에 동일한 직경의 스레드를 사용하는 것이 바람직하며, 이에 따라 코드 제조 시 관리해야 하는 서로 다른 스레드의 수를 제한할 수 있다.
본 발명에 따른 코드의 외부 가닥
유리하게는, N' = 7, 8, 9 또는 10이고 바람직하게는 N' = 8 또는 9이다.
제1 대안적인 형태에서, Q'=2 및 N'=7 또는 8이고, 바람직하게는, Q'=2, N'=7이다.
제2 대안적인 형태에서, Q'=3, 및 N'=7, 8 또는 9이고, 바람직하게는, Q'=3, N'=8이다.
제3 대안적 형태에서, Q'=4 및 N'=7, 8, 9 또는 10이고, 바람직하게는, Q'=4, N'=9이다.
매우 유리하게는, 외부 가닥의 각 내부 스레드는 외부 가닥의 각 외부 스레드의 직경 d3'과 동일한 직경 d1'을 갖는다. 따라서, 외부 가닥의 내부층 및 외부층에 동일한 직경의 스레드를 사용하는 것이 바람직하며, 이에 따라 코드 제조 시 관리해야 하는 서로 다른 스레드의 수를 제한할 수 있다.
유리하게는, Q=4 및 N=9, Q'= 4 및 N'=9, 및 d1=d3=d1'=d3'이다.
본 발명에 따른 보강 제품
본 발명의 또 다른 주제는 상기 정의된 바와 같은 중합체 매트릭스 및 적어도 하나의 코드 또는 추출된 코드를 포함하는 보강 제품이다.
유리하게는, 보강 제품은 중합체 매트릭스에 내장된 본 발명에 따른 하나 이상의 코드를 포함하고, 여러 코드의 경우에, 코드는 주 방향으로 나란히 배열된다.
본 발명에 따른 타이어
본 발명의 또 다른 주제는 상기 정의된 바와 같은 적어도 하나의 코드 또는 보강 제품을 포함하는 타이어이다.
바람직하게는, 타이어는 2개의 비드에 고정되고 자체적으로 트레드에 의해 지탱되는 크라운 보강재에 의해 방사상으로 지지되는 카커스 보강재를 갖고, 크라운 보강재는 상기 정의한 바와 같이 2개의 측벽에 의해 상기 비드에 결합되고, 적어도 하나의 코드를 포함한다.
바람직한 일 실시예에서, 크라운 보강재는 보호 보강재 및 작업 보강재를 포함하고, 작업 보강재는 전술한 바와 같은 적어도 하나의 코드를 포함하고, 보호 보강재는 트레드와 작업 보강재 사이에 방사상으로 개재된다.
코드는 특히 "고하중 차량"과 같은 대형 차량 - 즉, 지하철, 버스, 도로 운송 차량(트럭, 트랙터, 트레일러), 오프로드 차량, 농업 차량 또는 건설 공장 차량 또는 기타 운송 또는 취급 차량에서 선택된 산업용 차량을 목적으로 한다.
바람직하게는, 타이어는 건설 플랜트 유형의 차량용이다. 따라서, 타이어는 타이어가 장착되도록 의도된 림의 시트의 직경(인치)이 40인치 이상인 크기를 갖는다.
본 발명은 또한 본 발명에 따른 조립체, 또는 본 발명에 따른 함침된 조립체를 포함하는 고무 품목에 관한 것이다. 고무 품목이 의미하는 것은 공, 비공압 타이어 케이싱과 같은 비공압 물체, 컨베이어 벨트 또는 캐터필러 트랙(caterpillar track)과 같이 고무로 만들어진 모든 유형의 품목이다.
본 발명의 더 나은 이해는 비제한적인 예로서만 제공되고 도면을 참조하여 이루어지는 다음의 예를 읽으면 얻을 수 있다.
- 도 1은 본 발명에 따른 타이어의 원주 방향에 수직인 단면도이다.
- 도 2는 도 1의 II 영역의 상세도이다.
- 도 3은 본 발명에 따른 보강 제품의 단면도이다.
- 도 4는 본 발명의 제1 실시예에 따른 코드(50)의 코드(일직선이고 안착된 것으로 가정됨)의 축에 수직인 단면의 개략도이다.
- 도 5는 본 발명의 제1 실시예에 따른 추출된 코드(50')의 코드(일직선이고 안착된 것으로 가정됨)의 축에 수직인 단면의 개략도이다.
- 도 6은 본 발명의 제2 실시예에 따른 코드(60)의 도 4와 유사한 도면이다.
- 도 7은 도 4의 코드(50)의 각도 αf의 개략도이다. 그리고
- 도 8은 본 발명의 제1 실시예에 따른 코드(50)의 사진이다.
- 도 9는 코드의 상이한 기하학적 파라미터의 개략도이다.
- 도 1은 본 발명에 따른 타이어의 원주 방향에 수직인 단면도이다.
- 도 2는 도 1의 II 영역의 상세도이다.
- 도 3은 본 발명에 따른 보강 제품의 단면도이다.
- 도 4는 본 발명의 제1 실시예에 따른 코드(50)의 코드(일직선이고 안착된 것으로 가정됨)의 축에 수직인 단면의 개략도이다.
- 도 5는 본 발명의 제1 실시예에 따른 추출된 코드(50')의 코드(일직선이고 안착된 것으로 가정됨)의 축에 수직인 단면의 개략도이다.
- 도 6은 본 발명의 제2 실시예에 따른 코드(60)의 도 4와 유사한 도면이다.
- 도 7은 도 4의 코드(50)의 각도 αf의 개략도이다. 그리고
- 도 8은 본 발명의 제1 실시예에 따른 코드(50)의 사진이다.
- 도 9는 코드의 상이한 기하학적 파라미터의 개략도이다.
본 발명에 따른 타이어의 예
타이어의 통상적인 각각의 축방향(X), 방사상(Y) 및 원주방향(Z) 배향에 대응하는 기준 X, Y, Z의 프레임이 도 1 및 도 2에 도시되어 있다.
타이어의 "중앙 원주방향 평면(median circumferential plane)"(M)은 타이어의 회전축에 수직이고 각 비드의 환형 보강 구조로부터 등거리에 위치하는 평면이다.
도 1 및 도 2는 본 발명에 따른 타이어를 도시하고 일반 참조번호 10으로 표시된다.
타이어(10)는 건설 플랜트 유형, 예컨대 "덤퍼" 유형의 대형 차량용이다. 따라서, 타이어(10)는 유형 53/80R63의 치수를 갖는다.
타이어(10)는 크라운 보강재(14), 2개의 측벽(16) 및 2개의 비드(18)에 의해 보강된 크라운(12)을 가지며, 이들 비드(18) 각각은 환형 구조, 이 경우에는 비드 스레드(20)로 보강된다. 크라운 보강재(14)는 트레드(22)에 의해 방사상으로 장착되고 측벽(16)에 의해 비드(18)에 연결된다. 카커스 보강재(24)는 2개의 비드(18)에 고정되어 있고 이 경우에는 2개의 비드 스레드(20) 주위에 감겨 있으며 휠 림(28) 상에 끼워진 것으로 도시된 타이어(20)의 외측을 향해 위치한 턴업(turnup;26)으로 구성되어 있다. 카커스 보강재(24)는 크라운 보강재(14)에 의해 방사상으로 장착되어 있다.
카커스 보강재(24)는 방사상 카커스 코드(도시되지 않음)에 의해 보강된 적어도 하나의 카커스 플라이(30)를 포함한다. 카커스 코드는 실질적으로 서로 평행하게 위치되고 중앙 원주 평면(M)[2개의 비드(18) 사이의 중간에 위치하며 크라운 보강재(14)의 중간을 통과하는 타이어의 회전축에 수직인 평면]과 80°와 90° 사이의 각도를 형성하도록 하나의 비드(18)에서 다른 비드까지 연장된다.
타이어(10)는 또한 타이어(10)의 방사상 내부면(34)을 정의하고 타이어(10)의 내부 공간에서 나오는 공기의 확산으로부터 카커스 플라이(30)를 보호하도록 의도된 엘라스토머(일반적으로 "내부 라이너"로 알려짐)로 구성된 밀봉 플라이(32)를 포함한다.
크라운 보강재(14)는 타이어(10)의 외부로부터 내부를 향해 방사상으로, 트레드(22)의 내부에 방사상으로 배열된 보호 보강재(36), 보호 보강재(36)의 내부에 방사상으로 배열된 작업 보강재(38) 및 작업 보강재(38)의 내부에 방사상으로 배열된 추가 보강재(40)를 포함한다. 따라서, 보호 보강재(36)는 트레드(22)와 작업 보강재(38) 사이에 방사상으로 개재된다. 작업 보강재(38)는 보호 보강재(36)와 추가 보강재(40) 사이에 방사상으로 개재된다.
보호 보강재(36)는 보호 금속 코드를 포함하는 제1 및 제2 보호 플라이(42, 44)를 포함하고, 제1 플라이(42)는 제2 플라이(44)의 내부에 방사상으로 배열된다. 선택적으로, 보호 금속 코드는 타이어의 원주 방향 Z에 대해 10°이상, 바람직하게는 10° 내지 35°, 더욱 바람직하게는 15° 내지 30°의 범위의 각도를 형성한다.
작업 보강재(38)는 제1 및 제2 작업 플라이(46, 48)를 포함하고, 제1 플라이(46)는 제2 플라이(48)의 내부에 방사상으로 배열된다. 각 플라이(46, 48)는 적어도 하나의 코드(50)를 포함한다. 선택적으로, 작업 금속 코드(50)는 하나의 작업 플라이에서 다른 플라이로 교차되고 타이어의 원주 방향 Z에 대해 최대 60°, 바람직하게는 15° 내지 40° 범위의 각도를 만든다.
팽창의 기계적 응력을 부분적으로 흡수하는 것을 목적으로 하는 제한 블록이라고도 하는 추가 보강재(40)는, 예컨대 공지된 바와 같이, 예컨대 FR 2 419 181 또는 FR 2 419 182에서 설명된 바와 같이 타이어(10)의 원주 방향 Z와 최대 10°, 바람직하게는 5° 내지 10° 범위의 각도를 만든다.
본 발명에 따른 보강 제품의 예
도 3은 본 발명에 따른 보강 제품을 도시하고 일반 참조 번호(100)로 표시되어 있다. 보강 제품(100)은 중합체 매트릭스(102)에 내장된 적어도 하나의 코드(50), 이 예에서는 여러 코드(50)를 포함한다.
도 3은 방향 Y가 반경 방향이고 방향 X 및 Z가 축방향 및 원주 방향인 참조 프레임(X, Y, Z)의 중합체 매트릭스(102), 코드(50)를 도시한다. 도 3에서, 보강 제품(100)은 주요 방향 X로 나란하게 배열되고 보강 제품(100) 내에서 서로 평행하게 연장되고 중합체 매트릭스(102)에 집합적으로 내장된 여러 코드(50)를 포함한다.
이 경우, 중합체 매트릭스(102)는 엘라스토머 화합물에 기초하는 엘라스토머 매트릭스이다.
본 발명의 제1 실시예에 따른 코드
도 4는 본 발명의 제1 실시예에 따른 코드(50)를 도시한다.
도 5를 참조하면, 각각의 보호 보강 요소(43, 45) 및 각각의 후프 보강 요소(53, 55)는 타이어(10)로부터 추출되면 후술하는 바와 같이 추출된 코드(50')로 형성된다. 코드(50)는 중합체 매트릭스, 이 경우에 각각의 보호 플라이(42, 44) 및 각 후프 층(52, 54)의 각각의 중합체 매트릭스를 각각 형성하는 중합체 매트릭스에 내장함으로써 얻어지고, 상기 매트릭스에서 보호 보강 요소(43, 45) 및 후프 보강 요소(53, 55)는 각각 내장된다.
코드(50) 및 추출된 코드(50')는 금속으로 만들어지며 2개의 원통형 층을 갖는 다중 가닥 유형이다. 따라서, 코드(50 또는 50')가 만들어지는 다소의 가닥의 2개 층이 있는 것으로 이해될 것이다.
코드(50) 또는 코드(50')는 K=1 내부 가닥(TI)으로 구성된 코드의 내부층(CI)을 포함한다. 외부층(CE)은 코드의 내부층(CI) 주위에 감긴 L>1 외부 가닥(TE)으로 구성된다. 이 특정한 경우에, L=6, 7 또는 8이고; 바람직하게는 L=6 또는 7이고 더 바람직하게는 L=6이고 여기서 L=6이다.
코드(50)는 단위 면적당 파괴 에너지를 갖는다
ES= 
x 
x Cfrag / D= ((4+9+6 x (4+9)) x 401) x 0.0282 x (
)/ 5.3 = 91 x 401 x 0.0282 x 0.879 / 5.3= 171 N.mm-1.
Fr = 
x Cfrag= 91 x 401x 0.879= 32 083 N.
코드(50)는 또한 단일 랩핑 스레드(single wrapping thread)로 구성된 래퍼(wrapper;F)(도시되지 않음)를 포함한다.
추출된 코드(50')는 단위 면적당 단선 에너지를 갖는다.
ES'= 
x 
x Cfrag' / D= (91 x 401) x 0.0282 x (
)/ 5.3 = 36 491 x 401 x 0.0282 x 0.867 / 5.3= 168 N.mm-1.
예컨대 복합재의 코드(50')의 도 8에 있는 사진에서 Cp를 계산하기 위해, 소프트웨어를 사용하여 외부 가닥과 내부 가닥 사이의 접촉의 구역(Scp)에서 중합체 화합물이 없는 비금속 표면적 대 중합체 화합물로 충전된 표면적의 비율을 결정한다. 여기서 10개의 횡단면에 대해 평균한 비율은 0.9와 같다.
Fr' = 
x Cfrag'= 91 x 401 x 0.867= 31 643N.
코드(50, 50')의 외부층은 포화되어 있다. 따라서 외부 가닥의 가닥간 거리 E는 엄격하게 20㎛ 미만이다. 여기서 E=0㎛이다.
αf는 0°이상, 바람직하게는 5°이상 25°이하, 바람직하게는 20°이하이다. 여기서 αf = 18.9°
αt는 0° 이상, 바람직하게는 5° 이상 20° 이하, 바람직하게는 15° 이하, 보다 바람직하게는 10° 이하이다. 여기서 αt = 9.1°이다.
코드(50, 50')의 내부 가닥(TI)
각각의 내부 가닥(TI)은 2층 가닥이며 Q=2, 3 또는 4개의 내부 금속 스레드(F1)로 구성된 내부층(C1)과 내부층(C1) 주위에 감긴 N개의 외부 금속 스레드(F3)로 구성된 외부층(C3)을 포함한다.
여기서, Q=4.
N = 7, 8, 9 또는 10이고, 바람직하게는 N=8 또는 9이고, 여기서 N은 9이다.
각 내부 가닥(TI)의 외부층(C3)은 불포화된다. 내부 가닥의 외부층의 스레드간 거리는 15㎛ 이상, 보다 바람직하게는 35㎛ 이상, 더욱 바람직하게는 50㎛ 이상, 매우 바람직하게는 60㎛ 이상이고 여기에서는 61㎛와 같다. 외부층(C3)의 스레드간 거리(I3)의 합(SI3)은 외부층(C3)의 스레드(F3)의 직경(d3)보다 크다. 여기서 SI3=0.061×9=0.55mm의 합은 d3=0.40mm보다 큰 값이다.
각각의 내부 가닥(TI)의 각각의 내부 및 외부 스레드는 각각 직경 d1 및 d3을 갖는다. 각각의 내부 가닥(TI)의 각각의 내부 금속 스레드(F1)는 각각의 내부 가닥(TI)의 각각의 외부 금속 스레드(F3)의 직경(d3)보다 크거나 같은 직경(d1)을 가지며; 바람직하게는, 1.00 ≤ d1/d3 ≤ 1.20.
d1 및 d3은 서로 독립적으로 0.25mm 내지 0.50mm, 바람직하게는 0.30mm 내지 0.45mm, 더욱 바람직하게는 0.32mm 내지 0.42mm 범위이다. 여기서 d1=d3=0.40mm이다.
코드(50, 50')의 외부 가닥(TE)
각각의 외부 가닥(TE)은 2개의 층을 갖고 Q' = 2, 3 또는 4개의 내부 금속 스레드(F1')로 구성된 내부층(C1') 및 내부층(C1') 주위에 N' 외부 금속 스레드(F3')로 감겨진 외부층(C3')을 포함한다.
여기서, Q'=4이다.
N' = 7, 8, 9 또는 10이고 바람직하게는 N'=8 또는 9이고, 여기서 N'=9이다.
각 외부 가닥(TE)의 외부층(C3')은 불포화된다. 불포화되기 때문에, 평균적으로 N' 외부 스레드를 분리하는 외부층(C3')의 스레드간 거리(I3')는 5㎛ 이상이다. 각각의 외부 가닥의 외부층의 스레드간 거리(I3')는 15㎛ 이상, 보다 바람직하게는 35㎛ 이상, 더욱 바람직하게는 50㎛ 이상, 매우 바람직하게는 60㎛ 이상이고 여기서는 61㎛와 동일하다. 외부층(C3')의 스레드간 거리(I3')의 합(SI3')은 외부층(C3')의 외부 스레드(F3')의 직경(d3')보다 크다. 여기서, SI3'=0.061 x 9 = 0.55mm의 합은 d3' = 0.40mm보다 큰 값이다.
각각의 외부 가닥(TE)의 각각의 내부층 및 외부층(C1', C3')은 내부 가닥(TI)의 내부층 및 외부층(C1, C3)과 코드의 동일한 권선 방향으로 감겨진다. 여기서 코드의 각 층과 코드 자체의 감는 방향은 Z이다.
각각의 외부 가닥(TE)의 각각의 내부 및 외부 스레드는 각각 직경 d1' 및 d3'를 갖는다. 각각의 외부 가닥(TE)의 각각의 내부 금속 스레드(F1')는 각각의 외부 가닥(TE)의 각각의 외부 금속 스레드(F3')의 직경(d3')보다 크거나 동일한 직경(d1')을 갖고; 바람직하게는 1.00 ≤ d1'/d3' ≤ 1.20.
d1' 및 d3'은 서로 독립적으로 0.25mm 내지 0.50mm, 바람직하게는 0.30mm 내지 0.45mm, 더욱 바람직하게는 0.32mm 내지 0.42mm 범위이다. 여기서 d1'=d3'=0.40mm이다.
코드(50, 50')는 Q=4 및 N=9이고; Q'=4 및 N'=9, 및 d1=d3=d1'=d3'이 되도록 이루어지고. 여기서 d1=d3=d1'=d3'=0.40mm이다.
금속 스레드의 적어도 50%, 바람직하게는 금속 스레드의 적어도 60%, 보다 바람직하게는 적어도 70%, 매우 바람직하게는 코드의 각 금속 스레드는 2000년 9월의 표준 NF EN 10020에 따른 조성 및 탄소 함량 C>0.80% 및 바람직하게는 C ≥0.82%를 갖는 강철 코어를 포함하고, 금속 스레드의 적어도 50%, 바람직하게는 금속 스레드의 적어도 60%, 보다 바람직하게는 적어도 70%, 매우 바람직하게는 코드의 각 금속 스레드는 2000년 9월의 표준 NF EN 10020에 따른 조성과 탄소 함량 C ≤ 1.20%, 바람직하게는 C ≤ 1.10%인 강철 코어를 포함한다. 여기서, 각각의 금속 스레드는 2000년 9월 표준 NF EN 10020에 따른 조성과 탄소 함량 C=1%를 갖는 강철 코어를 포함한다.
각각의 스레드는 2500 ≤ Rm ≤ 3100 MPa가 되도록 Rm으로 표시된 파괴 강도를 갖는다. 이 스레드의 강철은 SHT("Super High Tensile") 등급이라고 한다. 다른 스레드, 예컨대 UT("Ultra Tensile") 또는 MT("Mega Tensile") 등급의 우수한 등급의 스레드가 사용될 수 있는 것과 같이, 예컨대 NT("Normal Tensile") 또는 HT("High Tensile") 등급과 같은 열등한 등급의 스레드가 사용될 수 있다.
본 발명에 따른 코드의 제조 방법
다중 가닥 코드(50)를 제조하기 위한 방법의 일례가 이제 설명될 것이다.
전술한 각각의 내부 가닥은 하기 단계를 포함하는 공지된 방법에 따라 제조되며, 바람직하게는 일렬로 연속적으로 수행된다:
- 우선, 케이블링에 의해 내부층(C1)의 Q=4 내부 스레드(F1)를 피치(p1) 및 Z-방향으로 조립하여 제1 조립 지점에서 내부층(C1)을 형성하는 제1 단계;
- 이어서, 케이블링 또는 꼬임에 의해 피치(p3)에서 Z 방향으로 내부층(C1)의 Q 내부 스레드(F1) 주위에 N 외부 스레드(F3)를 조립하여 제2 조립 지점에서 외부층(C3)을 형성하는 제2 단계;
- 바람직하게는 최종 꼬임 균형 단계.
전술한 각각의 외부 가닥은 하기 단계를 포함하는 공지된 방법에 따라 제조되며, 바람직하게는 일렬로 및 연속적으로 수행된다:
- 우선, 내부층(C1')의 Q'=2, 3 또는 4개의 내부 스레드(F1')를 케이블링에 의해 피치(p1') 및 Z 방향으로 조립하여 제1 조립 지점에서 내부층(C1)을 형성하는 제1 단계;
- 이어서, 케이블링 또는 꼬임에 의해 내부층(C1)'의 Q' 내부 스레드(F1)' 주위에 N' 외부 스레드(F3')를 피치(p3')에서 Z 방향으로 조립하여 제2 조립 지점에서 외부층(C3')을 형성하는 제2 단계;
- 바람직하게는 최종 꼬임 균형 단계.
여기서 "꼬임 균형(twist balancing)"이 의미하는 것은, 당업자에게 잘 알려진 바와 같이, 외부층에서와 같이 중간 층에서 가닥의 각 스레드에 인가된 잔류 토크(또는 꼬임의 탄성 복귀)의 제거이다.
이 최종 꼬임 균형 단계 후에 가닥의 제조가 완료된다. 각 가닥은 다중 가닥 코드를 얻기 위해 기본 가닥을 함께 케이블로 연결하는 나중 작업 전에 보관을 위해 하나 이상의 수용 릴에 감겨 있다.
본 발명의 다중 가닥 코드를 제조하기 위해, 당해 기술 분야의 숙련자에게 잘 알려진 바와 같이, 본 방법은 가닥 조립용으로 정격된 케이블링 또는 트위스팅 기계를 사용하여 이전에 얻은 가닥을 케이블링하거나 함께 꼬는 것이다.
따라서, L 외부 가닥(TE)은 내부 가닥(TI) 주위에 피치(pe) 및 Z-방향으로 조립되어 코드(50)를 형성한다. 아마도 마지막 조립 단계에서 래퍼(F)가 피치(pf) 및 S 방향으로 이전에 얻은 조립체 주위에 감겨진다.
그 다음, 코드(50)는 래디얼 타이어의 크라운 보강재 제조에 통상적으로 사용되는 보강 충전제로서 천연 고무 및 카본 블랙을 기재로 하는 공지된 화합물로부터 형성된 복합 직물에 캘린더링에 의해 혼입된다. 이 화합물은 본질적으로 엘라스토머 및 보강 충전재(카본 블랙) 외에 산화 방지제, 스테아르산, 증량제 오일(extender oil), 접착 촉진제로서의 나프텐산 코발트(cobalt naphthenate) 및 최종적으로 가황 시스템(황, 촉진제 및 ZnO)을 포함한다.
이들 코드에 의해 보강된 복합 직물은 각각 1 내지 4mm 범위의 두께를 갖는 코드의 양쪽에 중첩된 엘라스토머 화합물의 2개의 얇은 층으로부터 형성된 엘라스토머 화합물 매트릭스를 갖는다. 스킴 피치(skim pitch)(엘라스토머 복합 직물에서 코드가 놓이는 간격)는 4mm 내지 8mm이다.
그런 다음 이러한 복합 직물은 타이어를 제조하는 방법 동안 크라운 보강재에서 작업 플라이로 사용되며, 그 단계는 당업자에게 달리 공지되어 있다.
본 발명의 제2 실시예에 따른 코드
도 6은 본 발명의 제2 실시예에 따른 코드(60)를 도시한다.
상술한 제1 실시예와 달리, 제2 실시예에 따른 코드(60)는 Q=3 및 N=8 및 Q'=3 및 N'=8이다.
아래의 표 1은 다양한 코드(50, 50', 60)의 특성을 요약한 것이다.
| 코드 | 50 | 50' | 60 | |
| TI |
Q/N | 4/9 | 4/9 | 3/8 |
| d1/d3 | 0.40/0.40 | 0.40/0.40 | 0.40/0.40 | |
| C1/피치 p1(mm)에 대한 방향 | Z/10 | Z/10 | Z/10 | |
| C3/피치 p3(mm)에 대한 방향 |
Z/20 | Z/20 | Z/20 | |
| I3 (㎛)/SI3 (mm) | 61/0.55 | 61/0.55 | 78/0.62 | |
| TE | Q'/N' | 4/9 | 4/9 | 3/8 |
| d1'/d3' | 0.40/0.40 | 0.40/0.40 | 0.40/0.40 | |
| C1'/피치 p1'(mm)에 대한 방향 | Z/10 | Z/10 | Z/10 | |
| C3'/피치 p3' (mm)에 대한 방향 | Z/20 | Z/20 | Z/20 | |
| I3' (㎛)/SI3' (mm) | 61/0.55 | 61/0.55 | 78/0.62 | |
| 코드 방향/pi/pe | Z/inf/70 | Z/inf/70 | Z/inf/70 | |
| K | 1 | 1 | 1 | |
| L | 6 | 6 | 6 | |
| E (㎛) | 0 | 0 | 0 | |
| Fm (N) | 401 | 401 | 401 | |
| D (mm) | 5.3 | 5.3 | 4.9 | |
| 스레드 평균 At | 0.0282 | 0.0282 | 0.0282 | |
| Nc | 91 | 91 | 77 | |
| αf (°) | 18.9 | 18.9 | 5.4 | |
| αt (°) | 9.1 | 9.1 | 8.6 | |
| Cfrag | 0.879 | - | 0.968 | |
| 침투 계수 | - | 0.9 | - | |
| Cfrag' | - | 0.867 | - | |
| Fr (N) | 32083 | - | 29896 | |
| Fr' (N) | - | 31643 | - | |
| ES (N.mm-1) | 171 | - | 173 | |
| ES'(N.mm-1) | - | 168 | - | |
비교 테스트
단위 면적당 파괴 에너지 평가
종래 기술의 다양한 제어 코드 및 코드를 시뮬레이션하였다.
표 2는 제어 코드 T1 및 종래 기술 EDT의 코드의 특성을 요약한 것이다(WO2016017655의 예 8).
| 코드 | EDT | EDT' | |
| TI |
Q/N | 3/8 | 3/8 |
| d1/d3 | 0.33/0.35 | 0.33/0.35 | |
| C1/pitch p1 (mm)에 대한 방향 | Z/10 | Z/10 | |
| C3/pitch p3 (mm)에 대한 방향 | Z/20 | Z/20 | |
| I3 (㎛)/SI3 (mm) | 53/0.42 | 53/0.42 | |
| TE | Q'/N' | 3/9 | 3/9 |
| d1'/d3' | 0.29/0.29 | 0.29/0.29 | |
| C1'/pitch p1' (mm)에 대한 방향 | Z/10 | Z/10 | |
| C3'/pitch p3' (mm)에 대한 방향 | Z/20 | Z/20 | |
| I3' (㎛)/SI3' (mm) | 21/0.19 | 21/0.19 | |
| 코드 방향/pi/pe | Z/inf/70 | Z/inf/70 | |
| K | 1 | 1 | |
| L | 6 | 6 | |
| E (㎛) | 98 | 98 | |
| Fm (N) | 223 | 223 | |
| D (mm) | 3.7 | 3.7 | |
| 스레드 평균 At | 0.0253 | 0.0253 | |
| Nc | 83 | 83 | |
| αf (°) | 9.0 | 9.0 | |
| αt (°) | 6.7 | 6.7 | |
| Cfrag | 0.938 | - | |
| 침투 계수 | - | 1 | |
| Cfrag' | - | 0.938 | |
| Fr (N) | 17572 | - | |
| Fr' (N) | - | 17572 | |
| ES (N.mm-1) | 120 | ||
| ES'(N.mm-1) | - | 120 | |
표 1 및 표 2는 코드(50, 50', 60)가 종래 기술 EDT 및 EDT'의 코드에 비해 개선된 단위 면적당 파괴 에너지를 나타낸다는 것을 보여준다. 특히, 코드 EDT 및 EDT'는 비교적 높은 약화 계수를 갖지만 비교적 파괴력이 낮아 타이어의 코드의 파괴 수 및 천공 수를 줄이기에 충분하지 않은 단위 면적당 파괴 에너지를 발생시킨다. 따라서, 본 발명에 따른 코드는 이러한 단점을 극복하기에 충분히 높은 단위 면적당 파괴 에너지 ES ≥150 N.mm-1을 갖는다.
본 발명은 상술한 실시예에 한정되지 않는다.
Claims (15)
- 2층 다중 가닥 코드(50)로서,
- 2개의 층들(C1, C3)을 갖는 K=1 내부 가닥(TI)으로 구성된 코드의 내부층(CI)으로서, 상기 2개의 층들(C1, C3)은
- Q= 2, 3 또는 4개의 내부 금속 스레드들(F1)로 구성된 내부층(C1), 및
- 상기 내부층(C1) 주위에 감긴 직경 d3의 N 외부 금속 스레드들(F3)로 구성된 외부층(C3)을 포함하는, 상기 내부층(CI)과;
- 상기 코드의 내부층(CI) 주위에 감긴 2개의 층들(C1', C3')을 갖는 L>1 외부 가닥들(TE)로 구성된 상기 코드의 외부층(CE)으로서, 상기 2개의 층들(C1', C3')은
- Q'= 2, 3 또는 4개의 내부 금속 스레드들(F1')로 구성된 내부층(C1'), 및
- 상기 내부층(C1') 주위에 감긴 직경 d3'의 N' 외부 금속 스레드들(F3')로 구성된 외부층(C3')을 포함하는 상기 외부층(CE)을 포함하는, 상기 2층 다중 가닥 코드(50)에 있어서,
상기 코드(50)는 ES=x
x Cfrag / D를 갖는 단위 면적당 파괴 에너지 ES ≥155 N.mm-1 를 갖고 여기서:
-는 Nc 스레드에 대한 파괴력의 합(뉴턴)이고;
- Nc = Q+N+L x(Q'+N')는 금속 스레드의 총 수이고;
- D는 코드의 지름(mm)이고;
-는 Nc 스레드의 총 연신율의 합계이며 무차원이고;
- Cfrag는 코드(50)의 무차원 약화 계수이며,
여기서:
d3 및 d3'는 mm로 표시되며,
αf는 라디안으로 표시되는, 상기 내부 가닥(TI)의 외부 금속 스레드들(F3)과 상기 외부 가닥들(TE)의 외부 금속 스레드들(F3') 사이의 접촉 각도이고,
αt는 라디안으로 표시되는 각 외부 가닥(TE)의 나선 각도(helix angle)이고;
Cste = 1500 N.mm-2인 것을 특징으로 하는 2층 다중 가닥 코드(50). - 제1항에 있어서,
ES ≥160 N.mm-1, 바람직하게는 ES ≥165 N.mm-1, 더 바람직하게는 ES ≥170 N.mm-1인 코드(50). - 제1항 또는 제2항에 있어서,
Fr ≥ 25 000 N, 바람직하게는 Fr ≥ 26 000 N, 보다 바람직하게는 Fr ≥ 28 000 N이 되도록 파괴력 Fr =x Cfrag를 나타내는 코드(50).
- 중합체 매트릭스로부터 추출된 코드(50')로서, 상기 추출된 코드(50')는:
- 2개의 층들(C1, C3)을 갖는 K=1 내부 가닥(TI)으로 구성된 코드의 내부층(CI)으로서, 상기 2개의 층들(C1, C3)은
- Q= 2, 3 또는 4개의 내부 금속 스레드들(F1)로 구성된 내부층(C1), 및
- 상기 내부층(C1) 주위에 감긴 직경 d3의 N 외부 금속 스레드들(F3)로 구성된 외부층(C3)을 포함하는, 상기 내부층(CI)과;
- 상기 코드의 내부층(CI) 주위에 감긴 2개의 층들(C1', C3')을 갖는 L>1 외부 가닥들(TE)로 구성된 상기 코드의 외부층(CE)으로서, 상기 2개의 층들(C1', C3')은
- Q'= 2, 3 또는 4개의 내부 금속 스레드들(F1')로 구성된 내부층(C1'), 및
- 상기 내부층(C1') 주위에 감긴 직경 d3'의 N' 외부 금속 스레드들(F3')로 구성된 외부층(C3')을 포함하는 상기 외부층(CE)을 포함하는, 상기 추출된 코드(50')에 있어서,
상기 추출된 코드(50')는 ES'=x
x Cfrag' / D를 갖는 단위 면적당 파괴 에너지 ES ≥150 N.mm-1 를 갖고 여기서:
-는 Nc 스레드에 대한 파괴력의 합(뉴턴)이고;
- Nc = Q+N+L x(Q'+N')는 금속 스레드의 총 수이고;
- D는 코드의 지름(mm)이고;
-는 Nc 스레드의 총 연신율의 합계이며 무차원이고;
- Cfrag'는 코드(50')의 무차원 약화 계수이며,
여기서:
Cp는 코드의 침투 계수이고
d3 및 d3'는 mm로 표시되며,
αf는 라디안으로 표시되는, 상기 내부 가닥(TI)의 외부 금속 스레드들(F3)과 상기 외부 가닥들(TE)의 외부 금속 스레드들(F3') 사이의 접촉 각도이고,
αt는 라디안으로 표시되는 외부 가닥들(TE)의 나선 각도이고;
Cste = 1500 N.mm-2인 것을 특징으로 하는 추출된 코드(50'). - 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
αf는 0° 이상, 바람직하게는 5°이상인 코드(50, 50'). - 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
αf는 25° 이하, 바람직하게는 20° 이하인 코드(50, 50'). - 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서,
αt는 0° 이상, 바람직하게는 5°이상인 코드(50, 50'). - 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서,
αt는 20° 이하, 바람직하게는 15° 이하, 더욱 바람직하게는 10° 이하인 코드(50, 50'). - 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 금속 스레드들의 적어도 50%, 바람직하게는 상기 금속 스레드들의 적어도 60%, 보다 바람직하게는 적어도 70%, 매우 바람직하게는 상기 코드의 각각의 금속 스레드는 2000년 9월의 표준 NF EN 10020에 따른 조성과 탄소 함량 C > 0.80%, 바람직하게는 C ≥0.82%인 강철 코어를 포함하는 코드(50, 50'). - 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 금속 스레드들의 적어도 50%, 바람직하게는 상기 금속 스레드들의 적어도 60%, 보다 바람직하게는 적어도 70%, 매우 바람직하게는 상기 코드의 각각 금속 스레드는 2000년 9월의 표준 NF EN 10020에 따른 조성과 탄소 함량 C ≤ 1.20%, 바람직하게는 C ≤ 1.10%인 강철 코어를 포함하는 코드(50, 50'). - 제1항 내지 제10항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 코드의 외부층(CE)이 포화되어 상기 외부 가닥들의 가닥간 거리가 엄격하게는 20㎛ 미만이 되도록 하는 코드(50, 50'). - 제1항 내지 제11항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 내부 가닥(TI)의 외부층(C3)이 불포화되는 코드(50, 50'). - 제1항 내지 제12항 중 어느 한 항에 있어서,
각각의 외부 가닥(TE)의 외부층(C3')은 불포화되는 코드(50, 50'). - 제4항 내지 제13항 중 어느 한 항에 따른 적어도 하나의 추출된 코드(50') 및 중합체 매트릭스(102)를 포함하는 것을 특징으로 하는 보강 제품(100).
- 제4항 내지 제13항 중 어느 한 항에 따른 적어도 하나의 추출 코드(50') 또는 제14항에 따른 보강 제품을 포함하는 것을 특징으로 하는 타이어(10).
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| CN114729505B (zh) | 2023-06-23 |
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