JP2023503055A - 改善された表面破断エネルギーを有する２層マルチストランドケーブル - Google Patents

Abstract

本発明は、内部プライ（Ｃ１）がＱ本の金属線（Ｆ１）から成り、外部プライ（Ｃ３）がＮ本の外部金属線（Ｆ３）から成る２つのプライ（Ｃ１，Ｃ３）を有するＫ＝１の内部ストランド（ＴＩ）から成るケーブル内層（ＣＩ）と、内部プライ（Ｃ１）がＱ’本の内部金属線（ＦＴ）から成り、外部プライ（Ｃ３’）がＮ’本の外部金属線（Ｆ３’）から成る２つのプライ（ＣＴ，Ｃ３’）を有する、ケーブルの内層（ＣＩ）に巻かれたＬ＞１本の外部ストランド（ＴＥ）から成るケーブル外層（ＣＥ）とを含むマルチストランドケーブル（５０）に関する。ケーブル（５０）は、表面破断エネルギーＥＳ≧１４５Ｎ．ｍｍ^-1を有し、

であり、ここで

は、Ｎｃ本の金属線の破断力の合計であり、

は、Ｎｃ本の金属線の総伸び率の合計であり、Ｃｆｒａｇは、ケーブル（５０）の脆化係数であり、Ｄは、ケーブル（５０）の直径である。
【選択図】図４

Description

本発明は、コード、及びこれらのコードを含むタイヤに関する。

先行技術、とりわけ国際公開第２０１６／０１７６５５号からは、トレッド部と、２つの非伸縮性のビード部と、ビード部をトレッド部に接続する２つのサイドウォール部と、カーカス補強体とトレッド部との間に周方向に配置されたクラウン補強体とを含む半径方向カーカス補強体を有するプラント建設車両のためのタイヤが知られている。このクラウン補強体は、金属コードなどの補強要素によって補強された４つのプライを含み、１つのプライのコードは、プライのエラストマーマトリックスに埋め込まれる。

このクラウン補強体は、複数のフィラメント状補強要素を含む複数のワーキングプライを含む。各ワーキングフィラメント状補強要素は、直径ｄ１＝０．２５ｍｍのＱ＝３本の内部金属スレッドで構成された内層、及び内層の周囲に巻かれた直径ｄ３＝０．３３ｍｍのＮ＝８本の外部金属スレッドで構成された外層を含むＫ＝１本の２層内部ストランドで構成されたコードの内層と、直径ｄ１’＝０．２９ｍｍのＱ’＝３本の内部金属スレッドで構成された内層、及び内層の周囲に巻かれた直径ｄ３’＝０．２９ｍｍのＮ’＝９本の外部金属スレッドで構成された外層を含むＬ＝６本の２層外部ストランドで構成されたコードの外層とを有する２層マルチストランドコードである。１７，５７２Ｎの破断力の場合、アンラップコード（ｕｎｗｒａｐｐｅｄ ｃｏｒｄ）の直径は３．７２ｍｍに等しい。

一方では、例えば石の形態の障害物上をタイヤが通過すると、これらの障害物がタイヤをクラウン補強体まで穿孔するリスクがある。これらの穿孔は、タイヤのクラウン補強体に腐食剤を侵入させてタイヤの寿命を縮めてしまう。

他方では、クラウンプライのコードが、とりわけタイヤが障害物上を通過する際にコードに比較的有意な変形及び荷重が加わることに起因する破損を示す場合があることが分かっている。

国際公開第２０１６／０１７６５５号 仏国特許第２４１９１８１号明細書 仏国特許第２４１９１８２号明細書

本発明の１つの主題は、破損数及び穿孔数の低減又は排除を可能にするコードである。

この目的のために、本発明の１つの主題は、２層マルチストランドコードであって、
Ｑ＝２、３又は４本の内部金属スレッドで構成された内層、及び、
内層の周囲に巻かれた直径ｄ３のＮ本の外部金属スレッドで構成された外層、
を含むＫ＝１本の２層内部ストランドで構成されたコードの内層と、
Ｑ’＝２、３又は４本の内部金属スレッドで構成された内層、及び、
内層の周囲に巻かれた直径ｄ３’のＮ’本の外部金属スレッドで構成された外層、
を含む、コードの内層の周囲に巻かれたＬ＞１本の２層外部ストランドで構成されたコードの外層と、を備え、
コードは、単位面積当たりの破断エネルギーＥＳ≧１５０Ｎ．ｍｍ^-1を有し、

であり、ここで、

は、Ｎｃ本のスレッドのニュートン単位の破断力の合計であり、
Ｎｃ＝Ｑ＋Ｎ＋Ｌ×（Ｑ’＋Ｎ’）は、金属スレッドの総数であり、
Ｄは、コードのｍｍ単位の直径であり、

は、Ｎｃ本のスレッドの総伸び率の合計であって無次元であり、
Ｃｆｒａｇは、コードの無次元弱化係数であって、

であり、ここで、
ｄ３及びｄ３’はｍｍ単位で表され、
αｆは、内部ストランドの外部金属スレッドと外部ストランドの外部金属スレッドとの間の接触角であってラジアン単位で表され、
αｔは、各外部ストランドの螺旋角度であってラジアン単位で表され、
Ｃｓｔｅ＝１５００Ｎ．ｍｍ^-2である、コードである。

本発明によるコードは、比較的高い単位面積当たりの破断エネルギーを有しているので、穿孔を低減し、従ってタイヤの寿命を延ばし、破損数の低減も可能にする。具体的に言えば、本発明の発明者らは、コードの破損を低減する判定基準は、先行技術において広く教示されている破断力だけでなく、本出願では破断力と破断伸びとコードの弱化係数との積をコードの直径で除算したものに等しい指標によって表される単位面積当たりの破断エネルギーでもあることを発見した。

弱化係数は、内層及び外層の外部金属スレッドのレベルにおけるスレッド間接触の横方向弱化によって生じるコードの引張挙動の損失を考慮できるようにする。この弱化係数は、内層の外部金属スレッドの数、内部ストランドと前記又は各外部ストランドとの間の接触角、内層の外部金属スレッドの直径ｄ３及び外層の外部金属スレッドの直径ｄ３’、外部ストランドの螺旋角度、並びに外部ストランドの破断力に依存する。従って、強固なコードは１に近い弱化係数を有し、弱化したコードはむしろ０．５に近い準最適な弱化係数を有する。

具体的には、先行技術のコードは、破断力は比較的高いものの弱化係数が最適でないか、或いは国際公開第２０１６／０１７６５５号の実施例８のように弱化係数は最適であり、すなわち１に近いものの破断力が比較的低いかのいずれかである。いずれにせよ、先行技術のコードは単位面積当たりの破断エネルギーが比較的低い。本発明によるコードは、その比較的高い弱化係数及び比較的高い破断力に起因して、比較的高い破断伸び及び比較的高い単位面積当たりの破断エネルギーを示す。

「ａとｂとの間（ａ～ｂ）（ｂｅｔｗｅｅｎ ａ ａｎｄ ｂ）」という表現で示されるいずれかの数値範囲は、ａよりも大きくｂよりも小さい（すなわち、端点ａ及びｂを除く）数値範囲を表すのに対し、「ａからｂまで（ｆｒｏｍ ａ ｔｏ ｂ）」という表現で示される数値範囲は、端点ａから端点ｂまでの（すなわち、厳密な端点ａ及びｂを含む）数値範囲を意味する。

定義として、ストランドの直径は、ストランドに外接できる最も小さな円の直径である。

コードの直径は、ラッパーを含まないコードに外接する最も小さな円の直径であることが有利である。コードは、なるべくならＤ≦６．０ｍｍであるような直径Ｄを有し、５．０ｍｍ≦Ｄ≦５．５ｍｍであるような直径Ｄを有することが好ましい。直径Ｄは、コード上でＡＳＴＭ標準Ｄ２９６９－０４に従って測定される。

本発明では、コードが２層のストランドを有し、すなわちぴったり２層のストランドで構成されたアセンブリを含み、すなわちアセンブリは１層でも３層でもなく２層のストランドのみを有する。

１つの実施形態では、コードの内部ストランドが、高分子化合物によって取り囲まれた後に外層によって取り囲まれる。

内部ストランドは円筒層を有することが有利である。

各外部ストランドは円筒層を有することが有利である。

内部ストランド及び各外部ストランドは円筒層を有することが非常に有利である。このような円筒層は、ストランドの様々な層が異なるピッチで巻かれている場合、及び／又はこれらの層の巻き方向が層毎に異なる場合に得られると想起されるであろう。全ての層のピッチ及び全ての層の巻き方向が同じであってはるかに低い浸透性を示す緻密層を含むストランドとは異なり、円筒層を含むストランドは非常に浸透性が高い。

内部ストランドは２層ストランドである。内部ストランドは、厳密に２層のスレッドで構成された一群のスレッドを含み、すなわち一群のスレッドは１層でも３層でもなく２層のみのスレッドを有する。

外部ストランドは２層ストランドである。外部ストランドは、厳密に２層のスレッドで構成された一群のスレッドを含み、すなわち一群のスレッドは１層でも３層でもなく２層のみのスレッドを有する。

周知のように、ストランドのピッチは、コードの軸と平行に測定されるこのストランドの長さを表し、このピッチを有するストランドは、その後に前記コードの軸を中心に１８０°回転することが想起されるであろう。同様に、スレッドのピッチは、このスレッドが位置するストランドの軸と平行に測定されるこのスレッドの長さを表し、このピッチを有するスレッドは、その後に前記ストランドの軸を中心に１８０°回転する。

ストランド又はスレッドの層の巻き方向は、ストランド又はスレッドがコード又はストランドの軸に対して生じる方向である。巻き方向は、一般に文字Ｚ又はＳによって表される。

スレッド及びストランドのピッチ、巻き方向及び直径は、２０１４年のＡＳＴＭ標準Ｄ２９６９－０４に従って決定される。

内部ストランドの外部金属スレッドと外部ストランドの外部金属スレッドとの間の接触角は、図７に示す角度αｆである。この本発明によるコードの概略図には、周囲に内層及び外層が巻かれたコードの軸Ａ－Ａ’を示す。この図では、内部ストランドの外部金属スレッドと外部ストランドの外部金属スレッドとの間の接触角である角度αｆが良く見えるように、外部ストランドの外層の２本の金属スレッドのみを保持している。この接触角は、小さければ小さいほどコードの弱化が抑えられるので、コードの弱化係数の決定における関連パラメータのうちの１つである。

各外部ストランドの螺旋角度αｔは当業者に周知のパラメータであり、ｔａｎαｔ＝２×π×Ｒｅ／Ｐｅという計算を使用して求めることができ、式中のｐｅは、ミリメートルで表す各外部ストランドの巻きピッチであり、ｒｅは、ミリメートルで表す各外部ストランドの螺旋半径であり、ｔａｎは正接関数を示す。αｔは度で表される。

定義として、コードの外層の螺旋半径Ｒｅは、コードの軸に垂直な平面において外層の外部ストランドの中心を通過する理論上の円の半径である。

当業者に周知のパラメータである総伸び率Ａｔは、例えば力－伸び曲線を取得するような方法で試験するスレッドに２０１４年のＡＳＴＭ標準Ｄ２９６９－０４を適用することによって決定される。Ａｔは、この取得された曲線から、力－伸び曲線上のスレッドの破断点、すなわち荷重が破断力（Ｆｍ）の最大値まで増加して破損後に急激に減少する点の伸び軸上への投影に対応する％単位での伸び率として推定される。Ｆｍに関する減少が一定レベルを上回った場合には、スレッドの破損が生じたことを意味する。

ストランドは予備成形されないことが好ましい。

コードは金属製であることが有利である。「金属コード」という用語は、定義として主に（すなわち、これらのスレッドの５０％超が）又は完全に（スレッドの１００％が）金属材料で構成されたスレッドで形成されたコードを意味するものと理解される。このような金属材料は、鋼製の材料を使用して実装されることが好ましく、以下で「炭素鋼」と呼ぶパーライト（又はフェライト－パーライト）炭素鋼製の材料又はステンレス鋼（定義として少なくとも１１％のクロム及び少なくとも５０％の鉄を含むステンレス鋼）製の材料を使用して実装されることがさらに好ましい。一方で、当然ながら他の鋼又は他の合金を使用することも可能である。

炭素鋼が有利に使用される場合、その炭素含有量（鋼の重量％）は０．４％～１．２％、とりわけ０．５％～１．１％であることが好ましく、これらの含有量は、タイヤにとって必要な機械的特性とスレッドの加工特性との間の良好な妥協点を表す。

使用される金属又は鋼は、具体的に炭素鋼であるか、それともステンレス鋼であるかにかかわらず、例えば金属コード及び／又はその構成要素の加工特性、或いは付着性、耐腐食性又は耐老化性などのコード及び／又はタイヤ自体の使用特性を改善する金属層でそれ自体を被覆することができる。１つの好ましい実施形態によれば、使用される鋼は真鍮（Ｚｎ－Ｃｕ合金）又は亜鉛の層で覆われる。

所定の（内部又は外部）ストランドの１つの同じ層のスレッドは、全て実質的に同じ直径を有することが好ましい。外部ストランドは、全て実質的に同じ直径を有することが有利である。「実質的に同じ直径」とは、スレッド又はストランドが工業的公差の範囲までの同じ直径を有することを意味する。

外部ストランドは、４０ｍｍから１００ｍｍまでの範囲の、好ましくは５０ｍｍから９０ｍｍまでの範囲のピッチｐｅで内部ストランドの周囲に螺旋状に巻かれることが有利である。

本発明によるコードは、１２０Ｎ．ｍｍ^-1の単位面積当たりエネルギーを有する先行技術のコードに比べて大幅に改善された単位面積当たりエネルギーを有する。本発明の発明者らは、具体的には最も応力の高いストランド間領域においてスレッド間接触が多ければ多いほど、すなわち内部ストランドの外部金属スレッドと外部ストランドの外部金属スレッドとの間の接触が多ければ多いほど、接触回数にわたって弱化荷重（ｗｅａｋｅｎｉｎｇ ｌｏａｄ）が抑えられるとの理論を仮定する。この接触荷重は、各ストランドが反応できる荷重、すなわちコード荷重をストランドの数で除算したものに依存する。これらの接触を最適化するために、本発明の発明者らは、コード内部の接触を最適化するには、内部ストランドの外部金属スレッドと外部ストランドの外部金属スレッドとの間の接触に、具体的にはその接触角に良好な幾何学的特性を有することが必要であるとの理論を仮定している。

ＥＳ≧１６０Ｎ．ｍｍ^-1であることが有利であり、ＥＳ≧１６５Ｎ．ｍｍ^-1であることが好ましく、ＥＳ≧１７０Ｎ．ｍｍ^-1であることがさらに好ましい。

破断力：

はＦｒ≧２５，０００Ｎであることが有利であり、Ｆｒ≧２６，０００Ｎであることが好ましく、Ｆｒ≧２８，０００Ｎであることがさらに好ましい。破断力は、ＡＳＴＭ標準Ｄ２９６９－０４に従って測定される。上述したように、このコードは、単位面積当たりの破断エネルギーを最大化するように比較的高い破断力を有する。

本発明の別の主題は、高分子マトリックスから抽出された抽出コードであって、
Ｑ＝２、３又は４本の内部金属スレッドで構成された内層、及び、
内層の周囲に巻かれた直径ｄ３のＮ本の外部金属スレッドで構成された外層、
を含むＫ＝１本の２層内部ストランドで構成されたコードの内層と、
Ｑ’＝２、３又は４本の内部金属スレッドで構成された内層、及び、
内層の周囲に巻かれた直径ｄ３’のＮ’本の外部金属スレッドで構成された外層と、
を含む、コードの内層の周囲に巻かれたＬ＞１本の２層外部ストランドで構成されたコードの外層と、
を備え、抽出コードは、破断エネルギーＥＳ’≧１５０Ｎ．ｍｍ^-1を有し、

であり、ここで、

は、Ｎｃ本のスレッドのニュートン単位の破断力の合計であり、
Ｎｃ＝Ｑ＋Ｎ＋Ｌ×（Ｑ’＋Ｎ’）は、金属スレッドの総数であり、
Ｄは、コードのｍｍ単位の直径であり、

は、Ｎｃ本のスレッドの総伸び率の合計であって無次元であり、
Ｃｆｒａｇ’は、コードの無次元弱化係数であって、

であり、ここで、
Ｃｐは、コードの浸透係数であり、
ｄ３及びｄ３’はｍｍ単位で表され、
αｆは、内部ストランドの外部金属スレッドと外部ストランドの外部金属スレッドとの間の接触角であってラジアン単位で表され、
αｔは、外部ストランドの螺旋角度であってラジアン単位で表され、
Ｃｓｔｅ＝１５００Ｎ．ｍｍ^-2である、コードである。

ＥＳ’≧１５５Ｎ．ｍｍ^-1であることが好ましく、ＥＳ’≧１６０Ｎ．ｍｍ^-1であることがさらに好ましい。

抽出コードの総伸び率Ａｔは、上記で定義したコードの総伸び率Ａｔと同様の方法で測定される。

抽出コードは、なるべくならＤ≦６．０ｍｍであるような直径Ｄを有し、５．０ｍｍ≦Ｄ≦５．５ｍｍであるような直径Ｄを有することが好ましい。直径Ｄは、コード上でＡＳＴＭ標準Ｄ２９６９－０４に従って測定される。

弱化係数Ｃｆｒａｇ’は、ストランド間浸透係数Ｃｐの使用を通じて高分子マトリックスのコードへの浸透度合いを考慮する。この浸透係数を計算するために、鋸を使用して抽出コードに横断面を形成する。１０個の横断面を取得するためにこの作業を１０回繰り返し、これらの横断面上で平均浸透係数Ｃｐを計算する。次に、電子顕微鏡を使用して、各抽出コードの高分子化合物で満たされた領域を観察し、画像処理ソフトウェアを使用して、図８に示す外部ストランドと内部ストランドとの間の接触領域Ｓｃｐにおける高分子化合物を含まない非金属表面積と高分子化合物で満たされた表面積との比率を定量化する。従って、十分に浸透したコードは１に近い浸透係数を有し、それほど十分に浸透していないコードは０．５に近い浸透係数を有する。

高分子マトリックスはエラストマーマトリックスであることが好ましい。

好ましくはエラストマーマトリックスである高分子マトリックスは、好ましくはエラストマー化合物である高分子化合物に基づく。

高分子マトリックスは、少なくとも１つの高分子を含むマトリックスを意味する。従って、高分子マトリックスは高分子化合物に基づく。

エラストマーマトリックスは、少なくとも１つのエラストマーを含むマトリックスを意味する。従って、好ましいエラストマーマトリックスはエラストマー化合物に基づく。

「～に基づく」という表現は、化合物が、使用される様々な成分の混合物及び／又は原位置反応の生成物を含み、これらの成分の一部が化合物の様々な製造段階中に少なくとも部分的に互いに反応することができ、及び／又は反応するように意図されており、従って化合物が完全に又は部分的に架橋した状態又は未架橋状態であることができることを意味するものとして理解されたい。

高分子化合物は、化合物が少なくとも１つの高分子を含むことを意味する。このような高分子は、例えばポリエステル又はポリアミドなどの熱可塑性物質、熱硬化性高分子、例えば天然ゴムなどのエラストマー、熱可塑性エラストマー、又はこれらの高分子の組み合わせであることが好ましい。

エラストマー化合物は、化合物が少なくとも１つのエラストマー及び少なくとも１つの他の成分を含むことを意味する。少なくとも１つのエラストマー及び少なくとも１つの他の成分を含む化合物は、エラストマー、架橋系及び充填材を含むことが好ましい。これらのプライに使用できる化合物は、フィラメント状補強要素をスキムコーティングするための従来の化合物であり、好ましくは硫黄、ステアリン酸及び酸化亜鉛を含み、場合によっては加硫促進剤及び／又は遅延剤及び／又は様々な添加物を含む、例えば天然ゴムなどのジエン系エラストマー、例えばカーボンブラック及び／又はシリカなどの補強充填材、例えば加硫系などの架橋系を含む。金属スレッドとこれらが埋め込まれたマトリックスとの間の付着は、例えば真鍮の層などの金属被覆によって行われる。

本出願で説明する抽出コードの特徴値は、例えばタイヤの高分子マトリックス、とりわけエラストマーマトリックスから抽出されたコード上で測定され、又はこのようなコードから決定される。従って、例えばタイヤでは、高分子マトリックスと半径方向に同じ高さに存在する抽出すべきコードを見ることができるように、抽出すべきコードの半径方向外側の材料片を除去する。この除去は、カッター及びグリッパー使用して剥ぎ取ることによって、又は平削り（ｐｌａｎｉｎｇ）によって行うことができる。次に、ナイフを使用して、抽出すべきコードの端部をあらわにする。次に、抽出すべきコードを可塑化しないように比較的浅い角度を適用しながらコードを引っ張ってマトリックスから抽出する。その後、例えばナイフを使用して、金属スレッドの表面を損傷しないように注意しながら、コードに局所的に付着している高分子マトリックスの残り部分を切り離すように抽出コードを注意深くきれいにする。

抽出コードは、破断力：

がＦｒ’≧２４，０００Ｎであることが有利であり、Ｆｒ’≧２５，０００Ｎであることが好ましく、Ｆｒ’≧２７，０００Ｎであることがさらに好ましい。破断力は、抽出コード上でＡＳＴＭ標準Ｄ２９６９－０４に従って測定される。

以下で説明する有利な特徴は、上記で定義したコード及び抽出コードに等しく当てはまる。

αｆはなるべくなら０°以上であり、５°以上であることが好ましい。

αｆはなるべくなら２５°以下であり、２０°以下であることが好ましい。

この０°から２５°までの接触角範囲では接触領域が最大になり、高分子化合物が比較的良好にコードに浸透する。

αｔはなるべくなら０°以上であり、５°以上であることが好ましい。

αｔはなるべくなら２０°以下であり、１５°以下であることが好ましく、１０°以下であることがさらに好ましい。

この螺旋角度範囲では、コードに張力が加わった時の外部ストランドと内部ストランドとの間の接触荷重が最小化される。

コードの金属スレッドは、有利にはその少なくとも５０％が、好ましくは少なくとも６０％が、より好ましくは少なくとも７０％が、非常に好ましくはコードの各金属スレッドが２０００年９月のＮＦ－ＥＮ標準１００２０に準拠する組成を有する鋼心を含み、炭素含有量Ｃ＞０．８０％であり、好ましくはＣ≧０．８２％である。このような鋼化合物は、非合金鋼（２０００年９月のＮＦ－ＥＮ標準１００２０の項目３．２．１及び４．１）と、ステンレス鋼（２０００年９月のＮＦ－ＥＮ標準１００２０の項目３．２．２及び４．２）と、その他の合金鋼（２０００年９月のＮＦ－ＥＮ標準１００２０の項目３．２．３及び４．３）とを組み合わせたものである。比較的高い炭素含有量は、本発明によるコードの金属スレッドの機械的強度の達成を可能にする。また、金属スレッドの機械的強度を高めるために、とりわけ各金属スレッドをさらに加工硬化させることによって金属スレッドの製造方法を修正することもできたであろう。金属スレッドの製造方法の修正には比較的大幅な産業投資が伴うのに対し、比較的高い炭素含有量の使用には投資が不要である。さらに、金属スレッドをさらに加工硬化させることによって曲げ圧縮耐久性が著しく低下してしまう方法とは異なり、比較的高い炭素含有量の使用は、金属スレッドの曲げ圧縮耐久性の維持を可能にする。

コードの金属スレッドは、有利にはその少なくとも５０％が、好ましくは少なくとも６０％が、より好ましくは少なくとも７０％が、非常に好ましくはコードの各金属スレッドが２０００年９月のＮＦ－ＥＮ標準１００２０に準拠する組成を有する鋼心を含み、炭素含有量Ｃ≦１．２０％であり、好ましくはＣ≦１．１０％である。過度に高い炭素含有量の使用は、一方では比較的高価であるとともに、他方では金属スレッドの腐食疲労耐久性を低下させてしまう。

ｄ１、ｄ１’、ｄ３、ｄ３’は、なるべくなら互いに無関係に０．２５ｍｍから０．５０ｍｍまでの範囲であり、好ましくは０．３０ｍｍから０．４５ｍｍまでの範囲であり、さらに好ましくは０．３２ｍｍから０．４２ｍｍまでの範囲である。

コードの外層は、外部ストランドのストランド間距離が厳密に２０μｍ未満であるように飽和していることが有利である。

定義として、コードの飽和層は、外部ストランドのストランド間距離が厳密に２０μｍ未満であるようなものである。外部ストランドの外層のストランド間距離は、コードの主軸に垂直なコードの断面において２つの隣接する外部ストランドに内接する円形包絡線を平均的に分離する最短距離として定義される。従って、このコードの構造は、外層の良好な構造的安定性を確実にすることができ、外層の飽和は、外層が比較的多くの数の外部ストランドを含み、従って比較的高い破断力を示すことを確実にすることができる。

ストランド間距離Ｅは、図９に示すような点Ａ及び点Ｂである隣接する２本の外部ストランドの２つの中心間の距離から外部ストランドの直径を差し引いたものである。

所定の（内部又は外部）ストランドの１つの同じ層のスレッドは、全て実質的に同じ直径を有することが好ましい。外部ストランドは、全て実質的に同じ直径を有することが有利である。「実質的に同じ直径」とは、スレッド又はストランドが工業的公差の範囲までの同じ直径を有することを意味する。

この目的のために、正規直交２－Ｄ基準系、すなわちコードの横断面において、コードの中心をＯとする横軸の方向をＯＡとすると、外部ストランドが全て実質的に同じ直径を有する事例では、２本のストランドＡ及びＢの中心の座標がＡ＝［Ｒｅ_TE，０］、Ｂ＝［Ｒｅ_TE×ｃｏｓ（２π／Ｌ），ＲｅＴＥ×ｓｉｎ（２π／Ｌ）］として計算され、ここでのＬは外部ストランドの数であり、Ｒｅ_TEはミリメートルで表される各外部ストランドの螺旋半径である。

各外部ストランドの螺旋半径は、Ｒｅ_TE＝ｍａｘ（Ｒｅ＿ｍｉｎＴＥ；ＲｅＴＥｕｎｓａｔｕｒａｔｅｄ）という式を使用して計算され、ここでのＲｅ＿ｍｉｎＴＥは、層が過飽和である場合に取得される巻き半径である。この半径は、全てのストランドが接触する最小半径：Ｒｅ＿ｍｉｎＴＥ＝１／［（ｓｉｎ²（π／Ｌ）／Ｄ_TE／２）²－ｃｏｓ²（π／Ｌ）×（２π／ｐｅ）²］であり、ここでのＬは外部ストランドの数であり、ｐｅはミリメートルで表される各外部ストランドの巻きピッチであり、ＤＴＥは外部ストランドの直径（単位ｍｍ）であり、Ｒｅ_{TEunsaturated}は、不飽和又は厳密に飽和した構造に対応し、Ｒｅ_{TEunsaturated}＝Ｄ_TI／２＋Ｄ_TE／２であり、ここでのＤＴＩはｍｍ単位での内部ストランドの直径であり、Ｄ_TEはｍｍ単位での外部ストランドの直径である。

外部ストランドの直径は、Ｄ_TE＝２×Ｒｅ１’＋ｄ１’＋２×ｄ３’として計算され、
ここでのＲｅ１’は、外部ストランドの内層の巻き半径であり、
－ 外部ストランドの内層が１本の内部金属スレッドのみを含む場合、Ｒｅ１’＝０であり、
－ そうでなければ、Ｒｅ１’＝１／［（ｓｉｎ²（π／Ｑ’）／ｄ１’／２）²－ｃｏｓ²（π／Ｑ’）×（２π／ｐ１’）²］であり、
ここでのＱ’は、外部ストランドの内層の金属スレッドの数であり、ｄ１’は、外部ストランドの内層の金属スレッドのｍｍ単位での直径であり、ピッチｐ１’は、外部ストランドの内層のｍｍ単位でのピッチである。

次に、ＡＢ＝［（ｘｂ－ｘａ）²＋（ｙｂ－ｙａ）²］^1/2という式を使用して基準系における距離ＡＢが計算され、その後にストランド間距離がＥ＝ＡＢ－Ｄ_TE／ｃｏｓ（αｔ）×１０００としてμｍ単位で求められ、ここでのＤ_TEは、外部ストランドの直径であり、αｔ＝ａｔａｎ（２πＲｅＴＥ／ｐｅ）は、外部ストランドの螺旋角度であり、ｐｅは、ミリメートルで表される各外部ストランドの巻きピッチである。

対照的に、コードの不飽和層は、外部ストランドのストランド間距離が２０μｍ以上であるようなものである。

内部ストランドの外層は不飽和化されることが有利である。

定義として、不飽和層は、好ましくはエラストマー化合物である高分子化合物を通すのに十分な空間がスレッド間に残っているようなものである。不飽和層は、スレッド同士が接触せず、好ましくはエラストマー化合物である高分子化合物を通すのに十分な空間が２つの隣接するスレッド間に存在することを意味する。対照的に、飽和層は、例えば層の各２つのスレッドの対が互いに接触しているため、好ましくはエラストマー化合物である高分子化合物を通すのに十分な空間が層のスレッド間に存在しないようなものである。

定義として、層のストランド間距離は、コードの主軸に垂直なコードの断面において層の２つの隣接するスレッドを平均的に分離する最短距離として定められる。

層のスレッド間距離は以下のように計算される。
外部ストランドの外層の巻き半径は、
Ｒｅ３’＝Ｒｅ１’＋ｄ１／２＋ｄ３／２
として計算され、ここでのＲｅ１’は、上記で定義したような外部ストランドの内層の巻き半径である。

スレッド間距離Ｉ３’は、図９に示すような金属スレッドの２つの中心間の距離からスレッド直径を差し引いたものであり、計算方法は外部ストランドに使用されるものと同じである。
Ａ’＝［Ｒｅ_3’，０］
Ｂ’＝［Ｒｅ_3’×ｃｏｓ（２π／Ｎ’），Ｒｅ３’×ｓｉｎ（２π／Ｎ'）］
Ａ'Ｂ'＝［（ｘｂ'－ｘａ'）²＋（ｙｂ'－ｙａ'）²］^1/2

次に、これによってＩ３’＝Ａ’Ｂ’－ｄ３’／ｃｏｓ（αＣ３’）×１０００が得られ、ここでのαＣ３’＝ａｔａｎ（２πＲ３’／ｐ３’）は、外部ストランドの外層の螺旋角度である。

合計ＳＩ３’は、外層の隣接する各外部スレッドの対を分離するスレッド間距離の合計である。

内部ストランドの外層のスレッド間距離は５μｍ以上であることが有利である。内部ストランドの外層のスレッド間距離は１５μｍ以上であることが好ましく、３５μｍ以上であることがより好ましく、５０μｍ以上であることがさらに好ましく、６０μｍ以上であることが非常に好ましい。

内部ストランドの外層のスレッド間距離は１００μｍ以下であることが好ましい。

内部ストランドの外層のスレッド間距離Ｉ３の合計ＳＩ３は、外層の外部スレッドの直径ｄ３よりも大きいことが有利である。

各ストランドは、原位置でゴム引きされていないタイプのものであることが有利である。原位置でゴム引きされていないとは、ストランドを互いに組み立てる前に各ストランドが様々な層のスレッドで構成されており、高分子化合物、とりわけエラストマー化合物を一切含んでいないことを意味する。

各外部ストランドの外層は不飽和化されることが有利である。

各外部ストランドの外層のスレッド間距離は５μｍ以上であることが有利である。各外部ストランドの外層のスレッド間距離は１５μｍ以上であることが好ましく、３５μｍ以上であることがより好ましく、５０μｍ以上であることがさらに好ましく、６０μｍ以上であることが非常に好ましい。

各外部ストランドの外層のスレッド間距離は１００μｍ以下であることが好ましい。

各外部ストランドの外層のスレッド間距離Ｉ３’の合計ＳＩ３’は、外層の外部スレッドの直径ｄ３’以上であることが有利である。

内部ストランドの各内部金属スレッドは、なるべくなら内部ストランドの各外部金属スレッドの直径ｄ３以上の直径ｄ１を有し、１．００≦ｄ１／ｄ３≦１．２０であることが好ましい。

各外部ストランドの各内部金属スレッドは、なるべくなら各外部ストランド（ＴＥ）の各外部金属スレッドの直径ｄ３’以上の直径ｄ１’を有し、１．００≦ｄ１’／ｄ３’≦１．２０であることが好ましい。

１つの実施形態では、各内部スレッドが、それぞれ各外部スレッドの直径ｄ３又はｄ３’以上の直径ｄ１又はｄ１’を有する。ｄ１＞ｄ３又はｄ１’＞ｄ３’であるような直径を使用すると、外層を通じたエラストマー化合物などの高分子化合物の浸透を促すことができる。ｄ１＝ｄ３及びｄ１’＝ｄ３’である別の実施形態では、コードの製造において管理すべき異なるスレッドの数を制限することができる。

内部ストランドの外層は、内部ストランドの内層に接触してその周囲に巻かれることが好ましい。

Ｌ＝６、７又は８であることが有利であり、Ｌ＝６又は７であることが好ましく、Ｌ＝６であることがさらに好ましい。

Ｋ＝１及びＬ＝６であることが好ましい。Ｋ＝１であるコードでは、最も大きな横荷重は、外部ストランドが内部ストランドに及ぼす横荷重である。

本発明によるコードの内部ストランド
１つの好ましい実施形態ではＱ＞１であり、好ましくはＱ＝２、３又は４である。Ｑが１に等しい事例では、コードに加わる反復的な圧縮荷重の影響下で内部ストランドの内部スレッドが内部ストランド及びコードから半径方向に離れるのを目撃するリスクがある。内部ストランドの内層に複数（Ｑ＞１）のスレッドが存在することによってこのリスクが低下し、これによって圧縮荷重が内層の複数のスレッドにわたって分散する。

Ｎ＝７、８、９又は１０であることが有利であり、Ｎ＝８又は９であることが好ましい。

第１の代替形態では、Ｑ＝２、及びＮ＝７又は８であり、Ｑ＝２、Ｎ＝７であることが好ましい。

第２の代替形態では、Ｑ＝３、及びＮ＝７、８又は９であり、Ｑ＝３、Ｎ＝８であることが好ましい。

第３の代替形態では、Ｑ＝４、及びＮ＝７、８、９又は１０であり、Ｑ＝４、Ｎ＝９であることが好ましい。

内部ストランドの各内部スレッドは、内部ストランドの各外部スレッドの直径ｄ３に等しい直径ｄ１を有することが非常に有利である。従って、内部ストランドの内層及び外層において同じ直径のスレッドが使用され、これによってコードの製造中に管理する必要がある異なるスレッドの数が制限されることが好ましい。

本発明によるコードの外部ストランド
Ｎ’＝７、８、９又は１０であることが有利であり、Ｎ’＝８又は９であることが好ましい。

第１の代替形態では、Ｑ’＝２、及びＮ’＝７又は８であり、Ｑ’＝２、Ｎ’＝７であることが好ましい。

第２の代替形態では、Ｑ’＝３、及びＮ’＝７、８又は９であり、Ｑ’＝３、Ｎ’＝８であることが好ましい。

第３の代替形態では、Ｑ’＝４、及びＮ’＝７、８、９又は１０であり、Ｑ’＝４、Ｎ’＝９であることが好ましい。

外部ストランドの各内部スレッドは、外部ストランドの各外部スレッドの直径ｄ３’に等しい直径ｄ１’を有することが非常に有利である。従って、内部ストランドの内層及び外層において同じ直径のスレッドが使用され、これによってコードの製造中に管理する必要がある異なるスレッドの数が制限されることが好ましい。

Ｑ＝４及びＮ＝９であり、Ｑ’＝４及びＮ’＝９であり、ｄ１＝ｄ３＝ｄ１’＝ｄ３’であることが有利である。

本発明による補強製品
本発明の別の主題は、高分子マトリックスと、上記に定めるような少なくとも１つのコード又は抽出コードとを含む補強製品である。

この補強製品は、高分子マトリックスに埋め込まれた本発明による１又は複数のコードを含み、複数のコードの場合には、コードが主方向に横並びに配置されることが有利である。

本発明によるタイヤ
本発明の別の主題は、上記に定めるような少なくとも１つのコード又は補強製品を含むタイヤである。

このタイヤは、２つのビード部内に固定されたカーカス補強体を有し、カーカス補強体には、２つのサイドウォール部によって前記ビード部に結合されて上記に定めるような少なくとも１つのコードを含むクラウン補強体が半径方向に載り、このカーカス補強体にトレッド部が載ることが好ましい。

１つの好ましい実施形態では、クラウン補強体が、上記に定めるような少なくとも１つのコードを含むワーキング補強体と、トレッド部とワーキング補強体との半径方向中間に挟まれた保護補強体とを含む。

このコードは、とりわけ「大型車両」、すなわち地下鉄、バス、道路運送車両（ローリー、トラクター、トレーラ）、オフロード車両、農業車両又はプラント建設車両、或いはその他の輸送又は運送車両などの重車両から選択される産業車両を対象とする。

このタイヤは、建設プラント型の車両用であることが好ましい。従って、このタイヤは、タイヤの取り付け先として意図されるリムシートのインチ単位の直径が４０インチ以上であるサイズを有する。

本発明は、本発明によるアセンブリ、又は本発明による含浸アセンブリを含むゴムアイテムにも関する。ゴムアイテムは、ボール、非空気式タイヤケーシングなどの非空気式物体（ｎｏｎ－ｐｎｅｕｍａｔｉｃ ｏｂｊｅｃｔ）、コンベヤベルト又は無限軌道などのいずれかのタイプのゴム製アイテムを意味する。

図面を参照しながら単に非限定的な例として示す以下の実施例を読めば、本発明をより良く理解できるであろう。

本発明によるタイヤの周方向に垂直な断面図である。 図１の領域ＩＩの詳細図である。 本発明による補強製品の断面図である。 本発明の第１の実施形態による、コード（５０）の（真っ直ぐであって静止していると仮定される）コード軸に垂直な断面での概略図である。 本発明の第１の実施形態による、抽出コード（５０’）の（真っ直ぐであって静止していると仮定される）コードの軸に垂直な断面での概略図である。 本発明の第２の実施形態によるコード（６０）の、図４のものと同様の図である。 図４のコード（５０）の角度αｆの概略図である。 本発明の第１の実施形態によるコード（５０）の写真である。 コードの異なる幾何学的パラメータの概略図である。

本発明によるタイヤの実施例
図１及び図２には、タイヤの通常の軸方向（Ｘ）、半径方向（Ｙ）及び周方向（Ｚ）にそれぞれ対応する基準系Ｘ、Ｙ、Ｚを示す。

タイヤの「正中円周面」Ｍは、タイヤの回転軸に垂直であって各ビード部の環状補強構造から等距離に位置する平面である。

図１及び図２には、一般参照番号１０によって示す本発明によるタイヤを示す。

タイヤ１０は、例えば「ダンプカー」タイプなどの建設プラント型の重車両向けのものである。従って、タイヤ１０は、５３／８０Ｒ６３タイプの寸法を有する。

タイヤ１０は、クラウン補強体１４によって補強されたクラウン１２と、２つのサイドウォール部１６と、２つのビード部１８とを有し、これらの各ビード部１８は、この事例ではビードスレッド２０である環状構造で補強される。クラウン補強体１４には半径方向にトレッド部２２が載っており、サイドウォール部１６によってビード部１８に接続される。カーカス補強体２４は、２つのビード部１８に固定され、この事例では２つのビードスレッド２０の周囲に巻かれ、タイヤ２０の外側に向かって配置された、ここではホイールリム２８上に取り付けられているように示すターンアップ部２６を含む。カーカス補強体２４には、半径方向にクラウン補強体１４が載っている。

カーカス補強体２４は、半径方向カーカスコード（図示せず）によって補強された少なくとも１つのカーカスプライ３０を含む。カーカスコードは、互いに実質的に平行に配置され、正中円周面Ｍ（２つのビード部１８の中間に位置してクラウン補強体１４の中央を通る、タイヤの回転軸に垂直な平面）との間に８０°～９０°の角度を形成するように一方のビード部１８から他方のビード部１８に延びる。

タイヤ１０は、タイヤ１０の半径方向内面３４を定めるとともにタイヤ１０の内部空間からの空気の拡散からカーカスプライ３０を保護するように意図された（一般に「インナーライナ」として知られている）エラストマーで構成されたシーリングプライ３２も含む。

クラウン補強体１４は、タイヤ１０の外側からタイヤ１０の半径方向内側に向かって、トレッド部２２の半径方向内側に配置された保護補強体３６と、保護補強体３６の半径方向内側に配置されたワーキング補強体３８と、ワーキング補強体３８の半径方向内側に配置された追加補強体４０とを含む。従って、保護補強体３６は、トレッド部２２とワーキング補強体３８との半径方向中間に配置される。ワーキング補強体３８は、保護補強体３６と追加補強体４０との半径方向中間に配置される。

保護補強体３６は、保護金属コードを含む第１及び第２の保護プライ４２、４４を含み、第１のプライ４２は第２のプライ４４の半径方向内側に配置される。任意に、保護金属コードは、タイヤの周方向Ｚとの間に少なくとも１０°に等しい、好ましくは１０°から３５°までの範囲の、より好ましくは１５°から３０°までの範囲の角度を成す。

ワーキング補強体３８は、第１及び第２のワーキングプライ４６、４８を含み、第１のプライ４６は第２のプライ４８の半径方向内側に配置される。各プライ４６、４８は少なくとも１つのコード５０を含む。任意に、ワーキング金属コード５０は、一方のワーキングプライから他方のワーキングプライに交差し、タイヤの周方向Ｚとの間に最大で６０°に等しい、好ましくは１５°から４０°までの範囲の角度を成す。

制限ブロックとも呼ばれて機械的膨張応力を部分的に吸収することを目的とする追加補強体４０は、例えば仏国特許第２４１９１８１号又は仏国特許第２４１９１８２号に記載されるような、タイヤ１０の周方向Ｚとの間に最大で１０°に等しい、好ましくは５°から１０°までの範囲の角度を成す、例えばそれ自体周知の追加の金属補強要素を含む。

本発明による補強製品の実施例
図３に、一般参照番号１００によって示す本発明による補強製品を示す。補強製品１００は、高分子マトリックス１０２に埋め込まれた、この例では複数のコード５０である少なくとも１本のコード５０を含む。

図３では、方向Ｙが半径方向であって方向Ｘ及びＺが軸方向及び周方向である基準系Ｘ、Ｙ、Ｚ内に高分子マトリックス１０２、コード５０を示す。図３では、補強製品１００が、主方向Ｘに横並びに配置され、補強製品１００内で互いに平行に延び、高分子マトリックス１０２にまとめて埋め込まれた複数のコード５０を含む。この事例では、高分子マトリックス１０２が、エラストマー化合物に基づくエラストマーマトリックスである。

本発明の第１の実施形態によるコード
図４に、本発明の第１の実施形態によるコード５０を示す。

図５を参照して分かるように、各保護補強要素４３、４５及び各フープ補強要素５３、５５は、タイヤ１０から抽出されると、後述する抽出コード５０’で形成される。コード５０は、この事例では各保護プライ４２、４４及び各フープ層５２、５４の各高分子マトリックスをそれぞれ形成する高分子マトリックスである高分子マトリックスに、保護補強要素４３、４５及びフープ補強要素５３、５５をそれぞれ埋め込むことによって取得される。

コード５０及び抽出コード５０’は金属製であり、２つの円筒層を含むマルチストランドタイプのものである。従って、コード５０又は５０’を構成する２層のそれ以上でもそれ以下でもないストランドが存在すると理解されるであろう。

コード５０又はコード５０’は、Ｋ≧１本の内部ストランドＴＩで構成されたコードの内層ＣＩを含む。外層ＣＥは、コードの内層ＣＩの周囲に巻かれたＬ＞１本の外部ストランドＴＥで構成される。この特定の事例ではＬ＝６、７又は８であり、好ましくはＬ＝６又は７であり、さらに好ましくはＬ＝６であり、ここではＬ＝６である。

コード５０は、単位面積当たりの破断エネルギー：

を有する。

である。

コード５０は、単一のラッピングスレッドで構成されたラッパーＦ（図示せず）も含む。

抽出コード５０’は、単位面積当たりの破断エネルギー：

を有する。
Ｃｐを計算するには、例えば図８の複合材料内のコード５０’の写真から、ソフトウェアを使用して、外部ストランドと内部ストランドとの間の接触ゾーンＳｃｐにおける高分子化合物で満たされた表面積に対する高分子化合物を含まない非金属表面積の比率を求めることができる。ここでは、１０個の横断面にわたって平均した比率が０．９に等しい。

である。

コード５０及び５０’の外層は飽和している。従って、外部ストランドのストランド間距離Ｅは厳密に２０μｍ未満である。ここではＥ＝０μｍである。

αｆは０°以上であり、好ましくは５°以上であり、かつ２５°以下であり、好ましくは２０°以下である。ここではαｆ＝１８．９°である。

αｔは０°以上であり、好ましくは５°以上であり、かつ２０°以下であり、好ましくは１５°以下であり、さらに好ましくは１０°以下である。ここではαｔ＝９．１°である。

コード５０及び５０’の内部ストランドＴＩ
各内部ストランドＴＩは２層ストランドであり、Ｑ＝２、３又は４本の内部金属スレッドＦ１で構成された内層Ｃ１と、内層Ｃ１の周囲に巻かれたＮ本の外部金属スレッドＦ３で構成された外層Ｃ３とを含む。

ここではＱ＝４である。

Ｎ＝７、８、９又は１０であることが有利であり、Ｎ＝８又は９であることが好ましく、ここではＮ＝９である。

各内部ストランドＴＩの外層Ｃ３は不飽和化されている。内部ストランドの外層のスレッド間距離は１５μｍ以上であり、より好ましくは３５μｍ以上であり、さらに好ましくは５０μｍ以上であり、非常に好ましくは６０μｍ以上であり、ここでは６１μｍに等しい。外層のスレッド間距離Ｉ３の合計ＳＩ３は、外層Ｃ３の外部スレッドＦ３の直径ｄ３よりも大きい。ここでは合計ＳＩ３＝０．０６１×９＝０．５５ｍｍであり、この値はｄ３＝０．４０ｍｍよりも大きい。

各内部ストランドＴＩの各内部及び外部スレッドは、それぞれ直径ｄ１及びｄ３を有する。内部ストランドＴＩの各内部金属スレッドＦ１は、各内部ストランドＴＩの各外部金属スレッドの直径ｄ３以上の直径ｄ１を有し、好ましくは１．００≦ｄ１／ｄ３≦１．２０である。

ｄ１及びｄ３は、互いに無関係に０．２５ｍｍから０．５０ｍｍまでの範囲であり、好ましくは０．３０ｍｍから０．４５ｍｍまでの範囲であり、さらに好ましくは０．３２ｍｍから０．４２ｍｍまでの範囲である。ここではｄ１＝ｄ３＝０．４０ｍｍである。

コード５０及び５０’の外部ストランドＴＥ
各外部ストランドＴＥは２層を有し、Ｑ’＝２、３又は４本の内部金属スレッドＦ１’で構成された内層Ｃ１’と、内層Ｃ１’の周囲に巻かれたＮ’本の外部金属スレッドＦ３’で構成された外層Ｃ３’とを含む。

ここではＱ’＝４である。

Ｎ’＝７、８、９又は１０であり、好ましくはＮ’＝８又は９であり、ここではＮ’＝９である。

各外部ストランドＴＥの外層Ｃ３’は不飽和化されている。外層Ｃ３’は不飽和化されているので、Ｎ’本の外部スレッドを平均的に分離する外層Ｃ３’のスレッド間距離Ｉ３’は５μｍ以上である。各外部ストランドの外層のスレッド間距離Ｉ３’は１５μｍ以上であり、より好ましくは３５μｍ以上であり、さらに好ましくは５０μｍ以上であり、非常に好ましくは６０μｍ以上であり、ここでは６１μｍに等しい。外層Ｃ３’のスレッド間距離Ｉ３’の合計ＳＩ３’は、外層Ｃ３’の外部スレッドＦ３’の直径ｄ３’よりも大きい。ここでは合計ＳＩ３’＝０．０６１×９＝０．５５ｍｍであり、この値はｄ３’＝０．４０ｍｍよりも大きい。

各外部ストランドＴＥの各内層及び外層Ｃ１’、Ｃ３’は、コード並びに内部ストランドＴＩの内層及び外層Ｃ１、Ｃ３の巻き方向と同じ方向に巻かれる。ここでは、コードの各層の巻き方向及びコード自体の巻き方向がＺである。

各外部ストランドＴＥの各内部スレッド及び外部スレッドは、それぞれ直径ｄ１’及びｄ３’を有する。各外部ストランドＴＥの各内部金属スレッドＦ１’は、各外部ストランドＴＥの各外部金属スレッドＦ３’の直径ｄ３’以上の直径ｄ１’を有し、好ましくは１．００≦ｄ１’／ｄ３’≦１．２０である。

ｄ１’及びｄ３’は、互いに無関係に０．２５ｍｍから０．５０ｍｍまでの範囲であり、好ましくは０．３０ｍｍから０．４５ｍｍまでの範囲であり、さらに好ましくは０．３２ｍｍから０．４２ｍｍまでの範囲である。ここではｄ１’＝ｄ３’＝０．４０ｍｍである。

コード５０及び５０’は、Ｑ＝４及びＮ＝９、Ｑ’＝４及びＮ’＝９、並びにｄ１＝ｄ３＝ｄ１’＝ｄ３’であるようなものである。ここではｄ１＝ｄ３＝ｄ１’＝ｄ３’＝０．４０ｍｍである。

コードの金属スレッドは、その少なくとも５０％が、好ましくは少なくとも６０％が、より好ましくは少なくとも７０％が、非常に好ましくは各金属スレッドが２０００年９月のＮＦ－ＥＮ標準１００２０に準拠する組成を有する鋼心を含み、炭素含有量Ｃ＞０．８０％であり、好ましくはＣ≧０．８２％であり、コードの金属スレッドは、その少なくとも５０％が、好ましくは少なくとも６０％が、より好ましくは少なくとも７０％が、非常に好ましくは各金属スレッドが２０００年９月のＮＦ－ＥＮ標準１００２０に準拠する組成を有する鋼心を含み、炭素含有量Ｃ≦１．２０％であり、好ましくはＣ≦１．１０％である。ここでは、各金属スレッドが２０００年９月のＮＦ－ＥＮ標準１００２０に準拠する組成を有する鋼心を含み、炭素含有量Ｃ＝１％である。

各スレッドは、２５００≦Ｒｍ≦３１００ＭＰａであるようなＲｍで示す破断強度を有する。これらのスレッドの鋼はＳＨＴ（「超高張力」）グレードと言われる。例えばＵＴ（「超張力」）又はＭＴ（「メガ張力」）グレードなどの上位グレードのスレッドと同様に、例えばＮＴ（「普通張力」）又はＨＴ（「高張力」）グレードなどの下位グレードのスレッドなどの他のスレッドを使用することもできる。

本発明によるコードの製造方法
次に、マルチストランドコード５０の製造方法の例について説明する。

上述した各内部ストランドは、好ましくはインラインで連続的に実行される、
－ 最初に、内層Ｃ１のＱ＝４本の内部スレッドＦ１をケーブル編みによってピッチｐ１でＺ方向に組み立てて第１の組み立て点において内層Ｃ１を形成する第１のステップと、
－ 次に、内層Ｃ１のＱ本の内部スレッドＦ１の周囲にＮ本の外部スレッドＦ３をケーブル編み又は撚り合わせによってピッチｐ３でＺ方向に組み立てて第２の組み立て点において外層Ｃ３を形成する第２のステップと、
－ 好ましくは最終的な撚りバランス調整ステップと、
を含む既知の方法に従って製造される。

上述した各外部ストランドは、好ましくはインラインで連続的に実行される、
－ 最初に内層Ｃ１’のＱ’＝２、３又は４の内部スレッドＦ１’をケーブル編みによってピッチｐ１’でＺ方向に組み立てて第１の組み立て点において内層Ｃ１’を形成する第１のステップと、
－ 次に内層Ｃ１’のＱ’本の内部スレッドＦ１’の周囲にＮ’本の外部スレッドＦ３’をケーブル編み又は撚り合わせによってピッチｐ３’でＺ方向に組み立てて第２の組み立て点において外層Ｃ３’を形成する第２のステップと、
－ 好ましくは最終的な撚りバランス調整ステップと、
を含む既知の方法に従って製造される。

当業者には周知のように、ここでの「撚りバランス調整」は、外層と同様に中間層においてストランドの各スレッドに加わる残留トルクの解消（又は撚りの弾性復帰）を意味する。

この最終的な撚りバランス調整ステップ後にストランドの製造が完了する。各ストランドは、マルチストランドコードを取得するために基本ストランドを互いにケーブル編みするというその後の作業の前に、保存のために１又は２以上の収容リールに巻かれる。

本発明のマルチストランドコードを製造するために、当業者に周知の方法は、ストランドを組み立てるように評価されたケーブル編み機又は撚り合わせ機を使用して、予め取得されているストランドを互いにケーブル編みし又は撚り合わせることである。

従って、内部ストランドＴＩの周囲にＬ本の外部ストランドＴＥをピッチｐｅでＺ方向に組み立ててコード５０を形成する。場合によっては、最後の組み立てステップにおいて、既に取得されているアセンブリの周囲にラッパーＦをピッチｐｆでＳ方向に巻く。

次に、従来ラジアルタイヤのクラウン補強体の製造に使用されている、補強充填材としての天然ゴム及びカーボンブラックに基づく既知の複合物から形成された複合生地内にカレンダー加工によってコード５０を組み込む。基本的に、この複合物は、エラストマー及び補強充填剤（カーボンブラック）に加えて、酸化防止剤、ステアリン酸、伸展油、接着促進剤としてのナフテン酸コバルト、及び最後に加硫系（硫黄、促進剤及びＺｎＯ）を含む。

これらのコードによって補強された複合生地は、コードの両側に重なり合ってそれぞれ１ｍｍ～４ｍｍの厚みを有するエラストマー複合物の２つの薄い層から形成されたエラストマー複合マトリックスを有する。スキムピッチ（エラストマー複合生地内にコードが配置される間隔）は４ｍｍから８ｍｍまでの範囲である。

その後、これらの複合生地をタイヤの製造方法中にクラウン補強体におけるワーキングプライとして使用し、当業者にはこのステップが別様に周知である。

本発明の第２の実施形態によるコード
図６に、本発明の第２の実施形態によるコード６０を示す。

上述した第１の実施形態とは異なり、第２の実施形態によるコード６０は、Ｑ＝３及びＮ＝８、かつＱ’＝３及びＮ’＝８であるようなものである。

以下の表１に、様々なコード５０、５０’及び６０の特性をまとめる。

比較試験
単位面積当たりの破断エネルギーの評価
様々な対照コード及び先行技術のコードをシミュレートした。

表２に、対照コードＴ１の特性、及び先行技術（国際公開第２０１６／０１７６５５号の実施例８）のコードＥＤＴの特性をまとめる。

表１及び表２では、コード５０、５０’及び６０が先行技術のコードＥＤＴ及びＥＤＴ’に対して改善された単位面積当たりの破断エネルギーを示すことが示されている。具体的には、コードＥＤＴ及びＥＤＴ’は、弱化係数は比較的高いものの破断力が比較的低く、このため単位面積当たりの破断エネルギーがタイヤのコードの破損数及び穿孔数を低減するのに十分ではない。従って、本発明によるコードは、これらの不利点を克服できるほど十分に高い単位面積当たりの破断エネルギーＥＳ≧１５０Ｎ．ｍｍ^-1を有する。

本発明は、上述した実施形態に限定されるものではない。

５０ コード
ＣＥ コードの外層
ＣＩ コードの内層
Ｃ１ 内部ストランドの内層
Ｃ１’ 外部ストランドの内層
Ｃ３ 内部ストランドの外層
Ｃ３’ 外部ストランドの外層
Ｆ１ 内部ストランドの内部金属スレッド
Ｆ１’ 外部ストランドの内部金属スレッド
Ｆ３ 内部ストランドの外部金属スレッド
Ｆ３’ 外部ストランドの外部金属スレッド
ＴＥ 外部ストランド
ＴＩ 内部ストランド

Claims (15)

1. ２層マルチストランドコード（５０）であって、
   ２つの層（Ｃ１，Ｃ３）を有するＫ＝１本の内部ストランド（ＴＩ）で構成された前記コードの内層（ＣＩ）を備え、
   前記２つの層（Ｃ１，Ｃ３）は、
   Ｑ＝２、３又は４本の内部金属スレッド（Ｆ１）で構成された内層（Ｃ１）と、
   前記内層（Ｃ１）の周囲に巻かれた直径ｄ３のＮ本の外部金属スレッド（Ｆ３）で構成された外層（Ｃ３）と、
   を含み、
   前記２層マルチストランドコード（５０）は、
   ２つの層（Ｃ１’，Ｃ３’）を有する、前記コードの前記内層（ＣＩ）の周囲に巻かれたＬ＞１本の外部ストランド（ＴＥ）で構成された前記コードの外層（ＣＥ）を備え、
   前記２つの層（Ｃ１’，Ｃ３’）は、
   Ｑ’＝２、３又は４本の内部金属スレッド（Ｆ１’）で構成された内層（Ｃ１’）と、
   前記内層（Ｃ１’）の周囲に巻かれた直径ｄ３’のＮ’本の外部金属スレッド（Ｆ３’）で構成された外層（Ｃ３）と、
   をみ、
   前記コード（５０）は、単位面積当たりの破断エネルギーＥＳ≧１５０Ｎ．ｍｍ^-1を有し、
   

   

   
   であり、ここで、
   

   

   
   は、Ｎｃ本のスレッドのニュートン単位の破断力の合計であり、
   Ｎｃ＝Ｑ＋Ｎ＋Ｌ×（Ｑ’＋Ｎ’）は、金属スレッドの総数であり、
   Ｄは、前記コードのｍｍ単位の直径であり、
   

   

   
   は、Ｎｃ本のスレッドの総伸び率の合計であって無次元であり、
   Ｃｆｒａｇは、前記コード（５０）の無次元弱化係数であって、
   

   

   
   であり、ここで、
   ｄ３及びｄ３’はｍｍ単位で表され、
   αｆは、前記内部ストランド（ＴＩ）の前記外部金属スレッド（Ｆ３）と前記外部ストランド（ＴＥ）の前記外部金属スレッド（Ｆ３’）との間の接触角であってラジアン単位で表され、
   αｔは、各外部ストランド（ＴＥ）の螺旋角度であってラジアン単位で表され、
   Ｃｓｔｅ＝１５００Ｎ．ｍｍ^-2である、
   ことを特徴とするコード（５０）。
2. ＥＳ≧１６０Ｎ．ｍｍ^-1であり、好ましくはＥＳ≧１６５Ｎ．ｍｍ^-1であり、より好ましくはＥＳ≧１７０Ｎ．ｍｍ^-1である、
   請求項１に記載のコード（５０）。
3. Ｆｒ≧２５，０００Ｎであり、好ましくはＦｒ≧２６，０００Ｎであり、より好ましくはＦｒ≧２８，０００Ｎであるような破断力：
   

   

   
   を示す、
   請求項１又は２に記載のコード（５０）。
4. 高分子マトリックスから抽出された抽出コード（５０’）であって、
   ２つの層（Ｃ１，Ｃ３）を有するＫ＝１本の内部ストランド（ＴＩ）で構成された前記コードの内層（ＣＩ）を備え、
   前記２つの層（Ｃ１，Ｃ３）は、
   Ｑ＝２、３又は４本の内部金属スレッド（Ｆ１）で構成された内層（Ｃ１）と、
   前記内層（Ｃ１）の周囲に巻かれた直径ｄ３のＮ本の外部金属スレッド（Ｆ３）で構成された外層（Ｃ３）と、
   を含み、
   前記抽出コード（５０’）は、
   ２つの層（Ｃ１’，Ｃ３’）を有する、前記コードの前記内層（ＣＩ）の周囲に巻かれたＬ＞１本の外部ストランド（ＴＥ）で構成された前記コードの外層（ＣＥ）を備え、
   前記２つの層（Ｃ１’，Ｃ３’）は、
   Ｑ’＝２、３又は４本の内部金属スレッド（Ｆ１’）で構成された内層（Ｃ１’）と、
   前記内層（Ｃ１’）の周囲に巻かれた直径ｄ３’のＮ’本の外部金属スレッド（Ｆ３’）で構成された外層（Ｃ３）と、
   を含み、
   前記抽出コード（５０’）は、破断エネルギーＥＳ’≧１５５Ｎ．ｍｍ^-1を有し、
   

   

   
   であり、ここで、
   

   

   
   は、Ｎｃ本のスレッドのニュートン単位の破断力の合計であり、
   Ｎｃ＝Ｑ＋Ｎ＋Ｌ×（Ｑ’＋Ｎ’）は、金属スレッドの総数であり、
   Ｄは、前記コードのｍｍ単位の直径であり、
   

   

   
   は、Ｎｃ本のスレッドの総伸び率の合計であって無次元であり、
   Ｃｆｒａｇ’は、前記コード（５０’）の無次元弱化係数であって、
   

   

   
   であり、ここで、
   Ｃｐは、前記コードの浸透係数であり、
   ｄ３及びｄ３’はｍｍ単位で表され、
   αｆは、前記内部ストランド（ＴＩ）の前記外部金属スレッド（Ｆ３）と前記外部ストランド（ＴＥ）の前記外部金属スレッド（Ｆ３’）との間の接触角であってラジアン単位で表され、
   αｔは、前記外部ストランド（ＴＥ）の螺旋角度であってラジアン単位で表され、
   Ｃｓｔｅ＝１５００Ｎ．ｍｍ^-2である、
   ことを特徴とするコード（５０’）。
5. αｆは０°以上であり、好ましくは５°以上である、
   請求項１から４のいずれか１項に記載のコード（５０，５０’）。
6. αｆは２５°以下であり、好ましくは２０°以下である、
   請求項１から５のいずれか１項に記載のコード（５０，５０’）。
7. αｔは０°以上であり、好ましくは５°以上である、
   請求項１から６のいずれか１項に記載のコード（５０，５０’）。
8. αｔは２０°以下であり、好ましくは１５°以下であり、より好ましくは１０°以下である、
   請求項１から７のいずれか１項に記載のコード（５０，５０’）。
9. 前記コードの前記金属スレッドの少なくとも５０％が、好ましくは少なくとも６０％が、より好ましくは少なくとも７０％が、非常に好ましくは各金属スレッドが、２０００年９月のＮＦ－ＥＮ標準１００２０に準拠する組成を有する鋼心を含み、炭素含有量Ｃ＞０．８０％であり、好ましくはＣ≧０．８２％である、
   請求項１から８のいずれか１項に記載のコード（５０，５０’）。
10. 前記コードの前記金属スレッドの少なくとも５０％が、好ましくは少なくとも６０％が、より好ましくは少なくとも７０％が、非常に好ましくは各金属スレッドが、２０００年９月のＮＦ－ＥＮ標準１００２０に準拠する組成を有する鋼心を含み、炭素含有量Ｃ≦１．２０％であり、好ましくはＣ≦１．１０％である、
    請求項１から９のいずれか１項に記載のコード（５０，５０’）。
11. 前記コードの前記外層（ＣＥ）は、前記外部ストランドのストランド間距離が厳密に２０μｍ未満であるように飽和している、
    請求項１から１０のいずれか１項に記載のコード（５０，５０’）。
12. 前記内部ストランド（ＴＩ）の前記外層（Ｃ３）は不飽和化される、
    請求項１から１１のいずれか１項に記載のコード（５０，５０’）。
13. 各外部ストランド（ＴＥ）の前記外層Ｃ３’は不飽和化される、
    請求項１から１２のいずれか１項に記載のコード（５０，５０’）。
14. 高分子マトリックス（１０２）と、請求項４から１３のいずれか１項に記載の少なくとも１つの抽出コード（５０’）とを含む、
    ことを特徴とする補強製品（１００）。
15. 請求項４から１３のいずれか１項に記載の少なくとも１つの抽出コード（５０’）、又は請求項１４に記載の補強製品を含む、
    ことを特徴とするタイヤ（１０）。

Images