本発明の1つの目的は、タイヤのクラウン補強材、とりわけ、作動補強材に高い応力を加える障害物によって引き起こされる損傷を回避することを可能にするコードである。
本発明によるコード
上記の目的を達成するために、本発明の1つの主題は、弾性率ECを有し、かつ
-螺旋に巻かれて弾性率EIを有し、各内部ストランドが、
・Q≧1個の内部スレッドで構成された内部層、及び
・内部層の周りに巻かれたN>1個の外部スレッドで構成された外部層、
を含むJ>1個の内部ストランドで構成されたコードの内部層と、
-コードの内部層の周りに巻かれ、各内部ストランドが、
・Q’≧1個の内部スレッドで構成された内部層、
・内部層の周りに巻かれたN’>1個の外部スレッドで構成された外部層、
を含むL>1個の外部ストランドで構成されたコードの外部層と
を含む2層マルチストランドコードであり、このコードでは、50GPa≦EC≦160GPaである。
コードが160GPaよりもかなり高い弾性率値を有し、従って比較的剛性である従来技術でのものとは異なり、本発明者は、より低い弾性率値を有する本発明によるコードが、タイヤのクラウン補強材に高い応力を加える障害物に対してより良好に機能することを見出した。
具体的に、本発明者は、従来技術で教示されたように障害物によって課せられる変形に対抗するためにコードを可能な限り剛性化して補強することを試みるよりも、より低い弾性率を有するコードを用いることによって障害物を抱き込むことがより有効であることを見出した。障害物を抱き込むことにより、コードに課せられるせん断及び従ってこれらのコードの破断リスクが低減される。
本発明によるコードの弾性率ECの値は、コードが50GPaと160GPaの間で変化する比較的低い弾性率値に対応する構造を有することを保証し、すなわち、過度に剛性である従来技術のコードとは異なり、遭遇する障害物を抱き込むことを可能にする。
更に、本発明によるコードの弾性率ECの値は、コードが、作動補強材に用いられる時に十分なステアリング機能をタイヤに与えるのに十分に高い弾性率を有することを保証する。
本発明では、コードは、2つのストランド層を有し、これは、すなわち、それが2つのそれよりも多くも少なくもないストランド層で構成されたアセンブリを含みむことを意味し、これは、すなわち、アセンブリが2つの1つでも3つでもなく2つだけのストランド層を有することを意味する。コードの外部層は、コードの内部層と接触してコードの内部層の周りに螺旋に巻かれる。
更に、J=1であり、かつコードに印加される反復圧縮荷重の効果の下で内部ストランドがコードから半径方向に抜け出ることが見られるリスクが存在すると考えられる場合とは異なり、螺旋に巻かれたコードの内部層内のいくつかのストランド(J>1)の存在は、このリスクを低減することを可能にし、圧縮荷重は、次に、コードの内部層の複数のストランドにわたって分散され、螺旋は、内部ストランドを互いに維持する。
オプション及び好みとして、一実施形態では、コードは、いかなるポリマー性化合物も持たず、とりわけ、コードは、内部ストランドを覆ういずれかのポリマー性化合物のいかなるシースも持たない。別の実施形態では、コードは、いかなるエラストマー性化合物を持たず、とりわけ、コードは、コードの内部層を覆ういずれかのエラストマー性化合物のいかなるシースも持たない。
ポリマー化合物又はポリマー性化合物は、化合物が少なくとも1つのポリマーを含有することを意味する。好ましくは、そのようなポリマーは、熱可塑性プラスチック、例えばポリエステル又はポリアミド、熱硬化ポリマー、エラストマー、例えば、天然ゴム、熱可塑性エラストマー、又はこれらのポリマーの組合せとすることができる。
エラストマー化合物又はエラストマー性化合物は、化合物が少なくとも1つのエラストマー又は1つのゴム(これら2つの用語は同義語である)と少なくとも1つの他の成分とを含有することを意味する。好ましくは、エラストマー化合物は、加硫システム及びフィラーも含有する。より好ましくは、エラストマーは、ジエンエラストマーである。
本明細書及び特許請求の範囲では、「aとbの間」という表現で表すあらゆる値範囲は、a超からb未満まで延びる(すなわち端点a及びbを除外する)値範囲を表し、それに対して「aからbまで」という表現で表すあらゆる値範囲は、端点「a」から端点「b」に至るまで延びる、すなわち、厳密な端点「a」と「b」を含む値範囲を意味する。
公知であるように、ストランドのピッチは、コードの軸線に対して平行に測定されたストランドの長さであり、この長さの後にこのピッチを有するストランドがこのコード軸線の周りに一回転し終わる長さを表すことを想起されるであろう。同様に、スレッドのピッチは、このスレッドを内部に収めるストランドの軸線に対して平行に測定されたこのスレッドの長さであり、この長さの後にこのピッチを有するスレッドがこのストランド軸線の周りに一回転し終わる長さを表す。
ストランド又はスレッドの層の巻回方向は、ストランド又はスレッドがコード軸線又はストランド軸線に対してなす方向を意味する。一般的に巻回方向は、文字Z又はSで表される。
スレッド及びストランドのピッチ、巻回方向、及び直径は、2014年のASTM D2969-04規格に従って決定される。巻回半径は、コード軸線に対して垂直にとったコードの断面を顕微鏡を用いて調べることによって測定される。
類似のスレッド直径は、対で考えた場合のスレッドの直径同士の比が0.75から1.25までの範囲にわたることを意味する。同一のスレッド直径は、対で考えた場合のスレッドの直径同士の比が1に等しいことを意味する。
有利には、コードは、金属で作製される。定義により、金属コードは、完全に(スレッドの100%)金属材料で作製されたスレッドで形成されたコードを意味する。好ましくは、そのような金属コードは、鋼鉄、より好ましくは下記で「炭素鋼」と呼ぶパーライト(又はフェライト系パーライト)炭素鋼で作製された又は他にステンレス鋼(定義により、少なくとも11%のクロムと少なくとも50%の鉄とを含む鋼鉄)で作製されたスレッドで実装される。しかし、当然ながら他の鋼鉄又は他の合金を用いることができる。
有利に炭素鋼が用いられる場合には、その炭素含有量(鋼鉄の重量%)は、0.2%と1.2%の間、とりわけ、0.5%と1.1%の間からなり、これらの含有量は、タイヤに必要とされる機械的特性とスレッドの加工性の間の良好な妥協点を表す。
特に炭素鋼又はステンレス鋼のいずれであるかに関わらず、用いられる金属又は鋼鉄は、それ自体を例えば金属コード及び/又はその組成要素の加工性特性、又は接着性、耐腐食性、又は耐老化性といった特性等のコード及び/又はタイヤ自体の使用特性を改善する金属層で被覆することができる。1つの好ましい実施形態によると、用いられる鋼鉄は、黄銅(Zn-Cu合金)又は亜鉛の層で覆われる。
好ましくは、予め決められた(内部又は外部)ストランドの1つの同じ層のスレッドは、全てが実質的に同じ直径を有する。有利には、内部ストランドは、全てが実質的に同じ直径を有する。有利には、外部ストランドは、全てが実質的に同じ直径を有する。「実質的に同じ直径」は、スレッド又はストランドが、製造公差の範囲内で同一直径を有することを意味する。
本出願では、コードの弾性率ECは、2014年のASTM D2969-04規格を試験されるコードに適用することによって取得される力-伸長曲線の弾性部分の勾配を測定し、続いてこの勾配をコードの金属断面、すなわち、コードを構成するスレッドの断面の和に割り当てることによって計算される。これに代えて、金属断面は、2014年のASTM D2969-04規格に従ってコードの線質量を測定し、この線質量を用いられる鋼鉄の密度で割算することによって決定することができる。
曲線の弾性部分は、力-伸長曲線の構造部分と塑性部分とを補間する力-伸長曲線の実質的に線形の部分に対応する。弾性部分は、弾性伸長Aeに対応し、コードの構造の結果、とりわけ、様々な層の角度及びスレッドの直径の結果である。力-伸長曲線の弾性部分及び対応する伸長Aeは、とりわけ、米国特許第5843583号明細書、国際公開第2005/014925号、及び国際公開第2007/090603号に説明されており、かつ
-コードの通気から、すなわち、コードを構成する様々なスレッド又はストランドの間の空き空間から生じる構造伸長Asに対応する構造部分と、
-コードの1又は2以上のスレッドの可塑性(弾性限界を超える不可逆変形)から生じる塑性伸長APに対応する塑性部分と、
の間からなる力-伸長曲線の部分にかつその伸長に対応する。
ある一定のコードに対して、コード内に通気はなく、すなわち、構造伸長Asはゼロである。全ての場合に(Asゼロ及びAs非ゼロ)、弾性部分は、最も急な勾配を有する力-伸長曲線の線形部分に対応する。
コードの弾性率ECは、製造されたままのコード、すなわち、プライを形成するためにコードが中に埋め込まれることになるいかなるエラストマー性化合物も伴わないコードに関して測定される。同様に、コードの内部層の弾性率EIは、製造されたままのコードの内部層を得ること、又はコードの内部層を単体で得るために仕上がったコードから外部ストランドの外部層をほどくことのいずれかによって測定される。代替形態として、弾性率値EC及びEIは、タイヤからコードを取り出し、例えば、当業者に公知である化学的ゴム除去処理によってコードの周囲及び内部から全てのエラストマー性化合物を除去することによって測定することができる。
以下に続く説明は、コードの内部層内の各内部ストランドの螺旋角度αと、コードの外部層内の各外部ストランドの螺旋角度α’とに対して以下の定義を採用することにする。
式中のRIは、内部ストランドの巻回半径であり、PIは、各内部ストランドが巻かれる際のピッチである。
式中のREは、外部ストランドの巻回半径であり、PEは、各外部ストランドが巻かれる際のピッチである。
巻回半径RI及びREは、コードの主軸線に対して垂直な横断面上で測定され、各内部ストランド及び外部ストランドによって表される螺旋の中心とコードの中心との間の距離にそれぞれ対応する。
各内部ストランドが2つの層を有する一実施形態において、以下に続く説明は、各内部ストランド内の内部層での各内部スレッドの螺旋角度βと、各内部ストランド内の外部層での各外部スレッドの螺旋角度γとに対して以下の定義を更に採用することにする。
式中のR1は、各内部ストランドのQ個の内部スレッドの巻回半径であり、p1は、各内部ストランド内にQ個の内部スレッドが組み立てられる際のピッチである。Q=1の場合にはR1=0であり、従ってβ=0である。
式中のR2は、各内部ストランドのN個の外部スレッドの巻回半径であり、p2は、各内部ストランド内にN個の外部スレッドが組み立てられる際のピッチである。この実施形態では、各内部スレッドは直径D1を有し、各外部スレッドは直径D2を有する。巻回半径R1及びR2は、個別に検討する各内部ストランドの主軸線に対して垂直な横断面上で測定され、各内部スレッド及び外部スレッドによって表される螺旋の中心と内部ストランドの中心との間の距離にそれぞれ対応する。
各内部ストランドが3つの層を有する一実施形態において、以下に続く説明は、各内部ストランド内の内部層での各内部スレッドの螺旋角度βと、各内部ストランド内の中間層内の各中間スレッドの螺旋角度δと、各内部ストランド内の外部層での各外部スレッドの螺旋角度γとに対して以下の定義を更に採用することにする。
式中のR1は、各内部ストランドのQ個の内部スレッドの巻回半径であり、p1は、各内部ストランド内にQ個の内部スレッドが組み立てられる際のピッチである。Q=1の場合にはR1=0であり、従ってβ=0である。
式中のR2は、各内部ストランドのP個の中間スレッドの巻回半径であり、p2は、各内部ストランド内にP個の中間スレッドが組み立てられる際のピッチである。
式中のR3は、各内部ストランドのN個の外部スレッドの巻回半径であり、p3は、各内部ストランド内にN個の外部スレッドが組み立てられる際のピッチである。巻回半径R1、R2、及びR3は、個別に検討する各内部ストランドの主軸線に対して垂直な横断面上で測定され、各内部スレッド、中間スレッド、及び外部スレッドによって表される螺旋の中心と内部ストランドの中心との間の距離にそれぞれ対応する。この実施形態では、各内部スレッドは直径D1を有し、各中間スレッドは直径D2を有し、各外部スレッドは直径D3を有する。
各外部ストランドが2つの層を有する一実施形態において、以下に続く説明は、各外部ストランド内の内部層での各内部スレッドの螺旋角度β’と、各外部ストランド内の外部層での各外部スレッドの螺旋角度γ’とに対して以下の定義を更に採用することにする。
式中のR1’は、各外部ストランドのQ’個の内部スレッドの巻回半径であり、p1’は、各外部ストランド内にQ’個の内部スレッドが組み立てられる際のピッチである。Q’=1の場合にはR1’=0であり、従ってβ’=0である。
式中のR2’は、各外部ストランドのN’個の外部スレッドの巻回半径であり、p2’は、各外部ストランド内にN’個の外部スレッドが組み立てられる際のピッチである。この実施形態では、各内部スレッドは直径D1’を有し、各外部スレッドは直径D2’を有する。巻回半径R1’及びR2’は、個別に検討する各外部ストランドの主軸線に対して垂直な横断面上で測定され、各内部スレッド及び外部スレッドによって表される螺旋の中心と外部ストランドの中心との間の距離にそれぞれ対応する。
各外部ストランドが3つの層を有する一実施形態において、以下に続く説明は、各外部ストランド内の内部層での各内部スレッドの螺旋角度β’と、各外部ストランド内の中間層内の各中間スレッドの螺旋角度δ’と、各外部ストランド内の外部層での各外部スレッドの螺旋角度γ’とに対して以下の定義を更に採用することにする。
式中のR1’は、各外部ストランドのQ’個の内部スレッドの巻回半径であり、p1’は、各外部ストランド内にQ’個の内部スレッドが組み立てられる際のピッチである。Q’=1の場合にはR1’=0であり、従ってβ’=0である。
式中のR2’は、各外部ストランドのP’個の中間スレッドの巻回半径であり、p2’は、各外部ストランド内にP’個の中間スレッドが組み立てられる際のピッチである。
式中のR3’は、各外部ストランドのN’個の外部スレッドの巻回半径であり、p3’は、内部ストランドと外部ストランドとの互いの組立の前に各外部ストランド内にN’個の外部スレッドが組み立てられる際のピッチである。この実施形態では、各内部スレッドは直径D1’を有し、各中間スレッドは直径D2’を有し、各外部スレッドは直径D3’を有する。巻回半径R1’、R2’、及びR3’は、個別に検討する各外部ストランドの主軸線に対して垂直な横断面上で測定され、各内部スレッド、中間スレッド、及び外部スレッドによって表される螺旋の中心それぞれと外部ストランドの中心との間の距離に対応する。
好ましい実施形態では、コードの内部層が弾性率EIを有する時に、25GPa≦EI≦180GPa、好ましくは36GPa≦EI≦180GPaである。
J=1であり、とりわけ、コードの外部層が不飽和化される事例において最も厳しい横荷重が外部ストランドによって内部ストランドに印加される横荷重であるコードとは異なり、本発明によるコードは、J>1であるアーキテクチャを有することから、とりわけ、コードの外部層が不飽和化される事例においてコードが引張された時にコードに印加される最も厳しい横荷重は、内部ストランド間に印加される横荷重である。
コードの内部層が比較的低い弾性率を有する第1の変形では、コードの内部層が弾性率EIを有する時に、25GPa≦EI≦94GPa、好ましくは36GPa≦EI≦94GPaである。すなわち、内部層の弾性率が低い程、主荷重はより的確に対処されることになり、コードの破断強度はより良好になる。ここで、内部層に対して比較的低い弾性率を用いることによってコードの破断強度は最大限に高められる。1つの特定の変形では、25GPa≦EI≦102GPa、好ましくは36GPa≦EI≦102GPaである。
コードの内部層がより高い弾性率を有する第2の変形では、コードの内部層が弾性率EIを有する時に、95GPa≦EI≦180GPaである。
コードの内部層とコードとが比較的類似の弾性率値を有する実施形態では、0.60≦EC/EI≦1.20である。この実施形態では、本発明者は、コードが応力を受けた時、とりわけ、引張状態にある時にコアと層が多少なりとも協働するという仮説を規定している。このようにして、コードの破断強度と耐切断性の間の妥協点が最大限に高められる。
コードの内部層とコードとが比較的異なる弾性率値を有する別の実施形態では、EC/EI≦0.59又は1.21≦EC/EIである。
変形では、コードの内部層は、コードの弾性率に対して比較的高い弾性率を有し、すなわち、EC/EI≦0.59、好ましくは、0.40≦EC/EI≦0.59である。この変形は、コードの破断強度よりもコードの耐切断性を優先する。
別の変形では、コードの内部層は、コードの弾性率に対して比較的低い弾性率を有し、すなわち、1.21≦EC/EI、好ましくは、1.21≦EC/EI≦3.00である。この変形は、コードの耐切断性よりもコードの破断強度に好適である。
本発明の好ましい実施形態では、コードは、以下の有利な構造特性を有する。
1つの好ましい実施形態では、コードの内部層内の各内部ストランドの螺旋角度αは、
-2つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では7°から38°まで、
-3つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では4°から41°まで、
-2つの層を有する内部ストランドと3つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では3°から36°まで、
-3つの層を有する内部ストランドと2つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では4°から36°まで
の範囲にわたる。
この特定の変形では、コードの内部層内の各内部ストランドの螺旋角度αは、5°から42°までの範囲にわたる。
主に螺旋角度αの値を制御することにより、コードの内部層に関連付けられた弾性率値は、ほぼ制御される。このことは、螺旋角度αが、弾性率への寄与がより小さい層のスレッドの角度と比較して主な役割を果たすことに起因する。従って、各内部ストランドの螺旋角度αが大きい程、内部層に関連付けられた弾性率は低い。従って有利には、内部ストランドは、10mmから65mmまで、好ましくは、10mmから45mmまでの範囲にわたるピッチPIで螺旋に巻かれる。
1つの好ましい実施形態では、コードの外部層内の各外部ストランドの螺旋角度α’は、
-2つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では7°から38°まで、
-3つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では13°から36°まで、
-2つの層を有する内部ストランドと3つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では10°から34°まで、
-3つの層を有する内部ストランドと2つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では10°から32°まで
の範囲にわたる。
この特定の変形では、コードの内部層内の各内部ストランドの螺旋角度αは、10°から32°までの範囲にわたる。
螺旋角度αと類似の方法で、主に螺旋角度α’の値を制御することにより、コードの外部層に関連付けられた弾性率値は、ほぼ制御される。このことは、螺旋角度α’が、弾性率への寄与がより小さい層のスレッドの角度と比較して主な役割を果たすことに起因する。従って、各外部ストランドの螺旋角度α’が大きい程、外部層に関連付けられた弾性率は低い。有利には、L個の外部ストランドは、30mmから65mmまで、好ましくは、30mmから60mmまでの範囲にわたるピッチPEで螺旋に巻かれる。
2つの層を有する内部ストランドを用いる特定の変形では、20°≦2α+β+γ≦136°である。
3つの層を有する内部ストランドを用いる特定の変形では、50°≦3α+β+δ+γ≦80°である。
2つの層を有する外部ストランドを用いる特定の変形では、39°≦2α’+β’+γ’≦100°である。
3つの層を有する外部ストランドを用いる特定の変形では、65°≦3α’+β’+δ’+γ’≦95°である。
2つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、11°≦2α+β+γ≦110°であり、
・Q=1である実施形態では、有利には、11°≦2α+β+γ≦74°であり、かつ
・Q>1である実施形態では、有利には、16°≦2α+β+γ≦110°である。
3つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、25°≦3α+β+δ+γ≦158°であり、
・Q=1である実施形態では、有利には、25°≦3α+β+δ+γ≦140°であり、かつ
・Q>1である実施形態では、有利には、36°≦3α+β+δ+γ≦158°である。
2つの層を有する内部ストランドと3つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、16°≦2α+β+γ≦105°であり、
・Q=1である実施形態では、有利には、16°≦2α+β+γ≦86°であり、かつ
・Q>1である実施形態では、有利には、20°≦2α+β+γ≦105°である。
3つの層を有する内部ストランドと2つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、26°≦3α+β+δ+γ≦162°であり、
・Q=1である実施形態では、有利には、26°≦3α+β+δ+γ≦140°であり、かつ
・Q>1である実施形態では、有利には、36°≦3α+β+δ+γ≦162°である。
2つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、23°≦2α’+β’+γ’≦97°,であり、
・Q’=1である実施形態では、有利には、23°≦2α’+β’+γ’≦85°であり、かつ
・Q’>1である実施形態では、有利には、28°≦2α’+β’+γ’≦97°である。
3つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、48°≦3α’+β’+δ’+γ’≦154°であり、
・Q’=1である実施形態では、有利には、48°≦3α’+β’+δ’+γ’≦145°であり、かつ
・Q’>1である実施形態では、有利には、61°≦3α’+β’+δ’+γ’≦154°である。
2つの層を有する内部ストランドと3つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、47°≦3α’+β’+δ’+γ’≦147°であり、
・Q’=1である実施形態では、有利には、47°≦3α’+β’+δ’+γ’≦147°であり、かつ
・Q’>1である実施形態では、有利には、62°≦3α’+β’+δ’+γ’≦140°である。
3つの層を有する内部ストランドと2つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、28°≦2α’+β’+γ’≦96°であり、
・Q’=1である実施形態では、有利には、28°≦2α’+β’+γ’≦86°であり、かつ
・Q’>1である実施形態では、有利には、34°≦2α’+β’+γ’≦96°である。
2つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、28°≦2α’+β’+γ’≦96°である。Q’=1である実施形態では、有利には、28°≦2α’+β’+γ’≦86°である。Q’>1である実施形態では、有利には、34°≦2α’+β’+γ’≦96°である。この特定の変形では、73°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦195°である。
3つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、84°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦280°である。Q=1及びQ’=1である実施形態では、有利には、84°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦246°である。Q>1及びQ’=1である実施形態では、有利には、96°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦261°である。Q=1及びQ’>1である実施形態では、有利には、88°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦254°である。Q>1及びQ’>1である実施形態では、有利には、101°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦280°である。この特定の変形では、130°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦170°である。
2つの層を有する内部ストランドと3つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、84°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦226°である。Q=1及びQ’=1である実施形態では、有利には、84°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦199°である。Q>1及びQ’=1である実施形態では、有利には、88°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦206°である。Q=1及びQ’>1である実施形態では、有利には、96°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦214°である。Q>1及びQ’>1である実施形態では、有利には、99°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦226°である。この特定の変形では、110°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦150°である。
3つの層を有する内部ストランドと2つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、64°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦224°である。Q=1及びQ’=1である実施形態では、有利には、64°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦200°である。Q>1及びQ’=1である実施形態では、有利には、73°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦212°である。Q=1及びQ’>1である実施形態では、有利には、68°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦220°である。Q>1及びQ’>1である実施形態では、有利には、80°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦224°である。この特定の変形では、110°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦150°である。
使用される同一又は類似の直径のスレッドに対して、上記のようにして定義される角度は、工業規模で製造するのが容易な本発明によるコードを螺旋角度α、α’、β、β’、δ、δ’、γ、及びγ’のみを変更することによって構造的に定義することを可能にする。
2つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、以下のことが成り立つ。
・Q>1である時に、各内部ストランド内の内部層での各内部スレッドの螺旋角度βは、4°から25°まで、好ましくは、4°から17°までの範囲にわたる。有利には、各内部ストランドのQ個の内部スレッドは、各内部ストランド内で2mmから20mmまで、好ましくは、5mmから20mmまでの範囲にわたるピッチp1で組み立てられる。
・Q=1である時に、各内部ストランド内の外部層での各外部スレッドの螺旋角度γは、6°から31°まで、好ましくは、5°から26°までの範囲にわたる。有利には、各内部ストランドのN個の外部スレッドは、各内部ストランド内で4mmから40mmまで、好ましくは、5mmから30mmまでの範囲にわたるピッチp2で組み立てられる。
・Q>1である時に、各内部ストランド内の外部層での各外部スレッドの螺旋角度γは、5°から31°までの範囲にわたる。有利には、各内部ストランドのN個の外部スレッドは、各内部ストランド内で4mmから40mmまでの範囲にわたるピッチp2で組み立てられる。
・Q’>1である時に、各外部ストランド内の内部層での各内部スレッドの螺旋角度β’は4°から25°まで、好ましくは、4°から17°までの範囲にわたる。有利には、各外部ストランドのQ’個の内部スレッドは、各外部ストランド内で2mmから20mmまで、好ましくは、5mmから20mmまでの範囲にわたるピッチp1’で組み立てられる。
・Q=1である時に、各外部ストランド内の外部層での各外部スレッドの螺旋角度γ’は、6°から31°まで、好ましくは、5°から26°までの範囲にわたる。有利には、各内部ストランドのN’個の外部スレッドは、各外部ストランド内で4mmから40mmまで、好ましくは、5mmから30mmまでの範囲にわたるピッチp2’で組み立てられる。
・Q>1である時に、各外部ストランド内の外部層での各外部スレッドの螺旋角度γ’は5°から31°までの範囲にわたる。有利には、各内部ストランドのN’個の外部スレッドは、各外部ストランド内で4mmから40mmまでの範囲にわたるピッチp2’で組み立てられる。
・この特定の変形では、
i.Q>1である場合に、βは4°から25°までの範囲にわたり、p1は2mmから20mmまでの範囲にわたり、
ii.γは6°から31°までの範囲にわたり、p2は4mmから40mmまでの範囲にわたり、
iii.Q’>1である場合に、β’は4°から25°までの範囲にわたり、p1は2mmから20mmまでの範囲にわたり、
iv.γ’は6°から31°までの範囲にわたり、p2は4mmから40mmまでの範囲にわたる。
3つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、以下のことが成り立つ。
・Q>1である時に、各内部ストランド内の内部層での各内部スレッドの螺旋角度βは4°から17°までの範囲にわたる。有利には、Q>1である時には、各内部ストランドのQ個の内部スレッドは、各内部ストランド内で5mmから15mmまでの範囲にわたるピッチp1で組み立てられる。
・Q=1である時に、各内部ストランド内の中間層内の各中間スレッドの螺旋角度δは、6°から30°までの範囲にわたる。有利には、各内部ストランドのP個の中間スレッドは、各内部ストランド内で5mmから20mmまでの範囲にわたるピッチp2で組み立てられる。
・Q>1である時に、各内部ストランド内の中間層内の各中間スレッドの螺旋角度δは8°から22°までの範囲にわたる。有利には、各内部ストランドのP個の中間スレッドは、各内部ストランド内で10mmから20mmまでの範囲にわたるピッチp2で組み立てられる。
・Q=1である時に、各内部ストランド内の外部層での各外部スレッドの螺旋角度γは、7°から30°までの範囲にわたる。有利には、各内部ストランドのN個の外部スレッドは、各内部ストランド内で10mmから40mmまでの範囲にわたるピッチp3で組み立てられる。
・Q>1である時に、各内部ストランド内の外部層での各外部スレッドの螺旋角度γは、9°から25°までの範囲にわたる。有利には、各内部ストランドのN個の外部スレッドは、各内部ストランド内で10mmから40mmまでの範囲にわたるピッチp3で組み立てられる。
・Q’>1である時に、各外部ストランド内の内部層での各内部スレッドの螺旋角度β’は4°から20°までの範囲にわたる。有利には、各外部ストランドのQ’個の内部スレッドは、各外部ストランド内で5mmから15mmまでの範囲にわたるピッチp1’で組み立てられる。
・Q’=1である時に、各外部ストランド内の中間層内の各中間スレッドの螺旋角度δ’は、6°から22°までの範囲にわたる。有利には、各外部ストランドのP’個の中間スレッドは、各外部ストランド内で5mmから20mmまでの範囲にわたるピッチp2’で組み立てられる。
・Q’>1である時に、各外部ストランド内の中間層内の各中間スレッドの螺旋角度δ’は、8°から22°までの範囲にわたる。有利には、各外部ストランドのP’個の中間スレッドは、各外部ストランド内で10mmから20mmまでの範囲にわたるピッチp2’で組み立てられる。
・Q’=1である時に、各外部ストランド内の外部層での各外部スレッドの螺旋角度γ’は7°から22°までの範囲にわたる。有利には、各外部ストランドのN’個の外部スレッドは、各外部ストランド内で10mmから40mmまでの範囲にわたるピッチp3’で組み立てられる。
・Q’>1である時に、各外部ストランド内の外部層での各外部スレッドの螺旋角度γ’は9°から25°までの範囲にわたる。有利には、各外部ストランドのN’個の外部スレッドは、各外部ストランド内で10mmから40mmまでの範囲にわたるピッチp3’で組み立てられる。
・この特定の変形では、
i.Q>1である場合に、βは7°から17°までの範囲にわたり、p1は1mmから10mmまでの範囲にわたり、
ii.δは7°から17°までの範囲にわたり、p2は2mmから20mmまでの範囲にわたり、
iii.γは7°から17°までの範囲にわたり、p3は4mmから40mmまでの範囲にわたり、
iv.Q’>1である場合に、β’は10°から20°までの範囲にわたり、p1’は1mmから10mmまでの範囲にわたり、
v.δ’は10°から20°までの範囲にわたり、p2’は2mmから20mmまでの範囲にわたり、
vi.γ’は10°から20°までの範囲にわたり、p3’は4mmから40mmまでの範囲にわたる。
2つの層を有する内部ストランドと3つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、以下のことが成り立つ。
・Q>1である時に、各内部ストランド内の内部層での各内部スレッドの螺旋角度βは4°から17°までの範囲にわたる。有利には、Q>1である時には、各内部ストランドのQ個の内部スレッドは、各内部ストランド内で5mmから20mmまでの範囲にわたるピッチp1で組み立てられる。
・Q>1である時に、各内部ストランド内の外部層での各外部スレッドの螺旋角度γは、7°から20°までの範囲にわたる。有利には、各内部ストランドのN個の外部スレッドは、各内部ストランド内で5mmから40mmまでの範囲にわたるピッチp2で組み立てられる。
・Q=1である時に、各内部ストランド内の外部層での各外部スレッドの螺旋角度γは、5°から26°までの範囲にわたる。有利には、各内部ストランドのN個の外部スレッドは、各内部ストランド内で5mmから30mmまでの範囲にわたるピッチp2で組み立てられる。
・Q’>1である時に、各外部ストランド内の内部層での各内部スレッドの螺旋角度β’は4°から20°までの範囲にわたる。有利には、各外部ストランドのQ’個の内部スレッドは、各外部ストランド内で5mmから15mmまでの範囲にわたるピッチp1’で組み立てられる。
・Q’=1である時に、各外部ストランド内の中間層内の各中間スレッドの螺旋角度δ’は、6°から22°までの範囲にわたる。有利には、各外部ストランドのP’個の中間スレッドは、各外部ストランド内で5mmから20mmまでの範囲にわたるピッチp2’で組み立てられる。
・Q’>1である時に、各外部ストランド内の中間層内の各中間スレッドの螺旋角度δ’は、8°から22°までの範囲にわたる。有利には、各外部ストランドのP’個の中間スレッドは、各外部ストランド内で10mmから20mmまでの範囲にわたるピッチp2’で組み立てられる。
・Q’=1である時に、各外部ストランド内の外部層での各外部スレッドの螺旋角度γ’は7°から22°までの範囲にわたる。有利には、各外部ストランドのN’個の外部スレッドは、各外部ストランド内で10mmから40mmまでの範囲にわたるピッチp3’で組み立てられる。
・Q’>1である時に、各外部ストランド内の外部層での各外部スレッドの螺旋角度γ’は9°から25°までの範囲にわたる。有利には、各外部ストランドのN’個の外部スレッドは、各外部ストランド内で10mmから40mmまでの範囲にわたるピッチp3’で組み立てられる。
・この特定の変形では、
i.Q>1である場合に、βは7°から17°までの範囲にわたり、p1は2mmから20mmまでの範囲にわたり、
ii.γは7°から17°までの範囲にわたり、p2は4mmから40mmまでの範囲にわたり、
iii.Q’>1である場合に、β’は10°から20°までの範囲にわたり、p1’は1mmから10mmまでの範囲にわたり、
iv.δ’は10°から20°までの範囲にわたり、p2’は2mmから20mmまでの範囲にわたり、
v.γ’は10°から20°までの範囲にわたり、p3’は4mmから40mmまでの範囲にわたる。
3つの層を有する内部ストランドと2つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、以下のことが成り立つ。
・Q>1である時に、各内部ストランド内の内部層での各内部スレッドの螺旋角度βは4°から17°までの範囲にわたる。有利には、Q>1である時には、各内部ストランドのQ個の内部スレッドは、各内部ストランド内で5mmから15mmまでの範囲にわたるピッチp1で組み立てられる。
・Q=1である時に、各内部ストランド内の中間層内の各中間スレッドの螺旋角度δは、6°から30°までの範囲にわたる。有利には、各内部ストランドのP個の中間スレッドは、各内部ストランド内で5mmから20mmまでの範囲にわたるピッチp2で組み立てられる。
・Q>1である時に、各内部ストランド内の中間層内の各中間スレッドの螺旋角度δは8°から22°までの範囲にわたる。有利には、各内部ストランドのP個の中間スレッドは、各内部ストランド内で10mmから20mmまでの範囲にわたるピッチp2で組み立てられる。
・Q=1である時に、各内部ストランド内の外部層での各外部スレッドの螺旋角度γは、7°から30°までの範囲にわたる。有利には、各内部ストランドのN個の外部スレッドは、各内部ストランド内で10mmから40mmまでの範囲にわたるピッチp3で組み立てられる。
・Q>1である時に、各内部ストランド内の外部層での各外部スレッドの螺旋角度γは、9°から25°までの範囲にわたる。有利には、各内部ストランドのN個の外部スレッドは、各内部ストランド内で10mmから40mmまでの範囲にわたるピッチp3で組み立てられる。
・Q’>1である時に、各外部ストランド内の内部層での各内部スレッドの螺旋角度β’は4°から17°までの範囲にわたる。有利には、各外部ストランドのQ’個の内部スレッドは、各外部ストランド内で5mmから20mmまでの範囲にわたるピッチp1’で組み立てられる。
・Q’>1である時に、各外部ストランド内の外部層での各外部スレッドの螺旋角度γ’は7°から20°までの範囲にわたる。有利には、各外部ストランドのN’個の外部スレッドは、各外部ストランド内で5mmから40mmまでの範囲にわたるピッチp2’で組み立てられる。
・Q’=1である時に、各外部ストランド内の外部層での各外部スレッドの螺旋角度γ’は5°から26°までの範囲にわたる。有利には、各外部ストランドのN’個の外部スレッドは、各外部ストランド内で5mmから30mmまでの範囲にわたるピッチp2’で組み立てられる。
・この特定の変形では、
i.Q>1である場合に、βは7°から17°までの範囲にわたり、p1は1mmから10mmまでの範囲にわたり、
ii.δは7°から17°までの範囲にわたり、p2は2mmから20mmまでの範囲にわたり、
iii.γは7°から17°までの範囲にわたり、p3は4mmから40mmまでの範囲にわたり、
iv.Q’>1である場合に、β’は7°から17°までの範囲にわたり、p1’は2mmから20mmまでの範囲にわたり、
v.γ’は7°から17°までの範囲にわたり、p2’は4mmから40mmまでの範囲にわたる。
使用される同一又は類似の直径のスレッドに対して、上記のようにして定義される角度は、工業規模で製造するのが容易な本発明によるコードを得るためにコードの内部層とこの層の内部ストランドとを層のスレッドの角度のみを変更することによって構造的に定義することを可能にする。それに加えて、これらの好ましい範囲内にあるピッチp1、p1’、p2、p2’、及びp3、p3’は、タイヤ使用に適合する機械特性、比較的低いコスト、及び比較的軽い直線コード重量を示すコードを得ることを可能にする。
本発明の超低弾性率コード
一実施形態では、コードは、超低弾性率、すなわち、50GPa≦EC≦89GPaを有する。この実施形態では、遭遇する障害物を抱き込むコードの能力は、高いステアリング機能を有するタイヤを提供するコードの能力よりも優先される。
超低弾性率コードの好ましい変形では、25GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、36GPa≦EI≦175GPaである。この特定の変形では、25GPa≦EI≦175GPaである。
超低弾性率を備えたコードの内部層が比較的低い弾性率を有する第1の変形では、25GPa≦EI≦94GPa、好ましくは、36GPa≦EI≦94GPaである。この特定の変形では、25GPa≦EI≦102GPaである。上記で説明したように、この場合、この内部層に対して比較的低い弾性率を用いることによってコードの破断強度は最大限に高められる。
超低弾性率を備えたコードの内部層がより高い弾性率を有する第2の変形では、95GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、95GPa≦EI≦175GPaである。この特定の変形では、103GPa≦EI≦175GPaである。コードの超低弾性率に起因して、内部層の弾性率に対する比較的高い値は、外部層の弾性率に対する比較的低い値を必然的に伴い、従って優れたコード耐切断性が生じる。
コードの内部層と超低弾性率を備えたコードとが比較的類似の弾性率値を有する実施形態では、0.60≦EC/EI≦1.20である。この変形では、本発明者は、超低弾性率を備えたコードが応力を受けた時に、とりわけ、引張状態にある時にコアと層とが多少なりとも協働するという仮説を規定している。このようにして、コードの破断強度とコードの耐切断性の間の妥協点が最大限に高められる。
超低弾性率を備えたコードの内部層と外部層とが比較的異なる弾性率値を有する実施形態では、EC/EI≦0.59又は1.21≦EC/EIである。
変形では、超低弾性率を備えたコードの内部層は、超低弾性率を備えたコードの外部層の弾性率に対して比較的高い弾性率を有し、すなわち、EC/EI≦0.59、好ましくは、0.40≦EC/EI≦0.59である。この変形は、コードの破断強度よりもコードの耐切断性を優先する。
別の変形では、超低弾性率を備えたコードの内部層は、超低弾性率を備えたコードの外部層の弾性率に対して比較的低い弾性率を有し、すなわち、1.21≦EC/EI、好ましくは、1.21≦EC/EI≦3.00である。この変形は、コードの耐切断性よりもコードの破断強度を優先する。
本発明の好ましい変形では、超低弾性率を備えたコードは、以下の有利な構造特性を有する。
本発明の好ましい変形では、超低弾性率を備えたコードは、以下の有利な構造特性を有する。
1つの好ましい実施形態において、コードの内部層内の各内部ストランドの螺旋角度αは、
-2つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、3°から42°まで、
-3つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、6°から41°まで、
-2つの層を有する内部ストランドと3つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、5°から36°まで、
-3つの層を有する内部ストランドと2つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、4°から36°まで
の範囲にわたる。
この特定の変形では、コードの内部層内の各内部ストランドの螺旋角度αは、9°から42°までの範囲にわたる。
1つの好ましい実施形態において、コードの外部層内の各外部ストランドの螺旋角度α’は、
-2つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、13°から38°まで、
-3つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、18°から36°まで、
-2つの層を有する内部ストランドと3つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、14°から34°まで、
-3つの層を有する内部ストランドと2つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、13°から32°まで
の範囲にわたる。
この特定の変形では、コードの内部層内の各内部ストランドの螺旋角度αは、13°から32°までの範囲にわたる。
2つの層を有する内部ストランドを用いる特定の変形では、29°≦2α+β+γ≦136°である。
3つの層を有する内部ストランドを用いる特定の変形では、50°≦3α+β+δ+γ≦80°である。
2つの層を有する外部ストランドを用いる特定の変形では、42°≦2α’+β’+γ’≦90°である。
3つの層を有する外部ストランドを用いる特定の変形では、65°≦3α’+β’+δ’+γ’≦95°である。
2つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、16°≦2α+β+γ≦110°であり、
・Q=1である実施形態では、有利には、16°≦2α+β+γ≦74°であり、
・Q>1である実施形態では、有利には、23°≦2α+β+γ≦110°である。
3つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、29°≦3α+β+δ+γ≦158°であり、
・Q=1である実施形態では、有利には、29°≦3α+β+δ+γ≦140°であり、
・Q>1である実施形態では、有利には、42°≦3α+β+δ+γ≦158°である。
2つの層を有する内部ストランドと3つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、20°≦2α+β+γ≦105°であり、
・Q=1である実施形態では、有利には、20°≦2α+β+γ≦86°であり、
・Q>1である実施形態では、有利には、27°≦2α+β+γ≦105°である。
3つの層を有する内部ストランドと2つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、35°≦3α+β+δ+γ≦162°であり、
・Q=1である実施形態では、有利には、35°≦3α+β+δ+γ≦140°であり、
・Q>1である実施形態では、有利には、36°≦3α+β+δ+γ≦162°である。
2つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、43°≦2α’+β’+γ’≦97°であり、
・Q’=1である実施形態では、有利には、47°≦2α’+β’+γ’≦85°であり、
・Q’>1である実施形態では、有利には、43°≦2α’+β’+γ’≦97°である。
3つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、65°≦3α’+β’+δ’+γ’≦153°であり、
・Q’=1である実施形態では、有利には、65°≦3α’+β’+δ’+γ’≦143°であり、
・Q’>1である実施形態では、有利には、78°≦3α’+β’+δ’+γ’≦153°である。
2つの層を有する内部ストランドと3つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、66°≦3α’+β’+δ’+γ’≦147°であり、
・Q’=1である実施形態では、有利には、66°≦3α’+β’+δ’+γ’≦147°であり、
・Q’>1である実施形態では、有利には、75°≦3α’+β’+δ’+γ’≦140°である。
3つの層を有する内部ストランドと2つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、34°≦2α’+β’+γ’≦96°であり、
・Q’=1である実施形態では、有利には、34°≦2α’+β’+γ’≦86°であり、
・Q’>1である実施形態では、有利には、42°≦2α’+β’+γ’≦96°である。
2つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、85°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦184°である。Q=1及びQ’=1である実施形態では、有利には、85°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦145°である。Q>1及びQ’=1である実施形態では、有利には、108°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦154°である。Q=1及びQ’>1である実施形態では、有利には、90°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦151°である。Q>1及びQ’>1である実施形態では、有利には、110°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦184°である。この特定の変形では、109°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦195°である。
3つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、138°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦280°である。Q=1及びQ’=1である実施形態では、有利には、138°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦246°である。Q>1及びQ’=1である実施形態では、有利には、144°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦261°である。Q=1及びQ’>1である実施形態では、有利には、148°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦254°である。Q>1及びQ’>1である実施形態では、有利には、144°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦280°である。この特定の変形では、130°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦170°である。
2つの層を有する内部ストランドと3つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、146°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦226°である。Q=1及びQ’=1である実施形態では、有利には、134°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦199°である。Q>1及びQ’=1である実施形態では、有利には、130°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦206°である。Q=1及びQ’>1である実施形態では、有利には、152°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦214°である。Q>1及びQ’>1である実施形態では、有利には、146°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦226°である。この特定の変形では、110°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦150°である。
3つの層を有する内部ストランドと2つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、100°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦224°である。Q=1及びQ’=1である実施形態では、有利には、100°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦200°である。Q>1及びQ’=1である実施形態では、有利には、104°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦212°である。Q=1及びQ’>1である実施形態では、有利には、117°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦220°である。Q>1及びQ’>1である実施形態では、有利には、121°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦224°である。この特定の変形では、110°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦150°である。
使用される同一又は類似の直径のスレッドに対して、上記のようにして定義される角度は、工業規模で製造するのが容易な本発明によるコードを得るためにコードの内部層とこの層の内部ストランドとを層のスレッドの角度のみを変更することによって構造的に定義することを可能にする。それに加えて、これらの好ましい範囲内にあるピッチp1、p1’、p2、p2’、及びp3、p3’は、タイヤ使用に適合する機械特性、比較的低いコスト、及び比較的軽い直線コード重量を示すコードを得ることを可能にする。
超低弾性率を備えたコードを得ることを可能にする螺旋角度β、γ、δ、β’、γ’、δ’に対する値、及びピッチp1、p2、p3、p1’、p2’、p3’に対する値は、上記で既に説明したものと同一である。
本発明の低弾性率コード
別の実施形態では、コードは低い弾性率、すなわち、90GPa≦EC≦130GPaを有する。この実施形態では、遭遇する障害物を抱き込むコードの能力とタイヤに高いステアリング機能を与えるコードの能力との間のバランスのとれた妥協点が採用される。
低弾性率コードの好ましい変形では、25GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、64GPa≦EI≦180GPaである。好ましい変形では、35GPa≦EI≦175GPaである。
低い弾性率を有するコードの内部層が比較的低い弾性率を有する第1の変形では、25GPa≦EI≦94GPa、好ましくは、64GPa≦EI≦94GPaである。この特定の変形では、35GPa≦EI≦102GPaである。上記で説明したように、この場合、内部層に対して比較的低い弾性率を用いることによってコードの破断強度は最大限に高められる。
低い弾性率を有するコードの内部層がより高い弾性率を有する第2の変形では、95GPa≦EI≦180GPaである。この特定の変形では、103GPa≦EI≦175GPaである。
コードの内部層と低い弾性率を有するコードとが比較的類似の弾性率値を有する実施形態では、0.60≦EC/EI≦1.20である。この変形では、本発明者は、低い弾性率を有するコードが応力を受けた時に、とりわけ、引張状態にある時にコアと層とが多少なりとも協働するという仮説を規定している。このようにして、コードの破断強度とコードの耐切断性の間の妥協点が最大限に高められる。
低い弾性率を有するコードの内部層と外部層とが比較的異なる弾性率値を有する実施形態では、EC/EI≦0.59又は1.21≦EC/EIである。
変形では、低い弾性率を有するコードの内部層は、低い弾性率を有するコードの外部層の弾性率に対して比較的高い弾性率を有し、すなわち、EC/EI≦0.59、好ましくは、0.40≦EC/EI≦0.59である。この変形は、コードの破断強度よりもコードの耐切断性を優先する。
別の変形では、低い弾性率を有するコードの内部層は、低い弾性率を有するコードの外部層の弾性率に対して比較的低い弾性率を有し、すなわち、1.21≦EC/EI、好ましくは、1.21≦EC/EI≦2.82である。この変形は、コードの耐切断性よりもコードの破断強度を優先する。
本発明の好ましい変形では、超低弾性率を備えたコードは、以下の有利な構造特性を有する。
1つの好ましい実施形態において、コードの内部層内の各内部ストランドの螺旋角度αは、
-2つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、3°から36°まで、
-3つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、4°から31°まで、
-2つの層を有する内部ストランドと3つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、3°から31°まで、
-3つの層を有する内部ストランドと2つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、4°から27°まで
の範囲にわたる。
この特定の変形では、コードの内部層内の各内部ストランドの螺旋角度αは、5°から36°までの範囲にわたる。
1つの好ましい実施形態において、コードの外部層内の各外部ストランドの螺旋角度α’は、
-2つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、9°から27°まで、
-3つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、13°から32°まで、
-2つの層を有する内部ストランドと3つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、10°から31°まで、
-3つの層を有する内部ストランドと2つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、11°から31°まで
の範囲にわたる。
この特定の変形では、コードの内部層内の各内部ストランドの螺旋角度αは、10°から25°までの範囲にわたる。
2つの層を有する内部ストランドを用いる特定の変形では、27°≦2α+β+γ≦108°である。
3つの層を有する内部ストランドを用いる特定の変形では、50°≦3α+β+δ+γ≦80°である。
2つの層を有する外部ストランドを用いる特定の変形では、39°≦2α’+β’+γ’≦65°である。
3つの層を有する外部ストランドを用いる特定の変形では、65°≦3α’+β’+δ’+γ’≦95°である。
2つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、13°≦2α+β+γ≦110°であり、かつ
・Q=1である実施形態では、有利には、13°≦2α+β+γ≦74°であり、かつ
・Q>1である実施形態では、有利には、16°≦2α+β+γ≦110°である。
3つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、25°≦3α+β+δ+γ≦125°であり、かつ
・Q=1である実施形態では、有利には、25°≦3α+β+δ+γ≦120°であり、かつ
・Q>1である実施形態では、有利には、36°≦3α+β+δ+γ≦125°である。
2つの層を有する内部ストランドと3つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、16°≦2α+β+γ≦86°であり、かつ
・Q=1である実施形態では、有利には、16°≦2α+β+γ≦86°であり、かつ
・Q>1である実施形態では、有利には、19°≦2α+β+γ≦85°である。
3つの層を有する内部ストランドと2つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、26°≦3α+β+δ+γ≦128°であり、かつ
・Q=1である実施形態では、有利には、26°≦3α+β+δ+γ≦113°であり、かつ
・Q>1である実施形態では、有利には、36°≦3α+β+δ+γ≦128°である。
2つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、31°≦2α’+β’+γ’≦71°であり、かつ
・Q’=1である実施形態では、有利には、31°≦2α’+β’+γ’≦66°であり、かつ
・Q’>1である実施形態では、有利には、39°≦2α’+β’+γ’≦71°である。
3つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、54°≦3α’+β’+δ’+γ’≦123°であり、かつ
・Q’=1である実施形態では、有利には、54°≦3α’+β’+δ’+γ’≦118°であり、かつ
・Q’>1である実施形態では、有利には、65°≦3α’+β’+δ’+γ’≦123°である。
2つの層を有する内部ストランドと3つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、54°≦3α’+β’+δ’+γ’≦125°であり、かつ
・Q’=1である実施形態では、有利には、54°≦3α’+β’+δ’+γ’≦120°であり、かつ
・Q’>1である実施形態では、有利には、64°≦3α’+β’+δ’+γ’≦125°である。
3つの層を有する内部ストランドと2つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、28°≦2α’+β’+γ’≦89°であり、かつ
・Q’=1である実施形態では、有利には、28°≦2α’+β’+γ’≦85°であり、かつ
・Q’>1である実施形態では、有利には、36°≦2α’+β’+γ’≦89°である。
2つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、65°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦153°である。Q=1及びQ’=1である実施形態では、有利には、65°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦117°である。Q>1及びQ’=1である実施形態では、有利には、72°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦133°である。Q=1及びQ’>1である実施形態では、有利には、81°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦130°である。Q>1及びQ’>1である実施形態では、有利には、79°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦153°である。この特定の変形では、82°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦153°である。
3つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、107°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦211°である。Q=1及びQ’=1である実施形態では、有利には、107°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦197°である。Q>1及びQ’=1である実施形態では、有利には、113°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦206°である。Q=1及びQ’>1である実施形態では、有利には、115°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦202°である。Q>1及びQ’>1である実施形態では、有利には、120°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦211°である。この特定の変形では、130°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦170°である。
2つの層を有する内部ストランドと3つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、87°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦172°である。Q=1及びQ’=1である実施形態では、有利には、87°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦160°である。Q>1及びQ’=1である実施形態では、有利には、90°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦165°である。Q=1及びQ’>1である実施形態では、有利には、111°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦166°である。Q>1及びQ’>1である実施形態では、有利には、111°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦172°である。この特定の変形では、110°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦150°。
3つの層を有する内部ストランドと2つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、74°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦183°である。Q=1及びQ’=1である実施形態では、有利には、74°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦158°である。Q>1及びQ’=1である実施形態では、有利には、86°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦168°である。Q=1及びQ’>1である実施形態では、有利には、84°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦168°である。Q>1及びQ’>1である実施形態では、有利には、94°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦183°である。この特定の変形では、110°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦150°である。
使用される同一又は類似の直径のスレッドに対して、上記のようにして定義される角度は、工業規模で製造するのが容易な本発明によるコードを得るためにコードの内部層とこの層の内部ストランドとを層のスレッドの角度のみを変更することによって構造的に定義することを可能にする。それに加えて、これらの好ましい範囲内にあるピッチp1、p1’、p2、p2’、及びp3、p3’は、タイヤ使用に適合する機械特性、比較的低いコスト、及び比較的軽い直線コード重量を示すコードを得ることを可能にする。
低い弾性率を有するコードを得ることを可能にする螺旋角度β、γ、δ、β’、γ’、δ’に対する値、及びピッチp1、p2、p3、p1’、p2’、p3’に対する値は、上記で既に説明したものと同一である。
本発明の中程度弾性率コード
更に別の実施形態では、コードは、中程度の弾性率、すなわち、131GPa≦EC≦160GPaを有する。タイヤに高いステアリング機能を与えるコードの能力が、遭遇する障害物を抱き込むコードの能力よりも優先される。
中程度弾性率コードの好ましい変形では、78GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、100GPa≦EI≦180GPaである。この特定の変形では、125GPa≦EI≦180GPaである。
中程度の弾性率を有するコードの内部層が比較的低い弾性率を有する第1の変形では、78GPa≦EI≦94GPaである。上記で説明したように、この場合、内部層に対して比較的低い弾性率を用いることによってコードの破断強度は最大限に高められる。
低い弾性率を有するコードの内部層がより高い弾性率を有する第2の変形では、95GPa≦EI≦180GPaである。
コードの内部層と中程度の弾性率を有するコードとが比較的類似の弾性率値を有する実施形態では、0.60≦EC/EI≦1.20、好ましくは、0.80≦EC/EI≦1.15である。この実施形態では、本発明者は、中程度の弾性率を有するコードが応力を受けた時に、とりわけ、引張状態にある時にコアと層とが多少なりとも協働するという仮説を規定している。このようにして、コードの破断強度とコードの耐切断性の間の妥協点が最大限に高められる。
中程度の弾性率を有するコードの内部層と外部層とが比較的異なる弾性率値を有する実施形態では、EC/EI≦0.59又は1.21≦EC/EIである。
変形では、中程度の弾性率を有するコードの内部層は、中程度の弾性率を有するコードの外部層の弾性率に対して比較的高い弾性率を有し、すなわち、EC/EI≦0.59、好ましくは、0.40≦EC/EI≦0.59である。この変形は、コードの破断強度よりもコードの耐切断性を優先する。
別の変形では、中程度の弾性率を有するコードの内部層は、中程度の弾性率を有するコードの外部層の弾性率に対して比較的低い弾性率を有し、すなわち、1.21≦EC/EI、好ましくは、1.21≦EC/EI≦3.00である。この変形は、コードの耐切断性よりもコードの破断強度を優先する。
本発明の好ましい変形では、中程度の弾性率を有するコードは以下の有利な構造特性を有する。
1つの好ましい実施形態において、コードの内部層内の各内部ストランドの螺旋角度αは、
-2つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、3°から24°まで、
-3つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、4°から22°まで、
-2つの層を有する内部ストランドと3つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、3°から20°まで、
-3つの層を有する内部ストランドと2つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、4°から23°まで
の範囲にわたる。
この特定の変形では、コードの内部層内の各内部ストランドの螺旋角度αは、5°から19°までの範囲にわたる。
1つの好ましい実施形態において、コードの外部層内の各外部ストランドの螺旋角度α’は、
-2つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、11°から20°まで、
-3つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、11°から21°まで、
-2つの層を有する内部ストランドと3つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、10°から22°まで、
-3つの層を有する内部ストランドと2つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、10°から27°まで
の範囲にわたる。
この特定の変形では、コードの外部層内の各外部ストランドの螺旋角度α’は11°から20°までの範囲にわたる。
2つの層を有する内部ストランドを用いる特定の変形では、23°≦2α+β+γ≦55°である。
3つの層を有する内部ストランドを用いる特定の変形では、50°≦3α+β+δ+γ≦80°である。
2つの層を有する外部ストランドを用いる特定の変形では、39°≦2α’+β’+γ’≦57°である。
3つの層を有する外部ストランドを用いる特定の変形では、65°≦3α’+β’+δ’+γ’≦95°である。
2つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、11°≦2α+β+γ≦64°であり、かつ
・Q=1である実施形態では、有利には、11°≦2α+β+γ≦64°であり、かつ
・Q>1である実施形態では、有利には、16°≦2α+β+γ≦63°である。
3つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、25°≦3α+β+γ+δ≦97°であり、かつ
・Q=1である実施形態では、有利には、25°≦3α+β+γ+δ≦97°であり、かつ
・Q>1である実施形態では、有利には、36°≦3α+β+γ+δ≦97°である。
2つの層を有する内部ストランドと3つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、16°≦2α+β+γ≦68°であり、かつ
・Q=1である実施形態では、有利には、16°≦2α+β+γ≦56°であり、かつ
・Q>1である実施形態では、有利には、20°≦2α+β+γ≦68°である。
3つの層を有する内部ストランドと2つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、26°≦3α+β+γ+δ≦97°であり、かつ
・Q=1である実施形態では、有利には、26°≦3α+β+γ+δ≦86°であり、かつ
・Q>1である実施形態では、有利には、36°≦3α+β+γ+δ≦97°である。
2つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、23°≦2α’+β’+γ’≦58°であり、かつ
・Q’=1である実施形態では、有利には、23°≦2α’+β’+γ’≦52°であり、かつ
・Q’>1である実施形態では、有利には、27°≦2α’+β’+γ’≦58°である。
3つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、48°≦3α’+β’+γ’+δ’≦89°であり、かつ
・Q’=1である実施形態では、有利には、48°≦3α’+β’+γ’+δ’≦81°であり、かつ
・Q’>1である実施形態では、有利には、61°≦3α’+β’+γ’+δ’≦89°である。
2つの層を有する内部ストランドと3つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、47°≦3α’+β’+γ’+δ’≦89°であり、かつ
・Q’=1である実施形態では、有利には、47°≦3α’+β’+γ’+δ’≦86°であり、かつ
・Q’>1である実施形態では、有利には、62°≦3α’+β’+γ’+δ’≦89°である。
3つの層を有する内部ストランドと2つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、30°≦2α’+β’+γ’≦64°であり、かつ
・Q’=1である実施形態では、有利には、30°≦2α’+β’+γ’≦62°であり、かつ
・Q’>1である実施形態では、有利には、37°≦2α’+β’+γ’≦64°である。
2つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、45°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦108°である。Q=1及びQ’=1である実施形態では、有利には、45°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦95°である。Q>1及びQ’=1である実施形態では、有利には、55°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦95°である。Q=1及びQ’>1である実施形態では、有利には、56°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦102°である。Q>1及びQ’>1である実施形態では、有利には、60°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦108°である。この特定の変形では、73°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦102°である。
3つの層を有する内部ストランド及び外部ストランドを用いる実施形態では、84°≦3α+β+γ+δ+3α’+β’+γ’+δ’≦161°である。Q=1及びQ’=1である実施形態では、有利には、84°≦3α+β+γ+δ+3α’+β’+γ’+δ’≦153°である。Q>1及びQ’=1である実施形態では、有利には、94°≦3α+β+γ+δ+3α’+β’+γ’+δ’≦151°である。Q=1及びQ’>1である実施形態では、有利には、88°≦3α+β+γ+δ+3α’+β’+γ’+δ’≦153°である。Q>1及びQ’>1である実施形態では、有利には、101°≦3α+β+γ+δ+3α’+β’+γ’+δ’≦161°である。この特定の変形では、130°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦170°である。
2つの層を有する内部ストランドと3つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、84°≦2α+β+γ+3α’+β’+γ’+δ’≦136°である。Q=1及びQ’=1である実施形態では、有利には、84°≦2α+β+γ+3α’+β’+γ’+δ’≦112°である。Q>1及びQ’=1である実施形態では、有利には、88°≦2α+β+γ+3α’+β’+γ’+δ’≦124°である。Q=1及びQ’>1である実施形態では、有利には、96°≦2α+β+γ+3α’+β’+γ’+δ’≦122°である。Q>1及びQ’>1である実施形態では、有利には、99°≦2α+β+γ+3α’+β’+γ’+δ’≦136°である。この特定の変形では、110°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦150°である。
3つの層を有する内部ストランドと2つの層を有する外部ストランドとを用いる実施形態では、64°≦3α+β+γ+δ+2α’+β’+γ’≦135°である。Q=1及びQ’=1である実施形態では、有利には、64°≦3α+β+γ+δ+2α’+β’+γ’≦117°である。Q>1及びQ’=1である実施形態では、有利には、73°≦3α+β+γ+δ+2α’+β’+γ’≦131°である。Q=1及びQ’>1である実施形態では、有利には、68°≦3α+β+γ+δ+2α’+β’+γ’≦127°である。Q>1及びQ’>1である実施形態では、有利には、80°≦3α+β+γ+δ+2α’+β’+γ’≦135°である。この特定の変形では、110°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦150°である。
使用される同一又は類似の直径のスレッドに対して、上記のようにして定義される角度は、工業規模で製造するのが容易な本発明によるコードを得るためにコードの内部層とこの層の内部ストランドとを層のスレッドの角度のみを変更することによって構造的に定義することを可能にする。それに加えて、これらの好ましい範囲内にあるピッチp1、p1’、p2、p2’、及びp3、p3’は、タイヤ使用に適合する機械特性、比較的低いコスト、及び比較的軽い直線コード重量を示すコードを得ることを可能にする。
中程度の弾性率を有するコードを得ることを可能にする螺旋角度β、γ、δ、β’、γ’、δ’に対する値、及びピッチp1、p2、p3、p1’、p2’、p3’に対する値は、上記で既に説明したものと同一である。
本発明によるコードのアーキテクチャ
有利には、J=2、3、又は4、好ましくは、J=3又は4である。
一実施形態では、Lは、7、8、9、又は10に等しく、好ましくは、L=8、9、又は10、及びより好ましくは、L=8又は9である。
第1の変形では、J=2及びL=7又は8であり、好ましくは、J=2、L=7である。
第2の変形では、J=3及びL=7、8、又は9、好ましくは、J=3、L=8又は9である。L=8である事例は、コードの外部層の不飽和化、従って外部ストランド間のコードの浸透性を優先する。L=9である事例は、外部ストランドの数、従ってコードの破断強度を最大限に高める。
第3の変形では、J=4及びL=7、8、9、又は10、好ましくは、J=4、L=9である。
これらの実施形態、とりわけ、J=3又は4であるものでは、コードが不十分にしか浸透を受けない時に腐食性物質がコードに沿って拡散するのを大幅に助長する中心毛細管の境界を定めるJ=3又は4の内部ストランド間でのこれらの腐食性物質の著しい拡散が見られるリスクがある。この欠点は、これらの場合に腐食性物質が中心毛細管に到達するのを防止し、かつ中心毛細管自体が浸透される最適な場合に腐食性物質がコードに沿って拡散するのを防止するエラストマー化合物がコードに浸透することができるようにすることによって解消することができる。
有利には、コードの外部層は不飽和化される。
定義により、不飽和化ストランド層は、ストランド間にエラストマー化合物が通過することを可能にするのに十分な間隔が存在するようなものである。外部ストランド層が不飽和化されるということは、外部ストランド同士が接触せず、2つの隣接する外部ストランドの間にエラストマー化合物が内部ストランドに至るまで通過することを可能にするのに十分な間隔が存在することを意味する。それとは対照的に、飽和ストランド層は、例えば、その各一対の2つのストランドが互いに接触することに起因して、層のストランド間にエラストマー化合物が通過することを可能にするのに十分な間隔が存在しないようなものである。
有利には、コードの主軸線に対して垂直なコードの断面上で、2つの隣接する外部ストランドが内接する円形包絡線を平均的に分離する最短距離として定義される外部ストランドの外部層のストランド間距離は、不飽和化ストランド層では30μmよりも大きいか又はそれに等しい。好ましくは、2つの隣接する外部ストランドを分離する平均ストランド間距離は、70μmよりも大きいか又はそれに等しく、より好ましくは、100μmよりも大きく/に等しく、より好ましくは、150μmよりも大きく/に等しく、非常に好ましくは、200μmよりも大きい/に等しい。
上記で既に説明したように、本発明によるコードは、J>1であるアーキテクチャを有することから、J=1であり、最も厳しい横荷重が外部ストランドによって内部ストランドに印加される横荷重であるコードとは異なり、コードが引張された時にコードに印加される最も厳しい横荷重は、内部ストランド間に印加される横荷重である。J>1であるアーキテクチャを示し、最大数の外部ストランドを追加することによって破断強度を最大限に高めるためにコードの外部層が飽和されるような数の外部ストランドを含むコードは、従来技術から公知である。本発明の場合には、コードの外部層が不飽和化されることに起因して、コードは、一方で、エラストマー化合物が通過することを可能にする間隔を外部ストランド間に有し、それによってコードを腐食による影響を受け難いものにすることを可能にする。他方で、外部ストランドの数は低減するが、コードの外部層の不飽和化は、エラストマー化合物が、一方で外部ストランド間に浸透し、他方で内部ストランド間に浸透して内部ストランド間に印加される横荷重を少なくとも部分的に吸収するエラストマー化合物の緩衝材を形成することを可能にする。従って、コードの飽和外部層を有する類似のコードと比較すると、得られる破断強度は同等であり、耐腐食性が大幅に改善される。
コードの浸透性を促進する実施形態では、コードの外部層は、不完全な不飽和状態にある。
定義により、完全不飽和ストランド層は、不完全不飽和層とは逆に、層のX個のストランドと同じ直径を有する少なくとも1個の(X+1)番目のストランドを追加するのに十分な間隔がこの層内に存在し、従って複数のストランドが互いに接触状態にあること又はないことが可能であるようなものである。この特定の事例では、コードの外部層のL個の外部ストランドと同じ直径を有する少なくとも1個の(L+1)番目のストランドを追加するのに十分な間隔がコードの外部層内に存在する。
すなわち、有利には、コードの外部層のストランド間距離Eの和SIEは、SIE≧DEであるようなものである。和SIEは、この層の各一対の隣接するストランドを分離するストランド間距離Eの和である。層のストランド間距離は、コードの主軸線に対して垂直なコードの断面内で層の2つの隣接するストランドを平均的に分離する最短距離として定義される。従って、ストランド間距離Eは、和SIEを層のストランドを分離する間隔の個数で割算することによって計算される。
浸透性と破断強度の間の妥協点を促進する別の実施形態では、コードの外部層は、不完全な不飽和状態にある。
ストランドが不完全な不飽和状態にある層は、層のX個のストランドと同じ直径を有する少なくとも1個の(X+1)番目のストランドを追加するのに十分な間隔がこの層内に存在しないようなものである。この特定の事例では、コードの外部層のL個の外部ストランドと同じ直径を有する少なくとも1個の(L+1)番目の外部ストランドを追加するのに十分な間隔が外部層内に存在しない。
定義により、内部層の直径DIは、内部で内部ストランドに外接する最小円の直径である。外部ストランドDEの直径は、内部で外部ストランドに外接する最小円の直径である。比較的高いDI/DE値では、外部ストランド間でのエラストマー化合物の通過が一層促進され、比較的低いDI/DE値では、コードのアーキテクチャ安定性が保証され、破断強度が最大限に高められ、それと同時にエラストマー化合物が外部ストランド間を通過することが可能になり、コードの外径が制限され、プライの厚みが低減し、従って同様にタイヤの加熱、転がり抵抗、及び質量が低減する。
本発明によるコードの内部ストランド
2層内部ストランド
コードの直径と破断強度との間の妥協点を優先する一実施形態では、各内部ストランドは2つの層を有し、かつ
・Q≧1個の内部スレッドで構成された内部層と、
・内部層の周りに巻かれたN>1個の外部スレッドで構成された外部層と
を含む。
各内部ストランドは2つの層を有し、すなわち、2つのそれよりも多くも少なくもないスレッド層で構成されたアセンブリを含み、すなわち、このアセンブリは、2つの1つでも3つでもなく2つだけのスレッド層を有する。各ストランドの外部層は、当該ストランドの内部層の周りに巻かれて当該ストランドの内部層と接触状態にある。
一実施形態では、D1及びD2は各々、0.15mmから0.60mmまで、好ましくは、0.20mmから0.50mmまで、より好ましくは、0.23mmから0.45mmまで、更に好ましくは、0.25mmから0.40mmまでの範囲にわたる。
好ましい実施形態では、Q=1、2、3、又は4である。
一実施形態では、Q=1、N=5又は6、好ましくは、Q=1、N=6である。
好ましい実施形態では、Q=1、Q=2、3、又は4、好ましくは、Q=3又は4である実施形態に関してコードの破断強度を高めることが可能になる。
Q>1であるこれらの好ましい実施形態、とりわけ、Q=3又は4であるものでは、ストランドが不十分にしか浸透を受けない時に、腐食性物質が各ストランドに沿って拡散するのを大幅に助長する中心毛細管の境界を定めるQ=3又は4の内部スレッド間での腐食性物質の著しい拡散が見られるリスクがある。この欠点は、これらの場合に腐食性物質が中心毛細管に到達するのを防止し、かつ中心毛細管自体が浸透される最適な場合に腐食性物質がストランドに沿って拡散するのを防止するエラストマー化合物がストランドに浸透することができるようにすることによって解消することができる。
Q>1である好ましい実施形態では、N=7、8、9、又は10、好ましくは、N=8、9、又は10であり、より好ましくは、N=8又は9である。
第1の変形では、Q=2及びN=7又は8、好ましくは、Q=2、N=7である。
第2の変形では、Q=3及びN=7、8、又は9、好ましくは、Q=3、N=8である。
第3の変形では、Q=4及びN=7、8、9、又は10、好ましくは、Q=4、N=9である。
有利には、各内部ストランドの外部層は不飽和化され、好ましくは、完全な不飽和状態にある。
定義により、不飽和化スレッド層は、エラストマー化合物が通過することを可能にするのに十分な間隔がスレッドの間に存在するようなものである。従って、不飽和化された層は、そのスレッド同士が接触せず、エラストマー化合物がこの層を通り抜けるのに十分な間隔がこの層の2つの隣接するスレッドの間に存在することを意味する。それとは対照的に、飽和スレッド層は、例えば、その各一対の2つのスレッドが互いに接触することに起因して、エラストマー化合物が通過することを可能にするのに十分な間隔がスレッドの間に存在しないようなものである。
有利には、各内部ストランドの外部層のスレッド間距離は5μmよりも大きいか又はそれに等しい。好ましくは、各内部ストランドの外部層のスレッド間距離は、15μmよりも大きいか又はそれに等しく、より好ましくは、35μmよりも大きいか又はそれに等しく、更に好ましくは、50μmよりも大きいか又はそれに等しく、非常に好ましくは、60μmよりも大きいか又はそれに等しい。
内部ストランドの外部層が不飽和化されることにより、エラストマー化合物が内部ストランドの中心に至るまで進むのが有利に容易になり、それによって内部ストランドが腐食による影響を受け難いものになる。
定義により、完全不飽和スレッド層は、そのX個のスレッドと同じ直径を有する少なくとも1個の(X+1)番目のスレッドを追加するのに十分な間隔がこの層内に存在し、従って複数のスレッドが互いに接触状態にあること又はないことが可能であるようなものである。この特定の事例では、各内部ストランドの外部層のN個の外部スレッドと同じ直径を有する少なくとも1個の(N+1)番目の外部スレッドを追加するのに十分な間隔が外部層内に存在する。
各内部ストランドの外部層が完全な不飽和状態にあることにより、各内部ストランドの中へのエラストマー化合物の浸透が最大限に深まり、それによって各内部ストランドが腐食による影響を一層受け難いものになる。
すなわち、有利には、各内部ストランドの外部層のスレッド間距離の和SI2は、SI2≧D2であるようなものである。和SI2は、この層の各一対の隣接するスレッドを分離するスレッド間距離の和である。層のスレッド間距離は、コードの主軸線に対して垂直なコードの断面内で層の2つの隣接するスレッドを平均的に分離する最短距離として定義される。従って、スレッド間距離は、和SI2を層のスレッド同士を分離する間隔の個数で割算することによって計算される。
それとは対照的に、不完全な不飽和状態にあるスレッド層は、この層のX’個のスレッドと同じ直径を有する少なくとも1個の(X+1)番目のスレッドを追加するのに十分な間隔がこの層内に存在しないことになるようなものとなる。この特定の事例では、外部層のN個の外部スレッドと同じ直径を有する少なくとも1個の(N+1)番目の外部スレッドを追加するのに十分な間隔が外部層内に存在しないことになる。
好ましい実施形態では、各内部ストランドの各内部スレッドは、各内部ストランドの各外部スレッドの直径D2よりも大きいか又はそれに等しい直径D1を有する。D1>D2であるような直径の使用は、中間層を通るエラストマー化合物の浸透性を促進することを可能にする。D1=D2であるような直径の使用は、コードの製造において管理すべき異なるスレッドの数を限定することを可能にする。
有利には、各内部ストランドは、原位置でゴム引きされていないタイプのものである。原位置でゴム引きされていないとは、コードの内部層の組立の前及びコードの組立の前に各内部ストランドが様々な層のスレッドで構成され、いかなるポリマー化合物も、とりわけ、いかなるエラストマー化合物も持たないことを意味する。
有利には、コードの内部層は、コード内部層方向に巻かれ、各内部ストランドの各内部層(Q>1の時)及び外部層は、コード内部層方向と同じ巻回方向に巻かれる。
3層内部ストランド
コードの破断強度を改善する別の特に有利な実施形態では、各内部ストランドは3つの層を有し、かつ
・Q≧1個の内部スレッドで構成された内部層と、
・内部層の周りに巻かれたP>1個の中間スレッドで構成された中間層と、
・中間層の周りに巻かれたN>1個の外部スレッドで構成された外部層と
を含む。
各内部ストランドは3つの層を有し、すなわち、3つのそれよりも多くも少なくもないスレッド層で構成されたアセンブリを含み、すなわち、このアセンブリは、3つの2つでも4つでもなく3つだけのスレッド層を有する。各ストランドの外部層は、当該ストランドの中間層の周りに螺旋に巻かれて当該ストランドの中間層と接触状態にある。各ストランドの中間層は、当該ストランドの内部層の周りに螺旋に巻かれて当該ストランドの内部層と接触状態にある。
一実施形態では、D1、D2、及びD3は各々、0.15mmから0.60mmまで、好ましくは、0.20mmから0.50mmまで、より好ましくは、0.23mmから0.45mmまで、更に好ましくは、0.25mmから0.40mmまでの範囲にわたる。
好ましい実施形態では、Q=1、2、3、又は4である。
一実施形態では、Q=1、P=5又は6、及びN=10、11、又は12、好ましくは、Q=1、P=5又は6、及びN=10又は11、より好ましくは、Q=1、P=6、及びN=11である。
Q=1である実施形態に対してコードの破断強度を高めることを可能にする好ましい実施形態では、Q=2、3、又は4、好ましくは、Q=3又は4である。
Q>1であるこれらの好ましい実施形態、とりわけ、Q=3又は4であるものでは、ストランドが不十分にしか浸透を受けない時に、腐食性物質が各ストランドに沿って拡散するのを大幅に助長する中心毛細管の境界を定めるQ=3又は4の内部スレッド間での腐食性物質の著しい拡散が見られるリスクがある。この欠点は、これらの場合に腐食性物質が中心毛細管に到達するのを防止し、かつ中心毛細管自体が浸透される最適な場合に腐食性物質がストランドに沿って拡散するのを防止するエラストマー化合物がストランドに浸透することができるようにすることによって解消することができる。
Q>1である好ましい実施形態では、Q=2、3、又は4、P=7、8、9、又は10、N=13、14、又は15、好ましくは、Q=3又は4、P=8、9、又は10、N=14又は15、より好ましくは、Q=3、P=8又は9、及びN=14又は15、更に好ましくは、Q=3、P=9、及びN=15である。
有利には、各内部ストランドの中間層は不飽和化される。
定義により、不飽和化スレッド層は、エラストマー化合物が通過することを可能にするのに十分な間隔がスレッドの間に存在するようなものである。従って、不飽和化された層は、そのスレッド同士が接触せず、エラストマー化合物がこの層を通過するのに十分な間隔がこの層の2つの隣接するスレッドの間に存在することを意味する。それとは対照的に、飽和スレッド層は、例えば、その各一対の2つのスレッドが互いに接触することに起因して、エラストマー化合物が通過することを可能にするのに十分な間隔がスレッドの間に存在しないようなものである。
有利には、各内部ストランドの中間層のスレッド間距離は5μmよりも大きいか又はそれに等しい。好ましくは、各内部ストランドの中間層のスレッド間距離は、15μmよりも大きいか又はそれに等しく、より好ましくは、35μmよりも大きいか又はそれに等しく、更に好ましくは、50μmよりも大きいか又はそれに等しく、非常に好ましくは、60μmよりも大きいか又はそれに等しい。
内部ストランドの中間層が不飽和化されることにより、エラストマー化合物が各内部ストランドの中心に至るまで進むのが有利に容易になり、それによって各内部ストランドが腐食による影響を受け難いものになる。
各内部ストランドの浸透性と破断強度の間の妥協点を促進する実施形態では、各内部ストランドの中間層は不完全な不飽和状態にある。
それとは対照的に、不完全な不飽和状態にあるスレッド層は、この層のX個のスレッドと同じ直径を有する少なくとも1個の(X+1)番目のスレッドを追加するのに十分な間隔がこの層内に存在しないようなものである。この特定の事例では、中間層のP個の中間スレッドと同じ直径を有する少なくとも1個の(P+1)番目の中間スレッドを追加するのに十分な間隔が中間層内に存在しない。
内部ストランドの中間層が不完全な不飽和状態にあることにより、中間層のアーキテクチャ安定性を保証することが可能になる。更に、内部ストランドの中間層が不完全な不飽和状態にあることにより、内部ストランドが比較的多くの数の中間スレッドを含み、従って比較的高い破断強度を示すことを保証することが可能になる。
すなわち、有利には、中間層のスレッド間距離の和SI2は、D3が内部ストランドの各外部スレッドの直径である時にSI2<D3、好ましくは、SI2≦0.8×D3であるようなものである。和SI2は、中間層の各一対の隣接するスレッドを分離するスレッド間距離の和である。層のスレッド間距離は、コードの主軸線に対して垂直なコードの断面内で層の2つの隣接するスレッドを平均的に分離する最短距離として定義される。上記のことから、スレッド間距離は、和SI2を中間層のスレッド同士を分離する間隔の個数で割算することによって計算される。好ましくは、内部ストランドの外部層の外部スレッドの直径D3は和SI2よりも大きいことから、外部スレッドが中間層を浸透することが阻止される。この場合、良好なアーキテクチャ安定性が保証され、それによって更にエラストマー化合物に対する半径方向通過窓への変更のリスクが低減し、従って更に内部ストランドの良好な浸透性を劣化させるリスクが低減する。
各内部ストランドの浸透性を促進する別の実施形態では、各内部ストランドの中間層は完全な不飽和状態にある。
定義により、完全不飽和スレッド層は、そのX個のスレッドと同じ直径を有する少なくとも1個の(X+1)番目のスレッドを追加するのに十分な間隔がこの層内に存在し、従って複数のスレッドが互いに接触状態にあること又はないことが可能であるようなものである。この特定の事例では、各内部ストランドの中間層のP個の中間スレッドと同じ直径を有する少なくとも1個の(P+1)番目の中間スレッドを追加するのに十分な間隔が中間層内に存在する。
そのような実施形態は、Q=3及びP=8、又はQ=4及びP=9である時、並びにD1=D2である時に特に有利である。特に、Q=3及びP=9又はQ=4及びP=10である場合には、中間層は、不飽和化されるものの、ある一定の事例ではストランドの十分な浸透性を保証するのには不十分なスレッド間距離しか持たない。有利には、各内部ストランドの外部層は不飽和化され、好ましくは、完全な不飽和状態にある。
既に指定したように、定義により、スレッドが不飽和化されたスレッド層は、スレッドの間にエラストマー化合物が通過するのに十分な間隔が存在するようなものである。従って、不飽和化された層は、そのスレッド同士が接触せず、エラストマー化合物がこの層を通過するのに十分な間隔がこの層の2つの隣接するスレッドの間に存在することを意味する。それとは対照的に、飽和スレッド層は、例えば、その各一対の2つのスレッドが互いに接触することに起因して、エラストマー化合物が通過することを可能にするのに十分な間隔がスレッドの間に存在しないようなものである。
有利には、各内部ストランドの外部層のスレッド間距離は5μmよりも大きいか又はそれに等しい。好ましくは、各内部ストランドの外部層のスレッド間距離は、15μmよりも大きいか又はそれに等しく、より好ましくは、35μmよりも大きいか又はそれに等しく、更に好ましくは、50μmよりも大きいか又はそれに等しく、非常に好ましくは、60μmよりも大きいか又はそれに等しい。
各内部ストランドの外部層は不飽和化されることにより、エラストマー化合物が各内部ストランドの中心に至るまで進むのが有利に容易になり、それによって各内部ストランドが腐食による影響を受け難いものになる。
定義により、完全不飽和スレッド層は、そのX個のスレッドと同じ直径を有する少なくとも1個の(X+1)番目のスレッドを追加するのに十分な間隔がこの層内に存在し、従って複数のスレッドが互いに接触状態にあること又はないことが可能であるようなものである。この特定の事例では、各内部ストランドの外部層のN個の外部スレッドと同じ直径を有する少なくとも1個の(N+1)番目の外部スレッドを追加するのに十分な間隔が外部層内に存在する。
各内部ストランドの外部層が完全な不飽和状態にあることにより、各内部ストランドの中へのエラストマー化合物の浸透が最大限に深まり、それによって各内部ストランドが腐食による影響を一層受け難いものになる。
すなわち、有利には、各内部ストランドの外部層のスレッド間距離の和SI3は、SI3≧D3であるようなものである。和SI3は、外部層の各一対の隣接するスレッドを分離するスレッド間距離の和である。層のスレッド間距離は、コードの主軸線に対して垂直なコードの断面内で層の2つの隣接するスレッドを平均的に分離する最短距離として定義される。従ってスレッド間距離は、和SI3を、外部層のスレッド同士を分離する間隔の個数で割算することによって計算される。
好ましい実施形態では、各内部ストランドの各内部スレッドは、各内部ストランドの各中間スレッドの直径D2よりも大きいか又はそれに等しい直径D1を有する。D1>D2であるような直径の使用は、中間層を通るエラストマー化合物の浸透性を促進することを可能にする。D1=D2であるような直径の使用は、コードの製造において管理すべき異なるスレッドの数を限定することを可能にする。
好ましい実施形態では、各内部ストランドの各内部スレッドは、各内部ストランドの各外部スレッドの直径D3よりも大きいか又はそれに等しい直径D1を有する。D1>D3であるような直径の使用は、外部層を通るエラストマー化合物の浸透性を促進することを可能にする。D1=D3であるような直径の使用は、コードの製造において管理すべき異なるスレッドの数を限定することを可能にする。
好ましい実施形態では、各内部ストランドの各中間スレッドは、各内部ストランドの各外部スレッドの直径D3に等しい直径D2を有する。D2=D3であるような直径の使用は、コードの製造において管理すべき異なるスレッドの数を限定することを可能にする。
有利には、各内部ストランドは、原位置でゴム引きされていないタイプのものである。原位置でゴム引きされていないとは、コードの内部層の組立の前及びコードの組立の前に各内部ストランドが様々な層のスレッドで構成され、いかなるポリマー化合物も、とりわけ、いかなるエラストマー化合物も持たないことを意味する。
有利には、コードの内部層はコード内部層方向に巻かれ、各内部ストランドの各内部層(Q>1の時)、中間層、及び外部層は、コード内部層方向と同じ巻回方向に巻かれる。
本発明によるコードの外部ストランド
2層外部ストランド
コードの直径と破断強度との間の妥協点を優先する一実施形態では、各外部ストランドは2つの層を有し、かつ
・Q’≧1個の内部スレッドで構成された内部層と、
・内部層の周りに巻かれたN’>1個の外部スレッドで構成された外部層と
を含む。
各外部ストランドは2つの層を有し、すなわち、2つのそれよりも多くも少なくもないスレッド層で構成されたアセンブリを含み、すなわち、このアセンブリは、2つの1つでも3つでもなく2つだけのスレッド層を有する。各ストランドの外部層は、当該ストランドの内部層の周りに巻かれて当該ストランドの内部層と接触状態にある。
一実施形態では、D1’及びD2’は各々、0.15mmから0.60mmまで、好ましくは、0.20mmから0.50mmまで、より好ましくは、0.23mmから0.45mmまで、更に好ましくは、0.25mmから0.40mmまでの範囲にわたる。
一実施形態では、Q’=1である。この実施形態では、N’=5又は6、好ましくは、N=6である。
好ましい実施形態では、Q’=1、Q’=2、3、又は4、好ましくは、Q’=3又は4である実施形態に関してコードの破断強度を高めることが可能になる。
Q’>1であるこれらの好ましい実施形態、とりわけ、Q’=3又は4であるものでは、ストランドが不十分にしか浸透を受けない時に、腐食性物質が各ストランドに沿って拡散するのを大幅に助長する中心毛細管の境界を定めるQ’=3又は4の内部スレッド間での腐食性物質の著しい拡散が見られるリスクがある。この欠点は、これらの場合に腐食性物質が中心毛細管に到達するのを防止し、かつ中心毛細管自体が浸透される最適な場合に腐食性物質がストランドに沿って拡散するのを防止するエラストマー化合物がストランドに浸透することができるようにすることによって解消することができる。
Q’>1である好ましい実施形態では、N’=7、8、9、又は10、好ましくは、N’=8、9、又は10、より好ましくは、N’=8又は9である。
第1の変形では、Q’=2及びN’=7又は8、好ましくは、Q’=2、N’=7である。
第2の変形では、Q’=3及びN’=7、8、又は9、好ましくは、Q’=3、N’=8である。
第3の変形では、Q’=4及びN’=7、8、9、又は10、好ましくは、Q’=4、N’=9である。
有利には、各外部ストランドの外部層は不飽和化され、好ましくは、完全な不飽和状態にある。
既に指定したように、定義により、スレッドが不飽和化されたスレッド層は、スレッドの間にエラストマー化合物が通過するのに十分な間隔が存在するようなものである。従って、不飽和化された層は、そのスレッド同士が接触せず、エラストマー化合物がこの層を通過するのに十分な間隔がこの層の2つの隣接するスレッドの間に存在することを意味する。それとは対照的に、飽和スレッド層は、例えば、その各一対の2つのスレッドが互いに接触することに起因して、エラストマー化合物が通過することを可能にするのに十分な間隔がスレッドの間に存在しないようなものである。
有利には、各外部ストランドの外部層のスレッド間距離は5μmよりも大きいか又はそれに等しい。好ましくは、各外部ストランドの外部層のスレッド間距離は、15μmよりも大きいか又はそれに等しく、より好ましくは、35μmよりも大きいか又はそれに等しく、更に好ましくは、50μmよりも大きいか又はそれに等しく、非常に好ましくは、60μmよりも大きいか又はそれに等しい。
各外部ストランドの外部層が不飽和化されることにより、エラストマー化合物が各外部ストランドの中心に至るまで進むのが有利に容易になり、それによって各外部ストランドが腐食による影響を受け難いものになる。
定義により、完全不飽和スレッド層は、そのX’個のスレッドと同じ直径を有する少なくとも1個の(X’+1)番目のスレッドを追加するのに十分な間隔がこの層内に存在し、従って複数のスレッドが互いに接触状態にあること又はないことが可能であるようなものである。この特定の事例では、各外部ストランドの外部層のN’個の外部スレッドと同じ直径を有する少なくとも1個の(N’+1)番目の外部スレッドを追加するのに十分な間隔が外部層内に存在する。
各外部ストランドの外部層が完全な不飽和状態にあることにより、各外部ストランドの中へのエラストマー化合物の浸透が最大限に深まり、それによって各外部ストランドが腐食による影響を一層受け難いものになる。
すなわち、有利には、各内部ストランドの外部層のスレッド間距離の和SI2’は、SI2’≧D2’であるようなものである。和SI2’は、この層の各一対の隣接するスレッドを分離するスレッド間距離の和である。層のスレッド間距離は、コードの主軸線に対して垂直なコードの断面内で層の2つの隣接するスレッドを平均的に分離する最短距離として定義される。従って、スレッド間距離は、和SI2’を層のスレッド同士を分離する間隔の個数で割算することによって計算される。
それとは対照的に、不完全な不飽和状態にあるスレッド層は、この層のX’個のスレッドと同じ直径を有する少なくとも1個の(X’+1)番目のスレッドを追加するのに十分な間隔がこの層内に存在することにはならないようなものとなる。この特定の事例では、外部層のN個の外部スレッドと同じ直径を有する少なくとも1個の(N’+1)番目の外部スレッドを追加するのに十分な間隔が外部層内に存在しないことになる。
好ましい実施形態では、各外部ストランドの各内部スレッドは、各外部ストランドの各外部スレッドの直径D2’よりも大きいか又はそれに等しい直径D1’を有する。D1’>D2’であるような直径の使用は、外部層を通るエラストマー化合物の浸透性を促進することを可能にする。D1’=D2’であるような直径の使用は、コードの製造において管理すべき異なるスレッドの数を限定することを可能にする。
有利には、各外部ストランドは、原位置でゴム引きされていないタイプのものである。原位置でゴム引きされていないとは、コードの外部層の組立の前及びコードの組立の前に各外部ストランドが様々な層のスレッドで構成され、いかなるポリマー化合物も、とりわけ、いかなるエラストマー化合物も持たないことを意味する。
有利には、外部層はコード外部層方向に巻かれ、各外部ストランドの各内部層(Q’>1の時)及び外部層は、コード外部層方向と同じ巻回方向に巻かれる。
3層外部ストランド
コードの破断強度を改善する別の特に有利な実施形態では、各外部ストランドは3つの層を有し、かつ
・Q’≧1個の内部スレッドで構成された内部層と、
・内部層の周りに巻かれたP’>1個の中間スレッドで構成された中間層と、
・中間層の周りに巻かれたN’>1個の外部スレッドで構成された外部層と
を含む。
各外部ストランドは3つの層を有し、すなわち、3つのそれよりも多くも少なくもないスレッド層で構成されたアセンブリを含み、すなわち、このアセンブリは、3つの2つでも4つでもなく3つだけのスレッド層を有する。各ストランドの外部層は、当該ストランドの中間層の周りに螺旋に巻かれて当該ストランドの中間層と接触状態にある。各ストランドの中間層は、当該ストランドの内部層の周りに螺旋に巻かれて当該ストランドの内部層と接触状態にある。
一実施形態では、D1’、D2’、及びD3’は各々、0.15mmから0.60mmまで、好ましくは、0.20mmから0.50mmまで、より好ましくは、0.23mmから0.45mmまで、更に好ましくは、0.25mmから0.40mmまでの範囲にわたる。
好ましい実施形態では、Q’=1、2、3、又は4である。
一実施形態では、Q’=1、P’=5又は6、及びN’=10、11、又は12、好ましくは、Q’=1、P’=5又は6、及びN’=10又は11、より好ましくは、Q’=1、P’=6、及びN’=11である。
好ましい実施形態では、Q’=1、Q’=2、3、又は4、好ましくは、Q’=3又は4である実施形態に関してコードの破断強度を高めることが可能になる。
Q’>1であるこれらの好ましい実施形態、とりわけ、Q’=3又は4であるものでは、ストランドが不十分にしか浸透を受けない時に、腐食性物質が各ストランドに沿って拡散するのを大幅に助長する中心毛細管の境界を定めるQ’=3又は4の内部スレッド間での腐食性物質の著しい拡散が見られるリスクがある。この欠点は、これらの場合に腐食性物質が中心毛細管に到達するのを防止し、かつ中心毛細管自体が浸透される最適な場合に腐食性物質がストランドに沿って拡散するのを防止するエラストマー化合物がストランドに浸透することができるようにすることによって解消することができる。
Q’>1である好ましい実施形態では、Q’=2、3、又は4、P’=7、8、9、又は10、N’=13、14、又は15、好ましくは、Q’=3又は4、P’=8、9、又は10、N’=14又は15、より好ましくは、Q’=3、P’=8又は9、及びN’=14又は15、更に好ましくは、Q’=3、P’=9、及びN’=15である。
有利には、各外部ストランドの中間層は不飽和化される。
既に指定したように、定義により、不飽和化スレッド層は、エラストマー化合物が通過することを可能にするのに十分な間隔がスレッドの間に存在するようなものである。従って、不飽和化された層は、そのスレッド同士が接触せず、エラストマー化合物がこの層を通過するのに十分な間隔がこの層の2つの隣接するスレッドの間に存在することを意味する。それとは対照的に、飽和スレッド層は、例えば、その各一対の2つのスレッドが互いに接触することに起因して、エラストマー化合物が通過することを可能にするのに十分な間隔がスレッドの間に存在しないようなものである。
有利には、各外部ストランドの中間層のスレッド間距離は5μmよりも大きいか又はそれに等しい。好ましくは、各外部ストランドの中間層のスレッド間距離は、15μmよりも大きいか又はそれに等しく、より好ましくは、35よりも大きいか又はそれに等しく、更に好ましくは、50μmよりも大きいか又はそれに等しく、非常に好ましくは、60μmよりも大きいか又はそれに等しい。
各外部ストランドの中間層が不飽和化されることにより、エラストマー化合物が各外部ストランドの中心に至るまで進むのが有利に容易になり、それによって各外部ストランドが腐食による影響を受け難いものになる。
各外部ストランドの浸透性と破断強度の間の妥協点を促進する実施形態では、各外部ストランドの中間層は不完全な不飽和状態にある。
定義により、不完全な不飽和状態にあるスレッド層は、この層のX個のスレッドと同じ直径を有する少なくとも1個の(X+1)番目のスレッドを追加するのに十分な間隔がこの層内に存在しないようなものである。この特定の事例では、中間層のP’個の中間スレッドと同じ直径を有する少なくとも1個の(P’+1)番目の中間スレッドを追加するのに十分な間隔が中間層内に存在しない。
各外部ストランドの中間層が不完全な不飽和状態にあることにより、中間層のアーキテクチャ安定性を保証することが可能になる。更に、各外部ストランドの中間層が不完全な不飽和状態にあることにより、各外部ストランドが比較的多くの数の中間スレッドを含み、従って比較的高い破断強度を示すことを保証することが可能になる。
すなわち、有利には、中間層のスレッド間距離の和SI2’は、D3’が各外部ストランドの各外部スレッドの直径である時にSI2’<D3’、好ましくは、SI2’≦0.8×D3’であるようなものである。和SI2’は、中間層の各一対の隣接するスレッドを分離するスレッド間距離の和である。層のスレッド間距離は、コードの主軸線に対して垂直なコードの断面内で層の2つの隣接するスレッドを平均的に分離する最短距離として定義される。従って、スレッド間距離は、和SI2’を中間層のスレッド同士を分離する間隔の個数で割算することによって計算される。好ましくは、各外部ストランドの外部層の外部スレッドの直径D3’は和SI2’よりも大きいことから、外部スレッドが中間層を浸透することが阻止される。この場合、良好なアーキテクチャ安定性が保証され、それによって更にエラストマー化合物に対する半径方向通過窓への変更のリスクが低減し、従って更に各外部ストランドの良好な浸透性を劣化させるリスクが低減する。
各外部ストランドの浸透性を促進する別の実施形態では、各外部ストランドの中間層は完全な不飽和状態にある。
定義により、完全不飽和スレッド層は、そのX個のスレッドと同じ直径を有する少なくとも1個の(X+1)番目のスレッドを追加するのに十分な間隔がこの層内に存在し、従って複数のスレッドが互いに接触状態にあること又はないことが可能であるようなものである。この特定の事例では、各外部ストランドの中間層のP’個の中間スレッドと同じ直径を有する少なくとも1個の(P’+1)番目の中間スレッドを追加するのに十分な間隔が中間層内に存在する。
そのような実施形態は、Q’=3及びP’=8、又はQ’=4及びP’=9である時、並びにD1’=D2’である時に特に有利である。特に、Q’=3及びP’=9又はQ’=4及びP’=10である場合には、中間層は、不飽和化されているものの、ある一定の事例ではストランドの十分な浸透性を保証するのには不十分なスレッド間距離しか持たない。
有利には、各外部ストランドの外部層は不飽和化され、好ましくは、完全な不飽和状態にある。
既に指定したように、定義により、不飽和化スレッド層は、エラストマー化合物が通過することを可能にするのに十分な間隔がスレッドの間に存在するようなものである。従って、不飽和化された層は、そのスレッド同士が接触せず、エラストマー化合物がこの層を通過するのに十分な間隔がこの層の2つの隣接するスレッドの間に存在することを意味する。それとは対照的に、飽和スレッド層は、例えば、その各一対の2つのスレッドが互いに接触することに起因して、エラストマー化合物が通過することを可能にするのに十分な間隔がスレッドの間に存在しないようなものである。
有利には、各外部ストランドの外部層のスレッド間距離は5μmよりも大きいか又はそれに等しい。好ましくは、各外部ストランドの外部層のスレッド間距離は、15μmよりも大きいか又はそれに等しく、より好ましくは、35μmよりも大きいか又はそれに等しく、更に好ましくは、50μmよりも大きいか又はそれに等しく、非常に好ましくは、60μmよりも大きいか又はそれに等しい。
各外部ストランドの外部層が不飽和化されることにより、エラストマー化合物が各外部ストランドの中心に至るまで進むのが有利に容易になり、それによって各外部ストランドが腐食による影響を受け難いものになる。
定義により、完全不飽和スレッド層は、そのX’個のスレッドと同じ直径を有する少なくとも1個の(X’+1)番目のスレッドを追加するのに十分な間隔がこの層内に存在し、従って複数のスレッドが互いに接触状態にあること又はないことが可能であるようなものである。この特定の事例では、各外部ストランドの外部層のN’個の外部スレッドと同じ直径を有する少なくとも1個の(N’+1)番目の外部スレッドを追加するのに十分な間隔が外部層内に存在する。
各外部ストランドの外部層が完全な不飽和状態にあることにより、各外部ストランドの中へのエラストマー化合物の浸透が最大限に深まり、それによって各外部ストランドが腐食による影響を一層受け難いものになる。
すなわち、有利には、各外部ストランドの外部層のスレッド間距離の和SI3’は、SI3’≧D3’であるようなものである。和SI3’は、外部層の各一対の隣接するスレッドを分離するスレッド間距離の和である。層のスレッド間距離は、コードの主軸線に対して垂直なコードの断面内で層の2つの隣接するスレッドを平均的に分離する最短距離として定義される。従ってスレッド間距離は、和SI3’を、外部層のスレッド同士を分離する間隔の個数で割算することによって計算される。
好ましい実施形態では、各外部ストランドの各内部スレッドは、各外部ストランドの各中間スレッドの直径D2’よりも大きいか又はそれに等しい直径D1’を有する。D1’>D2’であるような直径の使用は、中間層を通るエラストマー化合物の浸透性を促進することを可能にする。D1’=D2’であるような直径の使用は、コードの製造において管理すべき異なるスレッドの数を限定することを可能にする。
好ましい実施形態では、各外部ストランドの各内部スレッドは、各外部ストランドの各外部スレッドの直径D3’よりも大きいか又はそれに等しい直径D1’を有する。D1’>D3’であるような直径の使用は、外部層を通るエラストマー化合物の浸透性を促進することを可能にする。D1’=D3’であるような直径の使用は、コードの製造において管理すべき異なるスレッドの数を限定することを可能にする。
好ましい実施形態では、各外部ストランドの各中間スレッドは、各外部ストランドの各外部スレッドの直径D3’に等しい直径D2’を有する。D2’=D3’であるような直径の使用は、コードの製造において管理すべき異なるスレッドの数を限定することを可能にする。
有利には、各外部ストランドは、原位置でゴム引きされていないタイプのものである。原位置でゴム引きされていないとは、コードの外部層の組立の前及びコードの組立の前に各外部ストランドが様々な層のスレッドで構成され、いかなるポリマー化合物も、とりわけ、いかなるエラストマー化合物も持たないことを意味する。
有利には、コードの外部層はコード外部層方向に巻かれ、各外部ストランドの各内部層(Q’>1の時)、中間層、及び外部層は、コード外部層方向と同じ巻回方向に巻かれる。
一実施形態では、コード内部層方向とコード外部層方向とは反対の方向である。この実施形態では、内部ストランドと外部ストランドとの間の交差の結果として内部ストランド間に形成される溝での外部ストランドの潜在的な望ましくない滑動のリスクが低減する。
別の実施形態では、コード内部層方向とコード外部層方向とは同じである。この実施形態では、直前の実施形態とは異なり、コードの内部層の巻回方向と外部層の巻回方向との間で区別をつける必要がないことから製造が比較的容易である。それにも関わらず、内部ストランドの外部層の外部スレッドと外部ストランドの外部層の外部スレッドとの間の接触区域が比較的長く、それにより、コードのピッチと直径とアーキテクチャとのある一定の組合せの場合に内部ストランド間に形成される溝での外部ストランドの望ましくない滑動によって引き起こされるアセンブリ欠陥が生じる場合がある。
本発明によるタイヤ
本発明の別の主題は、上記で定義したコードを含むタイヤである。
コードは、「大型重機車両」、すなわち、地下鉄列車、バス、路上運搬車(貨物車、牽引車、トレーラー)、オフロード車両、農業車両、又は建設プラント車両、又は他の輸送車両又は荷役車両のような大型車両から選択された産業車両を特に意図している。
好ましくは、タイヤは、建設プラントタイプの車両のためのものである。タイヤは、W R Uタイプのサイズを有し、当業者に公知であるように、Wは、
-Hがタイヤの断面高さであり、Bがタイヤの断面幅であるH/Bという形式にある時には、ETRTOによって定義される公称偏平率H/Bを表し、
-H及びBが上記で定義したものであるH=BであるH.00又はB.00という形式にある時にはH.00又はB.00を表し、
Uは、タイヤを装着することを意図するリム座部の直径をインチ単位で表し、Rは、タイヤ、この場合にはラジアルのもののカーカス補強材のタイプを表す。そのような寸法の例は、例えば40.00 R 57、又は他に59/80 R 63である。
好ましくは、U≧35、より好ましくは、U≧49、更に好ましくは、U≧57である。
有利には、タイヤは、2つのビード内に固定されたカーカス補強材を含み、カーカス補強材は半径方向にクラウン補強材を載せており、クラウン補強材自体はトレッドを載せており、クラウン補強材は、2つの側壁によってこれらのビードに接合され、上記で定義したコードを少なくとも1つ含む。
有利には、カーカス補強材は少なくとも1つのカーカスプライを含み、カーカスプライは、その中で互いに対して実質的に平行に配置されて各々がタイヤの周方向と80°と90°の間の角度をなすフィラメント状金属カーカス補強要素を含む。
有利には、クラウン補強材は、上記で定義したコードを少なくとも1つ含む作動補強材を含む。
有利には、作動補強材は少なくとも1つの作動プライを含み、作動プライは、互いに対して実質的に平行に配置されて各々がタイヤの周方向と最大で60°に等しく、好ましくは、15°から40°までの範囲にわたる角度をなし、上記で定義したコードによって形成されたフィラメント状金属作動補強要素を含む。
1つの有利な実施形態では、作動補強材は少なくとも第1及び第2の作動プライを含み、各第1及び第2の作動プライは、それぞれ、その各々の中で互いに対して実質的に平行に配置されて各々がタイヤの周方向と最大で60°に等しく、好ましくは、15°から40°までの範囲にわたる角度をなし、上記で定義したコードによって形成された第1及び第2のフィラメント状金属作動補強要素を含む。
有利には、クラウン補強材は、少なくとも1つの保護プライを含む保護補強材を含み、少なくとも1つの保護プライは、互いに対して実質的に平行に配置されて各々がタイヤの周方向と少なくとも10°に等しく、好ましくは、10°から35°まで、好ましくは、15°から30°までの範囲にわたる角度をなすフィラメント状金属保護補強要素を含む。
1つの有利な実施形態では、保護補強材は第1及び第2の保護プライを含み、各第1及び第2の保護プライは、それぞれ、その各々の中で互いに対して実質的に平行に配置されて各々がタイヤの周方向と少なくとも10°に等しく、好ましくは、10°から35°まで、好ましくは、15°から30°までの範囲にわたる角度をなす第1及び第2のフィラメント状金属保護補強要素を含む。
好ましい実施形態では、保護補強材は、半径方向にトレッドと作動補強材の間に挿入される。
有利には、クラウン補強材は、少なくとも1つの追加プライを含む追加補強材を含み、少なくとも1つの追加プライは、その中で互いに対して実質的に平行に配置されて各々がタイヤの周方向と最大で10°に等しく、好ましくは、5°から10°までの範囲にわたる角度をなす追加フィラメント状金属補強要素を含む。
1つの有利な実施形態では、追加補強材は第1及び第2の追加プライを含み、各第1及び第2の追加プライは、それぞれ、その各々の中で互いに対して実質的に平行に配置されて各々がタイヤの周方向と最大で10°に等しく、好ましくは、5°から10°までの範囲にわたる角度をなす第1及び第2の追加フィラメント状金属補強要素を含む。
本発明は、専ら非限定例として与える以下に続く説明を読み、図面を参照することによってより良く理解されるであろう。
本発明によるタイヤの例
上記の図には、タイヤのそれぞれ軸線方向(X)、半径方向(Y)、周方向(Z)の通常の向きに対応する座標系X、Y、Zを描いている。
タイヤの「中央円周平面」Mは、タイヤの回転軸線に対して直角であり、各ビードの環状補強構造から等距離のところに位置し、クラウン補強材の中央を通り抜ける平面である。
図1及び図2は、全体的な参照番号10で表記した本発明によるタイヤを描いている。
タイヤ10は、建設プラントタイプ、例えば「ダンプトラック」タイプの大型車両のためのものである。従ってタイヤ10は、タイプ53/80R63の寸法を有する。
タイヤ10は、クラウン補強材14によって補強されたクラウン12と、2つの側壁16と、各々が環状構造体、この事例ではビードワイヤ20で補強された2つのビード18とを有する。クラウン補強材14は、半径方向にトレッド22を載せており、側壁16によってビード18に接続される。2つのビード18にはカーカス補強材24が固定され、この事例では2つのビードワイヤ20の周りに巻かれ、タイヤ20の外部に向かうように位置決めされた折り返し部26を含み、この図にはこの折り返し部26がホイールリム28上に適合するように示している。カーカス補強材24は、半径方向にクラウン補強材14を載せている。
カーカス補強材24は、少なくとも1つのカーカスプライ30を含み、その中に互いに対して実質的に平行に配置され、タイヤ10の周方向Zと80°と90°の間の角度をなすように一方のビード18から他方のものまで延びるフィラメント状金属カーカス補強要素31を含む。
タイヤ10は、エラストマーで構成されてタイヤ10の半径方向内面34を定め、かつタイヤ10内の空間から発する空気の拡散からカーカスプライ30を保護することが意図された密封プライ32(一般的に「内側ライナ」として公知である)を更に含む。
クラウン補強材14は、半径方向にタイヤ10の外部から内部に向かって半径方向にトレッド22の内側に配置された保護補強材36と、半径方向に保護補強材36の内側に配置された作動補強材38と、半径方向に作動補強材38の内側に配置された追加補強材50とを含む。従って保護補強材36は、半径方向にトレッド22と作動補強材38の間に挿入される。作動補強材38は、半径方向に保護補強材36と追加補強材50の間に挿入される。
保護補強材36は、第1及び第2の保護プライ42、44を含み、第1のプライ42は、半径方向に第2のプライ44の内側に配置される。各第1及び第2の保護プライ42、44は、それぞれ、その中に互いに対して実質的に平行に配置された第1及び第2のフィラメント状金属保護補強要素43、45を含む。各第1及び第2のフィラメント状金属保護補強要素43、45は、タイヤの周方向Zと少なくとも10°に等しく、好ましくは、10°から35°まで、好ましくは、15°から30°までの範囲にわたる角度をなす。
作動補強材38は、第1及び第2の作動プライ46、48を含み、第1のプライ46は、半径方向に第2のプライ48の内側に配置される。各プライ46、48は少なくとも1個のコード60を含む。各第1及び第2の作動プライ46、48は、それぞれ、その中に互いに対して実質的に平行に配置された第1及び第2のフィラメント状金属作動補強要素47、49を含む。この場合、各第1及び第2のフィラメント状金属作動補強要素47、49は、以下で説明するコード60によって形成される。各第1及び第2のフィラメント状金属作動補強要素47、49は、タイヤ10の周方向Zと最大で60°に等しく、好ましくは、15°から40°までの範囲にわたる角度をなす。任意的に、第1及び第2のフィラメント状金属作動補強要素47、49は、一方の作動プライから他方のものへと交差する。
制限ブロックとも呼び、膨張の機械的応力に部分的に対処するという機能を有する追加補強材50は、第1及び第2の追加プライ52、54を含み、各第1及び第2の追加プライ52、54は、それぞれ、その中に互いに対して実質的に平行に配置された第1及び第2の追加フィラメント状金属補強要素53、55を含む。各第1及び第2の追加フィラメント状金属補強要素53、55は、タイヤ10の周方向Zと最大で10°に等しく、好ましくは、5°から10°までの範囲にわたる角度をなす。追加フィラメント状金属補強要素は、例えば、仏国特許第2419181号明細書又は仏国特許第2419182号明細書に説明されているものと同様である。
本発明の第1の実施形態によるコード
図3は、本発明の第1の実施形態によるコード60を描いている。
コード60は、金属であり、かつ2つの円筒層を有するマルチストランドタイプのものである。従って、コード60を構成する2つのそれよりも多くも少なくもないストランド層が存在することは理解されるであろう。ストランド層は、隣接し、かつ同心のものである。コード60には、タイヤの中に組み込まれていない時にはポリマー化合物及びエラストマー化合物が存在しない。
コード60は、コード60の内部層CIとコード60の外部層CEとを含む。内部層CIは、J>1個の内部ストランドTI、すなわち、螺旋に巻かれた数個の内部ストランドTIで構成される。外部層CEは、L>1個の外部ストランド、すなわち、内部層CIの周りに螺旋に巻かれた数個の外部ストランドTEで構成される。この事例ではJ=2、3、又は4、好ましくは、J=3又は4である。それに加えて、L=7、8、9、又は10、好ましくは、L=8、9、又は10である。J=3である時にはL=7、8、又は9であり、この事例及びこの場合にはJ=3、L=8である。
コード60は、単一のラッピングワイヤで構成されたラッパーFを更に含む。
内部層CIは、コードの内部層の巻回方向、この場合には方向Sに螺旋に巻かれる。内部ストランドTIは、10mm≦PI≦65mm、好ましくは、10mm≦PI≦45mmであるようなピッチPIで螺旋に巻かれる。この場合、PI=15mmである。超低弾性率を備えたコード60の内部層CI内の各内部ストランドTIの螺旋角度αは、3°から42°までの範囲にわたり、この事例ではα=19.8°である。
外部層CEは、コードの内部層の巻回方向の反対であるコードの外部層の巻回方向、この場合には方向Zに内部層CIの周りに螺旋に巻かれる。外部ストランドTEは、30mm≦PE≦65mm、好ましくは、30mm≦PE≦60mmであるようなピッチPEで内部ストランドTIの周りに螺旋に巻かれる。この場合、PE=40mmである。コード60の外部層CE内の各外部ストランドTEの螺旋角度α’は、7°から38°までの範囲にわたり、超低弾性率を備えたコード60の場合には13°から38°までの範囲にわたり、この事例ではα’=20.0°である。
ラッパーFは、この場合には外部層CEの巻回方向と反対のラッパーの巻回方向、この事例ではS方向に外部層CEの周りに巻かれる。ラッピングワイヤは、2mm≦PF≦10mm、好ましくは、3mm≦PF≦8mmであるようなピッチPFで外部ストランドTEの周りに螺旋に巻かれる。この場合にはPF=5.1mmである。
内部層CIと外部層CEとで構成されたアセンブリ、すなわち、ラッパーFのないコード60は、4mmよりも大きいか又はそれに等しく、好ましくは、4.5mmよりも大きいか又はそれに等しく、かつ7mmよりも小さく又はそれに等しく、好ましくは、6.5mmよりも小さい又はそれに等しい直径Dを有する。この場合にはD=6.1mmである。
内部ストランドTIの内部層CIは直径DIを有する。各外部ストランドTEは直径DEを有する。この事例ではDI=3.18mm、DE=1.46mmである。
コード60の外部層CEは不飽和化され、完全な不飽和状態にある。従って、2つの隣接する外部ストランドTEを分離する平均ストランド間距離Eは30μmよりも大きいか又はそれに等しい。好ましくは、2つの隣接する外部ストランドTEを分離する平均ストランド間距離Eは、70μmよりも大きいか又はそれに等しく、より好ましくは、100μmよりも大きく/それに等しく、更に好ましくは、150μmよりも大きく/それに等しく、非常に好ましくは、200μmよりも大きい/それに等しい。この場合にはE=241μmである。外部層CEのスレッド間距離Eの和SIEは、外部層CEの外部ストランドの直径DEよりも大きい。この場合、和SIE=8×0.241=1.93mmであり、この値は、DE=1.46mmよりも厳密に大きい。
コード60の内部ストランドTI
各内部ストランドTIは2つの層を有する。各内部ストランドTIは、2つのそれよりも多くも少なくもない層を含み、ここではそれで構成される。
各内部ストランドTIは、Q≧1個の内部スレッドF1で構成された内部層C1と、その周りに螺旋に巻かれてそれと接触状態にあるN>1個の外部スレッドF2で構成された外部層C2とを含む。
Q=2、3、又は4、好ましくは、Q=3又は4である。N=7、8、9、又は10、好ましくは、N=8、9、又は10である。Q=3である時にはN=7、8、又は9であり、この事例ではQ=3、N=8である。
各内部ストランドTIの内部層C1は、コードの内部層CIの巻回方向と同一である内部ストランドTIの内部層C1の巻回方向、この場合にはS方向に螺旋に巻かれる。Q個の内部スレッドF1は、各内部ストランドTI内で2mm≦p1≦20mmであるようなピッチp1で組み立てられる。ここで、p1=3mmである。各内部ストランドTI内の内部層C1での各内部スレッドF1の螺旋角度βは、4°から25°までの範囲にわたり、この場合にはβ=23.4°である。
各内部ストランドTIの外部層C2は、コードの内部層CIの巻回方向と同一である内部ストランドTIの外部層C2の巻回方向、この場合にはS方向に内部層C1の周りに巻かれてそれと接触状態にある。N個の外部スレッドF2は、Q個の内部スレッドF1の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で4mm≦p2≦40mmであるようなピッチp2で組み立てられる。ここで、p2=6mmである。各内部ストランドTI内の外部層C2内の各外部スレッドF2の螺旋角度γは、6°から31°までの範囲にわたり、この場合にはγ=30.2°である。
11°≦2α+β+γ≦110°であり、Q>1であることに起因して16°≦2α+β+γ≦110°である。超低弾性率を備えたコード60の実施形態では、Q>1である時に23°≦2α+β+γ≦110°である。この特定の事例では2α+β+γ=93.2°である。
各内部ストランドTIの各内部スレッドF1及び外部スレッドF2は、それぞれ直径D1、D2を有する。各内部ストランドTIの内部スレッド及び外部スレッドの各直径D1、D2は、0.15mmから0.60mmまで、好ましくは、0.20mmから0.50mmまで、より好ましくは、0.23mmから0.45mmまで、更に好ましくは、0.25mmから0.40mmまでの範囲にわたる。各内部ストランドTIの各内部スレッドF1は、各内部ストランドTIの各外部スレッドF2の直径D2よりも大きいか又はそれに等しく、この場合にはそれに等しい直径D1を有する。この事例ではD1=D2=0.35mmである。
比較的短いピッチp2に起因して、各内部ストランドTIの外部層C2は不飽和化され、完全な不飽和状態にある。N個の外部スレッドを平均的に分離する外部層C2のスレッド間距離I2は、5μmよりも大きいか又はそれに等しい。スレッド間距離I2は、好ましくは、15μmよりも大きいか又はそれに等しく、この場合には29μmに等しい。外部層C2のスレッド間距離I2の和SI2は、外部層C2の外部スレッドF2の直径d2よりも大きい。この場合、和SI2=8×0.029=0.23mmであり、この値はD2=0.35mmよりも厳密に小さい値である。
同じく、25GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、36GPa≦EI≦180GPaであり、超低弾性率を備えたコード60の実施形態では、25GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、36GPa≦EI≦175GPaである。この場合、内部層は比較的低い弾性率を有し、25GPa≦EI≦94GPa、好ましくは、36GPa≦EI≦94GPaである。この事例ではEI=53GPaである。
コード60の外部ストランドTE
各外部ストランドTEは2つの層を有する。従って、各外部ストランドTEは、2つのそれよりも多くも少なくもない層を含み、ここではそれで構成される。
各外部ストランドTEは、Q’≧1個の内部スレッドF1’で構成された内部層C1’と、その周りに螺旋に巻かれてそれと接触状態にあるN’>1個の外部スレッドF2’で構成された外部層C2’とを含む。
Q’=2、3、又は4、好ましくは、Q’=3又は4である。N’=7、8、9、又は10、好ましくは、N’=8、9、又は10である。Q’=3である時にはN’=7、8、又は9であり、この事例ではQ’=3、N’=8である。
各外部ストランドTEの内部層C1’は、コードの外部層CEの巻回方向と同一である外部ストランドTEの内部層C1’の巻回方向、この場合にはZ方向に螺旋に巻かれる。Q’個の内部スレッドF1’は、各外部ストランドTE内で2mm≦p1’≦20mm、好ましくは、5mm≦p1’≦20mmであるようなピッチp1’で組み立てられる。ここで、p1’=10mmである。各外部ストランドTE内の内部層C1’での各内部スレッドF1’の螺旋角度β’は、4°から25°まで、好ましくは、4°から17°までの範囲にわたり、この場合にはβ’=7.3°である。
各外部ストランドTEの外部層C2’は、コードの外部層CEの巻回方向と同一である外部ストランドTEの外部層C2’の巻回方向、この場合にはZ方向に内部層C1’の周りに巻かれてそれと接触状態にある。N’個の外部スレッドF2’は、Q’個の内部スレッドF1’の周りに螺旋に巻かれ、各外部ストランドTE内で4mm≦p2’≦40mmであるようなピッチp2’で組み立てられる。ここで、p2’=20mmである。各外部ストランドTE内の外部層C2’内の各外部スレッドF2’の螺旋角度γ’は、5°から31°までの範囲にわたり、この場合にはγ’=9.8°である。
23°≦2α’+β’+γ’≦97°であり、Q’>1であることに起因して28°≦2α’+β’+γ’≦97°であり、超低弾性率を備えたコード60の実施形態では、43°≦2α’+β’+γ’≦97°である。この特定の事例では2α’+β’+γ’=57.1°である。
各外部ストランドTEの各内部スレッドF1’及び外部スレッドF2’は、それぞれ直径D1’、D2’を有する。各外部ストランドTEの内部スレッド及び外部スレッドの各直径D1’、D2’は、0.15mmから0.60mmまで、好ましくは、0.20mmから0.50mmまで、より好ましくは、0.23mmから0.45mmまで、更に好ましくは、0.25mmから0.40mmまでの範囲にわたる。各外部ストランドTI’のQ’個の内部スレッドF1’の各々は、各外部ストランドTEの各外部スレッドF2’の直径D2’よりも大きいか又はそれに等しく、この場合にはそれに等しい直径D1’を有する。この事例ではD1’=D2’=0.35mmである。
各外部ストランドTEの外部層C2’は不飽和化され、完全な不飽和状態にある。N’個の外部スレッドを平均的に分離する外部層C2’のスレッド間距離I2’は、5μmよりも大きいか又はそれに等しい。スレッド間距離I2’は、好ましくは、15μmよりも大きいか又はそれに等しく、より好ましくは、35μmよりも大きいか又はそれに等しく、更に好ましくは、50μmよりも大きいか又はそれに等しく、非常に好ましくは、60μmよりも大きいか又はそれに等しく、この場合には69μmに等しい。外部層C2’のスレッド間距離I2’の和SI2’は、外部層C2’の外部スレッドF2’の直径D2よりも大きい。この場合、和SI2’=8×0.069=0.55mmであり、この値は、D2’=0.35mmよりも厳密に大きい。
各スレッドF1、F2、F1’、F2’は、Rmと表記する2500MPa≦Rm≦3100MPaであるような破断強度を有する。これらのスレッドに向けた鋼鉄は、SHT(「超高張力」)等級のものと呼ばれる。上級のスレッド、例えばUT(「超張力」)又はMT(「メガ張力」)等級のものを用いることができるのと全く同様に、他のスレッド、例えば低級のスレッド、例えばNT(「標準張力」)等級又はHT(「高張力」)等級のものを用いることができる。
51°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦184°であり、Q>1及びQ’>1であることに起因して68°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦184°である。超低弾性率を備えたコード60の実施形態では、85°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦184°であり、Q>1及びQ’>1であることに起因して110°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦184°である。この特定の事例では2α+β+γ+2α’+β’+γ’=150.3°である。
1.21≦EC/EI、好ましくは、1.21≦EC/EI≦3.00であり、この場合にはEC/EI=1.62である。
同じく、50GPa≦EC≦160GPaであり、超低弾性率を備えたコード60の実施形態では、50GPa≦EC≦89GPaである。この場合EC=86GPaである。
本発明によるコードを製造する方法
本発明によるコードは、当業者に公知の段階を含む方法を用いて製造される。
以下に続く段階を用いて内部ストランドを製造するための段階において、
-最初に、内部層C1のQ個の内部スレッドF1をピッチp1でS方向に捻転によって組み立てて第1の組立点において内部層C1を形成する第1の段階、
-それに続いてN個の外部スレッドF2をピッチp2でS方向に内部層C1のN個の内部スレッドF1の周囲に捻転によって組み立てて第2の組立点において外部層C2及び各内部ストランドTIを形成する第2の段階、
-好ましくは、最終的な捻転-均衡段階、
が好ましくはインラインで連続して実施される。
以下に続く段階を用いて外部ストランドを製造する方法において、
-最初に、内部層C1’のQ’個の内部スレッドF1’をピッチp1’でZ方向に捻転によって組み立てて第1の組立点において内部層C1’を形成する第1の段階、
-それに続いてN’個の外部スレッドF2’をピッチp2’でZ方向に内部層C1’のN’個の内部スレッドF1’の周囲に捻転によって組み立てて第2の組立点において外部層C2’及び各外部ストランドTEを形成する第2の段階、
-好ましくは、最終的な捻転-均衡段階、
が好ましくはインラインで連続して実施される。
ここで、「捻転-均衡」によって意味するものは、当業者に公知であるように、外部層における場合と同様に中間層においてもストランドの各スレッドに印加される残存捻転トルク(又は捻転の弾性回復)の相殺である。
この最終捻転-均衡段階の後に、各ストランドの製造は完了する。各ストランドは、マルチストランドコードを得るために基本ストランドを組み立てるその後の作動の前に保管に向けて1又は2以上の受け入れリールの上に巻かれる。
本発明のマルチストランドコードを製造する方法は、当業者に公知であるように、ストランドを組み立てることに向けて定格化されたケーブリング機械を用いて、先に得られたストランドを互いにケーブリングすることである。
内部層CIを製造する段階では、Q個の内部ストランドTIは、ピッチPIにおけるS方向のケーブリングによって組み立てられて第1の組立点において内部層CIが形成される。ピッチPIが比較的短く、従ってαが比較的高い実施形態では、ストランドTIの内部層CIの不安定性のリスクを制限するために、Q個の内部ストランドTIが捻転によって組み立てられる。
続いて後の製造段階において、L個の外部ストランドTEが、内部層CIの周囲にピッチPEでZ方向にケーブリングすることによって組み立てられて層CIとCEとのアセンブリが形成される。ピッチPEが比較的短く、従ってα’が比較的高い実施形態では、ストランドTEの外部層CEの不安定性のリスクを制限するために、L個の外部ストランドTEが捻転によって組み立てられる。
第2の製造段階では、先に得られたアセンブリの周囲にラッパーFがピッチPFでS方向に巻かれる。
このコードは、次に、ラジアルタイヤのクラウン補強材を製造するために従来用いられている天然ゴムと補強フィラーとしてのカーボンブラックとに基づく公知の組成物から形成された合成繊維の中にスキミングによって組み込まれる。基本的にこの化合物は、エラストマー及び補強フィラー(カーボンブラック)に加えて、抗酸化剤、ステアリン酸、伸展油、接着促進剤としてのナフテン酸コバルト、及び最終的な加硫システム(硫黄、促進剤、及びZnO)を含有する。
これらのコードによって補強された合成繊維は、コードのいずれかの側に重畳されて1mm及び4mmそれぞれを含むこれらの値の間の厚みを有するエラストマー化合物の2つの薄層から形成されたエラストマー化合物基質を有する。スキム被覆ピッチ(コードがエラストマー化合物繊維の中に仕込まれるピッチ)は4mmから8mmまでの範囲にわたる。
これらの合成繊維は、次に、当業者には他に公知の段階を有するタイヤ製造方法の最中にクラウン補強材内で作動プライとして用いられる。
本発明の第2の実施形態によるコード
本発明の第2の実施形態による低弾性率コード61を以下に説明する。第1の実施形態のものと類似の要素は、同一の参照番号によって表記する。
コード60と61の間の相違点の中でも、とりわけ、低弾性率コード61では、螺旋角度αが3°から36°までの範囲にわたり、この事例ではα=10°であり、更に螺旋角度α’が9°から27°までの範囲にわたり、この事例ではα’=16.1°である点に注意されたい。
同じく、低い弾性率を有するコード61の場合には13°≦2α+β+γ≦110°であり、Q>1であることに起因して16°≦2α+β+γ≦110°であることにも注意されたい。この特定の事例では2α+β+γ=46.2°である。
更に、低い弾性率を有するコード61の実施形態では、25GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、64GPa≦EI≦180GPaであることにも注意されたい。内部層は比較的高い弾性率を有することから、95GPa≦EI≦180GPaである。この事例ではEI=148GPaである。
更に、低い弾性率を有するコード61の場合には31°≦2α’+β’+γ’≦71°であり、Q’>1であることに起因して39°≦2α’+β’+γ’≦71°であることにも注意されたい。この特定の事例では2α’+β’+γ’=54.3°である。
更に、低い弾性率を有するコード61の場合には65°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦153°であり、Q>1及びQ’>1であることに起因して79°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦153°であることにも注意されたい。この特定の事例では2α+β+γ+2α’+β’+γ’=100.5°である。
0.60≦EC/EI≦1.20であり、この場合にはEC/EI=0.86であることに注意されたい。
低い弾性率を有するコード61の実施形態では、90GPa≦EC≦130GPaであることに注意されたい。この場合EC=127GPaである。
本発明の第3の実施形態によるコード
図6は、本発明の第3の実施形態による中程度弾性率コード62を描いている。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード60と62の間の相違点の中でも、とりわけ、中程度の弾性率を有するコード62の内部層CI内の各内部ストランドTIの螺旋角度αが3°から24°までの範囲にわたり、この事例ではα=9.1°である点に注意されたい。また、中程度の弾性率を有するコード62の外部層CE内の各外部ストランドTEの螺旋角度α’が、7°から22°までの範囲にわたり、この事例ではα’=16.2°であることにも注意されたい。
更に、中程度の弾性率を有するコード62の場合には11°≦2α+β+γ≦64°であり、Q>1であることに起因して16°≦2α+β+γ≦63°であり、この事例では2α+β+γ=29.6°であることにも注意されたい。
更に、中程度の弾性率を有するコード62の実施形態では、78GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、100GPa≦EI≦180GPaであることにも注意されたい。この場合、内部層は比較的高い弾性率を有し、95GPa≦EI≦180GPaであり、この事例ではEI=173GPaである。
更に、中程度の弾性率を有するコード62の実施形態の場合には23°≦2α’+β’+γ’≦58°であり、Q’>1であることに起因して27°≦2α’+β’+γ’≦58°であることにも注意されたい。この特定の事例では2α’+β’+γ’=49.5°である。
更に、中程度の弾性率を有するコード62の実施形態の場合には45°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦108°であり、Q>1及びQ’>1であることに起因して60°≦2α+β+γ+2α’+β’+γ’≦108°であることにも注意されたい。この特定の事例では2α+β+γ+2α’+β’+γ’=79.1°である。
更に、0.60≦EC/EI≦1.20、好ましくは、0.80≦EC/EI≦1.15であり、この場合にはEC/EI=0.86であることにも注意されたい。
中程度の弾性率を有するコード62の実施形態では、131GPa≦EC≦160GPaであることに注意されたい。この場合EC=149GPaである。
本発明の第4の実施形態によるコード
次に本発明の第4の実施形態による超低弾性率コード63を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード60と63の間の相違点の中でも、とりわけ、内部層が比較的高い弾性率を有することに起因して95GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、95GPa≦EI≦175GPaである点に注意されたい。この事例ではEI=158GPaである。
同じく、EC/EI≦0.59、好ましくは、0.40≦EC/EI≦0.59であり、この場合にはEC/EI=0.50であることにも注意されたい。
本発明の第5の実施形態によるコード
本発明の第5の実施形態による超低弾性率コード64を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード62と64の間の相違点の中でも、とりわけ、コード64では、J=4及びL=9であり、更に各スレッドF1、F1’、F2、F2’がD1=D1’=D2=D2’=0.40mmであるようなものである点に注意されたい。
本発明の第6の実施形態によるコード
次に本発明の第6の実施形態による低弾性率コード65を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード61と65の間の相違点の中でも、とりわけ、内部層が比較的低い弾性率を有することに起因して25GPa≦EI≦94GPaであり、この事例ではEI=59GPaである点に注意されたい。
同じく、コード65の実施形態では、1.21≦EC/EI、好ましくは、1.21≦EC/EI≦3.00であり、この場合にはEC/EI=1.63であることにも注意されたい。
本発明の第7の実施形態によるコード
次に本発明の第7の実施形態による中程度弾性率コード66を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード62と66の間の相違点の中でも、とりわけ、コード66では、J=4及びL=10であり、更に各スレッドF1、F1’、F2、F2’は、その直径D1、D1’、D2、D2’が0.25mmから0.40mmまでの範囲にわたり、この場合にはD1=D1’=D2=D2’=0.35mmであるようなものである点に注意されたい。
本発明の第8の実施形態によるコード
図8は、本発明の第8の実施形態によるコード160を描いている。
コード160は金属であり、かつ2つの円筒層を有するマルチストランドタイプのものである。従って、コード160を構成する2つのそれよりも多くも少なくもないストランド層が存在することは理解されるであろう。ストランド層は、隣接し、同心のものである。コード160には、タイヤの中に組み込まれていない時にはポリマー化合物及びエラストマー化合物が存在しない。
コード160は、その内部層CIと外部層CEとを含む。内部層CIは、J>1個の内部ストランドTI、すなわち、螺旋に巻かれた数個の内部ストランドTIで構成される。外部層CEは、L>1個の外部ストランド、すなわち、内部層CIの周りに螺旋に巻かれた数個の外部ストランドTEで構成される。この事例ではJ=2、3、又は4、好ましくは、J=3又は4である。それに加えて、L=7、8、9、又は10、好ましくは、L=8、9、又は10である。J=3の時にL=7、8、又は9であり、この事例及びこの場合にはJ=3、L=8である。
コード160は、単一のラッピングワイヤで構成されたラッパーFを更に含む。
内部層CIは、コードの内部層の巻回方向、この場合には方向Sに螺旋に巻かれる。内部ストランドTIは、10mm≦PI≦65mmであり、好ましくは、10mm≦PI≦45mmであるようなピッチPIで螺旋に巻かれる。この場合、PI=20mmである。コード160の内部層CI内の各内部ストランドTIの螺旋角度αは、4°から41°までの範囲にわたり、低い弾性率を有するコード160の実施形態では、4°から31°までの範囲にわたり、この事例ではα=13.4°である。
外部層CEは、コードの内部層の巻回方向の反対であるコードの外部層の巻回方向、この場合には方向Zに内部層CIの周りに螺旋に巻かれる。外部ストランドTEは、30mm≦PE≦65mm、好ましくは、30mm≦PE≦60mmであるようなピッチPEで内部ストランドTIの周りに螺旋に巻かれる。この場合、PE=40mmである。コード160の外部層CE内の各外部ストランドTEの螺旋角度α’は、13°から36°までの範囲にわたり、低い弾性率を有するコード160の実施形態では、13°から32°までの範囲にわたり、この事例ではα’=19.1°である。
ラッパーFは、この場合には外部層CEの巻回方向と反対のラッパーの巻回方向、この事例ではS方向に外部層CEの周りに巻かれる。ラッピングワイヤは、2mm≦PF≦10mm、好ましくは、3mm≦PF≦8mmであるようなピッチPFで外部ストランドTEの周りに螺旋に巻かれる。この場合にはPF=5.1mmである。
内部層CIと外部層CEとで構成されたアセンブリ、すなわち、ラッパーFのないコード160は、4mmよりも大きいか又はそれに等しく、好ましくは、4.5mmよりも大きいか又はそれに等しく、かつ7mmよりも小さく又はそれに等しく、好ましくは、6.5mmよりも小さい又はそれに等しい直径Dを有する。この場合にはD=6mmである。
内部ストランドTIの内部層CIは直径DIを有する。各外部ストランドTEは直径DEを有する。この場合にはDI=2.83mm、DE=1.58mmである。
コード160の外部層CEは不飽和化され、不完全な不飽和状態にある。この場合、2つの隣接する外部ストランドTEを分離する平均ストランド間距離Eは、E=29μmであるようなものである。外部層CEのスレッド間距離Eの和SIEは、外部層CEの外部ストランドの直径DEよりも小さい。この場合、和SIE=8×0.029=0.23mmであり、この値はDE=1.58mmよりも厳密に小さい値である。
コード160の内部ストランドTI
各内部ストランドTIは3つの層を有する。各内部ストランドTIは、3つのそれよりも多くも少なくもない層を含み、ここではそれで構成される。
各内部ストランドTIは、Q≧1個の内部スレッドF1で構成された内部層C1と、その周りに螺旋に巻かれてそれと接触状態にあるP>1個の中間スレッドF2で構成された中間層C2と、その周りに螺旋に巻かれてそれと接触状態にあるN>1個の外部スレッドF3で構成された外部層C3とを含む。
Q=1、P=5又は6、及びN=10、11、又は12、好ましくは、Q=1、P=5又は6、N=10又は11であり、この場合、より好ましくは、Q=1、P=6、及びN=11である。
Q>1である事例では、各内部ストランドTIの内部層C1は、コードの内部層CIの巻回方向と同一である内部ストランドTIの内部層C1の巻回方向、この場合にはS方向に螺旋に巻かれる。この場合、Q=1個の内部スレッドF1は、各内部ストランドTI内でβ=0であるような無限ピッチで組み立てられる。
各内部ストランドTIの中間層C2は、コードの内部層CIの巻回方向と同一である内部ストランドTIの中間層C2の巻回方向、この場合にはS方向に内部層C1の周りに巻かれてそれと接触状態にある。P個の中間スレッドF2は、Q=1個の内部スレッドF1の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で5mm≦p2≦20mmであるようなピッチp2で組み立てられる。ここで、p2=7.7mmである。各内部ストランドTI内の中間層C2内の各中間スレッドF2の螺旋角度δは、6°から30°までの範囲にわたり、この場合にはδ=12.2°である。
各内部ストランドTIの外部層C3は、コードの内部層CIの巻回方向と同一である内部ストランドTIの外部層C3の巻回方向、この場合にはS方向に中間層C2の周りに巻かれてそれと接触状態にある。N個の外部スレッドF3は、P個の中間スレッドF2の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で10mm≦p3≦40mmであるようなピッチp3で組み立てられる。ここで、p3=15.4mmである。各内部ストランドTI内の外部層C3内の各外部スレッドF3の螺旋角度γは、7°から30°までの範囲にわたり、この場合にはγ=12.1°である。
25°≦3α+β+δ+γ≦158°であり、Q=1であることに起因して25°≦3α+β+δ+γ≦140°である。この特定の事例において低い弾性率を有するコード160のこの第1の実施形態では、25°≦3α+β+δ+γ≦125°であり、この場合、Q=1であることに起因して25°≦3α+β+δ+γ≦120°である。コード160の場合には3α+β+δ+γ=64.5°である。
各内部ストランドTIの各内部スレッドF1、中間スレッドF2、及び外部スレッドF3は、それぞれ直径D1、D2、D3を有する。各内部ストランドTIの内部スレッド、中間スレッド、及び外部スレッドの各直径D1、D2、D3は、0.15mmから0.60mmまで、好ましくは、0.20mmから0.50mmまで、より好ましくは、0.23mmから0.45mmまで、更に好ましくは、0.25mmから0.40mmまでの範囲にわたる。各内部ストランドTIの各内部スレッドF1は、各内部ストランドTIの各中間スレッドF2の直径D2よりも大きいか又はそれに等しく、この場合にはそれに等しい直径D1を有する。各内部ストランドTIの各内部スレッドF1は、各内部ストランドTIの各外部スレッドF3の直径D3よりも大きいか又はそれに等しく、この場合にはそれに等しい直径D1を有する。各内部ストランドTIの各中間スレッドF2は、各内部ストランドTIの各外部スレッドF3の直径D3に等しい直径D2を有する。この事例ではD1=D2=D3=0.26mmである。
各内部ストランドTIの中間層C2は飽和状態にある。ここで、距離I2はほぼ0に等しい。
内部ストランドTIの外部層C3は不飽和化され、完全な不飽和状態にある。N個の外部スレッドを平均的に分離する外部層C3のスレッド間距離I3は、5μmよりも大きいか又はそれに等しい。スレッド間距離I3は、好ましくは、15μmよりも大きいか又はそれに等しく、この場合には30μmに等しい。外部層C3のスレッド間距離I3の和SI3は、外部層C3の外部スレッドF3の直径D3よりも大きい。この場合、和SI3=11×0.030=0.33mmであり、この値は、D2=0.26mmよりも厳密に大きい。
同じく、25GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、36GPa≦EI≦180GPaであり、低い弾性率を有するコード160の実施形態では、25GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、64GPa≦EI≦180GPaである。この場合、内部層は比較的高い弾性率を有し、従って95GPa≦EI≦180GPaである。この事例ではEI=147GPaである。
コード160の外部ストランドTE
各外部ストランドTEは3つの層を有する。従って、各外部ストランドTEは、3つのそれよりも多くも少なくもない層を含み、ここではそれで構成される。
各外部ストランドTEは、Q’≧1個の内部スレッドF1’で構成された内部層C1’と、その周りに螺旋に巻かれてそれと接触状態にあるP’>1個の中間スレッドF2’で構成された中間層C2’と、その周りに螺旋に巻かれてそれと接触状態にあるN’>1個の外部スレッドF3’で構成された外部層C3’とを含む。
Q’=1、P’=5又は6、及びN’=10、11、又は12、好ましくは、Q’=1、P’=5又は6、N’=10又は11であり、この場合、より好ましくは、Q’=1、P’=6、及びN’=11である。
Q’>1である事例では、各外部ストランドTEの内部層C1’は、コードの外部層CEの巻回方向と同一である外部ストランドTEの内部層C1’の巻回方向、この場合にはZ方向に螺旋に巻かれる。この場合、Q’=1個の内部スレッドF1’が各外部ストランドTE内でβ’=0であるような無限ピッチp1’で組み立てられる。
各外部ストランドTEの中間層C2’は、コードの外部層CEの巻回方向と同一である外部ストランドTEの中間層C2’の巻回方向、この場合にはZ方向に内部層C1’の周りに巻かれてそれと接触状態にある。P’個の中間スレッドF2’は、Q’=1個の内部スレッドF1’の周りに螺旋に巻かれ、各外部ストランドTE内で5mm≦p2’≦20mmであるようなピッチp2’で組み立てられる。ここで、p2’=7.7mmである。各外部ストランドTE内の中間層C2’内の各中間スレッドF2’の螺旋角度δ’は、6°から22°までの範囲にわたり、この場合にはδ’=15.5°である。
各外部ストランドTEの外部層C3’は、コードの外部層CEの巻回方向と同一である外部ストランドTEの外部層C3’の巻回方向、この場合にはZ方向に中間層C2’の周りに巻かれてそれと接触状態にある。N’個の外部スレッドF3’が、P’個の中間スレッドF2’の周りに螺旋に巻かれ、各外部ストランドTE内で10mm≦p3’≦40mmであるようなピッチp3’で組み立てられる。ここで、p3’=15.4mmである。各外部ストランドTE内の外部層C3’内の各外部スレッドF3’の螺旋角度γ’は、7°から22°までの範囲にわたり、この場合にはγ’=14.6°である。
48°≦3α’+β’+δ’+γ’≦154°であり、Q’=1であることに起因して48°≦3α’+β’+δ’+γ’≦145°である。この特定の事例において低い弾性率を有するコード160のこの第1の実施形態では、54°≦3α’+β’+δ’+γ’≦123°であり、この場合、Q’=1であることに起因して54°≦3α’+β’+δ’+γ’≦118°である。コード160の場合には3α’+β‘+δ’+γ’=87.4°である。
各外部ストランドTEの各内部スレッドF1’、中間スレッドF2’、及び外部スレッドF3’は、それぞれ直径D1’、D2’、D3’を有する。各外部ストランドTEの内部スレッド、中間スレッド、及び外部スレッドの各直径D1’、D2’、D3’は、0.15mmから0.60mmまで、好ましくは、0.20mmから0.50mmまで、より好ましくは、0.23mmから0.45mmまで、更に好ましくは、0.25mmから0.40mmまでの範囲にわたる。各外部ストランドTEのQ’個の内部スレッドF1’の各々は、各外部ストランドTEの各中間スレッドF2’の直径D2’よりも大きいか又はそれに等しい直径D1’を有する。各外部ストランドTEのQ’個の内部スレッドF1’の各々は、各外部ストランドTEの各外部スレッドF3’の直径D3’よりも大きいか又はそれに等しい直径D1’を有する。各外部ストランドTEのN’個の中間スレッドF2’の各々は、各外部ストランドTEの各外部スレッドF3’の直径D3’に等しい直径D2’を有する。この事例ではD1’=0.38mm>D2’=D3’=0.30mmである。
各外部ストランドTEの中間層C2’は不飽和化され、不完全な不飽和状態にある。P’個の中間スレッドを平均的に分離する中間層C2’のスレッド間距離I2’は、5μmよりも大きいか又はそれに等しい。スレッド間距離I2’は、好ましくは、15μmよりも大きいか又はそれに等しく、この場合には32μmに等しい。中間層C2’のスレッド間距離I2’の和SI2’は、中間層C2’の中間スレッドF2’の直径D2よりも大きい。この場合、和SI2’=6×0.032=0.19mmであり、この値はD2’=0.30mmよりも厳密に小さい値である。それに加えて、スレッド間距離I2’の和SI2’は、SI2’<D3’であるような、更にはSI2’<0.8×D3’でさえあるようなものである。
各外部ストランドTEの外部層C3’は不飽和化され、完全な不飽和状態にある。N’個の外部スレッドを平均的に分離する外部層C3’のスレッド間距離I3’は、5μmよりも大きいか又はそれに等しい。スレッド間距離I3’は、好ましくは、15μmよりも大きいか又はそれに等しく、より好ましくは、35μmよりも大きいか又はそれに等しく、更に好ましくは、50μmよりも大きいか又はそれに等しく、この場合には52μmに等しい。外部層C3’のスレッド間距離I3’の和SI3’は、外部層C3’の外部スレッドF3’の直径D3’よりも大きい。この場合、和SI3’=11×0.052=0.57mmであり、この値は、D3’=0.30mmよりも厳密に大きい。
各スレッドF1、F2、F3、F1’、F2’、F3’は、Rmと表記する2500MPa≦Rm≦3100MPaであるような破断強度を有する。これらのスレッドに向けた鋼鉄は、SHT(「超高張力」)等級のものと呼ばれる。上級のスレッド、例えばUT(「超張力」)又はMT(「メガ張力」)等級のものを用いることができるのと全く同様に、他のスレッド、例えば低級のスレッド、例えばNT(「標準張力」)等級又はHT(「高張力」)等級のものを用いることができる。
84°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦280°である。この特定の事例では、Q=1及びQ’=1であることに起因して84°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦246°である。低い弾性率を有するコード160の実施形態では、107°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦211°であり、Q=1及びQ’=1であることに起因して107°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦197°であり、この場合には3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’=151.9°である。
0.60≦EC/EI≦1.20であり、この場合にはEC/EI=0.70である。
同じく、50GPa≦EC≦160GPaであり、低い弾性率を有するコード160のこの実施形態では、90GPa≦EC≦130GPaである。この場合EC=103GPaである。
本発明の第9の実施形態によるコード
次に本発明の第2の実施形態による低弾性率コード161を以下に説明する。コード160のものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード160と161の間の相違点の中でも、とりわけ、コード161では、J=4及びL=10であり、更に各スレッドF1、F1’、F2、F2’、F3、F3’が、D1=D2=D3=0.40mm及びD1’=D2’=D3’=0.30mmであるような直径D1、D1’、D2、D2’、D3、D3’を有するようなものである点に特に注意されたい。
本発明の第10の実施形態によるコード
次に本発明の第3の実施形態による低弾性率コード162を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード160と162の間の相違点の中でも、とりわけ、Q>1、Q=2、3、又は4、P=7、8、9、又は10、N=13,14、又は15であり、この場合にはQ=3、P=8、及びN=13である。Q個の内部スレッドF1が、各内部ストランドTI内で5mm≦p1≦15mmであるようなピッチp1で螺旋に巻かれる。ここで、p1=8mmである。各内部ストランドTI内の内部層の各内部スレッドF1の螺旋角度βは、4°から17°までの範囲にわたり、この場合にはβ=6.7°である。P個の中間スレッドF2は、Q個の内部スレッドF1の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で10mm≦p2≦20mmであるようなピッチp2で組み立てられる。ここで、p2=15mmである。各内部ストランドTI内の中間層C2内の各中間スレッドF2の螺旋角度δは、8°から22°までの範囲にわたり、この場合にはδ=9.8°である。N個の外部スレッドF3が、P個の中間スレッドF2の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で10mm≦p3≦40mmであるようなピッチp3で組み立てられる。ここで、p3=20mmである。各内部ストランドTI内の外部層C3内の各外部スレッドF3の螺旋角度γは、9°から25°までの範囲にわたり、この場合にはγ=11.9°である。
同じく、Q>1であることに起因して36°≦3α+β+δ+γ≦158°であり、低い弾性率を有するコード162の実施形態では、36°≦3α+β+δ+γ≦125°であり、この場合には3α+β+δ+γ=108.5°であることにも注意されたい。
更に、コード162の内部層は比較的低い弾性率を有することから、25GPa≦EI≦94GPa、好ましくは、64GPa≦EI≦94GPaであり、この場合にはEI=82GPaであることにも注意されたい。
更に、Q’>1、Q’=2、3、又は4、P’=7、8、9、又は10、N’=13、14、又は15であり、この場合にはQ’=3、P’=8、及びN’=13であることにも注意されたい。Q’個の内部スレッドF1’は、各外部ストランドTE内で5mm≦p1’≦15mmであるようなピッチp1’で螺旋に巻かれる。ここで、p1’=12mmである。各外部ストランドTE内の内部層の各内部スレッドF1’の螺旋角度β’は、4°から20°までの範囲にわたり、この場合にはβ’=4.5°である。P’個の中間スレッドF2’は、各外部ストランドTE内で10mm≦p2’≦20mmであるようなピッチp2’で組み立てられる。ここで、p2’=18mmである。各外部ストランドTE内の中間層C2’の各中間スレッドF2’の螺旋角度δ’は、8°から22°までの範囲にわたり、この場合にはδ’=8.1°である。N’個の外部スレッドF3’は、各外部ストランドTE内で10mm≦p3’≦40mmであるようなピッチp3’で組み立てられる。ここで、p3’=25mmである。各外部ストランドTE内の外部層C3’内の各外部スレッドF3’の螺旋角度γ’は、9°から25°までの範囲にわたり、この場合にはγ’=9.6°である。
fまた、Q’>1であることに起因して61°≦3α’+β’+δ’+γ’≦154°であり、低い弾性率を有するコード162の場合には65°≦3α+β+δ+γ≦123°であり、この場合には3α’+β’+δ’+γ’=71.4°であることにも注意されたい。
更に、Q>1及びQ’>1であることに起因して101°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦280°であり、低い弾性率を有するコード162の実施形態では、120°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦211°であり、この場合には3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’=179.9°であることにも注意されたい。
同じく、1.21≦EC/EI、好ましくは、1.21≦EC/EI≦3.00であり、低い弾性率を有するコード162の実施形態では、1.21≦EC/EI≦3.00であり、この場合にはEC/EI=1.29である。
本発明の第11の実施形態によるコード
次に本発明の第4の実施形態による超低弾性率コード163を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード160と163の間の相違点の中でも、とりわけ、超低弾性率を備えたコード163の内部層CI内の各内部ストランドTIの螺旋角度αが、6°から41°までの範囲にわたり、この事例ではα=24.6°である点に注意されたい。
同じく、超低弾性率を備えたコード163の外部層CE内の各外部ストランドTEの螺旋角度α’が、14°から36°までの範囲にわたり、この事例ではα’=16.3°であることにも注意されたい。
更に、Q>1、Q=2、3、又は4、P=7、8、9、又は10、N=13、14、又は15であり、この場合にはQ=3、P=8、及びN=13であることにも注意されたい。Q個の内部スレッドF1が、各内部ストランドTI内で5mm≦p1≦15mmであるようなピッチp1で螺旋に巻かれる。ここで、p1=5mmである。各内部ストランドTI内の内部層の各内部スレッドF1の螺旋角度βは、4°から17°までの範囲にわたり、この場合にはβ=12.4°である。P個の中間スレッドF2は、Q個の内部スレッドF1の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で10mm≦p2≦20mmであるようなピッチp2で組み立てられる。ここで、p2=10mmである。各内部ストランドTI内の中間層C2内の各中間スレッドF2の螺旋角度δは、8°から22°までの範囲にわたり、この場合にはδ=16.6°である。N個の外部スレッドF3が、P個の中間スレッドF2の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で10mm≦p3≦40mmであるようなピッチp3で組み立てられる。ここで、p3=15mmである。各内部ストランドTI内の外部層C3内の各外部スレッドF3の螺旋角度γは、9°から25°までの範囲にわたり、この場合にはγ=18°である。
同じく、超低弾性率を備えたコード163のこの実施形態では、29°≦3α+β+δ+γ≦158°であり、この場合、Q>1であることに起因して42°≦3α+β+δ+γ≦158°であることにも注意されたい。コード163の場合には3α+β+δ+γ=120.8°である。
更に、比較的低い弾性率を備えた内部層を有する超低弾性率を備えたコード163の場合には25GPa≦EI≦94GPa、好ましくは、36GPa≦EI≦94GPaであり、この事例ではEI=74GPaであることにも注意されたい。
更に、超低弾性率を備えたコード163の実施形態では、65°≦3α’+β’+δ’+γ’≦153°であり、この場合、Q’=1であることに起因して65°≦3α’+β’+δ’+γ’≦143°であり、この事例では3α’+β’+δ’+γ’=91.8°であることにも注意されたい。
更に、Q>1及びQ’=1であることに起因して96°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦261°であることにも注意されたい。超低弾性率を備えたコード163の実施形態では、138°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦280°であり、Q>1及びQ’=1であることに起因して144°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦261°であり、この場合には3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’=212.6°である。
超低弾性率を備えたコード163の実施形態では、0.60≦EC/EI≦1.20であり、この場合にはEC/EI=1.08であることに注意されたい。
同じく、50GPa≦EC≦160GPaであり、超低弾性率を備えたコード163のこの実施形態では、50GPa≦EC≦89GPaである。この場合EC=80GPaである。
本発明の第12の実施形態によるコード
次に本発明の第5の実施形態による超低弾性率コード164を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード163と164の間の相違点の中でも、とりわけ、内部層が、比較的高い弾性率を有し、95GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、95GPa≦EI≦175GPaであるようなものである点に注意されたい。この事例ではEI=157GPaである。
同じく、Q’>1、Q’=2、3、又は4、P’=7、8、9、又は10、N’=13、14、又は15であり、この場合にはQ’=3、P’=8、及びN’=13であることにも注意されたい。Q’個の内部スレッドF1’は、各外部ストランドTE内で5mm≦p1’≦15mmであるようなピッチp1’で螺旋に巻かれる。ここで、p1’=8mmである。各外部ストランドTE内の内部層の各外部スレッドF1’の螺旋角度β’は、4°から20°までの範囲にわたり、この場合にはβ’=7.8°である。P’個の中間スレッドF2’は、各外部ストランドTE内で10mm≦p2’≦20mmであるようなピッチp2’で組み立てられる。ここで、p2’=15mmである。各外部ストランドTE内の中間層C2’の各中間スレッドF2’の螺旋角度δ’は、8°から22°までの範囲にわたり、この場合にはδ’=11.2°である。N’個の外部スレッドF3’は、各外部ストランドTE内で10mm≦p3’≦40mmであるようなピッチp3’で組み立てられる。ここで、p3’=20mmである。各外部ストランドTE内の外部層C3’内の各外部スレッドF3’の螺旋角度γ’は、9°から25°までの範囲にわたり、この場合にはγ’=13.7°である。
48°≦3α’+β’+δ’+γ’≦154°であり、この場合、Q’>1であることに起因して61°≦3α’+β’+δ’+γ’≦154°であることに注意されたい。この特定の事例において超低弾性率を備えたコード164のこの実施形態では、65°≦3α’+β’+δ’+γ’≦153°であり、この場合、Q’>1であることに起因して78°≦3α’+β’+δ’+γ’≦153°である。コード164の場合には3α’+β’+δ’+γ’=130.8°である。
84°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦280°であることに注意されたい。この特定の事例では、Q>1及びQ’>1であることに起因して101°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦280°である。超低弾性率を備えたコード164の実施形態では、138°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦280°であり、Q>1及びQ’>1であることに起因して144°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦280°であり、この場合には3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’=190.1°である。
同じく、EC/EI≦0.59、好ましくは、0.40≦EC/EI≦0.59であり、この場合にはEC/EI=0.49であることにも注意されたい。
本発明の第13の実施形態によるコード
次に本発明の第6の実施形態による超低弾性率コード165を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード163と165の間の相違点の中でも、とりわけ、Q=1、P=5又は6、及びN=10、11、又は12、好ましくは、Q=1、P=5又は6、N=10又は11であり、この場合、より好ましくは、Q=1、P=6、及びN=11である点、並びにQ=1個の内部スレッドF1が各内部ストランドTI内でβ=0であるような無限ピッチで組み立てられる点に注意されたい。P個の中間スレッドF2は、Q=1個の内部スレッドF1の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で5mm≦p2≦20mmであるようなピッチp2で組み立てられる。ここで、p2=15mmである。各内部ストランドTI内の中間層C2内の各中間スレッドF2の螺旋角度δは、6°から30°までの範囲にわたり、この場合にはδ=9.6°である。N個の外部スレッドF3が、P個の中間スレッドF2の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で10mm≦p3≦40mmであるようなピッチp3で組み立てられる。ここで、p3=25mmである。各内部ストランドTI内の外部層C3内の各外部スレッドF3の螺旋角度γは、7°から30°までの範囲にわたり、この場合にはγ=11.4°である。
同じく、25°≦3α+β+δ+γ≦158°であり、Q=1であることに起因して25°≦3α+β+δ+γ≦140°であることにも注意されたい。この特定の事例において超低弾性率を備えたコード165のこの実施形態では、29°≦3α+β+δ+γ≦158°°であり、この場合、Q=1であることに起因して29°≦3α+β+δ+γ≦140°である。コード165の場合には3α+β+δ+γ=120.9°である。
Q’>1、Q’=2、3、又は4、P’=7、8、9、又は10、N’=13、14、又は15であり、この場合にはQ’=3、P’=8、及びN’=13であることにも注意されたい。Q’個の内部スレッドF1’は、各外部ストランドTE内で5mm≦p1’≦15mmであるようなピッチp1’で螺旋に巻かれる。ここで、p1’=12mmである。各外部ストランドTE内の内部層の各外部スレッドF1’の螺旋角度β’は、4°から20°までの範囲にわたり、この場合にはβ’=5.2°である。P’個の中間スレッドF2’は、各外部ストランドTE内で10mm≦p2’≦20mmであるようなピッチp2’で組み立てられる。ここで、p2’=18mmである。各外部ストランドTE内の中間層C2’内の各中間スレッドF2’の螺旋角度δ’は、8°から22°までの範囲にわたり、この場合にはδ’=9.4°である。N’個の外部スレッドF3’は、各外部ストランドTE内で10mm≦p3’≦40mmであるようなピッチp3’で組み立てられる。ここで、p3’=25mmである。各外部ストランドTE内の外部層C3’内の各外部スレッドF3’の螺旋角度γ’は、9°から25°までの範囲にわたり、この場合にはγ’=11°である。
48°≦3α’+β’+δ’+γ’≦154°であり、この場合、Q’>1であることに起因して61°≦3α’+β’+δ’+γ’≦154°であることに注意されたい。この特定の事例において超低弾性率を備えたコード165のこの実施形態では、65°≦3α’+β’+δ’+γ’≦153°であり、この場合、Q’>1であることに起因して78°≦3α’+β’+δ’+γ’≦153°である。コード165の場合には3α’+β’+δ’+γ’=85.9°である。
84°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦280°であることに注意されたい。この特定の事例では、Q=1及びQ’>1であることに起因して88°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦254°である。超低弾性率を備えたコード165の実施形態では、138°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦280°であり、Q=1及びQ’>1であることに起因して148°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦254°であり、この場合には3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’=206.8°である。
更に、1.21≦EC/EI、好ましくは、1.21≦EC/EI≦3.00であり、この場合にはEC/EI=1.44であることにも注意されたい。
本発明の第14の実施形態によるコード
次に本発明の第7の実施形態による中程度弾性率コード166を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード160と166の間の相違点の中でも、とりわけ、中程度の弾性率を有するコード166の実施形態では、コード166の内部層CI内の各内部ストランドTIの螺旋角度αが4°から22°までの範囲にわたり、この事例ではα=17.9°である点に注意されたい。コード166の外部層CE内の各外部ストランドTEの螺旋角度α’は、中程度の弾性率を有するコード166の場合には11°から21°までの範囲にわたり、この事例ではα’=13.2°である。
同じく、中程度の弾性率を有するコード166の第1の実施形態では、25°≦3α+β+δ+γ≦97°であることにも注意されたい。コード166の場合には3α+β+δ+γ=91°である。
更に、中程度の弾性率を有するコード166の場合には78GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、100GPa≦EI≦180GPaである。コード166の内部層は比較的高い弾性率を有することから、95GPa≦EI≦180GPaであり、この場合にはEI=96GPaである。
更に、Q’>1、Q’=2、3、又は4、P’=7、8、9、又は10、N’=13、14、又は15であり、この場合にはQ’=3、P’=8、及びN’=13であることにも注意されたい。Q’個の内部スレッドF1’は、各外部ストランドTE内で5mm≦p1’≦15mmであるようなピッチp1’で螺旋に巻かれる。ここで、p1’=12mmである。各外部ストランドTE内の内部層の各内部スレッドF1’の螺旋角度β’は、4°から20°までの範囲にわたり、この場合にはβ’=4.5°である。P’個の中間スレッドF2’は、各外部ストランドTE内で10mm≦p2’≦20mmであるようなピッチp2’で組み立てられる。ここで、p2’=18mmである。各外部ストランドTE内の中間層C2’内の各中間スレッドF2’の螺旋角度δ’は、8°から22°までの範囲にわたり、この場合にはδ’=8.1°である。N’個の外部スレッドF3’は、各外部ストランドTE内で10mm≦p3’≦40mmであるようなピッチp3’で組み立てられる。ここで、p3’=25mmである。各外部ストランドTE内の外部層C3’内の各外部スレッドF3’の螺旋角度γ’は、9°から25°までの範囲にわたり、この場合にはγ’=9.6°である。
同じく、中程度の弾性率を有するコード166の場合には48°≦3α’+β’+δ’+γ’≦89°であり、この場合、Q’>1であることに起因して61°≦3α’+β’+δ’+γ’≦89°であり、この場合には3α’+β’+δ’+γ’=61.8°であることにも注意されたい。
中程度の弾性率を有するコード166の実施形態では、84°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦161°であり、Q=1及びQ’>1であることに起因して88°≦3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦153°であり、この場合には3α+β+δ+γ+3α’+β’+δ’+γ’=152.8°であることに注意されたい。
同じく、1.21≦EC/EI、好ましくは、1.21≦EC/EI≦3.00であり、この場合にはEC/EI=1.48である。
更に、中程度の弾性率を有するコード166のこの実施形態では、131GPa≦EC≦160GPaである。この場合EC=141GPaである。
本発明の第15の実施形態によるコード
図9は、本発明の第15の実施形態による低弾性率コード260を描いている。
コード260は金属であり、かつ2つの円筒層を有するマルチストランドタイプのものである。従って、コード260を構成する2つのそれよりも多くも少なくもないストランド層が存在することは理解されるであろう。ストランド層は、隣接し、同心のものである。コード260には、タイヤの中に組み込まれていない時にはポリマー化合物及びエラストマー化合物が存在しない。
コード260は、その内部層CIと外部層CEとを含む。内部層CIは、J>1個の内部ストランドTI、すなわち、螺旋に巻かれた数個の内部ストランドTIで構成される。外部層CEは、L>1個の外部ストランド、すなわち、内部層CIの周りに螺旋に巻かれた数個の外部ストランドTEで構成される。この事例ではJ=2、3、又は4、好ましくは、J=3又は4である。それに加えて、L=7、8、9、又は10、好ましくは、L=8、9、又は10である。J=3の時にL=7、8、又は9であり、この事例及びこの場合にはJ=3、L=8である。
コード260は、単一のラッピングワイヤで構成されたラッパーFを更に含む。
内部層CIは、コードの内部層の巻回方向、この場合には方向Sに螺旋に巻かれる。内部ストランドTIは、10mm≦PI≦65mmであり、好ましくは、10mm≦PI≦45mmであるようなピッチPIで螺旋に巻かれる。この場合、PI=20mmである。コード260の内部層CI内の各内部ストランドTIの螺旋角度αは、3°から36°までの範囲にわたり、低い弾性率を有するコード260の場合には3°から31°までの範囲にわたり、この事例ではα=13.6°である。
外部層CEは、コードの内部層の巻回方向の反対であるコードの外部層の巻回方向、この場合には方向Zに内部層CIの周りに螺旋に巻かれる。外部ストランドTEは、30mm≦PE≦65mm、好ましくは、30mm≦PE≦60mmであるようなピッチPEで内部ストランドTIの周りに螺旋に巻かれる。この場合、PE=40mmである。コード260の外部層CE内の各外部ストランドTEの螺旋角度α’は、10°から34°までの範囲にわたり、低い弾性率を有するコード260の場合には10°から31°までの範囲にわたり、この事例ではα’=19.1°である。
ラッパーFは、この場合には外部層CEの巻回方向と反対のラッパーの巻回方向、この事例ではS方向に外部層CEの周りに巻かれる。ラッピングワイヤは、2mm≦PF≦10mm、好ましくは、3mm≦PF≦8mmであるようなピッチPFで外部ストランドTEの周りに螺旋に巻かれる。この場合にはPF=5.1mmである。
内部層CIと外部層CEとで構成されたアセンブリ、すなわち、ラッパーFのないコード260は、4mmよりも大きいか又はそれに等しく、好ましくは、4.5mmよりも大きいか又はそれに等しく、かつ7mmよりも小さく又はそれに等しく、好ましくは、6.5mmよりも小さい又はそれに等しい直径Dを有する。この場合にはD=6.03mmである。
内部ストランドTIの内部層CIは直径DIを有する。各外部ストランドTEは直径DEを有する。この場合にはDI=2.87mm、DE=1.58mmである。
コード260の外部層CEは不飽和化され、不完全な不飽和状態にある。2つの隣接する外部ストランドTEを分離する平均ストランド間距離Eは30μmよりも大きいか又はそれに等しい。この場合、2つの隣接する外部ストランドTEを分離する平均ストランド間距離Eは、E=43μmであるようなものである。外部層CEのスレッド間距離Eの和SIEは、外部層CEの外部ストランドの直径DEよりも小さい。この場合、和SIE=8×0.043=0.34mmであり、この値はDE=1.58mmよりも厳密に小さい値である。
コード260の内部ストランドTI
各内部ストランドTIは2つの層を有する。各内部ストランドTIは、2つのそれよりも多くも少なくもない層を含み、ここではそれで構成される。
各内部ストランドTIは、Q≧1個の内部スレッドF1で構成された内部層C1と、その周りに螺旋に巻かれてそれと接触状態にあるN>1個の外部スレッドF2で構成された外部層C2とを含む。
Q=2、3、又は4、好ましくは、Q=3又は4である。N=7、8、9、又は10、好ましくは、N=8、9又は10である。Q=4である時にはN=7、8、又は9であり、この事例ではQ=4、N=9である。
各内部ストランドTIの内部層C1は、コードの内部層CIの巻回方向と同一である内部ストランドTIの内部層C1の巻回方向、この場合にはS方向に螺旋に巻かれる。Q個の内部スレッドF1が、各内部ストランドTI内で5mm≦p1≦20mmであるようなピッチp1で組み立てられる。ここで、p1=7.7mmである。各内部ストランドTI内の内部層C1での各内部スレッドF1の螺旋角度βは、4°から17°までの範囲にわたり、この場合にはβ=9.9°である。
各内部ストランドTIの外部層C2は、コードの内部層CIの巻回方向と同一である内部ストランドTIの外部層C2の巻回方向、この場合にはS方向に内部層C1の周りに巻かれてそれと接触状態にある。N個の外部スレッドF2は、Q個の内部スレッドF1の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で5mm≦p2≦40mmであるようなピッチp2で組み立てられる。ここで、p2=15.4mmである。各内部ストランドTI内の外部層C2内の各外部スレッドF2の螺旋角度γは、7°から20°までの範囲にわたり、この場合にはγ=11.8°である。
16°≦2α+β+γ≦105°であり、Q>1であることに起因して20°≦2α+β+γ≦105°である。この特定の事例において低い弾性率を有するコード260の場合には16°≦2α+β+γ≦86°であり、Q>1であることに起因して19°≦2α+β+γ≦85°であり、この場合には2α+β+γ=48.9°である。
各内部ストランドTIの各内部スレッドF1及び外部スレッドF2は、それぞれ直径D1、D2を有する。各内部ストランドTIの内部スレッド及び外部スレッドの各直径D1、D2は、0.15mmから0.60mmまで、好ましくは、0.20mmから0.50mmまで、より好ましくは、0.23mmから0.45mmまで、更に好ましくは、0.25mmから0.40mmまでの範囲にわたる。各内部ストランドTIの各内部スレッドF1は、各内部ストランドTIの各外部スレッドF2の直径D2よりも大きいか又はそれに等しく、この場合にはそれに等しい直径D1を有する。この事例ではD1=D2=0.30mmである。
比較的短いピッチp2に起因して、各内部ストランドTIの外部層C2は不飽和化され、完全な不飽和状態にある。N個の外部スレッドを平均的に分離する外部層C2のスレッド間距離I2は、5μmよりも大きいか又はそれに等しい。スレッド間距離I2は、好ましくは、15μmよりも大きいか又はそれに等しく、より好ましくは、35μmよりも大きいか又はそれに等しく、この場合には46μmに等しい。外部層C2のスレッド間距離I2の和SI2は、外部層C2の外部スレッドF2の直径d2よりも大きい。この場合、和SI2=9×0.046=0.41mmであり、この値は、D2=0.30mmよりも厳密に大きい。
同じく、25GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、36GPa≦EI≦180GPaであり、比較的高い弾性率を有する内部層を有する低い弾性率を有するコード260の場合には95GPa≦EI≦180GPaである。この事例ではEI=148GPaである。
コード260の外部ストランドTE
各外部ストランドTEは3つの層を有する。従って、各外部ストランドTEは、3つのそれよりも多くも少なくもない層を含み、ここではそれで構成される。
各外部ストランドTEは、Q’≧1個の内部スレッドF1’で構成された内部層C1’と、その周りに螺旋に巻かれてそれと接触状態にあるP’>1個の中間スレッドF2’で構成された中間層C2’と、その周りに螺旋に巻かれてそれと接触状態にあるN’>1個の外部スレッドF3’で構成された外部層C3’とを含む。
Q’=1、P’=5又は6、及びN’=10、11又は12、好ましくは、Q’=1、P’=5又は6、N’=10又は11であり、この場合、より好ましくは、Q’=1、P’=6及びN’=11である。
Q’>1である事例では、各外部ストランドTEの内部層C1’は、コードの外部層CEの巻回方向と同一である外部ストランドTEの内部層C1’の巻回方向、この場合にはZ方向に螺旋に巻かれる。この場合、Q’=1個の内部スレッドF1’は、各外部ストランドTE内でβ’=0であるような無限ピッチp1’で組み立てられる。
各外部ストランドTEの中間層C2’は、コードの外部層CEの巻回方向と同一である外部ストランドTEの中間層C2’の巻回方向、この場合にはZ方向に内部層C1’の周りに巻かれてそれと接触状態にある。P’個の中間スレッドF2’は、Q’=1個の内部スレッドF1’の周りに螺旋に巻かれ、各外部ストランドTE内で5mm≦p2’≦20mmであるようなピッチp2’で組み立てられる。ここで、p2’=7.7mmである。各外部ストランドTE内の中間層C2’内の各中間スレッドF2’の螺旋角度δ’は、6°から22°までの範囲にわたり、この場合にはδ’=15.5°である。
各外部ストランドTEの外部層C3’は、コードの外部層CEの巻回方向と同一である外部ストランドTEの外部層C3’の巻回方向、この場合にはZ方向に中間層C2’の周りに巻かれてそれと接触状態にある。N’個の外部スレッドF3’が、P’個の中間スレッドF2’の周りに螺旋に巻かれ、各外部ストランドTE内で10mm≦p3’≦40mmであるようなピッチp3’で組み立てられる。ここで、p3’=15.4mmである。各外部ストランドTE内の外部層C3’内の各外部スレッドF3’の螺旋角度γ’は、7°から22°までの範囲にわたり、この場合にはγ’=14.6°である。
47°≦3α’+β’+δ’+γ’≦147°であり、低い弾性率を有するコード260の場合には54°≦3α’+β’+δ’+γ’≦125°であり、Q’=1であることに起因して54°≦3α’+β’+δ’+γ’≦120°である。この特定の事例では3α’+β’+δ’+γ’=87.4°である。
各外部ストランドTEの各内部スレッドF1’、中間スレッドF2’、及び外部スレッドF3’は、それぞれ直径D1’、D2’、D3’を有する。各外部ストランドTEの内部スレッド、中間スレッド、及び外部スレッドの各直径D1’、D2’、D3’は、0.15mmから0.60mmまで、好ましくは、0.20mmから0.50mmまで、より好ましくは、0.23mmから0.45mmまで、更に好ましくは、0.25mmから0.40mmまでの範囲にわたる。各外部ストランドTI’のQ’個の内部スレッドF1’の各々は、各外部ストランドTEの各中間スレッドF2’の直径D2’よりも大きいか又はそれに等しい直径D1’を有する。各外部ストランドTEのQ’個の内部スレッドF1’の各々は、各外部ストランドTEの各外部スレッドF3’の直径D3’よりも大きいか又はそれに等しい直径D1’を有する。各外部ストランドTEのN’個の中間スレッドF2’の各々は、各外部ストランドTEの各外部スレッドF3’の直径D3’に等しい直径D2’を有する。この事例ではD1’=0.38mm>D2’=D3’=0.30mmである。
各外部ストランドTEの中間層C2’は不飽和化され、不完全な不飽和状態にある。P’個の中間スレッドを平均的に分離する中間層C2’のスレッド間距離I2’は、5μmよりも大きいか又はそれに等しい。スレッド間距離I2’は、好ましくは、15μmよりも大きいか又はそれに等しく、この場合には32μmに等しい。中間層C2’のスレッド間距離I2’の和SI2’は、中間層C2’の中間スレッドF2’の直径D2よりも大きい。この場合、和SI2’=6×0.032=0.19mmであり、これはD2’=0.30mmよりも厳密に小さい値である。それに加えて、スレッド間距離I2’の和SI2’は、SI2’<D3’であるような、更にはSI2’<0.8×D3’でさえあるようなものである。
各外部ストランドTEの外部層C3’は不飽和化され、完全な不飽和状態にある。N’個の外部スレッドを平均的に分離する外部層C3’のスレッド間距離I3’は、5μmよりも大きいか又はそれに等しい。スレッド間距離I3’は、好ましくは、15μmよりも大きいか又はそれに等しく、より好ましくは、35μmよりも大きいか又はそれに等しく、更に好ましくは、50μmよりも大きいか又はそれに等しく、この場合には52μmに等しい。外部層C3’のスレッド間距離I3’の和SI3’は、外部層C3’の外部スレッドF3’の直径D3’よりも大きい。この場合、和SI3’=11×0.052=0.57mmであり、この値は、D3’=0.30mmよりも厳密に大きい。
各スレッドF1、F2、F1’、F2’、F3’は、Rmと表記する2500MPa≦Rm≦3100MPaであるような破断強度を有する。これらのスレッドに向けた鋼鉄は、SHT(「超高張力」)等級のものと呼ばれる。上級のスレッド、例えばUT(「超張力」)又はMT(「メガ張力」)等級のものを用いることができるのと全く同様に、他のスレッド、例えば低級のスレッド、例えばNT(「標準張力」)等級又はHT(「高張力」)等級のものを用いることができる。
84°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦226°であり、Q>1及びQ’=1であることに起因して88°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦206°である。低い弾性率を有するコード260の場合には87°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦172°であり、Q>1及びQ’=1であることに起因して90°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦165°である。この事例では2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’=136.3°である。
0.60≦EC/EI≦1.20であり、この場合にはEC/EI=0.69である。
同じく、50GPa≦EC≦160GPaであり、この実施形態では、90GPa≦EC≦130GPaである。この場合EC=102GPaである。
本発明の第16の実施形態によるコード
次に本発明の第2の実施形態による低弾性率コード261を以下に説明する。コード260のものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード260と261の間の相違点の中でも、とりわけ、Q=1、N=5又は6であり、この場合にはQ=1、N=6である点に注意されたい。
同じく、N個の外部スレッドF2は、Q=1個の内部スレッドF1の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で5mm≦p2≦30mmであるようなピッチp2で組み立てられることにも注意されたい。ここで、p2=7.7mmである。各内部ストランドTI内の外部層C2内の各外部スレッドF2の螺旋角度γは、5°から26°までの範囲にわたり、この場合にはγ=12.9°である。
同じく、16°≦2α+β+γ≦105°であり、Q=1であることに起因して16°≦2α+β+γ≦86°であり、この場合には2α+β+γ=26.5°であることにも注意されたい。
Q=1及びQ’=1であることに起因して84°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦199°であることに注意されたい。低い弾性率を有するコード261の場合には、Q=1及びQ’=1である時に87°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦160°である。この事例では2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’=136.3°である。
EC/EI≦0.59、好ましくは、0.40≦EC/EI≦0.59であり、この場合にはEC/EI=0.56であることに注意されたい。
本発明の第17の実施形態によるコード
次に本発明の第3の実施形態による低弾性率コード262を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード260と262の間の相違点の中でも、とりわけ、低い弾性率を有するコード262の内部層が比較的低い弾性率を有することに起因して25GPa≦EI≦94GPa、好ましくは、64GPa≦EI≦94GPaである点に注意されたい。この事例ではEI=71GPaである。
1.21≦EC/EI、好ましくは、1.21≦EC/EI≦3.00であり、低い弾性率を有するコード262の場合には1.21≦EC/EI≦2.82であり、この場合にはEC/EI=1.33であることに注意されたい。
本発明の第18の実施形態によるコード
次に本発明の第4の実施形態による超低弾性率コード263を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード260と263の間の相違点の中でも、とりわけ、超低弾性率を備えたコード263の場合には、コード263の内部層CI内の各内部ストランドTIの螺旋角度αが5°から36°までの範囲にわたり、この事例ではα=10°である点に注意されたい。更に、コード263の外部層CE内の各外部ストランドTEの螺旋角度α’が、超低弾性率を備えたコード263の場合には14°から34°までの範囲にわたり、この事例ではα’=14.5°であることにも注意されたい。
更に、超低弾性率を備えたコード263の場合には20°≦2α+β+γ≦105°であり、Q>1であることに起因して27°≦2α+β+γ≦105°であり、この場合には2α+β+γ=53.6°であることにも注意されたい。
超低弾性率を備えたコード263の場合には、25GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、36GPa≦EI≦175GPaであることに注意されたい。比較的高い弾性率を有する内部層を有するコード263の場合には、95GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、95GPa≦EI≦175GPaである。この事例ではEI=130GPaである。
超低弾性率を備えたコード263の場合には、Q’=1であることに起因して66°≦3α’+β’+δ’+γ’≦147°であることに注意されたい。この特定の事例では3α’+β’+δ’+γ’=93.5°である。
同じく、超低弾性率を備えたコード263の場合には、146°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦226°であり、Q>1及びQ’=1であることに起因して130°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦206°であることにも注意されたい。この事例では2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’=147.1°である。
超低弾性率を備えたコード263の場合には、0.60≦EC/EI≦1.20であり、この場合には、EC/EI=0.64である。
更に、超低弾性率を備えたコード263のこの実施形態では、50GPa≦EI≦89GPaであることにも注意されたい。この場合EC=84GPaである。
本発明の第19の実施形態によるコード
次に本発明の第5の実施形態による超低弾性率コード264を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード263と264の間の相違点の中でも、とりわけ、比較的低い弾性率を備えた内部層を有する超低弾性率を備えたコード264の場合には、25GPa≦EI≦94GPa、好ましくは、36GPa≦EI≦94GPaである点に注意されたい。この事例ではEI=42GPaである。
Q’>1であり、この場合には、Q’=2、3、又は4、P’=7、8、9、又は10、N’=13、14、又は15であり、この場合には、Q’=3、P’=8、及びN’=13であることに注意されたい。
Q’個の内部スレッドF1’は、各外部ストランドTE内で5mm≦p1’≦15mmであるようなピッチp1’で螺旋に巻かれることに注意されたい。ここで、p1’=12mmである。各外部ストランドTE内の内部層の各内部スレッドF1’の螺旋角度β’は、4°から20°までの範囲にわたり、この場合には、β’=6°である。P’個の中間スレッドF2’は、各外部ストランドTE内で10mm≦p2’≦20mmであるようなピッチp2’で組み立てられる。ここで、p2’=18mmである。各外部ストランドTE内の中間層C2’内の各中間スレッドF2’の螺旋角度δ’は、8°から22°までの範囲にわたり、この場合には、δ’=10.9°である。N’個の外部スレッドF3’は、各外部ストランドTE内で10mm≦p3’≦40mmであるようなピッチp3’で組み立てられる。ここで、p3’=25mmである。各外部ストランドTE内の外部層C3’内の各外部スレッドF3’の螺旋角度γ’は、9°から25°までの範囲にわたり、この場合には、γ’=12.8°である。
同じく、超低弾性率を備えたコード264の場合には、Q’>1であることに起因して75°≦3α’+β’+δ’+γ’≦140°であることにも注意されたい。この特定の事例では3α’+β’+δ’+γ’=95.7°である。
超低弾性率を備えたコード264の場合には、Q>1及びQ’>1であることに起因して146°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦226°であることに注意されたい。この特定の事例では2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’=188.9°である。
超低弾性率を備えたコード264の場合には、1.21≦EC/EI、好ましくは、1.21≦EC/EI≦3.00であり、この場合には、EC/EI=1.72であることに注意されたい。
本発明の第20の実施形態によるコード
次に本発明の第6の実施形態による中程度弾性率コード265を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード260と262の間の相違点の中でも、とりわけ、中程度の弾性率を有するコード265の内部層CI内の各内部ストランドTIの螺旋角度αが3°から20°までの範囲にわたり、この事例ではα=6.8°である点に注意されたい。また、中程度の弾性率を有するコード265の外部層CE内の各外部ストランドTEの螺旋角度α’が、10°から22°までの範囲にわたり、この事例ではα’=15.3°であることにも注意されたい。
更に、Q=1、N=5又は6、であり、この場合には、Q=1、N=6であることにも注意されたい。N個の外部スレッドF2は、Q=1個の内部スレッドF1の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で5mm≦p2≦30mmであるようなピッチp2で組み立てられる。ここで、p2=5mmである。各内部ストランドTI内の外部層C2内の各外部スレッドF2の螺旋角度γは、5°から26°までの範囲にわたり、この場合には、γ=19.4°である。
中程度の弾性率を有するコード265の場合には、16°≦2α+β+γ≦68°であり、Q=1であることに起因して16°≦2α+β+γ≦56°であり、この場合には、2α+β+γ=33°であることに注意されたい。
同じく、中程度の弾性率を有するコード265の場合には、78GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、100GPa≦EI≦180GPaであり、比較的高い弾性率を有する内部層を有するコード265の場合には、95GPa≦EI≦180GPaであり、この事例ではEI=165GPaであることにも注意されたい。
中程度の弾性率を有するコード265の場合には、47°≦3α’+β’+δ’+γ’≦89°であり、Q’=1であることに起因して47°≦3α’+β’+δ’+γ’≦86°であることに注意されたい。この特定の事例では3α’+β’+δ’+γ’=71.4°である。
中程度の弾性率を有するコード265の場合には、84°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦136°であり、Q=1及びQ’=1であることに起因して84°≦2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’≦112°であることに注意されたい。この特定の事例では2α+β+γ+3α’+β’+δ’+γ’=104.2°である。
同じく、中程度の弾性率を有するコード265の場合には、0.60≦EC/EI≦1.20、好ましくは、0.80≦EC/EI≦1.15であり、この場合には、EC/EI=0.90であることにも注意されたい。
更に、50GPa≦EC≦160GPaであり、中程度の弾性率を有するコード265の実施形態では、131GPa≦EC≦160GPaである。この場合EC=148GPaである。
本発明の第21の実施形態によるコード
次に本発明の第7の実施形態による中程度弾性率コード266を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード265と266の間の相違点の中でも、とりわけ、Q=2、3、又は4、好ましくは、Q=3又は4である点に注意されたい。N=7、8、9、又は10である。Q=3である時にはN=7、8、又は9であり、この場合には、Q=3、N=8である。
Q個の内部スレッドF1が、各内部ストランドTI内で5mm≦p1≦20mmであるようなピッチp1で組み立てられることに注意されたい。ここで、p1=12mmである。各内部ストランドTI内の内部層C1での各内部スレッドF1の螺旋角度βは、4°から17°までの範囲にわたり、この場合には、β=6°である。N個の外部スレッドF2は、Q個の内部スレッドF1の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で5mm≦p2≦40mmであるようなピッチp2で組み立てられる。ここで、p2=18mmである。各内部ストランドTI内の外部層C2内の各外部スレッドF2の螺旋角度γは、7°から20°までの範囲にわたり、この場合には、γ=10.9°である。
中程度の弾性率を有するコード266の場合には、Q>1であることに起因して20°≦2α+β+γ≦68°であり、この場合には、2α+β+γ=26.9°であることに注意されたい。
同じく、Q’>1であり、この場合には、Q’=2、3、又は4、P’=7、8、9、又は10、N’=13、14、又は15であり、更にこの場合、Q’=3、P’=8、及びN’=13であることにも注意されたい。
Q’個の内部スレッドF1’は、各外部ストランドTE内で5mm≦p1’≦15mmであるようなピッチp1’で螺旋に巻かれることに注意されたい。ここで、p1’=12mmである。各外部ストランドTE内の内部層の各内部スレッドF1’の螺旋角度β’は、4°から20°までの範囲にわたり、この場合には、β’=4.5°である。P’個の中間スレッドF2’は、各外部ストランドTE内で10mm≦p2’≦20mmであるようなピッチp2’で組み立てられる。ここで、p2’=18mmである。各外部ストランドTE内の中間層C2’内の各中間スレッドF2’の螺旋角度δ’は、8°から22°までの範囲にわたり、この場合には、δ’=8.1°である。N’個の外部スレッドF3’は、各外部ストランドTE内で10mm≦p3’≦40mmであるようなピッチp3’で組み立てられる。ここで、p3’=25mmである。各外部ストランドTE内の外部層C3’内の各外部スレッドF3’の螺旋角度γ’は、9°から25°までの範囲にわたり、この場合には、γ’=9.6°である。
中程度の弾性率を有するコード266の場合には、Q’>1であることに起因して62°≦3α’+β’+δ’+γ’≦89°であり、この場合には、3α’+β’+δ’+γ’=77.1°であることに注意されたい。
本発明の第22の実施形態によるコード
図10は、本発明の第6の実施形態によるコード360を描いている。
コード360は金属であり、かつ2つの円筒層を有するマルチストランドタイプのものである。従って、コード360を構成する2つのそれよりも多くも少なくもないストランド層が存在することは理解されるであろう。ストランド層は、隣接し、同心のものである。コード360には、タイヤの中に組み込まれていない時にはポリマー化合物及びエラストマー化合物が存在しない。
コード360は、その内部層CIと外部層CEとを含む。内部層CIは、J>1個の内部ストランドTI、すなわち、螺旋に巻かれた数個の内部ストランドTIで構成される。外部層CEは、L>1個の外部ストランド、すなわち、内部層CIの周りに螺旋に巻かれた数個の外部ストランドTEで構成される。この事例ではJ=2、3、又は4、好ましくは、J=3又は4である。それに加えて、L=7、8、9、又は10、好ましくは、L=8、9、又は10である。J=3である時にはL=7、8、又は9であり、この事例及びこの場合には、J=3、L=8である。
コード360は、単一のラッピングワイヤで構成されたラッパーFを更に含む。
内部層CIは、コードの内部層の巻回方向、この場合には、方向Sに螺旋に巻かれる。内部ストランドTIは、10mm≦PI≦65mmであり、好ましくは、10mm≦PI≦45mmであるようなピッチPIで螺旋に巻かれる。この場合、PI=20mmである。コード360の内部層CI内の各内部ストランドTIの螺旋角度αは、4°から36°までの範囲にわたり、低い弾性率を有するコード360の実施形態では、4°から27°までの範囲にわたり、この事例ではα=13.4°である。
外部層CEは、コードの内部層の巻回方向の反対であるコードの外部層の巻回方向、この場合には、方向Zに内部層CIの周りに螺旋に巻かれる。外部ストランドTEは、30mm≦PE≦65mm、好ましくは、30mm≦PE≦60mmであるようなピッチPEで内部ストランドTIの周りに螺旋に巻かれる。この場合、PE=40mmである。コード360の外部層CE内の各外部ストランドTEの螺旋角度α’は、10°から32°までの範囲にわたり、低い弾性率を有するコード360の実施形態では、11°から31°までの範囲にわたり、この事例ではα’=18.6°である。
ラッパーFは、この場合には、外部層CEの巻回方向と反対のラッパーの巻回方向、この事例ではS方向に外部層CEの周りに巻かれる。ラッピングワイヤは、2mm≦PF≦10mm、好ましくは、3mm≦PF≦8mmであるようなピッチPFで外部ストランドTEの周りに螺旋に巻かれる。この場合には、PF=5.1mmである。
内部層CIと外部層CEとで構成されたアセンブリ、すなわち、ラッパーFのないコード360は、4mmよりも大きいか又はそれに等しく、好ましくは、4.5mmよりも大きいか又はそれに等しく、かつ7mmよりも小さく又はそれに等しく、好ましくは、6.5mmよりも小さい又はそれに等しい直径Dを有する。この場合には、D=5.7mmである。
内部ストランドTIの内部層CIは直径DIを有する。各外部ストランドTEは直径DEを有する。この場合には、DI=2.83mm、DE=1.46mmである。
コード360の外部層CEは不飽和化され、不完全な不飽和状態にある。2つの隣接する外部ストランドTEを分離する平均ストランド間距離Eは、30μmよりも大きいか又はそれに等しく、好ましくは、70μmよりも大きく/それに等しく、より好ましくは、100μmよりも大きい/それに等しい。この場合、2つの隣接する外部ストランドTEを分離する平均ストランド間距離Eは、E=117μmであるようなものである。外部層CEのスレッド間距離Eの和SIEは、外部層CEの外部ストランドの直径DEよりも小さい。この場合、和SIE=8×0.117=0.94mmであり、この値はDE=1.46mmよりも厳密に小さい値である。
コード360の内部ストランドTI
各内部ストランドTIは3つの層を有する。各内部ストランドTIは、3つのそれよりも多くも少なくもない層を含み、ここではそれで構成される。
各内部ストランドTIは、Q≧1個の内部スレッドF1で構成された内部層C1と、その周りに螺旋に巻かれてそれと接触状態にあるP>1個の中間スレッドF2で構成された中間層C2と、その周りに螺旋に巻かれてそれと接触状態にあるN>1個の外部スレッドF3で構成された外部層C3とを含む。
Q=1、P=5又は6、及びN=10、11、又は12、好ましくは、Q=1、P=5又は6、N=10又は11であり、この場合、より好ましくは、Q=1、P=6、及びN=11である。
Q>1である事例では、各内部ストランドTIの内部層C1は、コードの内部層CIの巻回方向と同一である内部ストランドTIの内部層C1の巻回方向、この場合には、S方向に螺旋に巻かれる。この場合、Q=1個の内部スレッドF1が、各内部ストランドTI内でβ=0であるような無限ピッチで組み立てられる。
各内部ストランドTIの中間層C2は、コードの内部層CIの巻回方向と同一である内部ストランドTIの中間層C2の巻回方向、この場合には、S方向に内部層C1の周りに巻かれてそれと接触状態にある。P個の中間スレッドF2は、Q=1個の内部スレッドF1の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で5mm≦p2≦20mmであるようなピッチp2で組み立てられる。ここで、p2=7.7mmである。各内部ストランドTI内の中間層C2内の各中間スレッドF2の螺旋角度δは、6°から30°までの範囲にわたり、この場合には、δ=12.2°である。
各内部ストランドTIの外部層C3は、コードの内部層CIの巻回方向と同一である内部ストランドTIの外部層C3の巻回方向、この場合には、S方向に中間層C2の周りに巻かれてそれと接触状態にある。N個の外部スレッドF3が、P個の中間スレッドF2の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で10mm≦p3≦40mmであるようなピッチp3で組み立てられる。ここで、p3=15.4mmである。各内部ストランドTI内の外部層C3内の各外部スレッドF3の螺旋角度γは、7°から30°までの範囲にわたり、この場合には、γ=12.1°である。
26°≦3α+β+δ+γ≦162°であり、この場合、Q=1であることに起因して26°≦3α+β+δ+γ≦140°である。この特定の事例において低い弾性率を有するコード360のこの第1の実施形態では、26°≦3α+β+δ+γ≦128°であり、この場合、Q>1であることに起因して26°≦3α+β+δ+γ≦113°である。コード360の場合には、3α+β+δ+γ=64.5°である。
各内部ストランドTIの各内部スレッドF1、中間スレッドF2、及び外部スレッドF3は、それぞれ直径D1、D2、D3を有する。各内部ストランドTIの内部スレッド、中間スレッド、及び外部スレッドの各直径D1、D2、D3は、0.15mmから0.60mmまで、好ましくは、0.20mmから0.50mmまで、より好ましくは、0.23mmから0.45mmまで、更に好ましくは、0.25mmから0.40mmまでの範囲にわたる。各内部ストランドTIの各内部スレッドF1は、各内部ストランドTIの各中間スレッドF2の直径D2よりも大きいか又はそれに等しく、この場合には、それに等しい直径D1を有する。各内部ストランドTIの各内部スレッドF1は、各内部ストランドTIの各外部スレッドF3の直径D3よりも大きいか又はそれに等しく、この場合には、それに等しい直径D1を有する。各内部ストランドTIの各中間スレッドF2は、各内部ストランドTIの各外部スレッドF3の直径D3に等しい直径D2を有する。この事例ではD1=D2=D3=0.26mmである。
各内部ストランドTIの中間層C2は飽和状態にある。ここで、距離I2はほぼ0に等しい。
各内部ストランドTIの外部層C3は不飽和化され、完全な不飽和状態にある。N個の外部スレッドを平均的に分離する外部層C3のスレッド間距離I3は、5μmよりも大きいか又はそれに等しい。スレッド間距離I3は、好ましくは、15μmよりも大きいか又はそれに等しく、この場合には、30μmに等しい。外部層C3のスレッド間距離I3の和SI3は、外部層C3の外部スレッドF3の直径D3よりも大きい。この場合、和SI3=11×0.030=0.33mmであり、この値は、D3=0.26mmよりも厳密に大きい。
同じく、25GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、36GPa≦EI≦180GPaである。低い弾性率を有するコード360の場合には、25GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、36GPa≦EI≦175GPaである。この場合、内部層は比較的高い弾性率を有し、従って95GPa≦EI≦180GPaである。この事例ではEI=147GPaである。
コード360の外部ストランドTE
各外部ストランドTEは2つの層を有する。従って、各外部ストランドTEは、2つのそれよりも多くも少なくもない層を含み、ここではそれで構成される。
各外部ストランドTEは、Q’≧1個の内部スレッドF1’で構成された内部層C1’と、その周りに螺旋に巻かれてそれと接触状態にあるN’>1個の外部スレッドF2’で構成された外部層C2’とを含む。
Q’=2、3、又は4、好ましくは、Q’=3又は4である。N’=7、8、9、又は10、好ましくは、N’=8、9、又は10である。Q’=3である時にはN’=7、8、又は9であり、この事例ではQ’=3、N’=8である。
各外部ストランドTEの内部層C1’は、コードの外部層CEの巻回方向と同一である外部ストランドTEの内部層C1’の巻回方向、この場合には、Z方向に螺旋に巻かれる。Q’個の内部スレッドF1’は、各外部ストランドTE内で5mm≦p1’≦20mmであるようなピッチp1’で組み立てられる。ここで、p1’=7.7mmである。各外部ストランドTE内の内部層C1’での各内部スレッドF1’の螺旋角度β’は、4°から17°までの範囲にわたり、この場合には、β’=9.4°である。
各外部ストランドTEの外部層C2’は、コードの外部層CEの巻回方向と同一である内部ストランドTEの外部層C2’の巻回方向、この場合には、Z方向に内部層C1’の周りに巻かれてそれと接触状態にある。N’個の外部スレッドF2’は、Q’個の内部スレッドF1’の周りに螺旋に巻かれ、各外部ストランドTE内で5mm≦p2’≦40mmであるようなピッチp2’で組み立てられる。ここで、p2’=15.4mmである。各外部ストランドTE内の外部層C2’内の各外部スレッドF2’の螺旋角度γ’は、7°から20°までの範囲にわたり、この場合には、γ’=12.7°である。
28°≦2α’+β’+γ’≦96°であり、Q’>1であることに起因して34°≦2α’+β’+γ’≦96°である。この特定の事例において低い弾性率を有するコード360のこの第1の実施形態では、28°≦2α’+β’+γ’≦89°であり、この場合、Q’=1であることに起因して36°≦2α’+β’+γ’≦89°である。コード360の場合には、2α’+β’+γ’=59.3°である。
各外部ストランドTEの各内部スレッドF1’及び外部スレッドF2’は、それぞれ直径D1’、D2’を有する。各外部ストランドTEの内部スレッド及び外部スレッドの各直径D1’、D2’は、0.15mmから0.60mmまで、好ましくは、0.20mmから0.50mmまで、より好ましくは、0.23mmから0.45mmまで、更に好ましくは、0.25mmから0.40mmまでの範囲にわたる。各外部ストランドTI’のQ’個の内部スレッドF1’の各々は、各外部ストランドTEの各外部スレッドF2’の直径D2’よりも大きいか又はそれに等しく、この場合には、それに等しい直径D1’を有する。この事例ではD1’=D2’=0.35mmである。
各外部ストランドTEの外部層C2’は不飽和化され、完全な不飽和状態にある。N’個の外部スレッドを平均的に分離する外部層C2’のスレッド間距離I2’は、5μmよりも大きいか又はそれに等しい。スレッド間距離I2’は、好ましくは、15μmよりも大きいか又はそれに等しく、より好ましくは、35μmよりも大きいか又はそれに等しく、更に好ましくは、50μmよりも大きいか又はそれに等しく、非常に好ましくは、60μmよりも大きいか又はそれに等しく、この場合には、66μmに等しい。外部層C2’のスレッド間距離I2’の和SI2’は、外部層C2’の外部スレッドF2’の直径D2’よりも大きい。この場合、和SI2’=8×0.066=0.53mmであり、この値は、D2’=0.35mmよりも厳密に大きい。
各スレッドF1、F2、F3、F1’、F2’は、Rmと表記する2500MPa≦Rm≦3100MPaであるような破断強度を有する。これらのスレッドに向けた鋼鉄は、SHT(「超高張力」)等級のものと呼ばれる。上級のスレッド、例えばUT(「超張力」)又はMT(「メガ張力」)等級のものを用いることができるのと全く同様に、他のスレッド、例えば低級のスレッド、例えばNT(「標準張力」)等級又はHT(「高張力」)等級のものを用いることができる。
64°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦224°である。この特定の事例では、Q=1及びQ’>1であることに起因して68°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦220°である。低い弾性率を有するコード360の実施形態では、74°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦183°であり、Q=1及びQ’>1であることに起因して84°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦168°であり、この場合には、3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’=123.8°である。
0.60≦EC/EI≦1.20であり、この場合には、EC/EI=0.75である。
同じく、50GPa≦EC≦160GPaであり、低い弾性率を有するコード360のこの実施形態では、90GPa≦EC≦130GPaである。この場合EC=111GPaである。
本発明の第23の実施形態によるコード
次に本発明の第2の実施形態による低弾性率コード361を以下に説明する。コード360のものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード360と361の間の相違点の中でも、とりわけ、Q>1、Q=2、3、又は4、P=7、8、9、又は10、N=13、14、又は15であり、この場合には、Q=3、P=8、及びN=13である点に特に注意されたい。
Q個の内部スレッドF1が、各内部ストランドTI内で5mm≦p1≦15mmであるようなピッチp1で螺旋に巻かれることに注意されたい。ここで、p1=12mmである。各内部ストランドTI内の内部層の各内部スレッドF1の螺旋角度βは、4°から17°までの範囲にわたり、この場合には、β=6°である。P個の中間スレッドF2は、Q個の内部スレッドF1の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で10mm≦p2≦20mmであるようなピッチp2で組み立てられる。ここで、p2=18mmである。各内部ストランドTI内の中間層C2内の各中間スレッドF2の螺旋角度δは、8°から22°までの範囲にわたり、この場合には、δ=10.9°である。N個の外部スレッドF3が、P個の中間スレッドF2の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で10mm≦p3≦40mmであるようなピッチp3で組み立てられる。ここで、p3=25mmである。各内部ストランドTI内の外部層C3内の各外部スレッドF3の螺旋角度γは、9°から25°までの範囲にわたり、この場合には、γ=12.8°である。
同じく、Q>1であることに起因して36°≦3α+β+δ+γ≦162°であることにも注意されたい。この特定の事例において低い弾性率を有するコード361のこの実施形態では、Q>1であることに起因して36°≦3α+β+δ+γ≦128°であり、この場合には、3α+β+δ+γ=51.9°である。
Q’=1であり、この場合には、N’=5又は6、好ましくは、N’=6であることに注意されたい。
N’個の外部スレッドF2’は、Q’個の内部スレッドF1’の周りに螺旋に巻かれ、各外部ストランドTE内で5mm≦p2’≦30mmであるようなピッチp2’で組み立てられることに注意されたい。ここで、p2’=15mmである。各外部ストランドTE内の外部層C2’内の各外部スレッドF2’の螺旋角度γ’は、5°から26°までの範囲にわたり、この場合には、γ’=8.8°である。
Q’>1であることに起因して28°≦2α’+β’+γ’≦86°であることに注意されたい。この特定の事例において低い弾性率を有するコード361のこの実施形態では、28°≦2α’+β’+γ’≦85°である。コード361の場合には、2α’+β’+γ’=63.4°である。
Q>1及びQ’=1であることに起因して73°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦212°であることに注意されたい。低い弾性率を有するコード361の実施形態では、86°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦168°であり、この場合には、3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’=115.3°である。
本発明の第24の実施形態によるコード
次に本発明の第3の実施形態による低弾性率コード362を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード360と362の間の相違点の中でも、とりわけ、28GPa≦EI≦94GPaであり、比較的低い弾性率を備えた内部層を有する低い弾性率を有するコード362の場合には、25GPa≦EI≦94GPa、好ましくは、64GPa≦EI≦94GPaである点に注意されたい。この事例ではEI=65GPaである。
同じく、Q’=1、N’=5又は6であり、この場合、好ましくは、N’=6であることにも注意されたい。N’個の外部スレッドF2’は、Q’=1個の内部スレッドF1’の周りに螺旋に巻かれ、各外部ストランドTE内で5mm≦p2’≦30mmであるようなピッチp2’で組み立てられる。ここで、p2’=15mmである。各外部ストランドTE内の外部層C2’内の各外部スレッドF2’の螺旋角度γ’は、5°から26°までの範囲にわたり、この場合には、γ’=8.8°である。
Q’=1であることに起因して28°≦2α’+β’+γ’≦86°であり、低い弾性率を有するコード362のこの実施形態では、28°≦2α’+β’+γ’≦85°であることに注意されたい。コード362の場合には、2α’+β’+γ’=36.4°である。
同じく、Q=1及びQ’=1であることに起因して64°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦200°であり、低い弾性率を有するコード362の実施形態では、74°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦158°であり、この場合には、3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’=148.5°であることにも注意されたい。
更に、1.21≦EC/EI、好ましくは、1.21≦EC/EI≦3.00であり、低い弾性率を有するコード362の実施形態では、1.21≦EC/EI≦2.82であり、この場合には、EC/EI=1.54である。
本発明の第25の実施形態によるコード
次に本発明の第4の実施形態による超低弾性率コード363を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード360と363の間の相違点の中でも、とりわけ、超低弾性率を備えたコード363の内部層CI内の各内部ストランドTIの螺旋角度αが4°から36°までの範囲にわたり、この事例ではα=26.7°である点に注意されたい。超低弾性率を備えたコード363の外部層CE内の各外部ストランドTEの螺旋角度α’が、13°から32°までの範囲にわたり、この事例ではα’=16°であることに注意されたい。
Q>1、Q=2、3、又は4、P=7、8、9、又は10、N=13、14、又は15であり、この場合には、Q=3、P=8、及びN=13であることに注意されたい。Q個の内部スレッドF1が、各内部ストランドTI内で5mm≦p1≦15mmであるようなピッチp1で螺旋に巻かれる。ここで、p1=5mmである。各内部ストランドTI内の内部層の各内部スレッドF1の螺旋角度βは、4°から17°までの範囲にわたり、この場合には、β=10.7°である。P個の中間スレッドF2は、Q個の内部スレッドF1の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で10mm≦p2≦20mmであるようなピッチp2で組み立てられる。ここで、p2=10mmである。各内部ストランドTI内の中間層C2内の各中間スレッドF2の螺旋角度δは、8°から22°までの範囲にわたり、この場合には、δ=14.5°である。N個の外部スレッドF3が、P個の中間スレッドF2の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で10mm≦p3≦40mmであるようなピッチp3で組み立てられる。ここで、p3=15mmである。各内部ストランドTI内の外部層C3内の各外部スレッドF3の螺旋角度γは、9°から25°までの範囲にわたり、この場合には、γ=15.7°である。
超低弾性率を備えたコード363のこの実施形態では、35°≦3α+β+δ+γ≦162°であり、この場合、Q>1であることに起因して36°≦3α+β+δ+γ≦162°であることに注意されたい。コード363の場合には、3α+β+δ+γ=121°である。
同じく、超低弾性率を備えたコード363の場合には、25GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、36GPa≦EI≦175GPaであり、内部層は比較的低い弾性率を有することから25GPa≦EI≦94GPa、好ましくは、36GPa≦EI≦94GPaであることにも注意されたい。この事例ではEI=73GPaである。
超低弾性率を備えたコード363の場合には、34°≦2α’+β’+γ’≦96°であり、この場合、Q’>1であることに起因して42°≦2α’+β’+γ’≦96°であり、更にこの場合には、2α’+β’+γ’=65.6°であることに注意されたい。
同じく、超低弾性率を備えたコード363の場合には、100°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦224°であり、Q>1及びQ’=1であることに起因して121°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦224°であり、この場合には、3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’=186.6°であることにも注意されたい。
超低弾性率を備えたコード363の場合には、0.60≦EC/EI≦1.20であり、この場合には、EC/EI=1.14であることに注意されたい。
同じく、50GPa≦EC≦160GPaであり、超低弾性率を備えたコード363のこの実施形態では、50GPa≦EC≦89GPaである。この場合EC=83GPaである。
本発明の第26の実施形態によるコード
次に本発明の第5の実施形態による超低弾性率コード364を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード363と364の間の相違点の中でも、とりわけ、Q=1、P=5又は6、及びN=10、11、又は12、好ましくは、Q=1、P=5又は6、N=10又は11であり、この場合、より好ましくは、Q=1、P=6、及びN=11である点に注意されたい。P個の中間スレッドF2は、Q=1個の内部スレッドF1の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で5mm≦p2≦20mmであるようなピッチp2で組み立てられる。ここで、p2=5mmである。各内部ストランドTI内の中間層C2内の各中間スレッドF2の螺旋角度δは、6°から30°までの範囲にわたり、この場合には、δ=19.4°である。N個の外部スレッドF3が、P個の中間スレッドF2の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で10mm≦p3≦40mmであるようなピッチp3で組み立てられる。ここで、p3=10mmである。各内部ストランドTI内の外部層C3内の各外部スレッドF3の螺旋角度γは、7°から30°までの範囲にわたり、この場合には、γ=18.7°である。
超低弾性率を備えたコード364の実施形態では、Q=1であることに起因して35°≦3α+β+δ+γ≦140°であり、この場合には、3α+β+δ+γ≦51.9°であることに注意されたい。
超低弾性率を備えたコード364は、比較的高い弾性率を有するコードの内部層を有することから、95GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、95GPa≦EI≦175GPaであることに注意されたい。この事例ではEI=146GPaである。
同じく、Q’=1であり、この場合には、N’=5又は6、好ましくは、N’=6であることにも注意されたい。N’個の外部スレッドF2’は、Q’=1個の内部スレッドF1’の周りに螺旋に巻かれ、各外部ストランドTE内で5mm≦p2’≦30mmであるようなピッチp2’で組み立てられる。ここで、p2’=5mmである。各外部ストランドTE内の外部層C2’内の各外部スレッドF2’の螺旋角度γ’は、5°から26°までの範囲にわたり、この場合には、γ’=25.4°である。
Q’=1であることに起因して28°≦2α’+β’+γ’≦86°であり、超低弾性率を備えたコード364のこの実施形態では、34°≦2α’+β’+γ’≦86°であり、この場合には、2α’+β’+γ’=64.8°であることに注意されたい。
同じく、Q=1及びQ’=1であることに起因して64°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦200°であり、超低弾性率を備えたコード364の実施形態では、100°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦200°であり、この場合には、3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’=116.7°であることにも注意されたい。
更に、EC/EI≦0.59であり、この場合には、EC/EI=0.58であることにも注意されたい。
本発明の第27の実施形態によるコード
次に本発明の第6の実施形態による中程度弾性率コード365を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード360と365の間の相違点の中でも、とりわけ、中程度の弾性率65を有するコードの場合には、内部層CI内の各内部ストランドTIの螺旋角度αが4°から23°までの範囲にわたり、この事例ではα=11°である点に注意されたい。中程度の弾性率65を有するコードの場合には、外部層CE内の各外部ストランドTEの螺旋角度α’は10°から27°までの範囲にわたり、この事例ではα’=17°である。
同じく、Q>1、Q=2、3、又は4、P=7、8、9、又は10、N=13、14、又は15であり、この場合には、Q=3、P=8、及びN=13であることにも注意されたい。Q個の内部スレッドF1が、各内部ストランドTI内で5mm≦p1≦15mmであるようなピッチp1で螺旋に巻かれる。ここで、p1=8mmである。各内部ストランドTI内の内部層の各内部スレッドF1の螺旋角度βは、4°から17°までの範囲にわたり、この場合には、β=6.7°である。P個の中間スレッドF2は、Q個の内部スレッドF1の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で10mm≦p2≦20mmであるようなピッチp2で組み立てられる。ここで、p2=15mmである。各内部ストランドTI内の中間層C2内の各中間スレッドF2の螺旋角度δは、8°から22°までの範囲にわたり、この場合には、δ=9.8°である。N個の外部スレッドF3が、P個の中間スレッドF2の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で10mm≦p3≦40mmであるようなピッチp3で組み立てられる。ここで、p3=20mmである。各内部ストランドTI内の外部層C3内の各外部スレッドF3の螺旋角度γは、9°から25°までの範囲にわたり、この場合には、γ=11.9°である。
同じく、中程度の弾性率を有するコード365の場合には、Q>1であることに起因して26°≦3α+β+δ+γ≦97°であり、この場合には、3α+β+δ+γ=61.4°であることにも注意されたい。
同じく、中程度の弾性率を有するコード365の場合には、78GPa≦EI≦180GPa、好ましくは、100GPa≦EI≦180GPaである。比較的高い弾性率を有する内部層を含む中程度の弾性率を有するコード365の場合には、95GPa≦EI≦180GPaであり、この場合には、EI=157GPaである。
更に、Q’=1、N’=5又は6であり、この場合、好ましくは、N’=6であることにも注意されたい。N’個の外部スレッドF2’は、Q’=1個の内部スレッドF1’の周りに螺旋に巻かれ、各外部ストランドTE内で5mm≦p2’≦30mmであるようなピッチp2’で組み立てられる。ここで、p2’=15mmである。各外部ストランドTE内の外部層C2’内の各外部スレッドF2’の螺旋角度γ’は、5°から26°までの範囲にわたり、この場合には、γ’=8.8°である。
中程度の弾性率を有するコード365の場合には、30°≦2α’+β’+γ’≦64°であり、この場合、Q’=1であることに起因して30°≦2α’+β’+γ’≦62°であり、この事例では2α’+β’+γ’=44°であることに注意されたい。
中程度の弾性率を有するコード365の場合には、64°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦135°であり、Q>1及びQ’=1であることに起因して73°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦131°であり、この場合には、3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’=105.4°であることに注意されたい。
同じく、0.60≦EC/EI≦1.20、好ましくは、0.80≦EC/EI≦1.15であり、この場合には、EC/EI=0.91である。
更に、50GPa≦EC≦160GPaであり、中程度の弾性率を有するコード365のこの実施形態では、131GPa≦EC≦160GPaである。この場合EC=143GPaである。
本発明の第28の実施形態によるコード
次に本発明の第7の実施形態による中程度弾性率コード366を以下に説明する。既に説明済みのコードのものと類似の要素は、同一の参照番号で表記する。
コード365と366の間の相違点の中でも、とりわけ、Q=1、P=5又は6、及びN=10、11、又は12、好ましくは、Q=1、P=5又は6、N=10又は11であり、この場合、より好ましくは、Q=1、P=6、及びN=11である点に注意されたい。P個の中間スレッドF2は、Q=1個の内部スレッドF1の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で5mm≦p2≦20mmであるようなピッチp2で組み立てられる。ここで、p2=15mmである。各内部ストランドTI内の中間層C2内の各中間スレッドF2の螺旋角度δは、6°から30°までの範囲にわたり、この場合には、δ=8.8°である。N個の外部スレッドF3が、P個の中間スレッドF2の周りに螺旋に巻かれ、各内部ストランドTI内で10mm≦p3≦40mmであるようなピッチp3で組み立てられる。ここで、p3=25mmである。各内部ストランドTI内の外部層C3内の各外部スレッドF3の螺旋角度γは、7°から30°までの範囲にわたり、この場合には、γ=10.3°である。
同じく、Q’=2、3、又は4、好ましくは、Q’=3又は4であることにも注意されたい。N’=7、8、9、又は10、好ましくは、N’=8、9、又は10である。Q’=3である時にはN’=7、8、又は9であり、この事例ではQ’=3、N’=8である。
更に、Q’個の内部スレッドF1’は、各外部ストランドTE内で5mm≦p1’≦20mmであるようなピッチp1’で組み立てられることにも注意されたい。ここで、p1’=8mmである。各外部ストランドTE内の内部層C1’での各内部スレッドF1’の螺旋角度β’は、4°から17°までの範囲にわたり、この場合には、β’=6.7°である。N’個の外部スレッドF2’は、Q’個の内部スレッドF1’の周りに螺旋に巻かれ、各外部ストランドTE内で5mm≦p2’≦40mmであるようなピッチp2’で組み立てられる。ここで、p2’=15mmである。各外部ストランドTE内の外部層C2’内の各外部スレッドF2’の螺旋角度γ’は、7°から20°までの範囲にわたり、この場合には、γ’=9.8°である。
中程度の弾性率を有するコード366の場合には、Q’>1であることに起因して37°≦2α’+β’+γ’≦64°であり、この事例では2α’+β’+γ’=45.5°であることに注意されたい。
同じく、中程度の弾性率を有するコード366の場合には、Q=1及びQ’>1であることに起因して68°≦3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’≦127°であり、この場合には、3α+β+δ+γ+2α’+β’+γ’=101.5°であることにも注意されたい。
上記で説明した各コードは金属であり、かつ2つの円筒層を有するマルチストランドタイプのものであることに注意されたい。従って、コードを構成する2つのそれよりも多くも少なくもないストランド層が存在することは理解されるであろう。ストランド層は、隣接し、同心のものである。また、コードには、タイヤの中に組み込まれていない時にはポリマー化合物及びエラストマー化合物が存在しないことにも注意されたい。
下記の表1から表5は、上記に説明したコードと、表1から表5にT2-1、T2-2、及びT2-4という文字でそれぞれ識別される国際公開第2008/026271号の例2-1、2-2、及び2-4のものとの特徴を要約している。
これらの表1から表5は、コードの測定弾性率値ECを列挙している。本発明によるコード60、61、及び62に関して2014年のASTM D2969-04規格に従って測定した力-伸長曲線をそれぞれ図4、図5、及び図7に例示している。これらの図の各々に弾性率値ECを計算することを可能にする力-伸長曲線の弾性部分に対する接線を実線で作図した。構造伸長As、弾性伸長Ae、及び塑性伸APも示した。構造伸長Asは、原点と、弾性部分に対する接線の横座標軸線との交点との間で測定したものである。弾性伸長Aeは、弾性部分に対する接線の横座標軸線との交点と、弾性部分に対する接線の破断点での伸長に対応する縦座標値との交点との間で測定したものである。塑性伸長APは、弾性部分に対する接線の破断点での伸長に対応する縦座標値との交点と破断点での伸長との間で測定したものである。
当然ながら、本発明は、上記で説明した例示的実施形態に限定されない。
工業生産の実現可能性、コスト、及び全体的な性能の理由から直線スレッド、すなわち、真直ぐなスレッドを用いて本発明を実装するのが好ましい。言い換えれば、用いられるスレッドは、組み立てられる前に事前形成されたものではない。
上記で説明又は想定した様々な実施形態の特徴は、これらの特徴が互いに適合するという条件で組み合わせることも同じく可能である。