JP2023533211A - 曲げ耐久性を向上させた２重層マルチストランドケーブル - Google Patents

Abstract

本発明は、２つのプライ（Ｃ１，Ｃ３）を有するＫ＝１の内部ストランド（ＴＩ）から構成されたケーブルの内部層（ＣＩ）であって、内部プライ（Ｃ１）がＱ本の内部金属スレッド（Ｆ１）から構成され、外部プライ（Ｃ３）がＮ本の外部金属スレッド（Ｆ３）から構成された内部層（ＣＩ）と；２つのプライ（Ｃ１’，Ｃ３’）を有し、ケーブルの内部層（ＣＩ）に巻かれたＬ＞１の外部ストランド（ＴＥ）から構成されたケーブルの外部層（ＣＥ）であって、内部プライ（Ｃ１’）がＱ’本の内部金属スレッド（Ｆ１’）から構成され、外部プライ（Ｃ３’）がＮ’本の外部金属スレッド（Ｆ３’）から構成された外部層（ＣＥ）と；を備えるマルチストランドケーブル（５０）に関する。ケーブル（５０）は、ＳＬ＝ｍａｘ（Ｆ）とした場合の耐久性基準ＳＬ≦４０，０００ＭＰａ．ｍｍと、Ｅｃ＝Ｓｃ／Ｓｅとした場合の全体的寸法基準Ｅｃ≧０．４６と、を有する。【選択図】図４

Description

本発明は、コード、非空気圧タイヤタイプ、コンベヤベルト又は無限軌道の補強製品、及びこれらのコードを備えたタイヤに関するものである。

トレッドと、２つの非伸縮性ビードと、ビードをトレッドに連結する２つのサイドウォールと、カーカス補強体とトレッドの間に円周方向に配置されたクラウン補強体と、を備えた、半径方向カーカス補強体を有するプラント建設車両用タイヤは、先行技術から公知である。このクラウン補強体は、金属コードなどの補強要素で補強された複数のプライを備え、１つのプライのコードは、プライのエラストマ母材に埋め込まれている。

クラウン補強体は、ワーキング補強体、保護補強体、並びに、場合によってはさらなる補強体、例えばフープ補強体を備える。

カーカス補強体は、その一部について、金属コードなどの補強要素で補強された、カーカスプライと呼ばれる少なくとも１つのエラストマプライを備える。構造６８．２３という２層マルチストランド金属コードを備えたカーカスプライ補強要素が、先行技術から公知である。このコードは、１本の内部ストランドで構成されたコードの内部層と、コードの内部層の周りに螺旋状に巻かれた８本の外部ストランドで構成されたコードの外部層とを備える。各内部ストランドは、３本の内部スレッドで構成されたストランドの内部層、及び９本の外部スレッドで構成されたストランドの外部層を備える。各スレッドは、直径が０．２６ｍｍに等しい。各外部ストランドは、１本の内部スレッドで構成されたストランドの内部層及び６本の外部スレッドで構成されたストランドの外部層を備える。各スレッドは、直径が０．２３ｍｍに等しい。

大型産業車両のタイヤ、特にプラント建設タイプのタイヤは、数多くの攻撃を受ける。具体的には、このタイプのタイヤは通常、凹凸のある路面を走行し、時にはトレッドに穿孔が生じる。これらの穿孔は、腐食剤、例えば空気及び水の侵入を可能にし、それらは、クラウン補強体の金属補強要素を、場合によりカーカス補強体の金属補強要素を酸化させ、タイヤの寿命をかなり縮める。

カーカス補強体に関して、本発明の発明者らは、カーカス補強体に主に必要なものが高負荷下での耐久性であることを認識しており、結果として、破断時力のレベルが高く、曲げ剛性が低く、エラストマ化合物による浸透率が非常に良好なコードを設計することが重要である。

しかしながら、先行技術のコードは、エラストマ化合物による浸透性があまり良好でないことが知られており、このため、腐食環境下での耐久性が低くなっている。

タイヤの寿命を延ばすための１つの解決策は、各ストランド内で腐食剤の作用に対抗することである。従って、コードの製造方法の間に、各ストランドの各内部層及び中間層をゴムで覆うようにすることができる。この方法の間、堆積させたゴムが、各ストランドの各層の間に存在する毛管に浸透し、ひいては腐食剤の広がりを防止する。このようなコードは、一般に現場ゴム引きコードと呼ばれ、先行技術からよく知られている。しかしながら、このような現場ゴム引きコードの製造方法では、特に各ストランドの周辺部でのゴムの溢れ出しを回避するために、数多くの工業的制約に精通することが必要とされる。

タイヤの寿命を延ばすための別の解決策は、先行技術のコードの破壊時力を増大させることである。一般に、破壊時力は、コードを構成するスレッドの直径を大きくすることによって、及び／又は、スレッドの数及び／又は各スレッドの個別強度を増加させることによって、増大する。しかしながら、スレッドの直径をさらに一層大きくする、例えば０．５０ｍｍを超えて大きくすることは、必然的にコードの可撓性を低下させることに繋がり、カーカス補強体で使用されるコードにとって望ましくない。スレッドの数を増やすことは、一般に、エラストマ化合物がストランドに浸透する能力の低下をもたらす。各スレッドの個別強度を増加させることは、スレッドを製造するために使用される設備にかなりの投資を必要とする。

仏国特許第２４１９１８１号明細書 仏国特許第２４１９１８２号明細書

本発明の目的は、上述の欠点を回避しながら先行技術のコードと比較して曲げ耐久性が改善されたコードを提供することである。

この目的のため、本発明の１つの主題は２層マルチストランドコードであり、
－Ｋ＝１の２層内部ストランドから構成されたコードの内部層であって、
－直径ｄ１のＱ＝１、２、３又は４の内部金属スレッドから構成された内部層と、
－内部層に巻かれた直径ｄ３のＮ本の外部金属スレッドから構成された外部層と、を備える内部層と、
－コードの内部層に巻かれたＬ＞１の２層外部ストランドから構成されたコードの外部層であって、
－直径ｄ１’のＱ’＝１、２、３又は４の内部金属スレッドから構成された内部層と、
－内部層に巻かれた直径ｄ３’のＮ’本の外部金属スレッドから構成された外部層と、を備える外部層と、を備え、このコードは、
－曲げ耐久性基準

とした場合に、ＳＬ≦４０，０００ＭＰａ.ｍｍと、
－サイズ基準Ｅｃ＝Ｓｃ／Ｓｅとした場合に、Ｅｃ≧０．４６と、を有し、ここで
－

は、内部及び外部ストランドの内部スレッドに見られる単位曲率あたりの最大曲げ応力であり、
－

は、内部及び外部ストランドの外部スレッド見られる単位曲率あたりの最大曲げ応力であり、
－Ｍ_steel＝２１０，０００ＭＰａは、鋼の弾性率であり、
－ｄ１、ｄ１’、ｄ３及びｄ３’は、ｍｍ単位で表され、
－

であり、
－Ｃｐはコードの浸透係数で、

がストランド間浸透係数、

が外部ストランドの浸透係数であり、
－外部層の外部ストランドのストランド間距離Ｅ＜３０μｍの場合に

又は
－Ｅ＞７０μｍの場合に、

又は
－３０μｍ≦Ｅ≦７０μｍの場合に、

であり、
外部層の外部金属スレッドのスレッド間距離Ｉ３’＜１０μｍの場合に、

又は
－Ｉ２’＞４０μｍの場合に、

又は
－１０μｍ≦Ｉ２’≦４０μｍの場合に、

であり、
－Ｃｒはコードの無次元性能係数であり、

であり、ここで
ｄ３及びｄ３’はｍｍ単位で表され、
αｆは、ラジアン単位で表された、内部ストランドの外部金属スレッドと外部ストランドの外部金属スレッド（Ｆ３’）との間の接触角であり、
αｔは、ラジアン単位で表された各外部ストランドの螺旋角であり、

は、外部ストランドのＱ’＋Ｎ’本のスレッドに対する破断時力の合計（ニュートン単位）であり
Ｃｓｔｅ＝１５００Ｎ・ｍｍ^-2であり、
Ｄはコードの直径（ｍｍ）であり、
Ｓｃは圧縮表面積（ｍｍ²）で、Ｓｃ＝［Ｑ×（ｄ１／２）²＋Ｎ×（ｄ３／２）²＋Ｌ×（Ｑ’×（ｄ１’／２）²＋Ｎ’×（ｄ３’／２）²）］×πであり、Ｓｅはコードの表面積（ｍｍ²）で、Ｓｅ＝π×（Ｄ／２）²である。

一方では、その比較的低い曲げ耐久性基準のおかげで、本発明によるコードは、曲げ応力負荷を受けるコードの応力レベルを低減し、ひいてはタイヤの寿命を延ばすことを可能にする。具体的には、本発明の発明者らは、腐食環境におけるコードの耐久性能を向上させるための第１の判定基準が、先行技術で広く教示されているところの破断時力だけではなく、本出願において以下の中の最大値に等しい指標で表現される曲げ耐久基準であることを見出した。すなわち
－内部及び外部ストランドの内部スレッドに見られる単位曲率当たりの曲げ応力をコードの浸透係数で割ったもの、又は
－内部及び外部ストランドの外部スレッドに見られる単位曲率当たりの曲げ応力を、コードの浸透係数及びコードの性能係数で割ったもの、
である。

一方では、本発明の発明者らは、とりわけ最も応力の掛かるストランド間領域において、スレッド間接触の表面積が大きいほど、すなわち内部ストランドの外部金属スレッドと外部ストランドの外部金属スレッドとの間に存在する接触表面積が大きいほど、弱化荷重（ｗｅａｋｅｎｉｎｇ ｌｏａｄ）が接触回数に亘って弱められるという理論を仮定する。これらの接触を最適化するために、本発明の発明者らは、同じ荷重に対してコード内の張力に起因するより低い応力を有すること、又は接触表面積を増大させるために、接触において、より具体的には内部ストランドの外部金属スレッドと外部ストランドの外部金属スレッドとの接触角において良好な幾何学的特性を有することが必要であるという理論を仮定する。所与の張力において、性能係数により、内部層及び外部層の外部金属スレッドのレベルでのスレッド間接触における横方向弱化に起因する、コードの引張性能の損失を考慮することが可能となる。この性能係数は、内部層の外部金属スレッドの数、内部ストランドの外部金属スレッドと外部ストランドの外部金属スレッドとの接触角、内部層の外部金属スレッド及び外部層の外部金属スレッドのそれぞれの直径ｄ３及びｄ３’、外部ストランドの螺旋角、並びに外部ストランドの破断時力に依存する。従って、堅牢なコードは１に近い性能係数を有し、弱化したコードは、どちらかと言えば０．５に近い、最適以下の弱化係数を有することになる。

さらに、他方では、その十分に高いサイズ基準のおかげで、本発明によるコードは、可能な限り小さな表面積に最大の金属質量を有することを可能にし、曲げ耐久性の向上に寄与することが可能となる。具体的には、本発明の発明者らは、腐食環境におけるコードの耐久性能を向上させるための第２の判定基準が、先行技術で広く教示されているところの破断時力だけではなく、本出願においてコードの圧縮表面積をコードの表面積で割ったものに等しい指標で表現されるサイズ基準であることを見出した。
具体的には、先行技術のコードは、比較的低い曲げ耐久性基準を有するが最適でないサイズ基準を有するか、或いは最適なサイズ基準、すなわち０．４６を超えるサイズ基準を有するが比較的高い曲げ耐久性基準を有するかのいずれかである。本発明によるコードは、その比較的高い性能係数及び比較的高い浸透係数のために、比較的低い耐久性基準及び比較的高いサイズ基準を有し、これにより、曲げ耐久性の向上が可能となる。

表現「ａとｂとの間」で示す値の範囲は、ａより大からｂより小に広がる（つまり、端点ａ及びｂを除外する）値の範囲を表すのに対して、表現「ａからｂまで」で示す値の範囲は、端点「ａ」から端点「ｂ」まで広がる値の範囲を意味し、つまり、厳密な端点「ａ」及び「ｂ」を含む。

定義によれば、ストランドの直径は、ストランドが内接する最小円の直径である。

有利には、コードの直径は、ラッパ無しのコードが内接する最小円の直径である。好適には、コードは、Ｄ≦６．０ｍｍであるような、好ましくは２．０ｍｍ≦Ｄ≦５．５ｍｍであるような直径Ｄを有する。直径Ｄは、ＡＳＴＭ規格Ｄ２９６９－０４に準拠してコード上で測定される。

本発明において、コードは２層のストランドを有し、これは、それ以上でも以下でもなく、２層のストランドから構成された組立体を備えることを意味し、組立体が１層でもなく３層でもなく、２層のストランドだけを有することを意味する。

１つの実施形態では、コードの内部ストランドは、ポリマ組成物によって囲まれ、これに外部層が続く。

有利には、内部ストランドは、円筒形の層を有する。

有利には、各外部ストランドは、円筒形の層を有する。

非常に有利には、内部ストランド及び各外部ストランドは、円筒形の層を有する。このような円筒形の層は、ストランドの様々な層が異なるピッチで巻かれている場合、及び／又はこれらの層の巻き方向が層ごとに異なる場合に得られることが想起されよう。円筒形の層を備えたストランドは、全ての層のピッチが同じで全ての層の巻き方向が同じであって、その結果遥かに低い浸透性を示す密な層を備えたストランドとは異なり、浸透性が非常に高い。

内部ストランドは、２層ストランドである。内部ストランドは、２層のスレッドから構成された、それ以上でもそれ以下でもないスレッドの組立体を備え、これは、スレッドの組立体が２層のスレッドを有し、１層でもなく３層でもなく、２層だけであることを意味する。

外部ストランドは、２層ストランドである。外部ストランドは、２層のスレッドから構成された、それ以上でもそれ以下でもないスレッドの組立体を備え、これは、スレッドの組立体が２層のスレッドを有し、１層でもなく３層でもなく、２層だけであることを意味する。

公知のように、ストランドのピッチとは、コードの軸に対して平行に測定されたこのストランドの長さを表し、その後には、このピッチを有するストランドがコードの当該軸の周りに丸１回転しているということが想起されよう。同様に、スレッドのピッチとは、このスレッドが位置するストランドの軸に平行に測定されたこのスレッドの長さを表し、その後には、このピッチを有するスレッドがストランドの当該軸の周りに丸１回転している。

ストランドの層又はスレッドの層の巻き方向とは、ストランド又はスレッドがコード又はストランドの軸に対して成す方向である。巻き方向は一般に、文字Ｚ又はＳで指定される。

スレッド及びストランドに関するピッチ、巻き方向、及び直径は、ＡＳＴＭ規格Ｄ２９６９－０４（２０１４）に準拠して決定される。

内部ストランドの外部金属スレッドと外部ストランドの外部金属スレッドとの接触角は、図６に示す角度αｆである。本発明によるコードのこの模式的な描写には、コードの内部層及びコードの外部層が巻かれているコードの軸Ａ－Ａ’が示されている。この描写では、内部ストランドの外部層の金属スレッド１本と外部ストランドの外部層の金属スレッド１本だけを固定して、内部ストランドの外部金属スレッドと外部ストランドの外部金属スレッドとの接触角である角度αｆがより良く見えるようにしてある。これは、接触角が小さいほどコードの弱化が小さいので、コードの弱化係数を決定する際に関連するパラメータの１つである。

各外部ストランドの螺旋角αtは当業者によく知られたパラメータであり、次の計算式を用いて決定することができる：ｔａｎαｔ＝２×π×Ｒｅ_TE／Ｐｅ、この式において、ｐｅは各外部ストランドが巻かれているミリメートルで表したピッチ、Ｒｅ_TEはミリメートルで表した各外部ストランドの螺旋半径であり、ｔａｎは正接関数を指している。αｔは、度で表される。

定義によれば、コードの外部層の螺旋半径Ｒｅは、コードの軸に垂直な平面において外部層の外部ストランドの中心を通過する理論上の円の半径である。

定義によれば、外部ストランドの外部層のストランド間距離は、コードの主軸に垂直なコードの断面上で、２本の隣接する外部ストランドが内接する円形包絡線を平均して分離する最短距離であると規定される。

ストランド間距離Ｅは、隣接する２本の外部ストランドの２つの中心、図８に示す点Ａと点Ｂの距離から外部ストランドの直径を引いたものである。

好適には、所定の（内部又は外部）ストランドの同一層のスレッドは、全て実質的に同じ直径を有する。有利には、外部ストランドは全て、実質的に同じ直径を有する。「実質的に同じ直径」が意味するのは、スレッド又はストランドが工業的公差の範囲内で同じ直径を有するということである。

このために、正規直交２次元基準系、すなわちコードの横断面に従って、Ｏをコードの中心とした場合にＯＡを横軸の方向に取り、外部ストランドが全て実質的に同じ直径を有する事例において、２つのストランドＡ及びＢの中心の座標を計算する：Ａ＝［Ｒｅ_TE，０］、Ｂ＝［Ｒｅ_TE×ｃｏｓ（２π／Ｌ），Ｒｅ_TE×ｓｉｎ（２π／Ｌ）］、ここで、Ｌは外部ストランドの数であり、Ｒｅ_TEはミリメートルで表した各外部ストランドの螺旋半径である。

各外部ストランドの螺旋半径は、以下の式に従って計算される：Ｒｅ_TE＝ｍａｘ（Ｒｅ＿ｍｉｎＴＥ；Ｒｅ_{TEunsaturated}）、ここでＲｅ＿ｍｉｎＴＥは、層が過飽和である場合に得られる巻き半径である。これは、全てのストランドが接触する場合の最小半径である。
Ｒｅ＿ｍｉｎＴＥ＝１／［（ｓｉｎ２（π／Ｌ）／ＤＴＥ／２）２－ｃｏｓ２（π／Ｌ）×（２π／ｐｅ）２］、ここでＬは外部ストランドの数、ｐｅは各外部ストランドが巻かれるミリメートルで表したピッチ、Ｄ_TEは外部ストランドの直径（単位ｍｍ）であり、
Ｒｅ_{TEunsaturated}は、非飽和又は厳密に飽和した構造に対応し、Ｒｅ_{TEunsaturated}＝Ｄ_TI／２＋Ｄ_TE／２、ここでＤ_TIは内部ストランドの直径（単位ｍｍ）であり、Ｄ_TEは外部ストランドの直径（単位ｍｍ）である。

外部ストランドの直径は、以下のように計算される：
Ｄ_TE＝２×Ｒｅ１’＋ｄ１’＋２×ｄ２’、ここでＲｅ１’は外部ストランドの内部層の巻き半径であって、
－外部ストランドの内部層が内部金属スレッドを１本だけ含む場合は、Ｒｅ１’＝０であり、
－そうでない場合、Ｒｅ１’＝１／［（ｓｉｎ²（π／Ｑ’）／ｄ１’／２）²－ｃｏｓ²（π／Ｑ’）×（２π／ｐ１’）²］であり、
ここで、Ｑ’は外部ストランドの内部層の金属スレッドの数、ｄ１’は外部ストランドの内部層の金属スレッドの直径（単位ｍｍ）、ピッチｐ１’は外部ストランドの内部層のピッチ（単位ｍｍ）である。

次に、距離ＡＢは、基準系では次式：ＡＢ＝［（ｘｂ－ｘａ）²＋（ｙｂ－ｙａ）²］^1/2に従って計算され、次にストランド間距離は、μｍ単位で、Ｅ＝ＡＢ－Ｄ_TE／ｃｏｓ（αｔ）×１０００として見出され、ここで、Ｄ_TEは外部ストランドの直径、αｔ＝ａｔａｎ（２πＲｅ_TE／ｐｅ）は外部ストランドの螺旋角、ｐｅは各外部ストランドが巻かれるミリメートルで表したピッチである。

定義によれば、層のスレッド間距離は、コードの主軸に垂直なコードの断面において、層の２つの隣接するスレッドを平均して分離する最短距離であると規定される。

層のスレッド間距離は次のように計算される：
外部ストランドの外部層に関する巻き半径は、
Ｒｅ３’＝Ｒｅ１’＋ｄ１／２＋ｄ３／２
として計算され、ここでＲｅ１’は、前に定義したように、外部ストランドの内部層の巻き半径である。

スレッド間距離Ｉ３’は、図８に示すように、金属スレッドの２つの中心間の距離からスレッド直径を引いたものであり、計算方法は外部ストランドに使用したものと同じである：
Ａ’＝［Ｒｅ３’，０］
Ｂ’＝［Ｒｅ３’×ｃｏｓ（２π／Ｎ’），Ｒｅ３’×ｓｉｎ（２π／Ｎ'）］
Ａ'Ｂ'＝［（ｘｂ'－ｘａ'）²＋（ｙｂ'－ｙａ'）²］^1/2

こうして、Ｉ３’＝Ａ’Ｂ’－ｄ３’／ｃｏｓ（αＣ３’）×１０００が求められ、ここで、αＣ３’＝ａｔａｎ（２πＲ３’／ｐ３’）は、外部ストランドの外部層の螺旋角である。

合計ＳＩ３’は、外部層の隣接する外部スレッドの各対を分離するスレッド間距離の合計である。

好適には、ストランドは事前成形を受けない。

本発明によれば、コードは金属製である。用語「金属コード」は、定義上、金属材料で主に（つまり、これらのスレッドの５０％超）又は完全に（スレッドの１００％）構成されたスレッドで形成されたコードを意味するものと理解される。このような金属材料は、鋼、より好ましくは、以下で「炭素鋼」と呼ぶパーライト（又はフェライト－パーライト）炭素鋼、又はステンレス鋼（定義上、ステンレス鋼は、少なくとも１１％のクロムと少なくとも５０％の鉄とを含む）でできた材料を用いて実施されることが好ましい。しかしながら、他の鋼又は他の合金を使用することも当然ながら可能である。

炭素鋼を有利に使用する場合、その炭素含有量（鋼の重量％）は、０．４％と１．２％との間、特に０．５％と１．１％との間であることが好ましく、これらの含有量は、タイヤに必要とされる機械的特性とスレッドの実現可能性との間の良好な妥協点を表すものである。

使用する金属又は鋼は、特にそれが炭素鋼かステンレス鋼かを問わず、例えば、金属コード及び／又はその構成要素の加工特性、或いは、粘着性、耐腐食性、又は耐老化性など、コード及び／又はタイヤ自体の使用特性を改善する金属層で、それ自体被覆することができる。好ましい実施形態によれば、使用する鋼は、真鍮（Ｚｎ－Ｃｕ合金）又は亜鉛の層で覆われる。

有利には、外部ストランドは、３０ｍｍから１００ｍｍまでの範囲、好ましくは５０ｍｍから９０ｍｍまでの範囲にあるピッチｐｅで、内部ストランドの周りに螺旋状に巻かれる。

本発明の別の主題は、ポリマ母材から抽出される、上述したコードである。

好ましくは、ポリマ母材はエラストマ母材である。

ポリマ母材、好ましくは、エラストマ母材は、ポリマ組成物、好ましくはエラストマ組成物をベースとする。

ポリマ母材は、少なくとも１つのポリマを含む母材であると理解される。従って、ポリマ母材は、ポリマ組成物をベースとする。

エラストマ母材が意味するのは、少なくとも１つのエラストマを含む母材である。従って、好ましいエラストマ母材は、エラストマ組成物をベースとする。

「～をベースとする」という表現は、組成物が、使用される様々な成分の混合物及び／又はインサイチュ反応の生成物を備えることを意味するものと理解すべきであり、これらの成分の一部は、化合物製造の様々な段階の間に、少なくとも部分的に、互いに反応可能である及び／又は反応が企図されており、従って、組成物は、完全に又は部分的に架橋した状態にある、或いは未架橋状態にあることが可能である。

ポリマ組成物は、組成物が少なくとも１つのポリマを含むことを意味すると理解される。好ましくは、このようなポリマは、熱可塑性物質、例えばポリエステル又はポリアミド、熱硬化性ポリマ、エラストマ、例えば天然ゴム、熱可塑性エラストマ又はこれらのポリマの組み合わせとすることができる。

エラストマ組成物は、組成物が少なくとも１つのエラストマと少なくとも１つの他の成分とを含むことを意味すると理解される。好ましくは、少なくとも１つのエラストマと少なくとも１つの他成分とを含む組成物は、エラストマ、架橋系及び充填材を含む。タイヤにおけるプライは、エラストマ組成物中に埋め込まれた前述のコードから形成されることに注意されたい。これらのプライに使用できる組成物は、繊維状補強要素のカレンダ加工用の従来の組成物であり、ジエン系エラストマ、例えば天然ゴム、補強充填材、例えばカーボンブラック及び／又はシリカ、架橋系、例えば加硫系、好ましくは硫黄、ステアリン酸及び酸化亜鉛を含み、場合により加硫促進剤及び／又は遅延剤及び／又は様々な添加物を備える。金属スレッドとそれらが埋め込まれている母材との粘着は、例えば金属被覆、例えば真鍮の層によって付与される。

抽出されたコードについて本出願に記載する特徴値は、例えばタイヤに関して、ポリマ母材、特にエラストマ母材から抽出されたコード上で測定される、又はコードから決定される。従って、例えばタイヤの場合、ポリマ母材と半径方向に同じ高さで抽出されるコードを調べることができるように、抽出されるコードの半径方向外側にある材料片を除去する。この除去は、カッタ及びグリッパ用いて剥がすことによって、又は平削りによって行うことができる。次に、抽出されるコードの端部をナイフで剥き出しにする。次いで、抽出されるコードが可塑化しないように比較的浅い角度を適用しながら、コードを引っ張って母材から抽出する。次に、抽出されたコードを、例えばナイフを用いて注意深く掃除し、金属スレッドの表面を傷つけないように注意しながら、コードに局所的に付着しているポリマ母材の残りを切り離すようにする。

以下に記載する有利な特徴は、上記に規定したコードと抽出コードとに等しく適用される。

有利には、ＳＬ≦３７，５００ＭＰａ.ｍｍ、好ましくはＳＬ≦３５，０００ＭＰａ.ｍｍである。

このＳＬ基準が低いほど、コードの曲げ耐久性は良好である。

有利には、ＳＬ≧２５，０００ＭＰａ.ｍｍであり、好ましくはＳＬ≧２７，５００ＭＰａ.ｍｍである。

ＳＬは２５，０００ＭＰａ.ｍｍより大きいことが好ましく、これは金属質量を最大限にすることによってむしろ大きなサイズを求めるためである。

有利には、Ｅｃ≧０．４７であり、好ましくはＥｃ≧０．４８である。

有利には、Ｅｃ≦０．６５であり、好ましくはＥｃ≦０．５５である。

具体的には、サイズ基準Ｅｃのこれらの範囲では、可能な限り少ない表面積で最大限の金属質量を得ると同時に、耐久性基準ＳＬに対して良好な浸透率を維持することができる。具体的には、金属質量が大きいほど、同じ荷重に対するコード内の引張応力が小さくなり、逆に、同じ金属質量を有するにはサイズが大きすぎる場合、コードが大きくなって、コードを含むエラストマ複合物が厚くなり、発熱リスクの増大と最終対象物の寸法決めに関する問題とをもたらす。

好適には、αｆは０°以上であり、好ましくは３°以上である。

好適には、αｆは２５°以下であり、好ましくは２０°以下である。

接触角が０°から２５°までに及ぶこの範囲では、接触領域が最大となり、コードにはポリマ組成物が比較的よく浸透する。

好適には、αｔは０°以上であり、好ましくは３°以上である。

好適には、αｔは２０°以下であり、好ましくは１５°以下、より好ましくは１０°以下である。

螺旋角のこの範囲では、コードに張力が加えられた時の外部ストランドと内部ストランドとの間の接触荷重が最小化される。

曲げ耐久性基準を計算するために、角度αｆ及びαｔは、ラジアン単位で、すなわち、度単位の値にπを掛けて１８０°で割った度の値で表される。

１つの実施形態では、コードの金属スレッドの少なくとも５０％、好ましくは少なくとも６０％、より好ましくは少なくとも７０％、極めて好ましくは各金属スレッドが、ＮＦ－ＥＮ規格１００２０（２０００年９月）に準拠した組成を有する鋼心を備え、炭素含有量Ｃ≦０．８０％である。

別の実施形態では、コードの金属スレッドの少なくとも５０％、好ましくは少なくとも６０％、より好ましくは少なくとも７０％、極めて好ましくは各金属スレッドが、ＮＦ－ＥＮ規格１００２０（２０００年９月）に準拠した組成を有する鋼心を備え、炭素含有量Ｃ＞０．８０％、好ましくはＣ≧０．８２％である。このような鋼組成物は、非合金鋼（ＮＦ－ＥＮ規格１００２０（２０００年９月）の条項３．２．１及び４．１）、ステンレス鋼（ＮＦ－ＥＮ規格１００２０（２０００年９月）の条項３．２．２及び４．２）並びにその他の合金鋼（ＮＦ－ＥＮ規格１００２０（２０００年９月）の条項３．２．３及び４．３）を組み合わせている。比較的高い炭素含有量により、本発明によるコードの金属スレッドの機械的強度を達成することが可能となる。有利には、コードの金属スレッドの少なくとも５０％、好ましくは少なくとも６０％、より好ましくは少なくとも７０％、極めて好ましくは各金属スレッドが、ＮＦ－ＥＮ規格１００２０（２０００年９月）に準拠した組成を有する鋼心を備え、炭素含有量Ｃ≦１．２０％、好ましくはＣ≦１．１０％である。過度に高い炭素含有量の使用は、一方で比較的高価であり、他方では金属スレッドの腐食疲労耐久性の低下をもたらす。

好適には、ｄ１、ｄ１’、ｄ３、ｄ３’は、互いに独立して、０．１２ｍｍから０．３８ｍｍまで、好ましくは０．１５ｍｍから０．３５ｍｍまでの範囲である。

１つの実施形態では、Ｑ＞１の場合、コードは、各外部ストランドの各内部層がコードの巻き方向と逆の巻き方向に巻かれ、外部ストランドの内部層の周りの各外部ストランドの外部層の巻き方向が、コード並びに内部ストランドの内部層及び外部層の巻き方向と逆の巻き方向であるようになっている。この実施形態では、外部ストランドの各外部スレッドの巻き方向を内部ストランドの各外部スレッドの巻き方向と逆にすることにより、それほど点状でなく、比較的広範囲に亘る接触領域を形成することが可能となり、性能係数に有利である。

別の実施形態では、Ｑ＞１の場合、コードは、各外部ストランドの各内部層及び外部層が、コード並びに内部ストランドの内部層及び外部層と同じ方向に巻かれるようになっている。この別の実施形態では、より点状であり、より線状でない接触領域が形成され、性能係数にはあまり有利でないが、全ての層が同じ方向に巻かれ、コードが同じ方向に組み立てられるので、より容易な工業的実施が可能となる。

さらに別の実施形態では、Ｑ＞１の場合、各外部ストランドの各内部層は、コード、各内部ストランドの内部層及び外部層、並びに各外部ストランドの外部層の巻き方向と逆の巻き方向に巻かれる。

さらに別の実施形態では、Ｑ＞１の場合、内部ストランドの内部層は、コード、各外部ストランドの内部層及び外部層、並びに内部ストランドの外部層の巻き方向と逆の巻き方向に巻かれる。

さらに別の実施形態では、Ｑ＞１の場合、内部ストランドの内部層と各外部ストランドの内部層は、コード、各外部ストランドの外部層、並びに内部ストランドの巻き方向と逆の巻き方向に巻かれる。

有利には、Ｑ＞１の場合、詳細には以下の表１に整理された巻き方向の様々な組み合わせを想定することができる。

有利には、コードの浸透係数Ｃｐは０．６０以上、好ましくは０．７０以上である。具体的には、ポリマ組成物、好ましくはエラストマ組成物を通過させるために、スレッド又はストランド間に十分な空間が残される。

有利には、コードの外部層は非飽和とされる。

定義によれば、非飽和層とは、ポリマ組成物、好ましくはエラストマ組成物を通過させるのに十分な空間がスレッド間に残されているようなものである。非飽和層は、スレッドが接触せず、ポリマ組成物、好ましくはエラストマ組成物を通過させるのに十分な空間が２つの隣接するスレッド間にあることを意味する。対照的に、飽和層は、例えば層の２つのスレッドの各対が互いに接触しているため、ポリマ組成物、好ましくはエラストマ組成物を通過させるのに十分な空間が層のスレッド間に存在しないようなものである。

定義によれば、コードの非飽和層は、外部ストランドに関するストランド間距離が３０μｍ以上であるようなものである。外部ストランドの外部層のストランド間距離は、コードの主軸に垂直なコードの断面上で、２本の隣接する外部ストランドが内接する円形包絡線を平均して分離する最短距離であると定義される。従って、コードのこの構造により、外部層のエラストマ組成物による良好な浸透性を保証することができる。

有利には、内部ストランドの外部層は非飽和とされる。

有利には、内部ストランドの外部層のスレッド間距離は、１０μｍ以上である。好適には、内部ストランドの外部層のスレッド間距離は、１５μｍ以下である。

好適には、内部ストランドの外部層のスレッド間距離は、１００μｍ以下である。

有利には、内部ストランドの外部層のスレッド間距離Ｉ３の合計ＳＩ３は、外部層の外部スレッドの直径ｄ３より大きい。

有利には、各ストランドは、現場ゴム引きがなされないタイプのものである。現場ゴム引きがなされないとは、ストランドを互いに組み合わせる前に、各ストランドが様々な層のスレッドで構成され、いかなるポリマ組成物、特にいかなるエラストマ組成物も含んでいないことである。

有利には、各外部ストランドの外部層は非飽和とされる。

有利には、各外部ストランドの外部層のスレッド間距離は、１０μｍ以上である。好適には、各外部ストランドの外部層のスレッド間距離は、１５μｍ以上である。

好適には、各外部ストランドの外部層のスレッド間距離は、１００μｍ以下である。

有利には、各外部ストランドの外部層のスレッド間距離Ｉ３’の合計ＳＩ３’は、外部層の外部スレッドの直径ｄ３’以上である。

好適には、内部ストランドの外部層は、内部ストランドの内部層と接触してその周囲に巻かれる。

好適には、外部ストランドの外部層は、外部ストランドの内部層と接触してその周囲に巻かれる。

有利には、Ｌ＝６、７又は８、好適にはＬ＝６又は７、より好ましくはＬ＝６である。

好適には、Ｋ＝１及びＬ＝６である。Ｋ＝１であるコードにおいて、最も過酷な横荷重は、外部ストランドが内部ストランドに及ぼす横荷重である。

本発明によるコードの内部ストランド

１つの実施形態では、Ｑ＝１である。

有利には、Ｎ＝５、６又は７であり、好適にはＮ＝６である。

別の好ましい実施形態では、Ｑ＞１、好適にはＱ＝２、３又は４である。

有利には、Ｎ＝７、８、９又は１０であり、好適にはＮ＝７、８又は９である。

第１の代替形態では、Ｑ＝２、Ｎ＝７又は８、好適にはＱ＝２、Ｎ＝７である。

第２の代替形態では、Ｑ＝３、Ｎ＝７、８又は９、好適にはＱ＝３、Ｎ＝８である。

第３の代替形態では、Ｑ＝４、Ｎ＝７、８、９又は１０、好適にはＱ＝４、Ｎ＝９である。

極めて有利には、内部ストランドの各内部スレッドは、内部ストランドの各外部スレッドの直径ｄ３に等しい直径ｄ１を有する。従って、内部ストランドの内部層及び外部層に同じ直径のスレッドが好ましくは使用され、それによって、コードの製造中に管理が必要な異なるスレッドの数が限定される。

本発明によるコードの外部ストランド

１つの実施形態では、Ｑ’＝１である。

有利には、Ｎ’＝５、６又は７であり、好適にはＮ’＝６である。

別の好ましい実施形態では、Ｑ’＞１、好適にはＱ’＝２、３又は４である。

有利には、Ｎ’＝７、８、９又は１０であり、好適にはＮ’＝８又は９である。

第１の代替形態では、Ｑ’＝２、Ｎ’＝７又は８、好適にはＱ’＝２，Ｎ’＝７である。

第２の代替形態では、Ｑ’＝３、Ｎ’＝７、８又は９、好適にはＱ’＝３、Ｎ’＝９である。

第３の代替形態では、Ｑ’＝４、Ｎ’＝７、８、９又は１０、好適にはＱ’＝４、Ｎ’＝９である。

極めて有利には、外部ストランドの各内部スレッドは、外部ストランドの各外部スレッドの直径ｄ３’より大きい直径ｄ１’を有する。

極めて有利には、内部ストランドの各内部スレッドは、内部ストランドの各外部スレッドの直径ｄ３に等しく、且つ外部ストランドの各内部スレッドの直径ｄ１’に等しい直径ｄ１を有する。

有利には、Ｑ＝４及びＮ＝９、Ｑ’＝３及びＮ’＝９、並びにｄ１＝ｄ３＝ｄ１’、ｄ３’≦ｄ１’である。具体的には、各外部ストランドＴＥ内の毛管は、内部ストランド内の毛管よりも小さく、穿孔が生じた場合には腐食の広がりを低減することを可能にする。

本発明による補強製品

本発明の別の主題は、ポリマ母材と上記に規定した少なくとも１つのコードとを備えた補強製品である。

有利には、補強製品は、ポリマ母材に埋め込まれた本発明による１又は２以上のコードを備え、複数のコードの場合、コードは主方向に横並びに配置される。

本発明によるタイヤ

本発明の別の主題は、上記に規定した少なくとも１つのコードを備えたタイヤである。

１つの実施形態では、本タイヤは、２つのビードに固定されて、それ自体がトレッドで取り囲まれたクラウン補強体によって半径方向に取り囲まれたカーカス補強体を有し、カーカス補強体は、上記に規定した少なくとも１つのコードを有する。

別の実施形態では、本タイヤは、２つのビードに固定されて、それ自体がトレッドで取り囲まれたクラウン補強体によって半径方向に取り囲まれたカーカス補強体を有し、クラウン補強体は、２つのサイドウォールによってビードに結合され、上記に規定した少なくとも１つのコードを備える。

好適には、クラウン補強体は、保護補強体とワーキング補強体とを備え、ワーキング補強体は、上記に規定した少なくとも１つのコードを備え、保護補強体は、半径方向にトレッドとワーキング補強体の間に配置される。

さらに別の実施形態では、本タイヤは、２つのビードに固定されて、それ自体がトレッドで取り囲まれたクラウン補強体によって半径方向に取り囲まれたカーカス補強体を有し、クラウン補強体は、２つのサイドウォールによってビードに結合され、上記に規定した少なくとも１つのコードを有し、カーカス補強体は、上記に規定した少なくとも１つのコードを有する。

コードは、詳細には、「大型車両」、すなわち、地下鉄、バス、道路運送車両（トラック、トラクタ、トレーラ）、オフロード車両、農業車両又はプラント建設車両、或いは他の運送又は荷役車両などの大型車両から選択される産業車両を対象とする。

好適には、本タイヤは、プラント建設タイプの車両用である。従って本タイヤは、タイヤを取り付けるように意図するリムのシート部の直径が、インチ単位で２５インチ以上、好ましくは２５～５７インチの寸法を有する。

また、本発明は、本発明による組立体、又は本発明による含浸された組立体を備えたゴム物品に関する。ゴム物品が意味するのは、ボール、非空気圧タイヤケーシングなどの非空気圧対象物、コンベヤベルト又は無限軌道といったゴムでできたあらゆる種類の物品である。
本発明は、単に非限定的な例として図面に関連して説明される以下の実施例からより良い理解できるはずである。

本発明によるタイヤの円周方向に垂直な断面図である。 図１の領域ＩＩの詳細図である。 本発明に従って補強された製品の断面図である。 本発明の第１実施形態によるコード（５０）に関する、コードの軸（真っ直ぐで静止していると仮定する）と垂直な断面における概略図である。 本発明の第１実施形態による抽出コード（５０’）に関する、コードの軸（真っ直ぐで静止していると仮定する）と垂直な断面における概略図である。 図４のコード（５０）の角度αｆに関する概略図である。 本発明の第１実施形態によるコード（５０）の写真である。 コードに関する種々の幾何学的パラメータの概略図である。

本発明によるタイヤの実施例

タイヤの通常の軸方向（Ｘ）、半径方向（Ｙ）、及び円周方向（Ｚ）に対応する基準系Ｘ、Ｙ、Ｚが図１及び２に図示されている。

タイヤの「正中周面」Ｍは、タイヤの回転軸に垂直であり、各ビードの環状補強構造体から等距離に位置する平面である。

図１及び２は、本発明による、全体が参照番号１０で示されるタイヤを表す。

タイヤ１０は、プラント建設タイプ、例えば「ローダー」タイプの大型車両用である。従って、タイヤ１０は、型式３５／６５Ｒ３３の寸法を有する。

タイヤ１０は、クラウン補強体１４で補強されたクラウン１２と、２つのサイドウォール１６と、２つのビード１８とを有し、これらのビード１８の各々は、環状構造体、この例ではビードワイヤ２０を用いて補強されている。クラウン補強体１４は、トレッド２２によって半径方向に取り囲まれ、サイドウォール１６によってビード１８に連結される。カーカス補強体２４は、２つのビード１８に固定され、この例では２つのビードワイヤ２０の周りに巻かれ、タイヤ２０の外側に向かって位置決めされた折返し部２６を備え、折返し部２６は、ここではホイールリム２８に嵌合して示されている。カーカス補強体２４は、クラウン補強体１４によって半径方向に取り囲まれている。

カーカス補強体２４は、本発明による半径方向カーカスコード５０（図示せず）で補強された少なくとも１つのカーカスプライ３０を備える。カーカスコード５０は、互いに実質的に平行に位置決めされ、正中周面Ｍ（２つのビード１８間の中間に位置してクラウン補強体１４の中央を通る、タイヤの回転軸に垂直な平面）に対して８０°と９０°の間に含まれる角度を成すように、一方のビード１８から他方に延びる。

タイヤ１０はまた、タイヤ１０の半径方向内面３４を規定し、タイヤ１０の内部空間から来る空気の拡散からカーカスプライ３０を保護するように意図された、エラストマから構成されたシーリングプライ３２（一般に「インナライナ」として知られる）を備える。

クラウン補強体１４は、半径方向にタイヤ１０の外側から内側へ向かって、トレッド２２の半径方向内側に配置された保護補強体３６と、保護補強体３６の半径方向内側に配置されたワーキング補強体３８と、ワーキング補強体３８の半径方向内側に配置された追加補強体４０とを備える。従って、保護補強体３６は、半径方向にトレッド２２とワーキング補強体３８の間に挟まれている。ワーキング補強体３８は、半径方向に保護補強体３６と追加補強体４０の間に挟まれている。

保護補強体３６は、保護金属コードを備えた第１及び第２の保護プライ４２、４４を備え、第１のプライ４２は、第２のプライ４４の半径方向内側に配置される。必要に応じて、保護金属コードは、タイヤの円周方向Ｚに対して、少なくとも１０°に等しい、好ましくは１０°から３５°までの範囲、より好ましくは１５°から３０°までの範囲の角度を成す。

ワーキング補強体３８は、第１及び第２のワーキングプライ４６、４８を備え、第１のプライ４６は、第２のプライ４８の半径方向内側に配置される。
各プライ４６、４８は、少なくとも１つのコード５０を備える。必要に応じて、ワーキング金属コード５０は、一方のワーキングプライから他方のワーキングプライへと交差し、タイヤの円周方向Ｚに対して、最大で６０°に等しい、好ましくは１５°から４０°までの範囲の角度を成す。

追加補強体４０は、制限ブロックとも呼ばれ、その目的は、膨張の機械的応力を部分的に吸収することであり、例えば、またそれ自体公知のように、付加的な金属補強要素を備え、例えば仏国特許第２４１９１８１号又は仏国特許第２４１９１８２号に記載されるように、タイヤ１０の円周方向Ｚに対して、最大で１０°に等しい、好ましくは５°から１０°までの範囲にある角度を成す。

本発明による補強製品の実施例

図３は、本発明による、全体が参照番号１００で示される補強製品を表す。補強製品１００は、ポリマ母材１０２に埋め込まれた少なくとも１本のコード５０、この例では複数のコード５０を備える。

図３は、ポリマ母材１０２、コード５０を基準系Ｘ、Ｙ、Ｚで表し、方向Ｙが半径方向であり、方向Ｘ及びＺが軸方向及び円周方向である。図３において、補強製品１００は、主方向Ｘに横並びに配置され、補強製品１００内で互いに平行に延び、集合的にポリマ母材１０２に埋め込まれた複数のコード５０を備える。この例では、ポリマ母材１０２は、エラストマ組成物をベースとするエラストマ母材である。

本発明の第１実施形態によるコード

図４及び５は、それぞれ本発明の第１実施形態によるコード５０及びコード５０’を表す。

コード５０及びコード５０’は、同じ幾何学的構造を有する。コード５０’は、タイヤ１０から抽出された後に得られる

図７は、コード５０の写真である。

コード５０及び抽出コード５０’は金属でできており、２つの円筒形の層を備えたマルチストランドタイプである。従って、コード５０又は５０’を構成するストランドは２層であり、それ以上でも以下でもないことを理解されたい。

コード５０又はコード５０’は、Ｋ＝１の内部ストランドＴＩから構成されるコードの内部層ＣＩを備える。外部層ＣＥは、コードの内部層ＣＩの周りに巻かれた、Ｌ＞１の外部ストランドＴＥから構成される。この特定の例では、Ｌ＝６、７又は８であり、好ましくはＬ＝６又は７、より好ましくはＬ＝６、ここではＬ＝６である。

このコードは、曲げ耐久性基準

を有する。

及び、

ある。

ストランド間距離Ｅ＝５８μｍであるから、

である。

細線間距離Ｉ３’＝３６μｍであるから、１０μｍ≦Ｉ３’≦４０μｍの場合、

である。

Ｃｐ＝（０．８２＋０．９２）／２＝０．８７

となり、これは４０，０００ＭＰａ.ｍｍをかなり下回ることになる。ＳＬ≦３７５００ＭＰａ.ｍｍ、好ましくはＳＬ≦３５０００ＭＰａ.ｍｍ、ＳＬ≧２５，０００ＭＰａ.ｍｍ、好ましくはＳＬ≧２７，５００ＭＰａ.ｍｍである。

圧縮表面積Ｓｃ＝［４×（０．２６／２）２＋９×（０．２６／２）２＋６×（３×（０．２６／２）２＋９×（０．２３／２）２］×π＝３．８９

表面積Ｓｅ＝π×（３．２／２）２＝８．０４

Ｅｃ＝Ｓｃ／Ｓｅ＝３．８９／８．０４＝０．４８であり、Ｅｃ≧０．４７、Ｅｃ≧０．４８、Ｅｃ≦０．６５、好ましくはＥｃ≦０．５５である。

コード５０及び５０’の浸透係数は０．８７に等しく、これは０．６０以上であり、好ましくは０．７０以上である。

コード５０及び５０’の外部層は非飽和とされる。従って、外部ストランドのストランド間距離Ｅは、厳密には２０μｍを超える。ここでは、Ｅ＝５８μｍである。

αｆは、０°以上、好ましくは３°以上であり、２５°以下、好ましくは２０°以下である。ここでは、αｆ＝５．１°である。

αｔは、０°以上、好ましくは３°以上であり、２０°以下、好ましくは１５°以下、より好ましくは１０°以下である。ここでは、αｔ＝６．５°である。

コード５０及び５０’の内部ストランドＴＩ

各内部ストランドＴＩは、２層ストランドであり、Ｑ＝２、３又は４の内部金属スレッドＦ１から構成された内部層Ｃ１と、内部層Ｃ１に巻かれたＮ本の外部金属スレッドＦ３から構成された外部層Ｃ３とを備える。

ここでは、Ｑ＝４である。

Ｎ＝７、８、９又は１０であり、好適にはＮ＝８又は９である。ここではＮ＝９である。

各内部ストランドＴＩの外部層Ｃ３は非飽和とされている。内部ストランドの外部層のスレッド間距離は３０μｍ以上であり、この場合、３８μｍに等しい。外部層Ｃ３のスレッド間距離Ｉ３の合計ＳＩ３は、外部層Ｃ３の外部スレッドＦ３の直径ｄ３より大きい。ここでは、合計ＳＩ３＝０．０３８×９＝０．３４ｍｍであり、これは、ｄ３＝０．２６ｍｍより大きい値である。

ｄ１及びｄ３は、互いに独立して、０．１２ｍｍから０．３８ｍｍまで、好ましくは０．１５ｍｍから０．３５ｍｍまでの範囲である。ここではｄ１＝ｄ３＝０．２６ｍｍである。

コード５０及び５０’の外部ストランドＴＥ

各外部ストランドＴＥは、２層ストランドであり、Ｑ’＝２、３又は４の内部金属スレッドＦ１’から構成された内部層Ｃ１’と、内部層Ｃ１’に巻かれたＮ’本の外部金属スレッドＦ３’から構成された外部層Ｃ３’とを備える。

ここでは、Ｑ’＝３である。

Ｎ’＝７、８、９又は１０であり、好適にはＮ’＝８又は９である。ここではＮ’＝９である。

各外部ストランドＴＥの外部層Ｃ３’は非飽和とされている。非飽和とされているので、Ｎ’本の外部スレッドを平均して分離する外部層Ｃ３’のスレッド間距離Ｉ３’は１０μｍ以上である。外部ストランドの外部層のスレッド間距離Ｉ３’は３０μｍ以上であり、この場合、３７μｍに等しい。外部層Ｃ３’のスレッド間距離Ｉ３’の合計ＳＩ３’は、外部層Ｃ３’の外部スレッドＦ３’の直径ｄ３’より大きい。ここでは、合計ＳＩ３’＝０．０３６×９＝０．３２ｍｍであり、これは、ｄ３’＝０．２３ｍｍより大きい値である。

各外部ストランドＴＥの各内部層Ｃ１’が、コード並びに内部ストランドＴＩの内部層Ｃ１及び外部層Ｃ３の巻き方向と逆の巻き方向に巻かれ、外部ストランドＴＥの内部層Ｃ１’の周りの各外部ストランドＴＥの外部層Ｃ３’の巻き方向が、コード並びに内部ストランドＴＩの内部層Ｃ１及び外部層Ｃ３の巻き方向と逆の巻き方向である。この場合、層Ｃ１、Ｃ３及びコードの巻き方向はＺであり、層Ｃ１’及びＣ３’の巻き方向はＳである。

本発明によるコードの製造方法

ここで、マルチストランドコード５０の製造方法の一例について説明する。

上述の各内部ストランドは、以下のステップを含む公知の方法に従って製造され、好ましくはインラインで連続的に実行される。
－最初に、内部層Ｃ１のＱ＝４の内部スレッドＦ１をピッチｐ１でＺ方向に撚り合わせて又は捩って、第１の組立点で内部層Ｃ１を形成することによる、第１の組立ステップ；
－続いて、Ｎ＝９の外部スレッドＦ３を内部層Ｃ１のＱ本の内部スレッドＦ１の周りにピッチｐ３でＺ方向に撚り合わせて又は捩って、第２の組立点で外部層Ｃ３を形成することによる、第２の組立ステップ；
－好ましくは、最終的な捩れ均衡ステップ。

上述の各外部ストランドは、以下のステップを含む公知の方法に従って製造され、好ましくはインラインで連続的に実行される。
－最初に、内部層Ｃ１’のＱ’＝３の内部スレッドＦ１’をピッチｐ１’でＳ方向に撚り合わせて又は捩って、第１の組立点で内部層Ｃ１’を形成することによる、第１の組立ステップ；
－続いて、Ｎ’＝９の外部スレッドＦ３’を内部層Ｃ１’のＱ’本の内部スレッドＦ１’の周りにピッチｐ３’でＳ方向に撚り合わせて又は捩って、第２の組立点で外部層Ｃ３’を形成することによる、第２の組立ステップ；
－好ましくは、最終的な捩れ均衡ステップ。

ここで「捩れ均衡」が意味するのは、当業者には周知のことであるが、外部層でのように中間層における、ストランドの各スレッドに加わる残留トルクの解消（又は捩れの弾性復帰）である。

この最終的な捩れ均衡ステップの後、ストランドの製造が完了する。各ストランドは、マルチストランドコードを得るために基本ストランドを撚り合わせて組み合わせる後の作業に先立ち、保管のために１又は２以上の受けリールに巻かれる。

本発明のマルチストランドコードを製造するために、当業者によく知られているように、本方法は、ストランドを集合させるために評価された、撚り合わせ機又は捩り機を用いて、事前に得られたストランドを撚り合わせる又は捩り合わせることである。

このように、Ｌ＝６の外部ストランドＴＥは、内部ストランドＴＩの周りにピッチｐｅで、且つＺ方向に組み合わされて、コード５０を形成する。おそらくは、最後の組み合わせステップにおいて、ラッパＦが、ピッチｐｆでＳ方向に、先に得られた組立体の周りに巻かれる。

次に、コード５０は、ラジアルタイヤのクラウン補強体の製造に従来から使用されている、補強充填材としての天然ゴム及びカーボンブラックをベースとした公知の組成物から形成された複合生地内にカレンダ加工によって組み込まれる。この組成物は、本質的に、エラストマ及び補強充填剤（カーボンブラック）に加えて、酸化防止剤、ステアリン酸、伸展油、接着促進剤としてのナフテン酸コバルト、そして最後に加硫系（硫黄、促進剤及びＺｎＯ）を含有する。

これらのコードによって補強された複合生地は、コードの両側に重ね合わされ且つそれぞれ１ｍｍと４ｍｍの間の範囲にある厚さを有するエラストマ組成物の２つの薄い層から形成されたエラストマ組成物母材を有する。カレンダ加工ピッチ（コードがエラストマ化合物生地に敷設される間隔）は、４ｍｍから８ｍｍまでの範囲である。

次にこれらの複合生地は、タイヤを製造する方法の間に、カーカス補強体におけるカーカスプライとして使用され、そのステップは、当業者には別の方法で公知である。

本発明の第２実施形態によるコード

上記で説明した第１実施形態と異なり、第２実施形態によるコード６０は、Ｑ＝３、Ｎ＝８、Ｑ’＝３及びＮ’＝８であるようになっている。

本発明の第３実施形態によるコード

上記で説明した第１実施形態と異なり、第３実施形態によるコード７０は、Ｋ＝１、Ｌ＝７、Ｑ＝３、Ｎ＝８、Ｑ’＝１及びＮ’＝５であるようになっている。

以下の表２は、本発明による様々なコード５０、５０’、６０及び７０の特性をまとめたものである。

比較試験

曲げ耐久性基準及び寸法基準の評価

様々な対照コードと先行技術のコードとをシミュレートした。

表３は、対照コードＣ１、並びに先行技術のコードＥＤＴ（６８．２３コード）の特性をまとめたものである。

表２及び表３は、コード５０、５０’、６０、及び７０が、先行技術のコードＥＤＴ及び対照コードＣ１と比較して相対的に低い曲げ耐久性基準を有すると同時に、十分なサイズ基準を有することを示している。具体的には、コードＥＤＴ及びＣ１は、曲げ応力負荷時にコード内の応力を効果的に低減することのできない、比較的高い曲げ耐久性基準を有する。このように、本発明によるコードは、これらの欠点を改善するのに十分なほど低い曲げ耐久性基準ＳＬ≦４０，０００ＭＰａ.ｍｍを有すると同時に、満足できるサイズを維持することができる。

本発明は、上述した実施形態に限定されない。

５０ コード
Ｃ１ 内部ストランドの内部層
Ｃ１’ 外部ストランドの内部層
Ｃ３ 内部ストランドの外部層
Ｃ３’ 外部ストランドの外部層
ＣＥ コードの外部層
ＣＩ コードの内部層
Ｅ ストランド間距離
Ｆ１ 内部ストランドの内部金属スレッド
Ｆ１’ （部ストランドの内部金属スレッド
Ｆ３ 内部ストランドの外部金属スレッド
Ｆ３’ 外部ストランドの外部金属スレッド
Ｉ３’ 外部ストランドの外部層のスレッド間距離
ＴＥ 外部ストランド
ＴＩ 内部ストランド

Claims (15)

1. ２層マルチストランドのコード（５０）であって、
   Ｋ＝１の２層（Ｃ１，Ｃ３）の内部ストランド（ＴＩ）から構成された前記コードの内部層（ＣＩ）を備え、
   前記内部層（ＣＩ）は、
   直径ｄ１のＱ＝１、２、３又は４の内部金属スレッド（Ｆ１）から構成された内部層（Ｃ１）と、
   前記内部層（Ｃ１）の周りに巻かれた直径ｄ３のＮ本の外部金属スレッド（Ｆ３）から構成された外部層（Ｃ３）と、
   を有し、
   前記コード（５０）は、
   前記コードの前記内部層（ＣＩ）に巻かれたＬ＞１の２層（Ｃ１’，Ｃ３’）の外部ストランド（ＴＥ）から構成された前記コードの外部層（ＣＥ）を備え、
   前記外部層（ＣＥ）は、
   直径ｄ１’のＱ’＝１、２、３又は４の内部金属スレッド（Ｆ１’）から構成された内部層（Ｃ１’）と、
   前記内部層（Ｃ１’）の周りに巻かれた直径ｄ３’のＮ’本の外部金属スレッド（Ｆ３’）から構成された外部層（Ｃ３’）と、
   を有し、
   前記コード（５０）は、
   

   

   とした場合に、ＳＬ≦４０，０００ＭＰａ.ｍｍである曲げ耐久性基準ＳＬと、
   サイズ基準Ｅｃ＝Ｓｃ／Ｓｅとした場合に、Ｅｃ≧０．４６であるサイズ基準Ｅｃと、を有し、ここで
   

   

   は、前記内部及び外部ストランドの前記内部スレッド（Ｆ１；Ｆ１’）に見られる単位曲率あたりの最大曲げ応力であり、
   

   

   は、前記内部及び外部ストランドの前記外部金属スレッド（Ｆ３；Ｆ３’）見られる単位曲率あたりの最大曲げ応力であり、
   Ｍ_steel＝２１０，０００ＭＰａは、鋼の弾性率であり、
   ｄ１、ｄ１’、ｄ３及びｄ３’は、ｍｍ単位で表され、
   

   

   であり、
   Ｃｐは前記コードの浸透係数であり、
   

   

   がストランド間浸透係数であり、
   

   

   が前記外部ストランドの浸透係数であり、
   ‐前記外部層（ＣＥ）の前記外部ストランド（ＴＥ）のストランド間距離Ｅ＜３０μｍの場合に
   

   

   又は
   ‐Ｅ＞７０μｍの場合に、
   

   

   又は
   ‐３０μｍ≦Ｅ≦７０μｍの場合に、
   

   

   であり、
   前記外部層（Ｃ３’）の前記外部金属スレッド（Ｆ３’）のスレッド間距離Ｉ３’＜１０μｍの場合に、
   

   

   又は
   Ｉ３’＞４０μｍの場合に、
   

   

   又は
   １０μｍ≦Ｉ３’≦４０μｍの場合に、
   

   

   であり、
   Ｃｒは前記コード（５０）の無次元性能係数であり、
   

   

   であり、ここで
   ｄ３及びｄ３’はｍｍ単位で表され、
   αｆは、ラジアン単位で表された、前記内部ストランド（ＴＩ）の前記外部金属スレッド（Ｆ３）と前記外部ストランド（ＴＥ）の前記外部金属スレッド（Ｆ３’）との間の接触角であり、
   αｔは、ラジアン単位で表された各外部ストランドの螺旋角であり、
   

   

   は、外部ストランドのＱ’＋Ｎ’本のスレッドに対する破断時力の合計（ニュートン単位）であり
   Ｃｓｔｅ＝１５００Ｎ・ｍｍ^-2であり、
   Ｄは前記コードの直径（ｍｍ）であり、
   Ｓｃは圧縮表面積（ｍｍ²）で、Ｓｃ＝［Ｑ×（ｄ１／２）²＋Ｎ×（ｄ３／２）²＋Ｌ×（Ｑ’×（ｄ１’／２）²＋Ｎ’×（ｄ３’／２）²）］×πであり、Ｓｅは前記コードの表面積（ｍｍ²）で、Ｓｅ＝π×（Ｄ／２）²である、ことを特徴とするコード（５０）。
2. ＳＬ≦３７，５００ＭＰａ.ｍｍ、好ましくはＳＬ≦３５，０００ＭＰａ.ｍｍである、請求項１に記載のコード（５０）。
3. ＳＬ≧２５，０００ＭＰａ.ｍｍ、好ましくはＳＬ≧２７，５００ＭＰａ.ｍｍである、請求項１又は２に記載のコード（５０）。
4. Ｅｃ≧０．４７、好ましくはＥｃ≧０．４８である、請求項１から３のいずれかに記載のコード（５０）。
5. Ｅｃ≦０．６５、好ましくはＥｃ≦０．５５である、請求項１から４のいずれかに記載のコード（５０）。
6. αｆは０°以上であり、好ましくは５°以上である、請求項１から５のいずれかに記載のコード（５０）。
7. αｆは２５°以下であり、好ましくは２０°以下である、請求項１から６のいずれかに記載のコード（５０）。
8. αｔは０°以上であり、好ましくは３°以上である、請求項１から７のいずれかに記載のコード（５０）。
9. αｔは２０°以下であり、好ましくは１５°以下、より好ましくは１０°以下である、請求項１から８のいずれかに記載のコード（５０）。
10. 前記コードの前記外部層（ＣＥ）は、前記コード（５０）の主軸に垂直な前記コードの断面上で、２つの隣接する外部ストランド（ＴＥ）が内接する円形包絡線を平均して分離する最短距離であると定義される、前記外部ストランドの前記ストランド間距離が、３０μｍ以上となるように非飽和とされる、請求項１から９のいずれかに記載のコード（５０）。
11. 各外部ストランド（ＴＥ）の前記外部層（Ｃ３’）は非飽和とされる、請求項１から１０のいずれかに記載のコード（５０）。
12. 前記コードの浸透係数Ｃｐは０．６０以上、好ましくは０．７０以上である、請求項１から１１のいずれかに記載のコード（５０）。
13. ポリマ母材から抽出される、請求項１から１２のいずれかに記載のコード（５０）。
14. エラストマ母材（１０２）と、請求項１から１２のいずれかに記載の少なくとも１つのコード（５０）とを備える、補強製品（１００）。
15. 請求項１から１２のいずれかに記載の少なくとも１つのコード（５０）又は請求項１４に記載の補強製品を備えるタイヤ（１０）。

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