KR20220080147A - 저소음 타이어 및 제조 방법 - Google Patents
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Abstract
본 발명은 타이어의 원주방향(Z)과 함께: - 작업 층과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분(15S)에서, 절대값으로, 20°내지 60° 범위의 각도(ES), - 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분(15F)에서, 작업 층과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분(15S)에서 접합부(21)의 주 방향(D4)의 각도(ES)보다 정확히 더 큰 절대값을 갖는 각도(EF)를 형성하는 주 방향(D4)으로 연장하는 접합부(21)를 포함하는 밀봉 층을 포함하는 타이어에 관한 것이다.
Description
본 발명은 타이어 및 이러한 타이어를 제조하기 위한 방법에 관한 것이다.
종래 기술은 크라운(crown), 2개의 사이드월(sidewalls) 및 2개의 비드(beads)를 포함하는 타이어를 개시하고 있는데, 각각의 사이드월은 각각의 비드를 크라운에 연결한다. 각각의 비드는 일반적으로 와이어의 형태의 적어도 하나의 원주방향 보강 요소를 포함한다.
타이어는 각각의 비드에 고정되고 각각의 사이드월 및 크라운에서 연장하는 카카스(carcass) 보강재를 또한 포함한다. 카카스 보강재는 각각의 원주방향 보강 요소 주위에 권취된 부분을 포함하는 카카스 층을 포함한다.
크라운은 타이어의 롤링 중에 지면과 접촉하게 되도록 의도된 트레드(tread) 뿐만 아니라 트레드와 카카스 보강재 사이에 반경방향으로 배열된 크라운 보강재를 포함한다. 크라운 보강재는 2개의 작업 층(working layers)을 포함하는 작업 보강재를 포함한다.
일반적으로, 크라운 보강재는 작업 보강재 외부에 반경방향으로 배열된 후프 보강재를 또한 포함하고, 후프 보강재는 2개의 축방향 에지에 의해 축방향으로 경계 한정되고 하나 또는 각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소의 주 방향에서 후프 보강재의 일 축방향 에지로부터 다른 축방향 에지까지 축방향으로 연장되도록 원주방향으로 나선형으로 권취된 적어도 하나의 후프 형성 필라멘트 보강 요소를 포함한다.
대부분의 경우에, 타이어는 팽창 가스에 대해 밀봉하기 위한 밀봉 층을 포함하고, 밀봉 층은 일단 타이어가 장착 지지부, 예를 들어 림 상에 장착되면 타이어에 대한 장착 지지부로 폐쇄된 내부 공동을 경계 한정하도록 의도된다. 밀봉 층은 밀봉 층의 2개의 원주방향 단부 에지 사이의 접합부를 포함하고, 접합부는 밀봉 층의 원주방향 단부 에지 중 하나와 밀봉 층의 원주방향 단부 에지 중 다른 하나 사이에 반경방향 중첩부를 형성하고, 접합부는 주 방향으로 연장하여 타이어의 원주방향과 실질적으로 90°의 일정한 각도를 형성한다.
이러한 접합부는 불편함, 특히 소음을 생성할 수 있는 진동을 발생하는 균일성의 결여의 원인이 된다. 그러나, 타이어에 의해 방출되는 진동을 감소시키는 것, 특히 타이어에 의해 방출되는 롤링 소음을 감소시키는 것이 바람직하다.
JP2009040117은 접합부의 주 방향과 타이어의 원주방향에 의해 형성된 각도를 수정하는 것을 개시하고 있다. 따라서, JP2009040117은 90°보다 상당히 작은 각도가 타이어에서 방출되는 소음을 감소시키는 것을 가능하게 한다고 교시하고 있다. 이러한 접합부를 형성하기 위해, JP2009040117은 지지부 주위에 밀봉 플라이(ply)를 권취함으로써, 밀봉 층을 형성하도록 의도된 권취 밀봉 조립체가 형성되는 방법 단계를 개시하고 있는데, 밀봉 조립체는 권취 밀봉 조립체의 2개의 축방향 에지에 의해 축방향으로 경계 한정된다. 접합부의 주 방향은 지지부의 원주방향과 함께, 2개의 축방향 에지 사이의 권취 밀봉 조립체의 축방향 폭 전체에 걸쳐 실질적으로 일정한 각도를 형성한다. 각도가 작을수록, 접합부가 큰 원주방향 길이를 따라 원주방향으로 더 많이 연장된다.
그러나, 제조 방법 동안, 권취 밀봉 조립체를 포함하는 그린 블랭크(green blank)를 가교 결합하는 단계가 수행된다. 이 가교 결합 단계는 권취 밀봉 조립체의 반경방향 내부면에 압력을 인가하도록 의도된 변형 가능 멤브레인을 포함하는 가교 결합 몰드에서 수행된다.
가교 결합 단계 전에, 변형 가능 멤브레인의 반경방향 및 축방향 외부면과 접촉하게 되도록 의도된 권취 밀봉 조립체의 반경방향 내부면은 가교 결합 단계 동안 접착 방지 조성물로 코팅된다. 접착 방지 조성물은 가교 결합 단계의 종료시에, 멤브레인이 이후에 형성된 밀봉 층에 고착된 체로 남아 있고 밀봉 층을 손상시키는 것을 방지하는 것을 가능하게 한다. 접착 방지 조성물이 접합부를 통해 타이어 내로 침투하는 것을 방지하기 위해, 접합부를 마스킹하는 수단, 예를 들어 접합부의 원주방향 길이와 적어도 동일한 원주방향 길이를 갖는 커버가 일반적으로 사용된다.
WO2019/158852에 설명된 다른 해결책은 밀봉 조립체의 반경방향 내부면에 대한 멤브레인의 접착을 방지하는 것을 가능하게 하는 특정 표면 패턴을 갖는 멤브레인을 사용하는 것으로 구성된다. 그러나, 이러한 멤브레인조차도, 접착의 위험이 완전히 제거되지 않고 접합부의 원주방향 길이가 클수록 더욱 더 클 수 있다.
이제, JP2009040117에서, 접합부는 원주방향과 접합부의 주 방향에 의해 형성된 각도가 작을수록 더욱 더 큰 원주방향 길이를 갖는다.
마스킹 수단을 사용하는 경우, 이어서 비교적 큰 원주방향 길이를 갖는 마스킹 수단을 사용하거나 또는 접합부의 주 방향의 각도와 실질적으로 동일한 각도를 갖고, 감소된 원주방향 길이의 마스킹 수단을 위치설정할 필요가 있다. 특정 표면 패턴을 갖는 멤브레인을 사용하는 경우, 너무 큰 원주방향 길이는 접착의 위험을 남겨둔다.
양 경우 모두, 마스킹 수단의 위치설정은 원주방향 길이가 클수록 더욱 더 길고 지루하며 위험한 것으로 입증되었다.
본 발명의 목적은 소음 감소와 그 제조 방법의 생산성 사이에서 개선된 절충을 나타내는 타이어를 제안하는 것이다.
이를 위해, 본 발명은 크라운, 2개의 사이드월, 2개의 비드를 포함하고, 각각의 사이드월은 각각의 비드를 크라운에 연결하는 타이어에 관한 것으로서, 타이어는 각각의 비드에 고정되고 각각의 사이드월에서 그리고 크라운에서 반경방향 내향으로 연장하는 카카스 보강재를 포함하고, 크라운은:
- 타이어가 롤링할 때 지면과 접촉하게 되도록 의도된 트레드,
- 트레드와 카카스 보강재 사이에 반경방향으로 배열된 크라운 보강재로서, 카카스 보강재는 적어도 하나의 카카스 층을 포함하고, 크라운 보강재는 적어도 하나의 작업 층을 포함하는 작업 보강재를 포함하는, 크라운 보강재를 포함하고,
타이어는 팽창 가스에 대해 밀봉하기 위한 밀봉 층을 포함하고, 밀봉 층은 일단 타이어가 장착 지지부 상에 장착되면 타이어에 대한 장착 지지부로 폐쇄된 내부 공동을 경계 한정하도록 의도되고, 밀봉 층은 밀봉 층의 2개의 원주방향 단부 에지 사이의 접합부를 포함하고, 접합부는 밀봉 층의 원주방향 단부 에지 중 하나와 밀봉 층의 원주방향 단부 에지 중 다른 하나 사이에 반경방향 중첩부를 형성하고, 접합부는 주 방향으로 연장하여 타이어의 원주방향과 함께:
- 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하고 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층의 축방향 폭의 적어도 40%인 축방향 폭을 갖는 밀봉 층의 부분에서, 절대값으로, 20° 내지 60° 범위의 각도,
- 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장하고 타이어의 반경방향 높이의 적어도 5%인 반경방향 높이를 갖는 밀봉 층의 부분에서, 절대값으로, 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분에서 접합부의 주 방향의 각도보다 정확히 더 큰 각도를 형성한다.
본 발명에 따른 타이어는 한편으로는, 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층 부분에서 타이어의 원주방향과 접합부의 주 방향에 의해 형성된 각도로 인해 상당히 감소된 소음을 갖는다. 구체적으로, 절대값으로, 60° 미만인 각도에 의해, 접합부에 의해 발생되는 소음이 상당히 감소된다. 그러나, 이 각도가 너무 작게 되면, 접합부가 너무 큰 원주방향 길이로 연장될 것이다. 따라서, 본 발명은 비교적 감소된 원주방향 길이를 유지하기 위해 이 각도가 절대값으로, 20° 이상인 것을 제공한다.
본 발명의 본질적인 특징은, 소음 감소를 가능하게 하기 위해, 접합부의 주 방향이 그 2개의 축방향 에지 사이의 밀봉 층의 축방향 폭의 전체에 걸쳐 타이어의 원주방향과 각도를 형성할 필요가 없다는 것이다. 실제로, 발명의 시작시에 본 발명자들은 접합에 의해 발생된 소음이 주로 접촉 영역과 반경방향 일렬로 축방향 연장하고 그 더 많은 부분이 작업 층과 또는 복수의 작업 층의 경우에, 반경방향 최내측 작업 층과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분의 접합부에서 발생되었다는 것을 확인하였다.
이 발견은 이어서 소음의 발생에 거의 또는 전혀 역할을 하지 않는 타이어의 부분, 즉 사이드월에서 접합부의 주 방향에 비교적 큰 각도를 제공함으로써 접합부의 원주방향 길이를 감소시키는 것을 가능하게 하였다. 따라서, 타이어의 원주방향과 접합부의 주 방향에 의해 형성되는 각도는 사이드월에서 가능한 한 90°에 가깝고, 임의의 경우에 접합부의 원주방향 길이를 가능한 한 제한하기 위해, 작업 층, 또는 복수의 작업 층의 경우에, 반경방향 최내측 작업 층과 반경방향 일렬로 타이어의 원주방향과 접합부의 주 방향에 의해 형성된 각도보다 크다.
작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 밀봉 층의 부분에서, 주 방향은 이하의 지점을 통과하는 최단 길이의 곡선과 일치한다:
- 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분의 2개의 축방향 단부 중 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지의 각각의 제1 지점으로부터 원주방향으로 등거리에 위치된 지점, 이들 2개의 제1 지점은 원주방향으로 서로 대면함, 및
- 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분의 2개의 축방향 단부 중 다른 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지의 각각의 제2 지점으로부터 원주방향으로 등거리에 위치된 지점, 이들 2개의 제2 지점은 원주방향으로 서로 대면하고, 제2 지점은 제1 지점에 대해 타이어의 정중 평면의 다른 측에 위치됨.
각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분에서, 주 방향은 이하의 지점들을 통과하는 최단 길이의 곡선과 일치한다:
- 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분의 2개의 축방향 단부 중 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지의 각각의 제1 지점으로부터 원주방향으로 등거리에 위치된 지점, 이들 2개의 제1 지점은 원주방향으로 서로 대면함, 및
- 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분의 2개의 축방향 단부 중 다른 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지의 각각의 제2 지점으로부터 원주방향으로 등거리에 위치된 지점, 이들 2개의 제2 지점은 원주방향으로 서로 대면하고, 제2 지점은 제1 지점에 대해 반경방향 외부에 위치됨.
밀봉 층은 카카스 보강재 내부에 반경방향 및 축방향으로 배열된다. 밀봉 층의 반경방향 내부면은 팽창 가스와 접촉하게 되거나 적어도 부분적으로 자체 밀봉 제품으로 커버되도록 의도된다.
본 발명의 타이어는 바람직하게는 승용차용으로 의도된다. 이러한 타이어는 유럽 타이어 및 림 기술 기구(European Tyre and Rim Technical Organisation) 또는 "ETRTO"의 표준의 의미 내에서, 단면 폭(S) 및 단면 높이(H)에 의해 특징화되는 자오선 단면 평면(meridian section plane)의 단면을 가져, 백분율로 표현되는 비 H/S는 최대 90이고, 바람직하게는 최대 80이고, 더 바람직하게는 최대 70이고, 적어도 30이고, 바람직하게는 적어도 40이고, 단면 폭(S)은 적어도 115 mm이고, 바람직하게는 적어도 155 mm이고, 더 바람직하게는 적어도 175 mm이고 최대 385 mm이고, 바람직하게는 최대 315 mm이고, 더 바람직하게는 최대 285 mm이고, 더욱 더 바람직하게는 최대 255 mm이다. 게다가, 타이어 장착 림의 직경을 정의하는 후크에서의 직경(D)은 적어도 12 인치이고, 바람직하게는 적어도 16 인치이고 최대 24 인치이고, 바람직하게는 최대 20 인치이다.
축방향이라는 것은 타이어의 주축, 즉 타이어의 회전축에 실질적으로 평행한 방향을 의미한다.
표현 원주방향은 타이어의 축방향 및 반경의 모두에 실질적으로 수직인(달리 말하면, 타이어의 회전축에 중심 설정된 원에 접하는) 방향을 의미한다.
표현 반경방향은 타이어의 반경을 따른 방향, 즉 타이어의 회전축과 교차하고 그 축에 실질적으로 수직인 임의의 방향을 의미한다.
표현 타이어의 정중 평면(M으로 표시됨)은 2개의 비드 사이의 중간 축방향 거리에 위치되고 크라운 보강재의 축방향 중간을 통과하는 타이어의 회전축에 수직인 평면을 의미하는 것으로 이해된다.
타이어의 적도 원주방향 평면(E로 표시됨)은 정중 평면 및 반경방향에 수직인 타이어의 적도를 통과하는 원통형 표면을 의미한다. 타이어의 적도는 자오선 단면 평면(원주방향에 수직이고 반경방향 및 축방향에 평행한 평면)에서, 타이어의 회전축에 평행하고 지면과 접촉하도록 의도된 트레드의 반경방향 최외측 지점과 지지부, 예를 들어 림과 접촉하도록 의도된 타이어의 반경방향 최내측 지점 사이에 등거리에 위치된 축이고, 이들 2개의 지점 사이의 거리는 H이다.
용어 자오선 평면은 타이어의 회전축에 평행하고 이를 포함하고 원주방향에 수직인 평면을 의미하는 것으로 이해된다.
용어 비드는 타이어가 장착 지지부, 예를 들어 림을 포함하는 차륜에 후크 결합되는 것을 가능하게 하도록 의도된 타이어 부분을 의미하는 것으로 이해된다. 따라서, 각각의 비드는 특히 림의 후크와 접촉하여 후크 결합될 수 있게 하도록 의도된다.
필라멘트 보강 요소가 연장되는 주 방향이라는 것은 필라멘트 보강 요소가 그 최대 길이를 따라 연장하는 방향을 의미한다. 필라멘트 보강 요소가 연장되는 주 방향은 직선 또는 곡선일 수도 있고, 보강 요소는 그 주 방향을 따라 직선 또는 파형 경로를 묘사할 수도 있다.
권취 조립체 또는 층 또는 보강재의 축방향 에지 사이에 축방향으로 놓이는 조립체, 층 또는 타이어의 부분이라는 것은, 권취 조립체 또는 층 또는 보강재의 축방향 에지를 통과하는 반경방향 평면 사이에 놓이고 축방향으로 연장하는 조립체, 층 또는 타이어의 부분으로 이해된다.
축방향으로 연장되도록 의도된 권취 조립체의 부분, 축방향으로 연장하는 권취 조립체의 부분 또는 기준 조립체 또는 기준 층과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 층의 부분이라는 것은, 상기 조립체 또는 상기 층 상의 기준 조립체 또는 기준 층의 축방향 에지의 반경방향 돌출부 사이에 놓인 상기 조립체 또는 상기 층의 부분으로 이해된다.
표현 "a와 b 사이"에 의해 나타낸 임의의 값의 범위는 a 초과 내지 b 미만(즉, 한계점 a 및 b는 배제됨)의 값의 범위를 표현하고, 반면에 표현 "a 내지 b"에 의해 나타낸 임의의 값의 범위는 a로부터 최대 b까지(즉, 정확한 한계점 a 및 b를 포함함)의 값의 범위를 의미한다.
접합부의 주 방향과 관련하여, 타이어와 방법에서, 고려되는 각도는 절대값으로, 기준 직선, 여기서 타이어 또는 지지부의 원주방향과 접합부가 연장되는 주 방향 사이에 정의된 2개의 각도 중 더 작은 것인 각도이다.
각각의 필라멘트 보강 요소와 관련하여, 타이어에서, 고려되는 각도는 절대값으로, 기준 직선, 여기서 타이어의 원주방향과 해당 필라멘트 보강 요소가 연장되는 주 방향 사이에 정의된 2개의 각도 중 더 작은 것인 각도이다.
각각의 필라멘트 보강 요소와 관련하여, 타이어에서 그리고 방법 동안, 각도의 배향이라는 것은 기준 직선, 여기서 지지부 또는 타이어의 원주방향으로부터 회전하여, 해당 필라멘트 보강 요소가 연장되는 주 방향에 도달하는 각도를 정의할 필요가 있는 시계방향 또는 반시계방향인, 방향을 의미한다.
각각의 필라멘트 보강 요소와 관련하여, 방법 동안, 작업 및 카카스 필라멘트 보강 요소가 연장되는 주 방향에 의해 형성된 해당 각도는 규약에 의해 반대 배향의 각도이고, 각각의 작업 필라멘트 보강 요소가 연장되는 주 방향에 의해 형성된 각도는, 절대값으로, 기준 직선, 여기서 지지부 또는 타이어의 원주방향과 작업 필라멘트 보강 요소가 연장하는 주 방향 사이에 정의된 2개의 각도 중 더 작은 것이다. 따라서, 각각의 작업 필라멘트 보강 요소가 연장되는 주 방향에 의해 형성된 각도는 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소가 연장되는 주 방향의 각도에 의해 형성된 배향과 반대인 배향을 정의한다.
본 발명에 따르면, 접합부의 주 방향은 부분들 사이에, 각도가 실질적으로 가변적인 전이 구역을 갖는다. 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 일렬로 축방향으로 연장하고 접합부의 주 방향이 타이어의 원주방향과 함께, 절대값으로, 20° 내지 60° 범위의 각도를 형성하는 밀봉 층의 부분은 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층의 축방향 폭의 적어도 40%, 바람직하게는 적어도 50%인 축방향 폭을 갖는다.
접합부의 주 방향이 부분들 사이에, 각도가 실질적으로 가변적인 전이 구역을 갖는 실시예에서, 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 일렬로 축방향으로 연장하고 접합부의 주 방향이 타이어의 원주방향과 함께, 절대값으로, 20° 내지 60° 범위의 각도를 형성하는 밀봉 층의 부분은 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층의 축방향 폭의 최대 90%, 바람직하게는 최대 80%인 축방향 폭을 갖는다.
접합부의 주 방향이 비교적 짧은 또는 심지어 비실재 전이 구역을 갖는 실시예에서, 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 일렬로 축방향으로 연장하고 접합부의 주 방향이 타이어의 원주방향과 함께, 절대값으로, 20° 내지 60° 범위의 각도를 형성하는 밀봉 층의 부분은 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층의 축방향 폭의 적어도 70%, 바람직하게는 적어도 80%인 축방향 폭을 갖는다.
바람직하게는, 어떠한 실시예에서도, 타이어의 정중 평면은 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층의 이 부분과 교차한다. 더 바람직하게는, 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층의 이 부분은 타이어의 정중 평면 상에 축방향으로 중심 설정된다.
본 발명에 따르면, 접합부의 주 방향은 부분들 사이에, 각도가 실질적으로 가변적인 전이 구역을 갖는다. 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장하고 접합부의 주 방향이 타이어의 원주방향과 함께, 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분에서 접합부의 주 방향의 각도보다 정확히 더 큰 각도를 형성하는 밀봉 층의 각각의 부분은 타이어 반경방향 높이의 적어도 5%, 바람직하게는 적어도 15%, 더 바람직하게는 적어도 30%인 반경방향 높이를 갖는다.
접합부의 주 방향이 부분들 사이에, 각도가 실질적으로 가변적인 전이 구역을 갖는 실시예에서, 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장하고 접합부의 주 방향이 타이어의 원주방향과 함께, 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분에서 접합부의 주 방향의 각도보다 정확히 더 큰 각도를 형성하는 밀봉 층의 각각의 부분은 타이어의 반경방향 높이의 최대 80%, 바람직하게는 최대 70%, 더 바람직하게는 최대 60%인 반경방향 높이를 갖는다.
접합부의 주 방향이 비교적 짧은 또는 심지어 비실재 전이 구역을 갖는 실시예에서, 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장하고 접합부의 주 방향이 타이어의 원주방향과 함께, 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분에서 접합부의 주 방향의 각도보다 정확히 더 큰 각도를 형성하는 밀봉 층의 각각의 부분은 타이어의 반경방향 높이의 적어도 60%, 바람직하게는 적어도 70%인 반경방향 높이를 갖는다.
바람직하게는, 어떠한 실시예에서도, 타이어의 적도 원주방향 평면은 각각의 사이드월에 위치된 밀봉 층의 이들 부분의 각각과 교차한다.
유리하게는, 접합부의 주 방향은 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분에서, 타이어의 원주방향과 함께, 절대값으로, 25° 이상, 바람직하게는 30° 이상의 각도를 형성한다. 따라서, 접합부의 원주방향 길이는 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층 부분의 각도를 제한함으로써 가능한 한 감소된다.
유리하게는, 접합부의 주 방향은 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분에서, 타이어의 원주방향과 함께, 절대값으로, 50° 이하, 바람직하게는 40° 이하의 각도를 형성한다. 따라서, 접합부에 의해 발생된 소음은 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층 부분의 각도를 제한함으로써 가능한 한 감소된다.
유리하게는, 접합부의 주 방향은 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분에서, 타이어의 원주방향과 함께, 절대값으로, 80° 내지 90° 범위의 각도를 형성한다. 따라서, 접합부의 원주방향 길이는 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장하는 밀봉 층 부분의 각도를 제한함으로써 가능한 한 감소된다.
유리한 실시예에서, 각각의 원주방향 단부 에지 사이의 평균 거리는, 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분에서, 1 내지 15 mm, 바람직하게는 2 내지 8 mm 범위이다. 따라서, 반경방향 중첩부에 의해 생성된 불균형이 최소화되고, 따라서 충분히 강한 접합을 보장하면서 접합부에 의해 방출된 불편함 및 궁극적으로 소음을 생성하기 쉬운 진동이 최소화된다.
바람직하게는, 각각의 원주방향 단부 에지 사이의 평균 거리는 밀봉 층의 축방향 에지 사이의 밀봉 층의 전체 축방향 폭에 걸쳐, 1 내지 15 mm, 바람직하게는 2 내지 8 mm 범위이다.
용어 평균 거리는 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분의 축방향 폭에 걸쳐 또는 밀봉 층의 축방향 에지 사이의 밀봉 층의 전체 축방향 폭에 걸쳐 균등하게 분포된 측정된 10개의 거리의 평균을 의미하는 것으로 이해된다. 각각의 거리는 곡선 거리이고, 따라서 타이어의 곡률을 고려하고, 원주방향으로 측정된다.
유리한 실시예에서, 밀봉 층의 평균 두께는 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분에서, 0.4 내지 1.6 mm, 바람직하게는 0.9 내지 1.4 mm 범위이다. 따라서, 밀봉 층의 평균 두께를 최소화함으로써, 반경방향 중첩부에 의해 생성된 불균형이 최소화되고, 따라서 접합부에 의해 방출된 불편함 및 궁극적으로 소음을 생성하기 쉬운 진동이 최소화된다.
바람직하게는, 밀봉 층의 평균 두께는 밀봉 층의 축방향 에지 사이의 밀봉 층의 전체 축방향 폭에 걸쳐, 0.4 내지 1.6 mm, 바람직하게는 0.9 내지 1.4 mm 범위이다.
용어 평균 두께는, 한편으로는, 제1 방위각에서 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분의 축방향 폭에 걸쳐 또는 밀봉 층의 축방향 에지 사이의 밀봉 층의 전체 축방향 폭에 걸쳐 균등하게 분포된 측정된 5개의 두께, 또는 다른 한편으로는, 제1 방위각으로부터 180°에 위치된 제2 방위각에서 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분의 축방향 폭에 걸쳐 또는 밀봉 층의 축방향 에지 사이의 밀봉 층의 축방향 폭의 전체에 걸쳐 균등하게 분포된 측정된 5개의 두께의 평균을 의미하는 것으로 이해된다. 각각의 두께는 밀봉 층의 반경방향 외부면과 밀봉 층의 반경방향 내부면 사이의 직선 거리이고 타이어의 반경방향으로 측정된다. 물론, 각각의 두께는 접합부 외부에서 측정된다.
비교적 높은 밀봉부를 보장하는 것을 가능하게 하는 실시예에서, 밀봉 층은 적어도 50 phr의 하나 이상의 부틸 엘라스토머를 포함하는 엘라스토머 매트릭스를 포함하는 엘라스토머 조성물을 포함한다.
용어 엘라스토머의 백분률(part per hundred) 또는 phr은 엘라스토머(들) 100 중량부, 즉, 엘라스토머(들)의 총 중량당 구성 성분의 중량부를 의미한다. 따라서, 50 phr의 구성 성분은 예를 들어 엘라스토머 100 g당 이 구성요소 50 g을 의미한다.
엘라스토머 매트릭스라는 것은 엘라스토머 조성물의 모든 엘라스토머를 의미한다. 따라서, 엘라스토머 매트릭스는 특히 단일 엘라스토머 뿐만 아니라 2개 이상의 엘라스토머의 블렌드로 구성될 수 있다.
부틸 엘라스토머라는 것은 이소부틸렌 동종중합체 또는 이소부틸렌과 이소프렌의 공중합체, 뿐만 아니라 할로겐화된, 특히 일반적으로 브롬화 또는 염소화된 이들 이소부틸렌 동종중합체 및 이소부틸렌 및 이소프렌의 공중합체의 유도체를 의미한다.
특히 바람직하게는, 밀봉 층에 사용될 수 있는 부틸 엘라스토머(들)는 이소부틸렌 고무, 이소부틸렌-이소프렌 공중합체(IIR), 브로모이소부틸렌-이소프렌 공중합체(BIIR)와 같은 브로모부틸 고무 및 클로로이소부틸렌-이소프렌 공중합체(CIIR)와 같은 클로로부틸 고무로부터 선택된다.
상기 정의의 확장에 의해, 부틸 엘라스토머는 또한 브롬화 이소부틸렌-메틸스티렌 공중합체(BIMS)와 같은 이소부틸렌과 스티렌 유도체의 공중합체를 포함할 것이며, 그 중 특히 회사 Exxon에 의해 판매되는 Exxpro로서 알려진 엘라스토머가 포함된다.
밀봉 층에 사용될 수 있는 부틸 엘라스토머(들)는 적어도 50 phr을 나타내는데, 즉, 엘라스토머 매트릭스의 총 중량의 적어도 50 중량%를 나타낸다.
다른 엘라스토머, 예를 들어 디엔 엘라스토머가 또한 엘라스토머 매트릭스에 존재할 수 있다. 용어 디엔 엘라스토머는 알려진 방식으로, 디엔 단량체(2개의 공액 또는 비공액 탄소-탄소 이중 결합을 갖는 단량체)로부터 적어도 부분적으로 유도된 하나 이상의 엘라스토머(즉, 동종중합체 또는 공중합체)를 의미하는 것으로 이해되어야 한다.
특정 실시예에서, 열가소성 엘라스토머, 특히 이소부틸렌과 스티렌(SIBS)의 공중합체 및 그 유도체를 포함하는 엘라스토머 매트릭스를 포함하는 엘라스토머 조성물을 구상하는 것이 가능하다.
엘라스토머 조성물은 다른 구성 성분을 포함할 수도 있다. 따라서, 엘라스토머 조성물은 바람직한 실시예에서, 보강 충전제, 예를 들어 적어도 하나의 카본 블랙(carbon black)을 포함할 것이다.
유리하게는, 하나 또는 각각의 작업 층은 하나 또는 각각의 작업 층의 2개의 축방향 에지에 의해 축방향으로 경계 한정되고, 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향으로 서로 실질적으로 평행한 하나 또는 각각의 작업 층의 하나의 축방향 에지로부터 다른 축방향 에지까지 축방향으로 연장하는 작업 필라멘트 보강 요소를 포함하고, 하나 또는 각각의 작업 층의 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향은, 타이어의 원주방향과 함께, 절대값으로, 정확히 10° 초과, 바람직하게는 15° 내지 50°, 더 바람직하게는 18° 내지 30° 범위의 각도를 형성한다.
일 실시예에서, 작업 보강재는 단일 작업 층을 포함한다. 단일 작업 층의 존재는 특히 타이어를 경량화하고, 따라서 크라운의 히스테리시스에 의해 소산되는 에너지를 감소시키고, 따라서 타이어의 롤링 저항을 감소시키는 것을 가능하게 한다. 본 실시예에서, 작업 보강재는 작업 층을 제외하고는, 필라멘트 보강 요소에 의해 보강된 어떠한 층도 없다. 타이어의 작업 보강재로부터 제외된 이러한 보강 층의 필라멘트 보강 요소는 금속 필라멘트 보강 요소 및 직물 필라멘트 보강 요소를 포함한다. 매우 바람직하게는, 작업 보강재는 단일 작업 층에 의해 형성된다.
다른 실시예에서, 작업 보강재는 2개의 작업 층을 포함한다. 이 다른 실시예에서, 각각의 작업 필라멘트 보강 요소가 작업 층 중 하나로부터 연장되는 주 방향 및 각각의 작업 필라멘트 보강 요소가 작업 층 중 다른 하나로부터 연장되는 주 방향은, 반경방향 최내측 작업 층의 축방향 에지에 의해 축방향으로 경계 한정된 타이어의 부분에서, 타이어의 원주방향과 함께, 반대 배향의 각도를 형성한다.
작업 보강재가 단일 작업 층을 포함하는 실시예와 조합하여 유리하게 취해진 일 실시예에서, 하나 또는 각각의 카카스 층은 하나 또는 각각의 카카스 층의 2개의 축방향 에지에 의해 축방향으로 경계 한정되고 하나 또는 각각의 카카스 층의 하나의 축방향 에지로부터 다른 축방향 에지로 축방향으로 연장하는 카카스 필라멘트 보강 요소를 포함하고, 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소는 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향으로 연장하고, 하나 또는 각각의 카카스 층의 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향은 타이어의 원주방향과 함께:
- 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 카카스 층의 부분에서, 절대값으로, 정확히 80° 미만의 각도,
- 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장하는 카카스 층의 적어도 하나의 부분에서, 절대값으로, 80° 내지 90° 범위의 각도를 형성한다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 각도가 사이드월과 반경방향 일렬로 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층 사이에서 상이한 본 실시예의 일 변형예에서, 카카스 보강재는 단일 카카스 층을 포함한다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 각도가 사이드월과 반경방향 일렬로 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층 사이에서 상이한 본 실시예의 다른 변형예에서, 카카스 보강재는 2개의 카카스 층을 포함하고, 2개의 카카스 층의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향은 서로 실질적으로 평행하다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 부분들 사이에, 각도가 실질적으로 가변적인 전이 구역을 갖는 실시예에서, 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 일렬로 축방향으로 연장하고 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 타이어의 원주방향과 함께, 절대값으로, 정확히 80° 미만의 각도를 형성하는 하나 또는 각각의 카카스 층의 부분은 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층의 축방향 폭의 적어도 40%, 바람직하게는 적어도 50%인 축방향 폭을 갖는다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 부분들 사이에, 각도가 실질적으로 가변적인 전이 구역을 갖는 실시예에서, 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 일렬로 축방향으로 연장하고 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 타이어의 원주방향과 함께, 절대값으로, 정확히 80° 미만의 각도를 형성하는 하나 또는 각각의 카카스 층의 부분은 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층의 축방향 폭의 최대 90%, 바람직하게는 최대 80%인 축방향 폭을 갖는다.
바람직하게는, 타이어의 정중 평면은 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 일렬로 축방향으로 연장하는 하나 또는 각각의 카카스 층의 이 부분과 교차한다. 더 바람직하게는, 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 일렬로 축방향으로 연장하는 하나 또는 각각의 카카스 층의 이 부분은 타이어의 정중 평면 상에 축방향으로 중심 설정된다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 부분들 사이에, 각도가 실질적으로 가변적인 전이 구역을 갖는 실시예에서, 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장하고 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 타이어의 원주방향과 함께, 절대값으로, 80° 내지 90°의 범위의 각도를 형성하는 하나 또는 각각의 카카스 층의 각각의 부분은 타이어의 반경방향 높이의 적어도 5%, 바람직하게는 적어도 15%, 더 바람직하게는 적어도 30%인 반경방향 높이를 갖는다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 부분들 사이에, 각도가 실질적으로 가변적인 전이 구역을 갖는 실시예에서, 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장하고 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 타이어의 원주방향과 함께, 절대값으로, 80° 내지 90°의 범위의 각도를 형성하는 하나 또는 각각의 카카스 층의 각각의 부분은 타이어의 반경방향 높이의 최대 80%, 바람직하게는 최대 70%, 더 바람직하게는 최대 60%인 반경방향 높이를 갖는다.
바람직하게는, 타이어의 적도 원주방향 평면은 각각의 사이드월에 위치된 하나 또는 각각의 카카스 층의 이들 부분의 각각과 교차한다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 각도가 사이드월과 반경방향 일렬로 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층 사이에서 상이한 본 실시예에서, 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향은 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 카카스 층의 부분에서, 타이어의 원주방향과 함께, 절대값으로, 10° 이상, 바람직하게는 20° 내지 75° 범위, 더 바람직하게는 35° 내지 70° 범위의 각도를 형성할 때, 타이어의 성능의 바람직한 절충이 얻어진다.
작업 보강재가 2개의 작업 층을 포함하는 실시예와 조합하여 유리하게 취해진 다른 실시예에서, 하나 또는 각각의 카카스 층은 하나 또는 각각의 카카스 층의 2개의 축방향 에지에 의해 축방향으로 경계 한정되고 하나 또는 각각의 카카스 층의 하나의 축방향 에지로부터 다른 축방향 에지로 축방향으로 연장하는 카카스 필라멘트 보강 요소를 포함하고, 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소는 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향으로 연장하고, 하나 또는 각각의 카카스 층의 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향은 타이어의 원주방향과 함께, 바람직하게는, 절대값으로, 80° 내지 90° 범위의 하나 또는 각각의 카카스 층의 축방향 에지 사이의 하나 또는 각각의 카카스 층의 축방향 폭의 전체에 걸쳐 실질적으로 일정한 각도를 형성한다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 각도가 하나 또는 각각의 카카스 층의 축방향 에지 사이에서 하나 또는 각각의 카카스 층의 전체 축방향 폭에 걸쳐 실질적으로 일정한 본 실시예의 일 변형예에서, 카카스 보강재는 단일 카카스 층을 포함한다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 각도가 하나 또는 각각의 카카스 층의 축방향 에지 사이의 하나 또는 각각의 카카스 층의 축방향 폭의 전체에 걸쳐 실질적으로 일정한 본 실시예의 다른 변형예에서, 카카스 보강재는 2개의 카카스 층을 포함하고, 2개의 카카스 층의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향은 서로 실질적으로 평행하다.
전술된 어떠한 실시예에서도, 카카스 보강재가 단일 카카스 층을 포함하는 각각의 변형예에서, 카카스 보강재는 단일 카카스 층을 제외하고는, 필라멘트 보강 요소에 의해 보강된 어떠한 층도 없다. 타이어의 카카스 보강재로부터 제외된 이러한 보강 층의 필라멘트 보강 요소는 금속 필라멘트 보강 요소 및 직물 필라멘트 보강 요소를 포함한다. 매우 바람직하게는, 카카스 보강재는 단일 카카스 층으로 구성된다.
유리하게는, 타이어의 균일성을 개선하고 밀봉 층 및 또는 하나 또는 각각의 카카스 층의 접합부를 더 양호하게 분포시키기 위해, 하나 또는 각각의 카카스 층은 하나 또는 각각의 카카스 층의 2개의 원주방향 단부 에지 사이의 접합부를 포함하고, 접합부는 하나 또는 각각의 카카스 층의 원주방향 단부 에지 중 하나와 하나 또는 각각의 카카스 층의 원주방향 단부 에지 중 다른 하나 사이에 반경방향 중첩부를 형성하고, 밀봉 층의 접합부의 임의의 지점은 하나 또는 각각의 카카스 층의 접합부의 임의의 지점으로부터 적어도 60° 및 최대 300°만큼 오프셋된 방위각에 위치된다.
특히 드리프트 강성의 견지에서 그리고 고속에서, 타이어의 성능을 개선하기 위해, 매우 유리한 실시예는 크라운 보강재는 작업 보강재의 외부에 반경방향으로 배열된 후프 보강재를 포함하고, 후프 보강재는 후프 보강재의 2개의 축방향 에지에 의해 축방향으로 경계 한정되고 후프 보강재의 하나의 축방향 에지로부터 다른 축방향 에지까지 축방향으로 연장되도록 원주방향으로 나선형으로 권취된 적어도 하나의 후프 형성 필라멘트 보강 요소를 포함하는 것을 제공한다. 따라서, 후프 보강재는 작업 보강재와 트레드 사이에 반경방향으로 개재된다.
본 발명에 따른 방법을 구현하기 위해 적합한 후프 형성 필라멘트 보강 요소는 특히 문헌 WO2016166056, WO2016166057, WO2019122620, WO2016091809, WO2016091810, WO2016091811 및 WO2016091812에 설명되어 있다.
유리하게는, 하나 또는 각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소의 주 방향으로 연장하는 하나 또는 각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소에서, 하나 또는 각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소의 주 방향은 타이어의 원주방향과 함께, 절대값으로, 10° 이하, 바람직하게는 7° 이하, 더 바람직하게는 5° 이하인 각도를 형성한다.
본 발명에 따른 타이어에서, 크라운은 트레드 및 크라운 보강재를 포함한다. 트레드는 이하와 같이:
- 지면과 접촉하도록 의도된 표면에 의해 외부를 향해 반경방향으로 그리고
- 크라운 보강재에 의해 내부를 향해 반경방향으로 경계 한정되는 폴리머, 바람직하게는 엘라스토머 재료의 스트립인 것으로 이해된다.
폴리머 재료의 스트립은 폴리머 재료, 바람직하게는 엘라스토머의 층에 의해 형성되거나 또는 다수의 층의 스택으로 구성되고, 각각의 층은 폴리머, 바람직하게는 엘라스토머 재료로 구성된다.
유리한 실시예에서, 크라운 보강재는 단일 후프 보강재 및 단일 작업 보강재를 포함한다. 따라서, 크라운 보강재는 후프 보강재 및 작업 보강재를 제외하고, 필라멘트 보강 요소에 의해 보강된 어떠한 보강재도 없다. 타이어의 크라운 보강재로부터 제외된 이러한 보강재의 필라멘트 보강 요소는 금속 필라멘트 보강 요소 및 직물 필라멘트 보강 요소를 포함한다. 매우 바람직하게는, 크라운 보강재는 후프 보강재와 작업 보강재로 구성된다.
매우 바람직한 실시예에서, 크라운 보강재와 별개로, 크라운은 필라멘트 보강 요소에 의해 보강된 어떠한 보강재도 갖지 않는다. 타이어의 크라운으로부터 제외된 이러한 보강재의 필라멘트 보강 요소는 금속 필라멘트 보강 요소 및 직물 필라멘트 보강 요소를 포함한다. 매우 바람직하게는, 크라운은 트레드와 크라운 보강재로 구성된다.
매우 바람직한 실시예에서, 카카스 보강재는 크라운 보강재와 직접 반경방향으로 접촉하도록 배열되고 크라운 보강재는 트레드와 직접 반경방향으로 접촉하도록 배열된다. 이 매우 바람직한 실시예에서, 후프 보강재와 작업 층 또는 반경방향 최외측 작업 층은 유리하게는 서로 직접 반경방향으로 접촉하여 배열된다.
표현 반경방향으로 직접 접촉한다는 서로 반경방향으로 직접 접촉하는 해당 물체, 이 경우 층, 보강재 또는 트레드가 서로 반경방향으로 직접 접촉하는 해당 물체들 사이에 반경방향으로 개재된 임의의 물체에 의해, 예를 들어 임의의 층, 보강재 또는 스트립에 의해 반경방향으로 분리되지 않는다는 것을 의미한다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 각도가 사이드월과 반경방향 일렬로 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층 사이에서 상이한 실시예에서 타이어의 크라운의 효과적인 삼각분할(triangulation)을 바람직하게 보장하기 위해, 하나 또는 각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소의 주 방향, 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향 및 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향은 작업 층, 반경방향 최내측 작업 층 및 후프 보강재 중 축방향으로 가장 좁은 층 또는 보강재의 축방향 에지 사이에 축방향으로 놓인 타이어의 부분에서, 타이어의 원주방향과 함께, 절대값으로 상이한 쌍을 이루는 각도를 형성한다. 이는 또한 후프 형성, 작업 및 카카스 필라멘트 보강 요소에 의해 형성된 삼각형 메시라고도 칭한다.
달리 말하면, 주 후프 형성 방향으로 연장하는 하나 또는 각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소, 주 작업 방향으로 연장하는 각각의 작업 필라멘트 보강 요소, 주 카카스 방향으로 연장하는 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소, 이들 후프 형성, 작업 및 카카스 방향은 작업 층, 반경방향 최내측 작업 층 및 후프 보강재 중 축방향으로 가장 좁은 층 또는 보강재의 축방향 에지에 의해 축방향으로 경계 한정된 타이어 부분에서 상이한 2개에 있다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 부분들 사이에, 각도가 실질적으로 가변적인 전이 구역을 갖는 실시예에서, 작업 층, 반경방향 최내측 작업 층 및 후프 보강재 중 축방향으로 가장 좁은 층 또는 보강재의 축방향 에지 사이에 축방향으로 놓이고 하나 또는 각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소의 주 방향, 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향 및 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 타이어의 원주방향과 함께, 절대값이 상이한 쌍을 이루는 각도를 형성하는 타이어의 부분은 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층의 축방향 폭의 적어도 40%, 바람직하게는 적어도 50%인 축방향 폭을 갖는다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 부분들 사이에, 각도가 실질적으로 가변적인 전이 구역을 갖는 실시예에서, 작업 층, 반경방향 최내측 작업 층 및 후프 보강재 중 축방향으로 가장 좁은 층 또는 보강재의 축방향 에지 사이에 축방향으로 놓이고 하나 또는 각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소의 주 방향, 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향 및 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 절대값이 상이한 쌍을 이루는 각도를 형성하는 타이어의 부분은 타이어의 원주방향과 함께, 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층의 축방향 폭의 최대 90%, 바람직하게는 최대 80%인 축방향 폭을 갖는다.
바람직하게는, 타이어의 정중 평면은 작업 층, 반경방향 최내측 작업 층 및 후프 보강재 중에서 축방향으로 가장 좁은 층 또는 보강재의 축방향 에지 사이에 축방향으로 놓인 타이어의 이 부분과 교차한다. 더 바람직하게는, 작업 층, 반경방향 최내측 작업 층 및 후프 보강재 중 축방향으로 가장 좁은 층 또는 보강재의 축방향 에지 사이에 축방향으로 놓인 타이어의 이 부분은 타이어의 정중 평면에 축방향으로 중심 설정된다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 각도가 사이드월과 반경방향 일렬로 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층 사이에서 상이한 실시예에서 타이어의 크라운의 효과적인 삼각분할을 더 개선하기 위해, 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향 및 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향은 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층의 축방향 에지 사이에 축방향으로 놓인 타이어의 부분에서, 타이어의 원주방향과 함께, 반대 배향의 각도를 형성한다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 부분들 사이에, 각도가 실질적으로 가변적인 전이 구역을 갖는 실시예에서, 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층의 축방향 에지 사이에 축방향으로 놓이고 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향 및 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 타이어의 부분은 타이어의 원주방향과 함께, 반대 배향의 각도를 형성하는 타이어의 부분은 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층의 축방향 폭의 적어도 40%, 바람직하게는 적어도 50%인 축방향 폭을 갖는다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 부분들 사이에, 각도가 실질적으로 가변적인 전이 구역을 갖는 실시예에서, 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층의 축방향 에지 사이에 축방향으로 놓이고 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향 및 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 타이어의 부분은 타이어의 원주방향과 함께, 반대 배향의 각도를 형성하는 타이어의 부분은 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층의 축방향 폭의 최대 90%, 바람직하게는 최대 80%인 축방향 폭을 갖는다.
바람직하게는, 타이어의 정중 평면은 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층의 축방향 에지 사이에 축방향으로 놓인 타이어의 이 부분과 교차한다. 더 바람직하게는, 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층의 축방향 에지 사이에 축방향으로 놓인 타이어의 이 부분은 타이어의 정중 평면 상에 축방향으로 중심 설정된다.
각각의 비드에 카카스 보강재를 쉽게 고정하는 것을 가능하게 하는 일 실시예에서, 각각의 비드는 적어도 하나의 원주방향 보강 요소를 포함하고, 카카스 층(들) 중 하나 또는 적어도 하나는 각각의 원주방향 보강 요소 주위에 권취된 카카스 층(들) 중 하나 또는 적어도 하나의 부분을 포함하고, 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향은 타이어의 원주방향과 함께:
- 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 각도가 사이드월과 반경방향 일렬로 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층 사이에서 상이한 실시예에서, 카카스 층(들) 중 하나 또는 적어도 하나의 권취 부분에서, 절대값으로, 정확히 0° 초과, 바람직하게는 27° 내지 150° 범위, 더 바람직하게는 56° 내지 123° 범위의 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 각도,
- 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 각도가 하나 또는 각각의 카카스 층의 축방향 에지 사이에서 하나 또는 각각의 카카스 층의 전체 축방향 폭에 걸쳐 실질적으로 일정한 실시예에서, 절대값으로, 80° 내지 90° 범위의 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 각도를 형성한다.
유리하게는, 각각의 층의 필라멘트 보강 요소는 엘라스토머 매트릭스 내에 매립된다. 상이한 층은 동일한 엘라스토머 매트릭스 또는 상이한 엘라스토머 매트릭스를 포함할 수 있다.
엘라스토머 매트릭스는 가교 결합된 상태에서 엘라스토머 거동을 나타내는 매트릭스로 이해된다. 이러한 매트릭스는 유리하게는 적어도 하나의 엘라스토머 및 적어도 하나의 다른 성분을 포함하는 조성물을 가교 결합함으로써 얻어진다. 바람직하게는, 적어도 하나의 엘라스토머 및 적어도 하나의 다른 성분을 포함하는 조성물은 엘라스토머, 가교 결합 시스템 및 충전제를 포함한다. 이들 층에 대해 사용된 조성물은, 통상적으로 천연 고무 또는 몇몇 다른 디엔 엘라스토머, 카본 블랙과 같은 보강 충전제, 가황 시스템 및 일반적인 첨가제에 기초하여, 보강재를 캘린더링(calendering)하기 위한 통상적인 조성물이다. 필라멘트 보강 요소와 이들이 매립된 매트릭스 사이의 접착은 예를 들어 일반 접착제 조성물, 예를 들어 RFL 유형의 접착제 또는 등가 접착제에 의해 보장된다.
유리하게는, 각각의 작업 필라멘트 보강 요소는 금속이다. 용어 금속 필라멘트 요소는 완전히(100% 스레드에 대해) 금속 재료로 제조된 복수의 기본 모노필라멘트 중 하나 또는 조립체로부터 형성된 필라멘트 요소를 의미하는 것으로 이해된다. 이러한 금속 필라멘트 요소는 바람직하게는 강, 더 바람직하게는 이하에 "탄소강"이라 칭하는 펄라이트(또는 페라이트-펄라이트) 탄소강으로 제조된, 또는 스테인리스강(정의에 의해 적어도 11% 크롬 및 적어도 50% 철을 포함하는 강)으로 제조된 하나 이상의 스레드로 구현된다. 그러나, 물론 다른 강 또는 다른 합금을 사용하는 것도 가능하다. 탄소강이 유리하게 사용되면, 그 탄소 함량(강의 중량%)은 바람직하게는 0.05% 내지 1.2%, 특히 0.5% 내지 1.1% 범위이고; 이들 함량은 타이어에 요구되는 기계적 특성과 스레드의 실현 가능성 사이의 양호한 절충을 나타낸다. 사용된 금속 또는 강은 특히 탄소강이건 스테인리스강이건간에, 예를 들어 금속 코드 및/또는 구성 성분 요소의 구현 특성, 또는 접착 특성, 내식성 또는 에이징 저항과 같은 코드 및/또는 타이어 자체의 사용 특성을 개선시키는 금속 층으로 자체로 코팅될 수도 있다. 바람직한 실시예에 따르면, 사용된 강은 황동(Zn-Cu 합금) 또는 아연의 층으로 커버된다. 각각의 금속 기본 모노필라멘트는 전술된 바와 같이, 바람직하게는 탄소강으로 제조되고, 1000 MPa 내지 5000 MPa 범위의 기계적 강도를 갖는다. 이러한 기계적 강도는 타이어의 분야에서 통상적으로 마주치는 강 등급, 즉 NT(Normal Tensile), HT(High Tensile), ST(Super Tensile), SHT(Super High Tensile), UT(Ultra Tensile), UHT(Ultra High Tensile) 및 MT (Mega Tensile) 등급에 대응하고, 높은 기계적 강도의 사용은 잠재적으로 코드가 매립되도록 의도된 매트릭스의 개선된 보강 및 이러한 방식으로 보강된 매트릭스의 경량화를 허용한다. 복수의 기본 모노필라멘트의 조립체는 예를 들어 US20160167438에 설명된 바와 같이 폴리머 재료로 코팅될 수 있다.
본 발명에 따른 제1 방법
본 발명의 또 다른 주제는 전술된 바와 같은 타이어를 제조하기 위한 제1 방법이고, 여기서
- 주축 주위에 실질적으로 원통형 형상을 갖는 지지부 주위에 밀봉 플라이 또는 복수의 밀봉 플라이를 권취함으로써, 밀봉 층을 형성하도록 의도된 권취 밀봉 조립체가 형성되고, 권취 밀봉 조립체는 권취 밀봉 조립체의 2개의 원주방향 단부 에지 사이의 접합부를 포함하고, 접합부는 권취 밀봉 조립체의 원주방향 단부 에지 중 하나와 권취 밀봉 조립체의 원주방향 단부 에지 중 다른 하나 사이에 반경방향 중첩부를 형성하고, 접합부의 주 방향은 지지부의 원주방향과 함께, 권취 밀봉 조립체의 2개의 축방향 에지 사이에 권취 밀봉 조립체의 전체 축방향 폭에 걸쳐 실질적으로 일정한 초기 각도를 형성하고;
- 권취 밀봉 조립체의 반경방향 외부에 카카스 플라이 또는 복수의 카카스 플라이를 권취함으로써, 하나 이상의 권취 카카스 조립체(들)가 형성되고, 권취 카카스 조립체(들)는 카카스 층(들)을 형성하도록 의도되고,
- 권취 카카스 조립체(들)의 반경방향 외부에 작업 플라이 또는 복수의 작업 플라이를 권취함으로써, 하나 이상의 권취 작업 조립체(들)가 형성되고, 권취 작업 조립체(들)는 작업 층(들)을 형성하도록 의도되고, 권취 밀봉 조립체, 권취 카카스 조립체(들) 및 권취 작업 조립체(들)는 지지부의 주축 주위에 실질적으로 원통형 형상의 조립체를 형성하고,
- 지지부의 주축 주위의 실질적으로 원통형 형상의 조립체는 지지부의 주축 주위에 실질적으로 원환체 형상의 조립체를 얻도록 변형되어, 변형 단계 후에, 접합부의 주 방향이 지지부의 원주방향과 함께:
- 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하고 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체의 축방향 폭의 적어도 40%인 축방향 폭을 갖는 권취 밀봉 조립체의 부분에서, 절대값으로, 20° 내지 60° 범위의 최종 각도,
각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장되도록 의도되고 제조된 타이어의 반경방향 높이의 적어도 5%인 반경방향 높이를 갖는 권취 밀봉 조립체의 부분에서, 절대값으로, 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 밀봉 조립체의 부분에서 접합부의 주 방향의 최종 각도보다 정확히 더 큰 최종 각도를 형성한다.
방법 동안, 변형 단계 전에, 주 방향은 이하의 지점들을 통과하는 최단 길이의 곡선과 일치한다:
- 권취 밀봉 조립체의 2개의 축방향 단부 중 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지의 각각의 제1 지점으로부터 원주방향으로 등거리에 위치된 지점, 이들 2개의 제1 지점은 원주방향으로 서로 대면함, 및
- 권취된 밀봉 조립체의 2개의 축방향 단부 중 다른 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지의 각각의 제2 지점으로부터 원주방향으로 등거리에 위치된 지점, 이들 2개의 제2 지점은 원주방향으로 서로 대면하고, 제2 지점은 제1 지점에 대해 지지부의 정중 평면의 다른 측에 위치됨, 및
- 지지부의 정중 평면 상에 그리고 권취 밀봉 조립체의 각각의 원주방향 단부 에지 상에 위치된 각각의 제3 지점으로부터 원주방향으로 등거리에 위치된 지점, 이들 2개의 제3 지점은 원주방향으로 서로 대면함.
방법 동안, 변형 단계 후에, 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 밀봉 조립체의 부분에서, 주 방향은 이하의 지점을 통과하는 최단 길이의 곡선과 일치한다:
- 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 밀봉 조립체의 부분의 2개의 축방향 단부 중 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지의 각각의 제1 지점으로부터 원주방향으로 등거리에 위치된 지점, 이들 2개의 제1 지점은 원주방향으로 서로 대면함, 및
- 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 밀봉 조립체의 부분의 2개의 축방향 단부 중 다른 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지의 각각의 제2 지점으로부터 원주방향으로 등거리에 위치된 지점, 이들 2개의 제2 지점은 원주방향으로 서로 대면하고, 제2 지점은 제1 지점에 대해 지지부의 정중 평면의 다른 측에 위치됨.
방법 동안, 변형 단계 후, 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장되도록 의도된 밀봉 조립체의 부분에서, 주 방향은 이하의 지점을 통과하는 최단 길이의 곡선과 일치한다:
- 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장하도록 의도된 밀봉 조립체의 부분의 2개의 축방향 단부 중 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지의 각각의 제1 지점으로부터 원주방향으로 등거리에 위치된 지점, 이들 2개의 제1 지점은 원주방향으로 서로 대면함, 및
- 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장하도록 의도된 밀봉 조립체의 부분의 2개의 축방향 단부 중 다른 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지의 각각의 제2 지점으로부터 원주방향으로 등거리에 위치된 지점, 이들 2개의 제2 지점은 원주방향으로 서로 대면하고, 제2 지점은 제1 지점에 대해 반경방향 외부에 위치됨.
본 발명에 따른 제1 방법에서, 카카스 및 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향에 의해 지지부의 원주방향과 형성되는 초기 각도는, 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 지지부 및 따라서 타이어의 원주방향에 대해 실질적으로 동일하게 유지되는 원주방향 보강 요소 주위에 권취된 카카스 조립체의 권취 부분을 제외하고, 그 최종 각도에 도달하기 위해 변형 단계 동안 변경된다. 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향에 의해 지지부의 원주방향과 형성되는 각도의 변화는 또한 지지부의 원주방향과 접합부의 주 방향에 의해 형성되는 각도의 변화를 야기하고, 이러한 변화는 하나가 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 밀봉 조립체의 부분에 있는지 여부 또는 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장되도록 의도된 권취 밀봉 조립체의 부분에 있는지 여부에 따라 상이하다.
구체적으로, 한편으로는, 접합부의 주 방향은 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 각도의 변화를 따를 것이고 따라서 각각의 사이드월에서 반경방향이 되어 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장되도록 의도된 권취 밀봉 조립체 부분의 최종 각도가 증가하고 따라서 접합부의 원주방향 길이를 감소시키는 것을 가능하게 할 것이다. 다른 한편으로는, 접합부의 주 방향은 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 밀봉 조립체의 부분에서 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 각도의 변화를 따를 것이어서 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 밀봉 조립체의 이 부분에 도달한 최종 각도는 소음 감소를 얻는 것을 가능하게 한다.
본 발명에 따른 이 제1 방법 덕분에, 접합부를 형성하는 단계 동안, 지지부의 원주방향과 함께, 변형 단계 동안 접합부의 주 방향 각도의 상이한 변화로 인해 실질적으로 일정한 초기 각도를 형성하는 접합부의 주 방향을 갖는 것으로 충분하다는 점이 주목될 것이다.
접합부의 주 방향 각도의 변화는 방법 동안 사용된 변형률의 함수로서 통상의 기술자에 의해 결정될 수 있다. 변형률은 권취 카카스 조립체(들)의 축방향 에지 및 그 원통형 형상과 그 원환체 형상 사이의 조립체의 반경방향 확대의 축방향 드로잉의 함수로서 통상의 기술자에게 알려진 방식으로 결정된다. 최종 각도의 함수로서 초기 각도의 결정은 통상의 기술자에게 알려진 방식으로, FR2797213 및 FR1413102에 설명된 바와 같은 변형률에 의존한다.
본 발명에 따르면, 접합부의 주 방향은 부분들 사이에, 각도가 실질적으로 가변적인 전이 구역을 갖는다. 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 일렬로 축방향으로 연장하고 접합부의 주 방향이 타이어의 원주방향과 함께, 절대값으로, 20° 내지 60° 범위의 각도를 형성하는 권취 밀봉 조립체의 부분은 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체의 축방향 폭의 적어도 40%, 바람직하게는 적어도 50%인 축방향 폭을 갖는다.
접합부의 주 방향이 부분들 사이에, 각도가 실질적으로 가변적인 전이 구역을 갖는 실시예에서, 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 일렬로 축방향으로 연장하고 접합부의 주 방향이 지지부의 원주방향과 함께, 절대값으로, 20° 내지 60° 범위의 각도를 형성하는 권취 밀봉 조립체의 부분은 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체의 축방향 폭의 최대 90%, 바람직하게는 최대 80%인 축방향 폭을 갖는다.
바람직하게는, 조립체의 정중 평면은 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 밀봉 조립체의 부분과 교차한다. 더 바람직하게는, 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 밀봉 조립체의 그 부분은 조립체의 정중 평면 상에 축방향으로 중심 설정된다.
권취 밀봉 조립체의 부분의 축방향 폭은 특히 변형률 뿐만 아니라 초기 각도에 의존한다. 통상의 기술자는 이들 파라미터 중 하나 및/또는 다른 하나를 변경함으로써, 관련된 권취 밀봉 조립체의 부분의 축방향 폭을 어떻게 변경할지를 인지할 것이다.
본 발명에 따르면, 접합부의 주 방향은 부분들 사이에, 각도가 실질적으로 가변적인 전이 구역을 갖는다. 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장되도록 의도되고 접합부의 주 방향이 지지부의 원주방향과 함께, 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 밀봉 조립체의 부분에서 접합부의 주 방향의 최종 각도보다 정확히 더 큰 최종 각도를 형성하는 밀봉 조립체의 각각의 부분은 제조된 타이어 반경방향 높이의 적어도 5%, 바람직하게는 적어도 15%, 더 바람직하게는 적어도 30%인 반경방향 높이를 갖는다.
접합부의 주 방향이 부분들 사이에서, 각도가 실질적으로 가변적인 전이 구역을 갖는 실시예에서, 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장되도록 의도되고 접합부의 주 방향이 지지부의 원주방향과 함께, 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 밀봉 조립체의 부분에서 접합부의 주 방향의 최종 각도보다 정확히 더 큰 최종 각도를 형성하는 밀봉 조립체의 각각의 부분은 제조된 타이어 반경방향 높이의 최대 80%, 바람직하게는 최대 70%, 더 바람직하게는 최대 60%인 반경방향 높이를 갖는다.
바람직하게는, 조립체의 적도 원주방향 평면은 각각의 사이드월에 위치되도록 의도된 밀봉 조립체의 각각의 부분과 교차한다.
유사하게, 권취 밀봉 조립체의 부분의 반경방향 높이는 특히 변형률 뿐만 아니라 초기 각도에 의존한다. 통상의 기술자는 이들 파라미터 중 하나 및/또는 다른 하나를 변경함으로써, 관련된 권취 밀봉 조립체의 각각의 부분의 반경방향 높이를 어떻게 변경할지를 인지할 것이다.
조립체의 정중 평면(m으로 표시됨)이라는 것은 조립체의 각각의 축방향 에지 사이에서, 중간 축방향 거리에 위치된 지지부의 주축에 수직인 평면을 의미한다.
조립체의 적도 원주방향 평면(e로 표시됨)이라는 것은 정중 평면 및 반경방향에 수직인 조립체의 적도를 통과하는 이론 원통형 표면을 의미한다. 조립체의 적도는 자오선 단면 평면(원주방향에 수직이고 반경방향 및 축방향에 평행한 평면)에서, 지지부의 주축에 평행하고 조립체의 반경방향 최외측 지점과 조립체의 반경방향 최내측 지점 사이에 등거리에 위치된 축이고, 이들 2개의 지점 사이의 거리는 h이다.
유리하게는, 접합부의 주 방향은 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 밀봉 조립체의 부분에서, 지지부의 원주방향과 함께, 절대값으로, 25° 이상, 바람직하게는 30° 이상의 최종 각도를 형성한다.
유리하게는, 접합부의 주 방향은 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 밀봉 조립체의 부분에서, 지지부의 원주방향과 함께, 절대값으로, 50° 이하, 바람직하게는 40° 이하의 최종 각도를 형성한다.
비교적 적당한 변형률을 나타내는 방법을 구현함으로써 전술된 최종 각도를 얻기 위해, 절대값으로, 35° 내지 80° 범위의 지지부의 원주방향과 접합부의 주 방향에 의해 형성된 초기 각도를 유리하게 가질 것이다.
유리하게는, 접합부의 주 방향과 지지부의 원주방향에 의해 형성되는 최종 각도는 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장되도록 의도된 권취 밀봉 조립체의 부분에서, 절대값으로, 80° 내지 90° 범위이다. 따라서, 접합부의 원주방향 길이는 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장되도록 의도된 밀봉 조립체의 각각의 부분의 최종 각도를 제한함으로써 가능한 한 제한된다.
사이드월의 반경방향 카카스 필라멘트 보강 요소에 의해 부여된 래디얼 타이어의 특성 및 삼각분할된 크라운 보강재를 포함하는 타이어의 특성을 유지하는 것을 가능하게 하는 일 실시예에서, 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체는 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체의 2개의 축방향 에지에 의해 축방향으로 경계 한정되고 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체의 하나의 축방향 에지로부터 다른 축방향 에지로 축방향으로 서로 실질적으로 평행하게 연장하는 카카스 필라멘트 보강 요소를 포함하고, 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소는 하나 또는 각각의 카카스 플라이의 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향으로, 하나 또는 각각의 카카스 플라이에서 연장하고, 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향은 지지부의 원주방향과 함께, 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 초기 각도를 형성하고, 실질적으로 원통형 형상의 조립체는 실질적으로 원환체 형상의 조립체를 얻도록 변형되어 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 지지부의 원주방향과 함께:
- 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체의 부분에서, 절대값으로, 정확히 80° 미만의 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 최종 각도,
- 각각의 사이드월 내로 반경방향으로 연장하도록 의도된 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체의 부분에서, 절대값으로, 80° 내지 90° 범위의 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 최종 각도를 형성한다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 부분들 사이에, 각도가 실질적으로 가변적인 전이 구역을 갖는 실시예에서, 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하고 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 지지부의 원주방향과 함께, 절대값으로, 정확히 80° 미만의 최종 각도를 형성하는 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체의 부분은 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체의 축방향 폭의 적어도 40%, 바람직하게는 적어도 50%인 축방향 폭을 갖는다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 부분들 사이에, 각도가 실질적으로 가변적인 전이 구역을 갖는 실시예에서, 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하고 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 지지부의 원주방향과 함께, 절대값으로, 정확히 80° 미만의 최종 각도를 형성하는 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체의 부분은 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체의 축방향 폭의 최대 90%, 바람직하게는 최대 80%인 축방향 폭을 갖는다.
바람직하게는, 조립체의 정중 평면은 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체의 부분과 교차한다. 더 바람직하게는, 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체의 그 부분은 조립체의 정중 평면 상에 축방향으로 중심 설정된다.
하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체의 부분의 축방향 폭은 특히 변형률 뿐만 아니라 초기 각도에 의존한다. 통상의 기술자는 이들 파라미터 중 하나 및/또는 다른 하나를 변경함으로써, 관련된 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체의 부분의 축방향 폭을 어떻게 변경할지를 인지할 것이다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 부분들 사이에, 각도가 실질적으로 가변적인 전이 구역을 갖는 실시예에서, 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장되도록 의도되고 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 지지부의 원주방향과 함께, 절대값으로, 80° 내지 90°의 범위의 최종 각도를 형성하는 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체의 각각의 부분은 제조된 타이어의 반경방향 높이의 적어도 5%, 바람직하게는 적어도 15%, 더욱 더 바람직하게는 적어도 30%인 반경방향 높이를 갖는다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 부분들 사이에, 각도가 실질적으로 가변적인 전이 구역을 갖는 실시예에서, 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장되도록 의도되고 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 지지부의 원주방향과 함께, 절대값으로, 80° 내지 90°의 범위의 최종 각도를 형성하는 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체의 각각의 부분은 제조된 타이어의 반경방향 높이의 최대 80%, 바람직하게는 최대 70%, 더욱 더 바람직하게는 최대 60%인 반경방향 높이를 갖는다.
바람직하게는, 조립체의 적도 원주방향 평면은 각각의 사이드월에 위치되도록 의도된 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체의 각각의 부분과 교차한다.
유사하게, 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체의 부분의 반경방향 높이는 특히 변형률 뿐만 아니라 초기 각도에 의존한다. 통상의 기술자는 이들 파라미터 중 하나 및/또는 다른 하나를 변경함으로써, 관련된 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체의 각각의 부분의 반경방향 높이를 어떻게 변경할지를 인지할 것이다.
변형 단계의 종료시에, 타이어의 성능의 바람직한 절충을 허용하는 최종 각도를 얻기 위해, 지지부의 원주방향과 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향에 의해 형성된 초기 각도는, 절대값으로, 정확히 0° 초과, 바람직하게는 27° 내지 150° 범위, 더 바람직하게는 56° 내지 123° 범위이다.
타이어의 성능에서 이러한 바람직한 절충은 지지부의 원주방향과 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향에 의해 형성되는 최종 각도가, 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체의 부분에서, 절대값으로, 10° 이상, 바람직하게는 20° 내지 75° 범위, 더 바람직하게는 35° 내지 70° 범위일 때 얻어진다.
삼각측량된 크라운 보강재를 포함하는 타이어의 특성을 보존하는 것을 가능하게 하는 일 실시예에서, 하나 또는 각각의 권취 작업 조립체는 하나 또는 각각의 권취 작업 조립체의 2개의 축방향 에지에 의해 축방향으로 경계 한정되고 하나 또는 각각의 권취 작업 조립체의 하나의 축방향 에지로부터 다른 축방향 에지로 축방향으로 서로 실질적으로 평행하게 연장하는 작업 필라멘트 보강 요소를 포함하고, 각각의 작업 필라멘트 보강 요소는 하나 또는 각각의 작업 플라이의 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향으로, 하나 또는 각각의 작업 플라이에서 연장하고, 하나 또는 각각의 작업 플라이의 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향은 지지부의 원주방향과 함께, 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 초기 각도를 형성하고, 실질적으로 원통형 형상의 조립체는 실질적으로 원환체 형상의 조립체를 얻도록 변형되어 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 지지부의 원주방향과 함께, 절대값으로, 정확히 10° 초과, 바람직하게는 15° 내지 50°, 더 바람직하게는 18° 내지 30° 범위의 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 최종 각도를 형성한다.
변형 단계의 종료시에, 타이어의 성능의 바람직한 절충을 허용하는 최종 각도를 얻기 위해, 지지부의 원주방향과 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향에 의해 형성된 초기 각도는, 절대값으로, 정확히 0° 초과, 바람직하게는 4° 내지 60° 범위, 더 바람직하게는 16° 내지 47° 범위이다.
몇몇 실시예에서, 지지부의 원주방향과 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향에 의해 형성된 최종 각도는 일단 타이어가 제조되면 타이어의 원주방향과 작업 층(들)의 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향에 의해 형성된 각도와 실질적으로 동일하다. 유사하게, 이들 동일한 실시예에서, 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 카카스 조립체의 부분에서 지지부의 원주방향과 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향에 의해 형성된 최종 각도는, 일단 타이어가 제조되면 작업 층 또는 반경방향 최내측 작업 층과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 카카스 층(들)의 부분에서 타이어의 원주방향과 카카스 층(들)의 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향에 의해 형성된 각도와 실질적으로 동일하다.
다른 실시예에서, 최종 각도의 약간의 감소는 몰드 내에 그린 블랭크를 성형하는 단계 동안 발생할 수도 있고, 이 단계 동안에 그린 블랭크는 몰드의 성형 표면에 대해 가압되고 실질적으로 원통형 형상으로부터 실질적으로 원환체 형상으로 권취 카카스 조립체 및 권취 작업 조립체의 조립체를 변경하기 위해 변형 단계 동안 경험된 변형에 대해 무시할 수 없는 반경방향 성형 변형을 경험한다.
매우 바람직한 실시예는 후프 보강재를 형성하도록 의도된 권취 후프 형성 조립체를 권취 작업 조립체(들)의 외부에 반경방향으로 배열하는 것을 제공하는데, 권취 후프 형성 조립체는 권취 후프 형성 조립체의 하나의 축방향 에지로부터 다른 축방향 에지까지 축방향으로 연장하도록, 엘라스토머 매트릭스 내에 하나 이상의 후프 형성 필라멘트 보강 요소를 매립함으로써 얻어진 후프 형성 플라이 또는 적어도 하나의 후프 형성 필라멘트 보강 요소의 나선형 권취에 의해 형성된다.
유리하게는, 하나 또는 각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소의 주 방향으로 연장하는 하나 또는 각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소에서, 지지부의 원주방향과 하나 또는 각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소의 주 방향에 의해 형성된 각도는, 절대값으로, 10° 이하, 바람직하게는 7° 이하, 더 바람직하게는 5° 이하이다.
효과적인 삼각분할을 얻는 것을 가능하게 하는 바람직한 실시예에서, 하나 또는 각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소의 주 방향, 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향 및 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향은 지지부의 원주방향과 함께, 조립체의 그리고 권취 작업 조립체, 반경방향 최내측 권취 작업 조립체 및 권취 후프 형성 조립체 중 축방향으로 가장 좁은 권취 조립체의 축방향 에지 사이에 축방향으로 놓인 권취 후프 형성 조립체의 부분에서, 절대값이 상이한 쌍을 이루는 각도를 형성한다.
권취 작업 조립체, 반경방향 최내측 권취 작업 조립체 및 권취 후프 형성 조립체 중 축방향으로 가장 좁은 권취 조립체의 축방향 에지 사이에 축방향으로 놓이고 하나 또는 각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소의 주 방향, 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향 및 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 지지부의 원주방향과 함께, 절대값이 상이한 쌍을 이루는 각도를 형성하는 조립체의 그리고 권취 후프 형성 조립체의 부분은 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체의 축방향 폭의 적어도 40%, 바람직하게는 적어도 50%인 축방향 폭을 갖는다.
권취 작업 조립체, 반경방향 최내측 권취 작업 조립체 및 권취 후프 형성 조립체 중 축방향으로 가장 좁은 권취 조립체의 축방향 에지 사이에 축방향으로 놓이고 하나 또는 각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소의 주 방향, 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향 및 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 지지부의 원주방향과 함께, 절대값이 상이한 쌍을 이루는 각도를 형성하는 조립체의 그리고 권취 후프 형성 조립체의 부분은 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체의 축방향 폭의 최대 90%, 바람직하게는 최대 80%인 축방향 폭을 갖는다.
바람직하게는, 조립체의 정중 평면은 조립체의 그리고 권취 작업 조립체, 반경방향 최내측 권취 작업 조립체, 및 권취 후프 형성 조립체 중 축방향으로 가장 좁은 권취 조립체의 축방향 에지 사이에 축방향으로 놓인 권취 후프 형성 조립체의 이 부분과 교차한다. 더 바람직하게는, 조립체의 그리고 권취 작업 조립체, 반경방향 최내측 권취 작업 조립체, 및 권취 후프 형성 조립체 중 축방향으로 가장 좁은 권취 조립체의 축방향 에지 사이에 축방향으로 놓인 권취 후프 형성 조립체의 이 부분은 조립체의 정중 평면 상에 축방향으로 중심 설정된다.
본 발명에 따른 제2 방법
본 발명의 다른 주제는 전술된 바와 같이 타이어를 제조하는 것을 가능하게 하는 제2 방법이고, 여기서
- 주축 주위에 실질적으로 원통형 형상을 갖는 지지부 주위에 밀봉 플라이 또는 복수의 밀봉 플라이를 권취함으로써, 밀봉 층을 형성하도록 의도된 권취 밀봉 조립체가 형성되고, 권취 밀봉 조립체는 권취 밀봉 조립체의 2개의 원주방향 단부 에지 사이의 접합부를 포함하고, 접합부는 권취 밀봉 조립체의 원주방향 단부 에지 중 하나와 권취 밀봉 조립체의 원주방향 단부 에지 중 다른 하나 사이에 반경방향 중첩부를 형성하고,
- 권취 밀봉 조립체의 반경방향 외부에 카카스 플라이 또는 복수의 카카스 플라이를 권취함으로써, 하나 이상의 권취 카카스 조립체(들)가 형성되고, 권취 카카스 조립체(들)는 카카스 층(들)을 형성하도록 의도되고,
권취 밀봉 조립체 및 권취 카카스 조립체(들)는 지지부의 주축 주위에 실질적으로 원통형 형상의 조립체를 형성하고,
- 지지부의 주축 주위의 실질적으로 원통형 형상의 조립체는 지지부의 주축 주위에 실질적으로 원환체 형상의 조립체를 얻도록 변형되고,
- 이어서, 조립체를 변형하는 단계 후에, 권취 카카스 조립체(들)의 반경방향 외부에 작업 플라이 또는 복수의 작업 플라이를 권취함으로써, 작업 층(들)을 형성하도록 의도된 하나 이상의 권취 조립체(들)가 형성되고,
이 방법에서:
- 권취 밀봉 조립체를 형성하는 단계 동안, 접합부가 형성되어 접합부의 주 방향은 지지부의 원주방향과 함께:
- 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장되도록 의도된 권취 밀봉 조립체의 부분에서, 절대값으로, 정확히 80° 미만의 초기 각도,
- 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장되도록 의도된 권취 밀봉 조립체의 부분에서, 절대값으로, 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장되도록 의도된 권취 밀봉 조립체의 부분에서 접합부의 주 방향의 초기 각도보다 정확히 더 큰 초기 각도를 형성하고,
- 실질적으로 원통형 형상의 조립체는 실질적으로 원환체 형상의 조립체를 얻도록 변형되어, 변형 단계 후에, 접합부의 주 방향이 지지부의 원주방향과 함께:
- 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장되도록 의도되고 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체의 축방향 폭의 적어도 70%인 축방향 폭을 갖는 권취 밀봉 조립체의 부분에서, 절대값으로, 20° 내지 60° 범위의 최종 각도,
- 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장되도록 의도되고 제조된 타이어의 반경방향 높이의 적어도 60%인 반경방향 높이를 갖는 권취 밀봉 조립체의 부분에서, 절대값으로, 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하도록 의도된 권취 밀봉 조립체의 부분에서 접합부의 주 방향의 최종 각도보다 정확히 더 큰 최종 각도를 형성한다.
본 발명에 따른 제1 방법과 달리, 본 발명의 제2 방법은 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장되도록 의도된 밀봉 조립체의 부분에서 접합의 주 방향의 반경방향화로부터 이익을 얻는 것을 가능하게 하지 않는다. 따라서, 권취 밀봉 조립체를 형성하는 단계로부터, 하나가 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장되도록 의도된 권취 밀봉 조립체의 부분에 있는지 여부 또는 하나가 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장되도록 의도된 권취 밀봉 조립체의 부분에 있는지 여부에 따라 그 주 방향이 상이한 각도를 갖는 접합부를 형성할 필요가 있다.
방법 동안, 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장되도록 의도된 권취 밀봉 조립체의 부분에서, 주 방향은 이하의 지점을 통과하는 최단 길이의 곡선과 일치한다:
- 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장되도록 의도된 권취 밀봉 조립체의 부분의 2개의 축방향 단부 중 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지의 각각의 제1 지점으로부터 원주방향으로 등거리에 위치된 지점, 이들 2개의 제1 지점은 원주방향으로 서로 대면함, 및
- 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장되도록 의도된 권취 밀봉 조립체의 2개의 축방향 단부 중 다른 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지의 각각의 제2 지점으로부터 원주방향으로 등거리에 위치된 지점, 이들 2개의 제2 지점은 원주방향으로 서로 대면하고, 제2 지점은 제1 지점에 대해 지지부의 정중 평면의 다른 측에 위치됨.
방법 동안, 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장되도록 의도된 밀봉 조립체의 부분에서, 주 방향은 이하의 지점을 통과하는 최단 길이의 곡선과 일치한다:
- 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장하도록 의도된 밀봉 조립체의 부분의 2개의 축방향 단부 중 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지의 각각의 제1 지점으로부터 원주방향으로 등거리에 위치된 지점, 이들 2개의 제1 지점은 원주방향으로 서로 대면함, 및
- 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장하도록 의도된 밀봉 조립체의 부분의 2개의 축방향 단부 중 다른 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지의 각각의 제2 지점으로부터 원주방향으로 등거리에 위치된 지점, 이들 2개의 제2 지점은 원주방향으로 서로 대면하고, 제2 지점은 제1 지점에 대해 반경방향 외부에 위치됨.
따라서, 제2 실시예에서, 접합의 주 방향의 각도가 변형 단계 전에, 일정하지 않도록 하는 것이 제공된다. 따라서, 이 각도는 변형 단계 이전에 차별화되어 변형 단계의 종료시에, 이 차이가 보존되게 되고, 따라서 방출되는 소음과 접합부의 원주방향 길이 사이에 최상의 절충을 얻는 것을 가능하게 한다.
접합부의 주 방향이 비교적 짧은 또는 심지어 비실재 전이 구역을 갖는 실시예에서, 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 일렬로 축방향으로 연장되도록 의도되고 접합부의 주 방향이 타이어의 원주방향과 함께, 절대값으로, 정확히 80° 미만의 초기 각도를 형성하는 권취 밀봉 조립체의 부분은 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체의 축방향 폭의 적어도 70%, 바람직하게는 적어도 80%인 축방향 폭을 갖는다.
본 발명에 따르면, 접합의 주 방향은 비교적 짧거나 심지어 비실재 전이 구역을 갖는다. 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 일렬로 축방향으로 연장되도록 의도되고 접합부의 주 방향이 타이어의 원주방향과 함께, 절대값으로, 20° 내지 60° 범위의 최종 각도를 형성하는 권취 밀봉 조립체의 부분은 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체의 축방향 폭의 적어도 70%, 바람직하게는 적어도 80%인 축방향 폭을 갖는다.
바람직하게는, 조립체의 정중 평면은 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하도록 의도된 권취 밀봉 조립체의 부분과 교차한다. 더 바람직하게는, 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 밀봉 조립체의 그 부분은 조립체의 정중 평면 상에 축방향으로 중심 설정된다.
접합부의 주 방향이 비교적 짧은 또는 심지어 비실재 전이 구역을 갖는 실시예에서, 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장되도록 의도되고 접합부의 주 방향이 지지부의 원주방향과 함께, 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 밀봉 조립체의 부분에서 접합부의 주 방향의 초기 각도보다 정확히 더 큰 초기 각도를 형성하는 권취 밀봉 조립체의 각각의 부분은 제조된 타이어의 반경방향 높이의 적어도 60%, 바람직하게는 적어도 70%인 반경방향 높이를 갖는다.
본 발명에 따르면, 접합의 주 방향은 비교적 짧거나 심지어 비실재 전이 구역을 갖는다. 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장되도록 의도되고 접합부의 주 방향이 지지부의 원주방향과 함께, 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 밀봉 조립체의 부분에서 접합부의 주 방향의 최종 각도보다 정확히 더 큰 최종 각도를 형성하는 권취 밀봉 조립체의 각각의 부분은 제조된 타이어 반경방향 높이의 적어도 60%, 바람직하게는 적어도 70%인 반경방향 높이를 갖는다.
바람직하게는, 조립체의 적도 원주방향 평면은 각각의 사이드월에 위치되도록 의도된 밀봉 조립체의 각각의 부분과 교차한다.
권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장되도록 의도된 권취 밀봉 조립체의 부분에서 원하는 최종 각도를 달성하는 것을 용이하게 하는 일 실시예에서, 지지부의 원주방향과 접합부의 주 방향에 의해 형성된 초기 각도는, 권취 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장되도록 의도된 권취 밀봉 조립체의 부분에서, 절대값으로, 23° 내지 75° 범위이다. 통상의 기술자는 방법 동안 사용되는 성형 정도의 함수로서 이들이 달성하고자 하는 최종 각도의 함수로서 초기 각도를 어떻게 결정할지를 인지할 것이다.
유리하게는, 변형 단계 후에, 접합부의 주 방향은 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장되도록 의도된 밀봉 조립체의 부분에서, 타이어의 원주방향과 함께, 절대값으로, 25° 이상, 바람직하게는 30° 이상의 최종 각도를 형성한다.
유리하게는, 변형 단계 후에, 접합부의 주 방향은 작업 조립체 또는 반경방향 최내측 작업 조립체와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장되도록 의도된 밀봉 조립체의 부분에서, 타이어의 원주방향과 함께, 절대값으로, 50° 이하, 바람직하게는 40° 이하의 최종 각도를 형성한다.
접합부의 원주방향 길이를 가능한 한 감소시키는 것을 가능하게 하는 일 실시예에서, 접합부의 주 방향과 지지부의 원주방향에 의해 형성되는 초기 각도는 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장되도록 의도된 권취 밀봉 조립체의 부분에서, 절대값으로, 80° 내지 90° 범위이다.
접합부의 원주방향 길이를 가능한 한 감소시키는 것을 가능하게 하는 일 실시예에서, 접합부의 주 방향과 지지부의 원주방향에 의해 형성되는 최종 각도는 각각의 사이드월에서 반경방향으로 연장되도록 의도된 권취 밀봉 조립체의 부분에서, 절대값으로, 80° 내지 90° 범위이다.
사이드월의 반경방향 카카스 필라멘트 보강 요소에 의해 부여된 래디얼 타이어의 특성을 얻는 것을 가능하게 하는 일 실시예에서, 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체는 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체의 2개의 축방향 에지에 의해 축방향으로 경계 한정되고 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체의 하나의 축방향 에지로부터 다른 축방향 에지로 축방향으로 서로 실질적으로 평행하게 연장하는 카카스 필라멘트 보강 요소를 포함하고, 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소는 하나 또는 각각의 카카스 플라이의 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향으로, 하나 또는 각각의 카카스 플라이에서 연장하고, 하나 또는 각각의 카카스 플라이의 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향은 지지부의 원주방향과 함께, 절대값으로, 80° 내지 90° 범위의 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 초기 각도를 형성하고, 실질적으로 원통형 형상의 조립체는 실질적으로 원환체 형상의 조립체를 얻도록 변형되어 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 지지부의 원주방향과 함께, 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체의 2개의 축방향 에지 사이의 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체 전체에 걸쳐, 절대값으로, 80° 내지 90° 범위의 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 최종 각도를 형성한다.
삼각측량된 크라운 보강재를 포함하는 타이어의 특성을 얻는 것을 가능하게 하는 일 실시예에서, 하나 또는 각각의 권취 작업 조립체는 하나 또는 각각의 권취 작업 조립체의 2개의 축방향 에지에 의해 축방향으로 경계 한정되고 하나 또는 각각의 권취 작업 조립체의 하나의 축방향 에지로부터 다른 축방향 에지로 축방향으로 서로 실질적으로 평행하게 연장하는 작업 필라멘트 보강 요소를 포함하고, 각각의 작업 필라멘트 보강 요소는 하나 또는 각각의 작업 플라이의 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향으로, 하나 또는 각각의 작업 플라이에서 연장하고, 하나 또는 각각의 작업 플라이의 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향은 지지부의 원주방향과 함께, 절대값으로, 정확히 10° 초과, 바람직하게는 15° 내지 50°, 더 바람직하게는 18° 내지 30° 범위의 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 각도를 형성한다.
본 발명에 따른 제1 또는 제2 방법의 일 실시예에서, 변형 단계 후에, 권취 밀봉 조립체의 반경방향 내부면에 압력을 인가하도록 의도된 변형 가능 멤브레인을 포함하는 가교 결합 몰드에서, 조립체로부터 형성된 그린 블랭크를 가교 결합하는 단계를 포함하고,
이 방법에서, 변형 단계 후 및 가교 결합 단계 전에, 이하가 접착 방지 조성물로 코팅된다:
- 가교 결합 단계 중에 권취 밀봉 조립체의 반경방향 내부면과 접촉하게 되도록 의도된 변형 가능 멤브레인의 반경방향 및 축방향 외부면, 또는
- 가교 결합 단계 중에 변형 가능 멤브레인의 반경방향 및 축방향 외부면과 접촉하게 되도록 의도된 권취 밀봉 조립체의 반경방향 내부면.
바람직하게는, 접착제 조성물은 실리콘을 포함한다. 이러한 조성물은 우수한 접착 방지 특성을 나타낸다. 실리콘은 또한 폴리실록산이라고도 지칭된다.
본 발명에 따른 제1 방법에서와 같이, 매우 바람직한 실시예는 후프 보강재를 형성하기 위해 의도된 권취 후프 형성 조립체를 권취 작업 조립체(들)의 외부에 반경방향으로 배열하는 것을 제공하는데, 권취 후프 형성 조립체는 권취 후프 형성 조립체의 하나의 축방향 에지로부터 다른 축방향 에지까지 축방향으로 연장하도록, 엘라스토머 매트릭스 내에 하나 이상의 후프 형성 필라멘트 보강 요소를 매립함으로써 얻어진 후프 형성 플라이 또는 적어도 하나의 후프 형성 필라멘트 보강 요소의 나선형 권취에 의해 형성된다.
유리하게는, 하나 또는 각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소의 주 방향으로 연장하는 하나 또는 각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소에서, 지지부의 원주방향과 하나 또는 각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소의 주 방향에 의해 형성된 각도는, 절대값으로, 10° 이하, 바람직하게는 7° 이하, 더 바람직하게는 5° 이하이다.
효과적인 삼각분할을 얻는 것을 가능하게 하는 바람직한 실시예에서, 하나 또는 각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소의 주 방향, 각각의 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향 및 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향은 지지부의 원주방향과 함께, 조립체의 그리고 권취 작업 조립체, 반경방향 최내측 권취 작업 조립체 및 권취 후프 형성 조립체 중 축방향으로 가장 좁은 권취 조립체의 축방향 에지 사이에 축방향으로 놓인 권취 후프 형성 조립체의 부분에서, 방법이 2개의 작업 조립체를 사용할 때 각각의 작업 조립체의 작업 필라멘트 보강 요소의 각도를 제외하고는, 절대값이 상이한 쌍을 이루는 각도를 형성한다. 이 경우, 각각의 작업 조립체의 작업 필라멘트 보강 요소의 각도는 동일한 절대값을 갖고 반대 배향이다.
본 발명에 따른 제1 또는 제2 방법이건간에, 카카스 조립체는 밀봉 조립체 주위에 2개의 턴에 걸쳐 이 카카스 조립체를 권취함으로써 단일 카카스 층을 형성하도록 의도될 수도 있거나 또는 2개의 카카스 층을 형성하도록 의도될 수도 있다. 따라서, 타이어가 2개의 카카스 층을 포함하는 일 실시예에서, 밀봉 조립체 주위에 2개의 턴에 걸쳐 권취된 단일 카카스 조립체를 형성하거나 또는 밀봉 조립체 주위에 권취된 제1 반경방향 내부 카카스 조립체 및 제1 반경방향 내부 카카스 조립체 주위에 권취된 제2 반경방향 외부 카카스 조립체를 형성하는 것이 가능하고, 각각의 제1 및 제2 카카스 조립체는 각각의 카카스 층을 형성한다.
유사하게, 작업 조립체는 카카스 조립체(들) 주위에 2개의 턴에 걸쳐 이 작업 조립체를 권취함으로써 단일 작업 층을 형성하도록 의도될 수도 있거나 또는 2개의 작업 층을 형성하도록 의도될 수도 있다. 따라서, 타이어가 2개의 작업 층을 포함하는 일 실시예에서, 카카스 조립체 주위에 2개의 턴에 걸쳐 권취된 단일 작업 조립체를 형성하거나 또는 카카스 조립체 주위에 권취된 제1 반경방향 내부 작업 조립체 및 제1 반경방향 내부 작업 조립체 주위에 권취된 제2 반경방향 외부 작업 조립체를 형성하는 것이 가능하고, 각각의 제1 및 제2 작업 조립체는 각각의 작업 층을 형성한다.
본 발명에 따른 제1 또는 제2 방법에서간에, 단지 하나의 카카스 플라이만이 각각의 권취된 카카스 조립체를 형성하기 위해 취급되어야 하고 형성되도록 의도된 각각의 권취 카카스 조립체의 축방향 폭보다 작은 축방향 폭의 복수의 카카스 플라이 사이의 원주방향 접합부가 회피될 것인 단순화된 방법에서, 각각의 권취 카카스 조립체는 각각의 카카스 층을 형성하도록 의도된 카카스 플라이로 구성된다. 달리 말하면, 각각의 카카스 플라이는 축방향으로 연속적이다.
권취 카카스 조립체가 복수의 카카스 플라이로 형성되는 경우, 바람직하게는 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 모두 서로 평행한 복수의 카카스 플라이가 사용될 것이다.
유사하게, 단지 하나의 작업 플라이만이 각각의 권취된 작업 조립체를 형성하기 위해 취급되어야 하고 형성되도록 의도된 각각의 권취 작업 조립체의 축방향 폭보다 작은 축방향 폭의 복수의 작업 플라이 사이의 원주방향 접합부가 회피될 것인 단순화된 방법에서, 각각의 권취 작업 조립체는 각각의 작업 층을 형성하도록 의도된 작업 플라이로 구성된다. 달리 말하면, 각각의 작업 플라이는 축방향으로 연속적이다.
권취 작업 조립체가 복수의 작업 플라이로 형성되는 경우, 바람직하게는 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 모두 서로 평행한 복수의 작업 플라이가 사용될 것이다. 물론, 하나의 작업 플라이로부터 다른 작업 플라이까지 서로 평행하지 않은 작업 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 예상될 수도 있다.
각각의 비드에 카카스 보강재를 쉽게 고정하는 것을 가능하게 하는 일 실시예에서, 권취 카카스 조립체(들) 중 하나 또는 적어도 하나를 형성하는 단계 후에:
- 2개의 원주방향 보강 요소가 권취 카카스 조립체(들) 중 하나 또는 적어도 하나 또는 주위에 배열되고,
- 권취 카카스 조립체(들) 중 하나 또는 적어도 하나의 각각의 축방향 에지는, 권취된 카카스 조립체(들) 중 하나 또는 적어도 하나의 축방향 에지 중 하나에 의해 각각의 원주방향 보강 요소를 반경방향으로 커버하고 각각의 원주방향 보강 요소 주위에 권취된 권취 카카스 조립체(들) 중 하나 또는 적어도 하나의 부분을 형성하기 위해 축방향 내향으로 회전되고,
- 실질적으로 원통형 형상의 조립체는 실질적으로 원환체 형상의 조립체를 얻기 위해 변형되어 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향이 지지부의 원주방향과 함께:
- 본 발명에 따른 제1 방법에서 권취 카카스 조립체(들) 중 하나 또는 적어도 하나의 권취 부분에서, 절대값으로, 정확히 80° 미만, 및
- 본 발명에 따른 제2 방법에서 권취 카카스 조립체(들) 중 하나 또는 적어도 하나의 권취 부분에서, 절대값으로, 80° 내지 90° 범위의, 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 최종 각도를 형성하게 된다.
본 발명에 따른 제1 방법에서, 권취 카카스 조립체(들) 중 하나 또는 적어도 하나의 권취 부분에서, 지지부의 원주방향과 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향에 의해 형성된 최종 각도는, 원주방향 보강 요소 주위의 이 부분의 고정으로 인해 변형 단계 전에 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소의 주 방향에 의해 형성된 초기 각도와 실질적으로 동일하다.
본 발명 뿐만 아니라 그 장점은 이어지는 상세한 설명 및 비한정적인 예시적인 실시예의 견지에서, 뿐만 아니라 이들 예에 관한 도 1 내지 도 28로부터 쉽게 이해될 수 있을 것이고, 여기서:
- 도 1은 본 발명의 제1 실시예에 따른 타이어의 자오선 단면 평면에서의 단면도이다.
- 도 2는 작업 층과 반경방향 일렬로 그리고 반경방향으로 돌출하는 필라멘트 보강 요소의 배열을 도시하고 있는 도 1의 타이어의 개략 절결도이다.
- 도 3은 도 1의 타이어의 사이드월에 배열된 카카스 필라멘트 보강 요소의 개략도이다.
- 도 4는 도 1의 타이어의 크라운의 부분의 축방향에 수직인 단면 평면도이다.
- 도 5는 도 1의 타이어의 개략도이다.
- 도 5 내지 도 19는 도 1의 타이어를 제조하는 것을 가능하게 하는 본 발명에 따른 제1 방법의 상이한 단계를 도시하고 있다.
- 도 20, 도 21 및 도 22는 본 발명의 제2 실시예에 따른 타이어의 도 1, 도 2 및 도 4와 유사한 도면이다.
- 도 23 내지 도 27은 도 20의 타이어를 제조하는 것을 가능하게 하는 본 발명에 따른 제2 방법의 상이한 단계를 도시하고 있다.
- 도 28은 타이어에 의해 방출되는 소음 및 접합부의 원주방향 길이에 대한 접합부의 각도의 영향을 도시하고 있다.
- 도 1은 본 발명의 제1 실시예에 따른 타이어의 자오선 단면 평면에서의 단면도이다.
- 도 2는 작업 층과 반경방향 일렬로 그리고 반경방향으로 돌출하는 필라멘트 보강 요소의 배열을 도시하고 있는 도 1의 타이어의 개략 절결도이다.
- 도 3은 도 1의 타이어의 사이드월에 배열된 카카스 필라멘트 보강 요소의 개략도이다.
- 도 4는 도 1의 타이어의 크라운의 부분의 축방향에 수직인 단면 평면도이다.
- 도 5는 도 1의 타이어의 개략도이다.
- 도 5 내지 도 19는 도 1의 타이어를 제조하는 것을 가능하게 하는 본 발명에 따른 제1 방법의 상이한 단계를 도시하고 있다.
- 도 20, 도 21 및 도 22는 본 발명의 제2 실시예에 따른 타이어의 도 1, 도 2 및 도 4와 유사한 도면이다.
- 도 23 내지 도 27은 도 20의 타이어를 제조하는 것을 가능하게 하는 본 발명에 따른 제2 방법의 상이한 단계를 도시하고 있다.
- 도 28은 타이어에 의해 방출되는 소음 및 접합부의 원주방향 길이에 대한 접합부의 각도의 영향을 도시하고 있다.
타이어에 관한 도면에서, 타이어의 일반적인 축방향(X), 반경방향(Y) 및 원주방향(Z)에 각각 대응하는 기준 프레임 X, Y, Z가 도시되어 있다. 방법에 관한 도면에서, 실질적으로 원통형 형상과 x 축 주위의 원환체 형상 사이에서 변형 가능한 지지부의 제조의 일반적인 축방향(x), 반경방향(y) 및 원주방향(z)에 각각 대응하는 기준 프레임 x, y, z가 도시되어 있다.
도 1은 본 발명에 따른 타이어를 도시하고 있고 일반 참조 번호 10으로 표시된다. 타이어(10)는 축방향(X)에 실질적으로 평행한 축을 중심으로 실질적으로 회전한다. 타이어(10)는 여기서 승용차용으로 의도되고, 치수 245/45R18을 갖는다.
타이어(10)는 롤링할 때 지면과 접촉하게 되도록 의도된 트레드(20)를 포함하는 크라운(12) 및 원주방향(Z)으로 크라운(12)에서 연장하는 크라운 보강재(14)를 포함한다. 타이어(10)는 팽창 가스에 대해 밀봉하기 위한 밀봉 층(15)을 또한 포함하는데, 밀봉 층은 일단 타이어(10)가 장착 지지부, 예를 들어 림 상에 장착되면 타이어(10)에 대한 장착 지지부로 폐쇄된 내부 공동을 경계 한정하도록 의도된다. 밀봉 층(15)은 적어도 50 phr의 하나 이상의 부틸 엘라스토머를 포함하는 엘라스토머 매트릭스를 포함하는 엘라스토머 조성물을 포함한다.
크라운 보강재(14)는 작업 층(18)을 포함하는 작업 보강재(16) 및 단일 후프 형성 층(19)을 포함하는 후프 보강재(17)를 포함한다. 여기서, 작업 보강재(16)는 단일 작업 층(18)을 포함하고, 이 경우에, 단일 작업 층(18)으로 구성된다. 본 제1 실시예에서, 단순화를 위해, 이 층이 단일인 것을 매번 다시 언급하지 않고 작업 층(18)이 언급될 것이다. 후프 보강재(17)는 후프 형성 층(19)으로 구성된다.
크라운 보강재(14)는 트레드(20)가 반경방향으로 위에 얹혀진다. 여기서, 후프 보강재(17), 여기서 후프 형성 층(19)은 작업 보강재(16)의 반경방향 외부에 배열되고 따라서 작업 보강재(16)와 트레드(20) 사이에 반경방향으로 개재된다. 도 2에 도시되어 있는 실시예에서, 후프 보강재(17)는 작업 층(18)의 축방향 폭보다 작은 축방향 폭을 갖는다. 따라서, 후프 보강재는 작업 층(18) 및 후프 보강재(17) 중 축방향으로 가장 좁은 것이다.
타이어(10)는 크라운(12)을 반경방향 내향으로 연장하는 2개의 사이드월(22)을 포함한다. 타이어(10)는 사이드월(22)의 내부에 반경방향으로 2개의 비드(24)를 더 포함한다. 각각의 사이드월(22)은 각각의 비드(24)를 크라운(12)에 연결한다.
각각의 비드(24)는 적어도 하나의 원주방향 보강 요소(26), 이 경우 충전 고무(30)의 덩어리가 반경방향으로 위에 얹혀진 비드 와이어(28)를 포함한다.
타이어(10)는 각각의 비드(24)에 고정된 카카스 보강재(32)를 포함한다. 카카스 보강재(32)는 각각의 사이드월(22)에서 그리고 크라운(12)에서 반경방향 내향으로 연장된다. 크라운 보강재(14)는 트레드(20)와 카카스 보강재(32) 사이에 반경방향으로 배열된다.
카카스 보강재(32)는 카카스 층(34)을 포함한다. 여기서, 카카스 보강재(32)는 단일 카카스 층(34)을 포함하고, 이 경우 단일 카카스 층(34)으로 구성된다. 본 제1 실시예에서, 단순화를 위해, 이 층이 단일인 것을 매번 다시 언급하지 않고 카카스 층(34)이 언급될 것이다.
카카스 층(34)은 각각의 비드(24)에 축방향 내부 부분(38) 및 축방향 외부 부분(40)을 형성하도록 각각의 원주방향 보강 요소(26) 주위에 권취된 카카스 층(34)의 부분(34T)을 포함한다. 충전 고무(30)의 덩어리가 축방향 내부 및 외부 부분(38, 40) 사이에 개재된다. 예를 들어, US5702548에 설명된 바와 같이, 카카스 층(34)을 고정하는 다른 방법이 가능하다.
각각의 작업 층(18), 후프 형성 층(19) 및 카카스 층(34)은 대응하는 층의 하나 이상의 필라멘트 보강 요소가 매립되어 있는 엘라스토머 매트릭스를 포함한다. 이들 층은 이제 도 1 내지 도 4를 참조하여 설명될 것이다.
후프 보강재(17), 여기서 후프 형성 층(19)은 후프 보강재(17)의 2개의 축방향 에지(17A, 17B)에 의해 축방향으로 경계 한정된다. 후프 보강재(17)는 각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소(170)의 주 방향(D1)으로 후프 형성 층(17)의 축방향 에지(17A)로부터 다른 축방향 에지(17B)까지 축방향으로 연장하도록 원주방향으로 나선형으로 권취된 복수의 후프 형성 필라멘트 보강 요소(170)를 포함한다. 주 방향(D1)은 타이어(10)의 원주방향(Z)과 함께, 절대값으로, 10° 이하, 바람직하게는 7° 이하, 더 바람직하게는 5° 이하의 각도(AF)를 형성한다. 여기서, AF=-5°이다.
작업 층(18)은 작업 층(18)의 2개의 축방향 에지(18A, 18B)에 의해 축방향으로 경계 한정된다. 작업 층(18)은 서로 실질적으로 평행한 작업 층(18)의 축방향 에지(18A)로부터 다른 축방향 에지(18B)까지 축방향으로 연장하는 작업 필라멘트 보강 요소(180)를 포함한다. 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180)는 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180)의 주 방향(D2)으로 연장된다. 방향(D2)은 타이어(10)의 원주방향(Z)과 함께, 절대값으로, 정확히 10° 초과, 바람직하게는 15° 내지 50° 범위, 더 바람직하게는 18° 내지 30° 범위의 각도(AT)를 형성한다. 여기서, AT=24°이다.
카카스 층(34)은 카카스 층(34)의 2개의 축방향 에지(34A, 34B)에 의해 축방향으로 경계 한정된다. 카카스 층(34)은 카카스 층(34)의 축방향 에지(34A)로부터 다른 축방향 에지(34B)까지 축방향으로 연장하는 카카스 필라멘트 보강 요소(340)를 포함한다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)는 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(D3)으로 연장되어 타이어(10)의 원주방향(Z)과 함께, 절대값으로, 작업 층(18)과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 카카스 층(34)의 부분(34S)에서 정확히 80° 미만의 각도(ACS)를 형성한다. 유리하게는, 작업 층(18)과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 카카스 층(34)의 이 부분(34S)에서, 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(D3)은 타이어(10)의 원주방향(Z)과 함께, 절대값으로, 10° 이상, 바람직하게는 20° 내지 75° 범위, 더 바람직하게는 35° 내지 70° 범위인 각도(ACS)를 형성한다. 여기서, ACS=43°이다.
작업 층(18)과 일렬로 축방향으로 연장하는 카카스 층(34)의 부분(34S)은 작업 층(18)의 축방향 폭(L)의 적어도 40%, 바람직하게는 적어도 50%이고 작업 층(18)의 축방향 폭(L)의 최대 90%, 바람직하게는 최대 80%이고 이 경우 작업 층(18)의 60%인 축방향 폭을 갖는다. 타이어(10)의 정중 평면(M)은 이 부분(34S)과 교차한다. 더 바람직하게는, 이 부분(34S)은 타이어(10)의 정중 평면(M) 상에 축방향으로 중심 설정된다.
도 1 및 도 3에 도시되어 있는 바와 같이, 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(D3)은 타이어(10)의 원주방향(Z)과 함께, 절대값으로, 각각의 사이드월(22)에서 반경방향으로 연장하는 카카스 층(34)의 적어도 하나의 부분(34F)에서 80° 내지 90° 범위의 각도(ACF)를 형성한다. 여기서, ACF=90°이다.
각각의 사이드월(22)에서 반경방향으로 연장하는 카카스 층(34)의 각각의 부분(34F)은 타이어(10)의 반경방향 높이(H)의 적어도 5%, 바람직하게는 적어도 15%, 더 바람직하게는 적어도 30%이고 타이어(10)의 반경방향 높이(H)의 최대 80%, 바람직하게는 최대 70%, 더 바람직하게는 최대 60%이고 이 경우 타이어(10)의 반경방향 높이(H)의 41%인 반경방향 높이를 갖는다. 타이어(10)의 적도 원주방향 평면(E)은 각각의 사이드월(22)에 위치된 카카스 층(34)의 각각의 부분(34F)과 교차한다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(D3)은 타이어(10)의 원주방향(Z)과 함께, 카카스 층(34)의 권취 부분(34T)에서, 절대값으로, 정확히 0° 초과, 바람직하게는 27° 내지 150° 범위, 더 바람직하게는 56° 내지 123° 범위인 각도(ACT)를 형성한다.
도 2에 도시되어 있는 바와 같이, 각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소(170)의 주 방향(D1), 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180)의 주 방향(D2) 및 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(D3)은 타이어(10)의 원주방향(Z)과 함께, 후프 보강재(17)의 축방향 에지(17A, 17B) 사이에 축방향으로 놓인 타이어(10)의 부분(PS')에서, 절대값이 상이한 쌍을 이루는 각도를 형성한다. 게다가, 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180)의 주 방향(D2) 및 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(D3)은 타이어(10)의 원주방향(Z)과 함께, 작업 층(18)의 축방향 에지(18A, 18B) 사이에 축방향으로 놓인 타이어(10)의 부분(PS)에서, 반대 배향의 각도(AT, ACS)를 형성한다. 이 경우, AT=-24° 및 ACS=+43°이다.
설명된 실시예에서, 타이어(10)의 각각의 부분(PS, PS')은 작업 층(18)의 축방향 폭(L)의 적어도 40%, 바람직하게는 적어도 50%이고 작업 층(18)의 축방향 폭(L)의 최대 90%, 바람직하게는 최대 80%이고 이 경우 작업 층(18)의 축방향 폭(L)의 60%인 축방향 폭을 갖는다. 타이어(10)의 정중 평면(M)은 타이어(10)의 각각의 부분(PS, PS')과 교차한다. 더 바람직하게는, 타이어(10)의 각각의 부분(PS, PS')은 타이어(10)의 정중 평면(M) 상에 축방향으로 중심 설정된다.
각각의 작업 보강 필라멘트 요소(180)는 0.30 mm인 직경을 각각 갖는 2개의 강철 모노필라멘트의 조립체이고, 2개의 강철 모노필라멘트는 14 mm의 피치로 함께 권취된다.
각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)는 통상적으로 2개의 멀티필라멘트 스트랜드를 포함하고, 각각의 멀티필라멘트 스트랜드는 폴리에스테르, 여기서 PET의 모노필라멘트 얀(yarn)으로 구성되며, 이들 2개의 멀티필라멘트 스트랜드는 일 방향으로 미터당 240 턴으로 개별적으로 오버트위스트되고(over-twisted) 이어서 반대 방향으로 미터당 240 턴으로 함께 트위스트된다(twisted). 이들 2개의 멀티필라멘트 스트랜드는 서로 주위에 나선으로 권취된다. 이들 멀티필라멘트 스트랜드의 각각은 220 tex인 카운트(count)를 갖는다.
각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소(170)는 예를 들어 WO2016166056, WO2016166057, WO2019122620, WO2016091809, WO2016091810, WO2016091811 또는 WO2016091812에 설명된 바와 같이 코드에 의해 형성된다.
도 1, 도 4 및 도 5를 참조하면, 밀봉 층(15)은 밀봉 층(15)의 2개의 축방향 에지(15A, 15B)에 의해 축방향으로 경계 한정된다. 밀봉 층(15)의 평균 두께(Em)는 작업 층(18)과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층(15)의 부분(15S)에서 그리고 여기서 축방향 에지(15A, 15B) 사이의 밀봉 층(15)의 전체 축방향 폭에 걸쳐 0.4 내지 1.6 mm, 바람직하게는 0.9 내지 1.4 mm 범위이다. 도 4에서, 전술된 바와 같이 Em을 결정하는 것을 가능하게 하는 측정값(Emi) 중 하나가 예시되어 있다. 이 경우, Em=0.6 mm이다.
밀봉 층(15)은 밀봉 층(15)의 2개의 원주방향 단부 에지(23A, 23B) 사이의 접합부(21)를 포함한다. 접합부(21)는 원주방향 단부 에지(23A)와 다른 원주방향 단부 에지(23B) 사이에 반경방향 중첩부(25)를 형성한다. 각각의 원주방향 단부 에지(23A, 23B) 사이의 평균 거리(Dm)는 밀봉 층(15)의 부분(15S)에서 그리고 여기서 축방향 에지(15A, 15B) 사이의 밀봉 층(15)의 전체 축방향 폭에 걸쳐 1 내지 15 mm, 바람직하게는 2 내지 8 mm의 범위이다. 도 4에서, 전술된 바와 같이 Dm을 결정하는 것을 가능하게 하는 측정값(Dmi) 중 하나가 예시되어 있다. 이 경우, Dm=2 mm이다.
도 5를 참조하면, 접합부(21)는 주 방향(D4)으로 연장되어, 작업 층(18)과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층의 부분(15S)에서, 타이어(10)의 원주방향(Z)과 함께, 절대값으로, 20° 내지 60° 범위의 각도(ES)를 형성한다. 더 정확하게는, 부분(15S)에서, 각도(ES)는 절대값으로, 25° 이상, 바람직하게는 30° 이상 및 50° 이하, 바람직하게는 40° 이하이다. 이 경우, ES=37°이다.
도 5에 도시되어 있는 바와 같이, 주 방향(D4)은 이하의 지점들을 통과하는 최단 길이의 곡선(도 5는 개략도이고, 직선임)과 일치한다:
- 밀봉 층(15)의 부분(15S)의 2개의 축방향 단부 중 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지(23A, 23B)의 각각의 제1 지점(P1A, P1B)으로부터 원주방향(Z)으로 등거리에 위치된 지점(P1), 이들 2개의 제1 지점(P1A, P1B)은 원주방향(Z)으로 서로 대면함, 및
- 밀봉 층(15)의 부분(15S)의 2개의 축방향 단부 중 다른 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지(23A, 23B)의 각각의 제2 지점(P2A, P2B)으로부터 원주방향(Z)으로 등거리에 위치된 지점(P2), 이들 2개의 제2 지점(P2A, P2B)은 원주방향(Z)으로 서로 대면함.
제2 지점(P2A, P2B)은 제1 지점(P1A, P1B)에 대해 타이어(10)의 정중 평면(M)의 다른 측에 위치된다.
작업 층(18)과 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층(15)의 부분(15S)은 작업 층(18)의 축방향 폭(L)의 적어도 40%, 바람직하게는 적어도 50%이고 작업 층(18)의 축방향 폭(L)의 최대 90%, 바람직하게는 최대 80%이고 이 경우 작업 층(18)의 60%인 축방향 폭을 갖는다. 타이어(10)의 정중 평면(M)은 이 부분(15S)과 교차한다. 더 바람직하게는, 이 부분(15S)은 타이어(10)의 정중 평면(M) 상에 축방향으로 중심 설정된다.
주 방향(D4)은 타이어(10)의 원주방향(Z)과 함께, 각각의 사이드월(22)에서 반경방향으로 연장하는 밀봉 층(15)의 부분(15F)에서, 절대값으로, 80° 내지 90° 범위의 각도(EF)를 형성한다. 이 경우, EF=90°이다.
각각의 사이드월(22)에서 반경방향으로 연장하는 밀봉 층(15)의 부분(15S)에서, 주 방향(D4)은 이하의 지점들을 통과하는 최단 길이의 곡선(도 5는 개략도이고, 직선임)과 일치한다:
- 각각의 사이드월(22)에서 반경방향으로 연장하는 밀봉 층(15)의 부분(15S)의 2개의 축방향 단부 중 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지(23A, 23B)의 각각의 제1 지점(P3A, P3B)으로부터 원주방향(Z)으로 등거리에 위치된 지점(P3), 이들 2개의 제1 지점(P3A, P3B)은 원주방향(Z)으로 서로 대면함, 및
- 각각의 사이드월(22)에서 반경방향으로 연장하는 밀봉 층(15)의 부분(15S)의 2개의 축방향 단부 중 다른 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지(23A, 23B)의 각각의 제2 지점(P4A, P4B)으로부터 원주방향(Z)으로 등거리에 위치된 지점(P4), 이들 2개의 제2 지점(P4A, P4B)은 원주방향(Z)으로 서로 대면함.
제2 지점(P4A, P4B)은 제1 지점(P3A, P3B)에 대해 반경방향 외부에 위치된다.
각각의 사이드월(22)에서 반경방향으로 연장하는 밀봉 층(15)의 각각의 부분(15F)은 타이어(10)의 반경방향 높이(H)의 적어도 5%, 바람직하게는 적어도 15%, 더 바람직하게는 적어도 30%이고 타이어(10)의 반경방향 높이(H)의 최대 80%, 바람직하게는 최대 70%, 더 바람직하게는 최대 60%이고 이 경우 타이어(10)의 반경방향 높이(H)의 41%인 반경방향 높이를 갖는다. 타이어(10)의 적도 원주방향 평면(E)은 각각의 사이드월(22)에 위치된 밀봉 층(15)의 각각의 부분(15F)과 교차한다.
본 발명에 따르면, 각도(EF)는 절대값으로, 각도(ES)보다 정확히 더 크다. 도 5에서, 2개의 원주방향 단부 에지(23A, 23B) 사이의 원주방향으로 가장 먼 지점을 분리하는 원주방향 거리에 대응하는 접합부(21)의 원주방향 길이(Lc)가 또한 도시되어 있다.
카카스 층(34)은 카카스 층(34)의 2개의 원주방향 단부 에지 사이의 접합부(도시되어 있지 않음)를 포함한다. 접합부는 밀봉 층(15)과 유사하게, 카카스 층(34)의 원주방향 단부 에지 중 하나와 카카스 층(34)의 원주방향 단부 에지 중 다른 하나 사이에 반경방향 중첩부를 형성한다. 밀봉 층(15)의 접합부의 임의의 지점은 카카스 층(34)의 접합부의 임의의 지점에 대해 적어도 60° 및 최대 300°만큼 오프셋된, 이 경우에 적어도 150° 및 최대 210°만큼 오프셋된 방위각에 위치된다.
타이어(10)는 도 6 내지 도 19를 참조하여 설명될 본 발명에 따른 제1 방법에 의해 얻어진다.
먼저, 각각의 조립체(50, 52)의 필라멘트 보강 요소(180, 340)를 서로 평행하게 배열하고, 예를 들어 캘린더링에 의해 이들 필라멘트 보강 요소를 적어도 하나의 엘라스토머를 포함하는 미가교 결합 조성물 내에 매립함으로써 권취 작업 조립체(50) 및 권취 카카스 조립체(52)가 제조되고, 조성물은 일단 가교 결합되면 엘라스토머 매트릭스를 형성하도록 의도된다. 필라멘트 보강 요소가 서로 평행하고 플라이의 주 방향에 평행한 직선형 플라이로서 알려진 플라이가 얻어진다. 이어서, 각각의 직선형 플라이의 부분이 절단 각도로 절단되고, 이들 부분은 플라이의 필라멘트 보강 요소가 서로 평행하고 절단 각도와 동일한 각도를 플라이의 주 방향과 형성하는 각형성된 플라이로서 알려진 플라이를 얻기 위해 서로 맞대어진다.
설명된 실시예에서, 한편으로는 단일 작업 플라이(49) 및 단일 카카스 플라이(51)를 얻는데, 그 각각의 축방향 폭, 즉 각각의 플라이의 종방향 에지에 수직인 방향에서의 치수는 이후에 형성될 각각의 권취 작업 조립체(50) 및 카카스 조립체(52)의 각각의 축방향 폭과 동일하다.
도 6 및 도 7을 참조하면, 그린 블랭크를 조립하는 제1 단계에서, 그 주축(A) 주위에 실질적으로 원통형 형상을 갖는 지지부(60) 주위에 밀봉 플라이(70)를 권취함으로써, 밀봉 층(15)을 형성하도록 의도된 권취 밀봉 조립체(72)가 형성된다. 지지부(60)는 235 mm인 반경을 갖는 실질적으로 원통형 부설 표면을 갖는다. 권취 밀봉 조립체(72)는 권취 밀봉 조립체(72)의 2개의 축방향 에지(72A, 72B)에 의해 축방향으로 경계 한정된다. 권취 밀봉 조립체(72)의 각각의 축방향 에지(72A, 72B)는 밀봉 층(15)의 각각의 축방향 에지(15A, 15B)를 형성하도록 의도된다. 권취 밀봉 조립체(72)는 권취 밀봉 조립체(72)의 2개의 원주방향 단부 에지(73A, 73B) 사이의 접합부(73)를 포함한다. 일단 타이어가 제조되면 접합부(21)를 형성하도록 의도된 접합부(73)는 원주방향 단부 에지(73A)와 다른 원주방향 단부 에지(73B) 사이에 반경방향 중첩부를 형성한다.
밀봉 조립체(72)를 개략적으로 도시하고 있는 도 8을 참조하면, 접합부(73)의 주 방향(K4)은 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께, 권취 밀봉 조립체(72)의 2개의 축방향 에지(72A, 72B) 사이의 권취 밀봉 조립체(72)의 축방향 폭 전체에 걸쳐 실질적으로 일정한 초기 각도(A4)를 형성한다. 각각의 원주방향 단부 에지(73A, 73B)는 일단 타이어가 제조되면 각각의 원주방향 단부 에지(23A, 23B)를 형성하도록 의도된다. 주 방향(K4)은 이하의 지점들을 통과하는 최단 길이의 곡선(도 8은 개략도이고, 직선임)과 일치한다:
- 권취 밀봉 조립체(72)의 각각의 원주방향 단부 에지(73A, 73B)의 각각의 제1 축방향 단부 지점(E1A, E1A)으로부터 원주방향(z)으로 등거리에 위치된 지점(E1), 이들 2개의 제1 지점(E1A, E1B)은 원주방향(z)으로 서로 대면함, 및
- 권취 밀봉 조립체(72)의 각각의 원주방향 단부 에지(73A, 73B)의 각각의 제2 축방향 단부 지점(E2A, E2B)으로부터 원주방향(z)으로 등거리에 위치된 지점(E2), 이들 2개의 제2 지점(E2A, E2B)은 원주방향(z)으로 서로 대면함, 및
- 지지부(60)의 정중 평면(m) 상에 그리고 권취 밀봉 조립체(72)의 각각의 원주방향 단부 에지(73A, 73B) 상에 위치된 각각의 제3 지점(E3A, E3B)으로부터 원주방향(z)으로 등거리에 위치된 지점(E3), 이들 2개의 제3 지점(E3A, E3B)은 원주방향(z)으로 서로 대면함.
제2 지점(E2A, E2B)은 제1 지점(E1A, E1B)에 대해 지지부(60)의 정중 평면(m)의 다른 측에 위치된다.
초기 각도(A4)는 절대값으로, 35° 내지 80°의 범위이고 여기서 73°이다.
이어서, 도 9 및 도 10을 참조하면, 권취 밀봉 조립체(72)의 반경방향 외부에, 지지부(60) 주위에 카카스 플라이(51)를 권취함으로써, 카카스 층(34)을 형성하도록 의도된 권취 카카스 조립체(52)가 형성된다. 권취 카카스 조립체(52)는 카카스 조립체(52)의 2개의 축방향 에지(52A, 52B)에 의해 축방향으로 경계 한정되고, 권취 카카스 조립체(52)의 축방향 에지(52A)로부터 다른 축방향 에지(52B)까지 축방향으로 서로 실질적으로 평행하게 연장하는 카카스 필라멘트 보강 요소(340)를 포함한다. 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)는 카카스 플라이(51)에서, 카카스 플라이(51)의 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(K3)으로 연장된다. 주 방향(K3)은 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께, 절대값으로, 정확히 0° 초과, 바람직하게는 27° 내지 150° 범위, 더 바람직하게는 56° 내지 123° 범위의 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 초기 각도(A3)를 형성한다. 여기서, A3=75°이다.
도 11 및 도 12를 참조하면, 이어서, 2개의 원주방향 보강 요소(26)는 권취 카카스 조립체(52) 주위에 배열되고 권취 카카스 조립체(52)의 각각의 축방향 에지(52A, 52B)는 권취 카카스 조립체(52)의 각각의 축방향 에지(52A, 52B)에 의해 각각의 원주방향 보강 요소(26)를 반경방향으로 커버하고 각각의 원주방향 보강 요소(26) 주위에 권취되어 있는 권취 카카스 조립체(52)의 부분(59)을 형성하기 위해 축방향 내향으로 회전된다. 권취 카카스 조립체(52)의 부분(59)은 타이어의 각각의 원주방향 보강 요소(26) 주위에 권취된 카카스 층(34)의 부분(34T)을 형성하도록 의도된다.
도 13에는 원주방향 보강 요소(26) 주위에 권취 카카스 조립체(52)의 축방향 에지(52A, 52B)를 축방향으로 회전시키는 단계의 종료시에 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 배열을 예시하는 도면이 도시되어 있다. 이 도 13에는, 전술된 초기 각도(A3) 뿐만 아니라 각각의 부분(59)이 도시되어 있다.
이어서, 도 14 및 도 15를 참조하면, 작업 플라이(49)를 권취함으로써, 작업 층(18)을 형성하도록 의도된 권취 작업 조립체(50)가 권취 카카스 조립체(52)의 반경방향 외부에 형성된다. 권취 작업 조립체(50)는 권취 작업 조립체(50)의 2개의 축방향 에지(50A, 50B)에 의해 축방향으로 경계 한정되고 권취 작업 조립체(50)의 축방향 에지(50A)로부터 다른 축방향 에지(50B)까지 축방향으로 서로 실질적으로 평행하게 연장하는 작업 필라멘트 보강 요소(180)를 포함한다. 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180)는 작업 플라이(49)에서, 작업 플라이(49)의 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180)의 주 방향(K2)으로 연장된다. 도 16을 참조하면, 주 방향(K2)은 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께, 절대값으로, 정확히 0° 초과, 바람직하게는 4° 내지 60° 범위, 더 바람직하게는 16° 내지 47° 범위의 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180)의 초기 각도(A2)를 형성한다. 여기서, A2=35°이다.
권취 밀봉 조립체(72), 권취 카카스 조립체(52) 및 권취 작업 조립체(50)는 이어서 지지부(60)의 주축(A) 주위에 실질적으로 원통형 형상의 조립체(58)를 형성한다.
도 16에는 권취 작업 조립체(50)를 형성하는 단계의 종료시에 카카스 필라멘트 보강 요소(340) 및 작업 필라멘트 보강 요소(180)의 배열을 예시하는 도 13과 유사한 도면이 도시되어 있다. 이 도 16에는, 초기 각도(A2, A3)가 도시되어 있다.
각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180)의 주 방향(K2) 및 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(K3)은 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께, 권취 작업 조립체(50)의 축방향 에지(50A, 50B) 사이에 축방향으로 놓인 조립체(58)의 부분(AC)에서, 반대 배향의 초기 각도(A2, A3)를 형성한다. 이 경우 A2=-35° 및 A3=+75°이다.
이어서, 지지부(60)의 주축(A) 주위의 실질적으로 원통형 형상의 조립체(58)는 지지부(60)의 주축(A) 주위에 실질적으로 원환체 형상의 조립체(58)를 얻도록 변형된다. 도 17 및 도 18에 도시되어 있는 변형된 조립체(58)가 얻어진다. 지지부(60)의 부설 표면은 이어서 지지부의 정중 평면의 레벨에서, 327 mm인 반경을 갖는다.
도 19를 참조하면, 지지부(60)의 주축(A) 주위의 실질적으로 원통형 형상의 조립체(58)는 지지부(60)의 주축(A) 주위에 실질적으로 원환체 형상의 조립체(58)를 얻도록 변형되어, 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(K3)이 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께, 절대값으로, 권취 작업 조립체(50)와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 카카스 조립체(52)의 부분(52S)에서, 정확히 80° 미만인 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 최종 각도(B3S)를 형성하게 된다. 유리하게는, 최종 각도(B3S)는 절대값으로, 10° 이상, 바람직하게는 20° 내지 75° 범위, 더 바람직하게는 35° 내지 70° 범위이다. 여기서, B3S=43°이다. 권취 카카스 조립체(52)의 부분(52S)은 카카스 층(34)의 부분(34S)을 형성하도록 의도된다.
권취 작업 조립체(50)와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 카카스 조립체(52)의 부분(52S)은 권취 작업 조립체(50)의 축방향 폭(l)의 적어도 40%, 바람직하게는 적어도 50%이고 권취 작업 조립체(50)의 축방향 폭(l)의 최대 90%, 바람직하게는 최대 80%인 축방향 폭을 갖고, 이 경우에 권취 작업 조립체(50)의 축방향 폭(l)의 60%이다. 조립체(58)의 정중 평면(m)은 이 부분(52S)과 교차한다. 더 바람직하게는, 이 부분(52S)은 조립체(58)의 정중 평면(m) 상에 축방향으로 중심 설정된다.
지지부(60)의 주축(A) 주위의 실질적으로 원통형 형상의 조립체(58)는 지지부(60)의 주축(A) 주위에 실질적으로 원환체 형상의 조립체(58)를 얻도록 변형되어, 또한 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(K3)이 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께, 절대값으로, 타이어(10)의 각각의 사이드월(22)에서 반경방향으로 연장하도록 의도된 권취 카카스 조립체(52)의 부분(52F)에서, 80° 내지 90° 범위의 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 최종 각도(B3F)를 형성하게 된다. 권취 카카스 조립체(52)의 각각의 부분(52F)은 카카스 층(34)의 각각의 부분(34F)을 형성하도록 의도된다.
각각의 사이드월(22)에서 반경방향으로 연장하도록 의도된 권취 카카스 조립체(52)의 각각의 부분(52F)은 제조된 타이어의 반경방향 높이(H)의 적어도 5%, 바람직하게는 적어도 15%, 더욱 더 바람직하게는 적어도 30%이고 제조된 타이어의 반경방향 높이(H)의 최대 80%, 바람직하게는 최대 70%, 더욱 더 바람직하게는 최대 60%인 반경방향 높이를 갖고, 이 경우 제조된 타이어의 반경방향 높이(H)의 41%이다. 조립체(58)의 적도 원주방향 평면(e)은 각각의 사이드월(22)에 위치되도록 의도된 권취 카카스 조립체(52)의 각각의 부분(52F)과 교차한다.
변형 단계 동안, 권취 카카스 조립체(52)의 권취 부분(59)에서, 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께, 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(K3)에 의해 형성된 최종 각도(B3T)는 변형 단계 전의 초기 각도(A3)와 실질적으로 동일하다.
지지부(60)의 주축(A) 주위의 실질적으로 원통형 형상의 조립체(58)는 지지부(60)의 주축(A) 주위에 실질적으로 원환체 형상의 조립체(58)를 얻도록 변형되어, 또한 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(K2)이 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께, 절대값으로, 정확히 10° 초과의 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(340)의 최종 각도(B2)를 형성하게 된다. 유리하게는, 최종 각도(B2)는 절대값으로, 15° 내지 50°, 바람직하게는 18° 내지 30° 범위이고 여기서 B2=24°이다.
각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180)의 주 방향(K2) 및 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(K3)은 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께, 권취 작업 조립체(50)의 축방향 에지(50A, 50B) 사이에 축방향으로 놓인 조립체(58)의 부분(AC)에서, 반대 배향의 최종 각도(B2, B3S)를 형성한다. 이 경우, B2=-24° 및 B3S=+43°이다.
지지부(60)의 주축(A) 주위의 실질적으로 원통형 형상의 조립체(58)는 지지부(60)의 주축(A) 주위에 실질적으로 원환체 형상의 조립체(58)를 얻도록 변형되어, 또한 변형 단계 후에, 접합부(73)의 주 방향(K4)은 권취 작업 조립체(50)와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 밀봉 조립체(72)의 부분(72S)에서, 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께, 절대값으로, 20° 내지 60° 범위의 최종 각도(B4S)를 형성하게 된다. 최종 각도(B4S)는 절대값으로, 25° 이상, 바람직하게는 30° 이상 및 50° 이하, 바람직하게는 40° 이하이고, 여기서 B4S=37°이다. 각도(B4S)는 각도(ES)와 실질적으로 동일하다.
권취 밀봉 조립체(72)의 부분(72S)은 권취 작업 조립체(50)의 축방향 폭(l)의 적어도 40%, 바람직하게는 적어도 50%이고 권취 작업 조립체(50)의 축방향 폭(l)의 최대 90%, 바람직하게는 최대 80%, 여기서 이 경우에 권취 작업 조립체(50)의 축방향 폭(l)의 60%인 축방향 폭을 갖는다. 조립체(58)의 정중 평면(m)은 권취 밀봉 조립체(72)의 이 부분(72S)과 교차한다. 더 바람직하게는, 권취 밀봉 조립체(72)의 이 부분(72S)은 조립체(58)의 정중 평면(m) 상에 축방향으로 중심 설정된다.
부분(72S)에서, 주 방향(K4)은 이하의 지점들을 통과하는 최단 길이의 곡선(도 19는 개략도이고, 직선임)과 일치한다:
- 권취 밀봉 조립체(72)의 부분(72S)의 2개의 축방향 단부 중 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지(73A, 73B)의 각각의 제1 지점(F1B, F1A)으로부터 원주방향(z)으로 등거리에 위치된 지점(F1), 이들 2개의 제1 지점(F1B, F1A)은 원주방향(z)으로 서로 대면함, 및
- 밀봉 조립체(72)의 부분(72S)의 2개의 축방향 단부 중 다른 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지(73A, 73B)의 각각의 제2 지점(F2B, F2A)으로부터 원주방향(z)으로 등거리에 위치된 지점(F2), 이들 2개의 제2 지점(F2B, F2A)은 원주방향(z)으로 서로 대면함.
제2 지점(F2A, F2B)은 제1 지점(F1B, F1A)에 대해 지지부(60)의 정중 평면(m)의 다른 측에 위치된다.
지지부(60)의 주축(A) 주위의 실질적으로 원통형 형상의 조립체(58)는 지지부(60)의 주축(A) 주위에 실질적으로 원환체 형상의 조립체(58)를 얻도록 변형되어, 또한 변형 단계 후에, 접합부(73)의 주 방향(K4)은 각각의 사이드월(22)에서 반경방향으로 연장하도록 의도된 권취 밀봉 조립체(72)의 부분(72F)에서, 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께, 절대값으로, 80° 내지 90° 범위의 최종 각도(B4F)를 형성하게 된다. 여기서, B4F=90°이다. 본 발명에 따르면, 각도(B4F)는 절대값으로, 각도(B4S)보다 정확히 더 크다. 각도(B4F)는 각도(EF)와 실질적으로 동일하다.
밀봉 조립체(72)의 각각의 부분(72F)은 제조된 타이어의 반경방향 높이(H)의 적어도 5%, 바람직하게는 적어도 15%, 더 바람직하게는 적어도 30%이고 제조된 타이어의 반경방향 높이(H)의 최대 80%, 바람직하게는 최대 70%, 더 바람직하게는 최대 60%이고 이 경우 제조된 타이어의 반경방향 높이(H)의 41%인 반경방향 높이를 갖는다. 조립체(58)의 적도 원주방향 평면(e)은 밀봉 조립체(72)의 각각의 부분(72F)과 교차한다.
부분(72F)에서, 주 방향(K4)은 이하의 지점들을 통과하는 최단 길이의 곡선(도 19는 개략도이고, 직선임)과 일치한다:
- 각각의 사이드월(22)에서 반경방향으로 연장하도록 의도된 밀봉 조립체(72)의 부분(72F)의 2개의 축방향 단부 중 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지(73A, 73B)의 각각의 제1 지점(F3A, F3B)으로부터 원주방향(z)으로 등거리에 위치된 지점(F3), 이들 2개의 제1 지점(F3A, F3B)은 원주방향(z)으로 서로 대면함, 및
- 각각의 사이드월(22)에서 반경방향으로 연장하도록 의도된 밀봉 조립체(72)의 부분(72F)의 2개의 축방향 단부 중 다른 하나에 위치된 각각의 원주방향 단부 에지(73A, 73B)의 각각의 제2 지점(F4A, F4B)으로부터 원주방향(z)으로 등거리에 위치된 지점(F4), 이들 2개의 제2 지점(F4A, F4B)은 원주방향(z)으로 서로 대면함.
제2 지점(F4A, F4B)은 제1 지점(F3A, F3B)에 대해 반경방향 외부에 위치된다.
방법 동안, 바람직하게는 접착된 복수의 후프 형성 필라멘트 보강 요소(170)가 후프 형성 플라이를 형성하기 위해 엘라스토머 매트릭스에 매립된다.
이어서, 지지부(60) 상에 미리 형성된 조립체(58) 주위에 반경방향으로, 후프 보강재(17)를 형성하도록 의도된 권취된 후프 형성 조립체가 배열된다. 여기서, 권취 후프 형성 조립체는 원환체 형상으로 후프 형성 플라이의 나선형 권취에 의해 형성되고, 이어서 권취 후프 형성 조립체는 미리 형성된 조립체의 반경방향 외부로 이송 링을 사용하여 이송된다. 변형예로서, 후프 형성 플라이는 권취된 후프 형성 조립체를 형성하기 위해 미리 형성된 조립체 주위에 원주방향으로 나선형으로 직접 권취될 수도 있다.
예시된 실시예에서, 권취된 후프 형성 조립체는 권취 작업 조립체(50)의 축방향 폭보다 작은 축방향 폭을 갖는다. 따라서, 권취 후프 형성 조립체는 권취 작업 조립체(50) 및 권취 후프 형성 조립체 중 축방향으로 가장 좁은 것이다.
지지부(60)의 원주방향(z)과 각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소(170)의 주 방향(K1)에 의해 형성된 각도(A1)는 절대값으로, 10° 이하, 바람직하게는 7° 이하, 더 바람직하게는 5° 이하, 여기서 5°이다.
각각의 후프 형성 필라멘트 보강 요소(170)의 주 방향(K1), 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180)의 주 방향(K2) 및 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(D3)은 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께, 조립체(58)의 그리고 권취 후프 형성 조립체의 축방향 에지 사이에 축방향으로 놓인 권취 후프 형성 조립체의 부분(AC')에서, 절대값이 상이한 쌍을 이루는 각도를 형성한다.
조립체(58)의 그리고 권취 후프 형성 조립체(50)의 축방향 에지 사이에 축방향으로 놓인 권취 후프 형성 조립체의 부분(AC')은 권취 작업 조립체(50)의 축방향 폭(L)의 적어도 40%, 바람직하게는 적어도 50%이고 권취 작업 조립체(50)의 축방향 폭(L)의 최대 90%, 바람직하게는 최대 80%이고 이 경우에 권취 작업 조립체(50)의 축방향 폭(L)의 60%인 축방향 폭을 갖는다. 조립체(58)의 정중 평면(m)은 이 부분(AC')과 교차한다. 더 바람직하게는, 이 부분(AC')은 조립체(58)의 정중 평면(m) 상에 축방향으로 중심 설정된다.
이어서, 타이어(10)의 그린 블랭크를 형성하기 위해, 트레드(20)를 형성하도록 의도된 폴리머 재료 스트립이 권취 후프 형성 조립체의 외부에 반경방향으로 배열된다. 변형예에서, 트레드(20)를 형성하도록 의도된 폴리머 재료의 스트립은 후프 형성 조립체의 외부에 반경방향으로 배열될 수도 있고, 이어서 이 조립체는 지지부(60) 상에 미리 형성된 조립체(58)의 외부에서 반경방향으로 이송될 수도 있다. 다른 변형예에서, 지지부(60) 상에 미리 형성된 조립체(58) 주위에 반경방향으로 권취된 후프 형성 조립체를 배열한 후에, 트레드(20)를 형성하도록 의도된 폴리머 재료의 스트립을 배열하는 것이 가능하다.
조립체(58)로부터 형성된 타이어의 그린 블랭크가 이어서 얻어진다. 그린 블랭크를 성형하는 단계가 이어서 수행되고, 그 동안 그린 블랭크는 권취 밀봉 조립체의 반경방향 내부면에 압력을 인가하도록 의도된 변형 가능 멤브레인을 포함하는 가교 결합 몰드 내에 위치된다. 그린 블랭크는 예를 들어, 가교 결합 몰드의 표면에 대해 그린 블랭크를 가압하기 위해, 변형 가능 멤브레인을 가압함으로써 반경방향 및 원주방향으로 팽창된다.
미가교 결합 상태의 조성물을 가교 결합하고 타이어를 얻기 위해 그린 블랭크를 가교 결합하는 단계가 이어서 수행된다. 이 가교 결합 단계 전에, 실리콘을 포함하는 접착 방지 조성물이 이하의 표면들을 코팅하는 데 사용된다:
- 가교 결합 단계 중에 권취 밀봉 조립체의 반경방향 내부면과 접촉하게 되도록 의도된 변형 가능 멤브레인의 반경방향 및 축방향 외부면, 또는
- 가교 결합 단계 중에 변형 가능 멤브레인의 반경방향 및 축방향 외부면과 접촉하게 되도록 의도된 권취 밀봉 조립체의 반경방향 내부면.
본 발명에 따른 제2 실시예에 따른 타이어 및 방법이 이제 설명될 것이다. 제1 실시예의 것들과 유사한 요소는 동일한 참조 번호로 표시된다.
제1 실시예에 따른 타이어(10)와는 달리 그리고 도 20 내지 도 23에 도시되어 있는 바와 같이, 제2 실시예에 따른 타이어(10)의 작업 보강재(16)는 2개의 작업 층(18, 18')을 포함한다. 이 경우에, 작업 보강재는 제1 반경방향 최내측 작업 층(18) 및 작업 층(18)의 외부에 반경방향으로 배열된 제2 작업 층(18')을 포함한다. 여기서, 작업 보강재는 작업 층(18, 18')으로 구성된다. 작업 층(18')은 작업 층(18')의 2개의 축방향 에지(18'A, 18'B)에 의해 축방향으로 경계 한정되고 주 방향(D2')으로 서로 실질적으로 평행한 작업 층(18')의 축방향 에지(18'A)로부터 다른 축방향 에지(18'B)까지 축방향으로 연장하는 작업 필라멘트 보강 요소(180')를 포함한다.
작업 층(18)의 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180)가 연장되는 주 방향(D2) 및 작업 층(18')의 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180')가 연장되는 주 방향(D2')은, 반경방향 최내측 작업 층(18)의 축방향 에지(18A, 18B)에 의해 축방향으로 경계 한정된 타이어(PS)의 부분에서, 타이어의 원주방향과 함께, 반대 배향의 각도(AT, AT')를 형성한다. 이 경우, AT=-26° 및 AT'=+26°이다.
제1 실시예에 따른 타이어(10)와 달리, 카카스 층(34)의 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(D3)은 타이어(10)의 원주방향(Z)과 함께, 카카스 층의 축방향 에지(34A, 34B) 사이의 카카스 층(34)의 전체 축방향 폭에 걸쳐 절대값으로 80° 내지 90°의 범위인 실질적으로 일정한 각도(AC)를 형성한다. 여기서, AC=90°이다.
접합부(23)의 주 방향이 부분(15F, 15S) 사이에, 각도가 실질적으로 가변적인 전이 구역을 갖는 제1 실시예에 따른 타이어(10)와 달리, 반경방향 최내측 작업 층(18)과 일렬로 축방향으로 연장하고 접합부(23)의 주 방향(D4)이 타이어(10)의 원주방향(Z)과 함께, 절대값으로, 20° 내지 60° 범위의 각도(ES)를 형성하는 밀봉 층(15)의 부분(15S)은 반경방향 최내측 작업 층(18)의 축방향 폭(L)의 적어도 70%, 바람직하게는 적어도 80%이고 여기서 반경방향 최내측 작업 층(18)의 축방향 폭(L)과 동일한 축방향 폭을 갖는다.
게다가, 각각의 사이드월(22)에서 반경방향으로 연장하고 접합부(23)의 주 방향(D4)이 타이어(10)의 원주방향(Z)과 함께, 절대값으로, 80° 내지 90°의 범위의 각도(EF)를 형성하는 밀봉 층(15)의 각각의 부분(15F)은 타이어(10) 사이드월의 반경방향 높이와 동일한 반경방향 높이를 갖는다.
본 발명에 따른 제1 방법과 달리, 본 발명에 따른 제2 방법은 상이한 각도로 접합부를 생성하고 따라서 접합부의 주 방향이 일정한 각도를 형성하지 않는다는 사실을 사용한다. 따라서, 도 24를 참조하면, 권취 밀봉 조립체(72)를 형성하는 단계 동안, 접합부(73)는, 접합부(73)의 주 방향(K4)이 반경방향 최내측 권취 작업 조립체(50)와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장되도록 의도된 권취 밀봉 조립체(72)의 부분(72S)에서, 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께, 절대값으로, 정확히 80° 미만의 초기 각도(A4S)를 형성하도록 형성된다. 이 경우 A4S는 23° 내지 75° 범위이고 여기서 A4S=47°이다.
권취 밀봉 조립체(72)를 형성하는 단계 동안, 접합부(73)는 접합부(73)의 주 방향(K4)이 각각의 사이드월(22)에서 반경방향으로 연장하도록 의도된 권취 밀봉 조립체(72)의 부분(72F)에서, 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께, 절대값으로, 80° 내지 90° 범위의 초기 각도(A4F)를 형성하도록 형성된다. 이 경우 A4F=90°이다. 본 발명에 따르면, 각도(A4F)는 절대값으로, 각도(A4S)보다 정확히 더 크다.
권취 밀봉 조립체(72)의 부분(72S)은 반경방향 최내측 권취 작업 조립체(50)의 축방향 폭(L)의 적어도 70%, 바람직하게는 적어도 80%인 축방향 폭을 갖는다. 조립체(58)의 정중 평면(m)은 권취 밀봉 조립체(72)의 이 부분(72S)과 교차한다. 더 바람직하게는, 권취 밀봉 조립체(72)의 이 부분(72S)은 조립체(58)의 정중 평면(m) 상에 축방향으로 중심 설정된다.
권취 밀봉 조립체(72)의 각각의 부분(72F)은 제조된 타이어(10)의 반경방향 높이(H)의 적어도 60%, 바람직하게는 적어도 70%인 반경방향 높이를 갖는다. 조립체(58)의 적도 원주방향 평면(e)은 밀봉 조립체(72)의 각각의 부분(72F)과 교차한다.
이어서, 도 25를 참조하면, 권취 밀봉 조립체(72)의 반경방향 외부로 카카스 플라이(51)를 권취함으로써, 카카스 층(34)을 형성하도록 의도된 권취 카카스 조립체(52)가 형성된다. 권취 밀봉 조립체(72) 및 권취 카카스 조립체(52)는 이어서 지지부(60)의 주축(A) 주위에 실질적으로 원통형 형상의 조립체(58)를 형성한다. 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(K3)은 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께, 2개의 축방향 에지(52A, 52B) 사이의 권취 카카스 조립체(52)의 전체 축방향 폭에 걸쳐 절대값으로, 80° 내지 90° 범위의 초기 각도(A3)를 형성한다.
이어서, 도 26을 참조하면, 권취 작업 조립체(50, 50')의 형성 전에, 지지부(60)의 주축(A) 주위의 실질적으로 원통형 형상의 조립체(58)는 실질적으로 원환체 형상의 조립체(58)를 얻기 위해 변형되어 변형 단계 후에, 접합부(73)의 주 방향(K4)이 권취 밀봉 조립체(72)의 부분(72S)에서, 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께, 절대값으로, 20° 내지 60° 범위의 최종 각도(B4S)를 형성하게 된다. 이 경우, 최종 각도(B4S)는 절대값으로, 25° 이상, 바람직하게는 30° 이상이고 50° 이하, 바람직하게는 40° 이하이다. 여기서, B4S=37°이다.
게다가, 조립체(58)는 변형 단계 후에, 접합부(73)의 주 방향(K4)이 권취 밀봉 조립체(72)의 부분(72F)에서, 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께, 절대값으로, 80° 내지 90° 범위의 최종 각도(B4F)를 형성하도록 변형된다. 여기서, B4F=90°이다. 본 발명에 따르면, 각도(B4F)는 절대값으로, 각도(B4S)보다 정확히 더 크다.
게다가, 조립체(58)는 변형 단계 후에, 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(K3)이 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께, 2개의 축방향 에지(52A, 52B) 사이의 권취 카카스 조립체(52)의 전체 축방향 폭에 걸쳐 절대값으로, 80° 내지 90° 범위의 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 최종 각도(B3)를 형성하도록 변형된다.
이어서, 조립체(58)를 변형하는 단계 후에, 권취 카카스 조립체(52)의 반경방향 외부로 2개의 작업 플라이(49, 49')를 권취함으로써, 각각의 작업 층(18, 18')을 각각 형성하도록 의도된 2개의 권취 작업 조립체(50, 50')가 형성된다. 이 경우, 변형된 조립체(58)의 반경방향 외부에 작업 플라이(49)를 권취함으로써, 제1 반경방향 최내측 권취 작업 조립체(50)가 형성된다. 이어서, 제1 권취 작업 조립체(50)의 반경방향 외부에 작업 플라이(49')를 권취함으로써, 제2 반경방향 최외측 권취 작업 조립체(50')가 형성된다.
도 27을 참조하면, 제1 반경방향 최내측 권취 작업 조립체(50)는 권취 작업 조립체(50)의 2개의 축방향 에지(50A, 50B)에 의해 축방향으로 경계 한정되고 서로 실질적으로 평행한 권취 작업 조립체(50)의 축방향 에지(50A)로부터 다른 축방향 에지(50B)까지 축방향으로 연장하는 작업 필라멘트 보강 요소(180)를 포함한다. 작업 필라멘트 보강 요소(180)는 작업 플라이(49)에서, 작업 플라이(49)의 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180)의 주 방향(D2)과 실질적으로 일치하는 주 방향(K2)으로 연장된다.
제2 반경방향 최외측 권취 작업 조립체(50')는 권취 작업 조립체(50')의 2개의 축방향 에지(50'A, 50'B)에 의해 축방향으로 경계 한정되고 서로 실질적으로 평행하게 연장하는 작업 필라멘트 보강 요소(180')를 포함한다. 작업 필라멘트 보강 요소(180')는 작업 플라이(49')에서, 작업 플라이(49')의 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180')의 주 방향(D2')과 실질적으로 일치하는 주 방향(K2')으로 연장된다.
각각의 작업 플라이(49, 49')의 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180, 180)의 각각의 주 방향(K2, K2')은 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께, 전술된 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180, 180')의 각도(AT, AT')를 형성한다.
이어서, 후속 단계는 제1 실시예의 것들과 동일하게 수행된다.
도 28은 각도(ES)의 함수로서 방출된 소음 및 접합부(21)의 원주방향 길이(Lc)의 변화를 도시하고 있다. 시뮬레이션을 위해, 각도(EF)는 각도(ES)와 동일하게 취해졌다. 디스크립터(descriptor) FzH10의 관련성을 미리 정당화하기 위해, 접합부(21)에 의해 유발된 타이어의 불균일성은 대략 220 Hz의 타이어의 공동 모드를 여기한다는 것을 기억하는 것이 유용하다. 이러한 주파수에 대한 관련 고조파는 전술된 타이어 크기에 대해 160 km/h의 속도에서 고려되는 고조파(10)이다.
FzH10은 공칭 하중 및 160 km/h의 롤링 하에서 공칭 압력으로 팽창된 본 발명에 따른 타이어가 장착된 차륜의 중심에 인가되는 수직력을 시뮬레이션함으로써 계산된다. 이어서, 차륜이 회전함에 따라, 차륜의 중심에서 측정된 수직력 신호의 고조파에 의한 분해가 수행된다.
도 28은 본 발명에 따른, 즉, 20° 내지 60° 범위의 각도(ES)가 소음의 감소와 길이(Lc)의 감소 사이에 최상의 절충 및 따라서 제조 방법의 생산성을 얻는 것을 가능하게 한다는 사실을 도시하고 있다.
본 발명은 전술된 실시예에 한정되지 않는다.
구체적으로, 단일 카카스 층 대신에 2개의 카카스 층을 사용함으로써 본 발명을 구현하는 것이 특히 가능하다.
가교 결합 단계와 관련하여, 이는 이하의 출원 번호 PCT/FR2020/051379, PCT/FR2020/051380, FR1913474, FR2001697, PCT/EP2020/065215 및 공개 번호 WO2019/258852 하에 출원인을 대신하여 행해진 출원에 설명된 바와 같은 멤브레인, 디바이스 및 방법을 사용하여 구현될 수도 있다.
Claims (15)
- 크라운(12), 2개의 사이드월(22), 2개의 비드(24)를 포함하고, 각각의 사이드월(22)은 각각의 비드(24)를 크라운(12)에 연결하는 타이어(10)이며, 타이어(10)는 각각의 비드(24)에 고정되고 각각의 사이드월(22)에서 그리고 크라운(12)에서 반경방향 내향으로 연장하는 카카스 보강재(32)를 포함하고, 크라운(12)은:
- 타이어(10)가 롤링할 때 지면과 접촉하게 되도록 의도된 트레드(20),
- 트레드(20)와 카카스 보강재(32) 사이에 반경방향으로 배열된 크라운 보강재(14)로서, 카카스 보강재(32)는 적어도 하나의 카카스 층(34)을 포함하고, 크라운 보강재(14)는 적어도 하나의 작업 층(18)을 포함하는 작업 보강재(16)를 포함하는, 크라운 보강재(14)를 포함하고,
타이어(10)는 팽창 가스에 대해 밀봉하기 위한 밀봉 층(15)을 포함하고, 밀봉 층(15)은 일단 타이어가 장착 지지부 상에 장착되면 타이어(10)에 대한 장착 지지부로 폐쇄된 내부 공동을 경계 한정하도록 의도되고, 밀봉 층(10)은 밀봉 층(15)의 2개의 원주방향 단부 에지(23A, 23B) 사이의 접합부(21)를 포함하고, 접합부(21)는 밀봉 층(15)의 원주방향 단부 에지(23A, 23B) 중 하나와 밀봉 층(15)의 원주방향 단부 에지(23A, 23B) 중 다른 하나 사이에 반경방향 중첩부를 형성하고, 접합부(21)는 주 방향(D4)으로 연장하여 타이어의 원주방향(Z)과 함께:
- 작업 층(18) 또는 반경방향 최내측 작업 층(18)과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하고 작업 층(18) 또는 반경방향 최내측 작업 층(18)의 축방향 폭의 적어도 40%인 축방향 폭을 갖는 밀봉 층(15)의 부분(15S)에서, 절대값으로, 20° 내지 60° 범위의 각도(ES),
- 각각의 사이드월(22)에서 반경방향으로 연장하고 타이어(10)의 반경방향 높이(H)의 적어도 5%인 반경방향 높이를 갖는 밀봉 층(15)의 부분(15F)에서, 절대값으로, 작업 층(18) 또는 반경방향 최내측 작업 층(18)과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층(15)의 부분(15S)에서 접합부(21)의 주 방향(D4)의 각도(ES)보다 정확히 더 큰 각도(EF)를 형성하는, 타이어(10). - 제1항에 있어서, 접합부(21)의 주 방향(D4)은 작업 층(18) 또는 반경방향 최내측 작업 층(18)과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층(15)의 부분(15S)에서, 타이어(10)의 원주방향(Z)과 함께, 절대값으로, 25° 이상, 바람직하게는 30° 이상의 각도(ES)를 형성하는, 타이어(10).
- 제1항 또는 제2항에 있어서, 접합부(21)의 주 방향(D4)은 작업 층(18) 또는 반경방향 최내측 작업 층(18)과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층(15)의 부분(15S)에서, 타이어(10)의 원주방향(Z)과 함께, 절대값으로, 50° 이하, 바람직하게는 40° 이하의 각도(ES)를 형성하는, 타이어(10).
- 제3항에 있어서, 접합부(23)의 주 방향(D4)은 각각의 사이드월(22)에서 반경방향으로 연장하는 밀봉 층(15)의 부분(15F)에서, 타이어(10)의 원주방향(Z)과 함께, 절대값으로, 80° 내지 90° 범위의 각도를 형성하는, 타이어(10).
- 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 각각의 원주방향 단부 에지(23A, 23B) 사이의 평균 거리(Dm)는, 작업 층(18) 또는 반경방향 최내측 작업 층(18)과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층(15)의 부분(15S)에서, 1 내지 15 mm, 바람직하게는 2 내지 8 mm 범위인, 타이어(10).
- 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 밀봉 층(15)의 평균 두께(Em)는, 작업 층(18) 또는 반경방향 최내측 작업 층(18)과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 밀봉 층(15)의 부분(15S)에서, 0.4 내지 1.6 mm, 바람직하게는 0.9 내지 1.4 mm 범위인, 타이어(10).
- 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서, 하나 또는 각각의 작업 층(18)은 하나 또는 각각의 작업 층(18)의 2개의 축방향 에지(18A, 18B)에 의해 축방향으로 경계 한정되고, 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180)의 주 방향(D2)으로 서로 실질적으로 평행한 하나 또는 각각의 작업 층(18)의 하나의 축방향 에지(18A, 18B)로부터 다른 축방향 에지(18A, 18B)까지 축방향으로 연장하는 작업 필라멘트 보강 요소(180)를 포함하고, 하나 또는 각각의 작업 층(18)의 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180)의 주 방향(D2)은, 타이어(10)의 원주방향(Z)과 함께, 절대값으로, 정확히 10° 초과, 바람직하게는 15° 내지 50°, 더 바람직하게는 18° 내지 30° 범위의 각도(AT)를 형성하는, 타이어(10).
- 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서, 하나 또는 각각의 카카스 층(34)은 하나 또는 각각의 카카스 층(34)의 2개의 축방향 에지(34A, 34B)에 의해 축방향으로 경계 한정되고 하나 또는 각각의 카카스 층(34)의 하나의 축방향 에지(34A, 34B)로부터 다른 축방향 에지(34A, 34B)로 축방향으로 연장하는 카카스 필라멘트 보강 요소(340)를 포함하고, 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)는 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(D3)으로 연장하고, 하나 또는 각각의 카카스 층(34)의 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(D3)은 타이어(10)의 원주방향(Z)과 함께:
- 작업 층(18) 또는 반경방향 최내측 작업 층과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 카카스 층(34)의 부분(34S)에서, 절대값으로, 정확히 80° 미만의 각도(ACS),
- 각각의 사이드월(22)에서 반경방향으로 연장하는 카카스 층(34)의 적어도 하나의 부분(34F)에서, 절대값으로, 80° 내지 90° 범위의 각도(ACF)를 형성하는, 타이어(10). - 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서, 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(D3)은 작업 층(18) 또는 반경방향 최내측 작업 층(18)과 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 카카스 층(34)의 부분(34S)에서, 타이어(10)의 원주방향(Z)과 함께, 절대값으로, 10° 이상, 바람직하게는 20° 내지 75° 범위, 더 바람직하게는 35° 내지 70° 범위의 각도(ACS)를 형성하는, 타이어(10).
- 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서, 크라운 보강재(14)는 작업 보강재(16)의 외부에 반경방향으로 배열된 후프 보강재(17)를 포함하고, 후프 보강재(17)는 후프 보강재(17)의 2개의 축방향 에지(17A, 17B)에 의해 축방향으로 경계 한정되고 후프 보강재(17)의 하나의 축방향 에지(17A, 17B)로부터 다른 축방향 에지(17A, 17B)까지 축방향으로 연장되도록 원주방향으로 나선형으로 권취된 적어도 하나의 후프 형성 필라멘트 보강 요소(170)를 포함하는, 타이어(10).
- 제1항 내지 제10항 중 어느 한 항에 따른 타이어(10)를 제조하기 위한 방법이며,
- 주축(A) 주위에 실질적으로 원통형 형상을 갖는 지지부(60) 주위에 밀봉 플라이(70) 또는 복수의 밀봉 플라이를 권취함으로써, 밀봉 층(15)을 형성하도록 의도된 권취 밀봉 조립체(72)가 형성되고, 권취 밀봉 조립체(72)는 권취 밀봉 조립체(72)의 2개의 원주방향 단부 에지(73A, 73B) 사이의 접합부(73)를 포함하고, 접합부(73)는 권취 밀봉 조립체(72)의 원주방향 단부 에지(73A, 73B) 중 하나와 권취 밀봉 조립체(72)의 원주방향 단부 에지(73A, 73B) 중 다른 하나 사이에 반경방향 중첩부를 형성하고, 접합부(73)의 주 방향(K4)은 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께, 권취 밀봉 조립체(72)의 2개의 축방향 에지(72A, 72B) 사이에 권취 밀봉 조립체(72)의 전체 축방향 폭에 걸쳐 실질적으로 일정한 초기 각도(A4)를 형성하고;
- 권취 밀봉 조립체의 반경방향 외부에 카카스 플라이(51) 또는 복수의 카카스 플라이(51)를 권취함으로써, 하나 이상의 권취 카카스 조립체(들)(52)가 형성되고, 권취 카카스 조립체(들)(52)는 카카스 층(들)(34)을 형성하도록 의도되고,
- 권취 카카스 조립체(들)(52)의 반경방향 외부에 작업 플라이(49) 또는 복수의 작업 플라이(50)를 권취함으로써, 하나 이상의 권취 작업 조립체(50)가 형성되고, 권취 작업 조립체(들)(50)는 작업 층(들)(18)을 형성하도록 의도되고, 권취 밀봉 조립체(72), 권취 카카스 조립체(들)(52) 및 권취 작업 조립체(들)(50)는 지지부(60)의 주축(A) 주위에 실질적으로 원통형 형상의 조립체(58)를 형성하고,
- 지지부(60)의 주축(A) 주위의 실질적으로 원통형 형상의 조립체(58)는 지지부(60)의 주축(A) 주위에 실질적으로 원환체 형상의 조립체(58)를 얻도록 변형되는, 방법에 있어서,
실질적으로 원통형 형상의 조립체(58)는 실질적으로 원환체 형상의 조립체(58)를 얻도록 변형되어, 변형 단계 후에, 접합부(73)의 주 방향(K4)이 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께:
- 권취 작업 조립체(50) 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체(50)와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하고 권취 작업 조립체(50) 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체(50)의 축방향 폭의 적어도 40%인 축방향 폭을 갖는 권취 밀봉 조립체(72)의 부분(72S)에서, 절대값으로, 20° 내지 60° 범위의 최종 각도(B4S),
- 각각의 사이드월(22)에서 반경방향으로 연장되도록 의도되고 제조된 타이어(10)의 반경방향 높이(H)의 적어도 5%인 반경방향 높이를 갖는 권취 밀봉 조립체(72)의 부분(72F)에서, 절대값으로, 권취 작업 조립체(50) 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체(50)와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 권취 밀봉 조립체(72)의 부분(72S)에서 접합부(73)의 주 방향(K4)의 최종 각도(B4S)보다 정확히 더 큰 최종 각도(B4F)를 형성하는 것을 특징으로 하는 방법. - 제11항에 있어서, 접합부(73)의 주 방향(K4)과 지지부(60)의 원주방향(z)에 의해 형성되는 최종 각도(B4F)는 각각의 사이드월(22)에서 반경방향으로 연장되도록 의도된 권취 밀봉 조립체(72)의 부분(72F)에서, 절대값으로, 80° 내지 90° 범위인, 방법.
- 제11항 또는 제12항에 있어서, 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체(52)는 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체(52)의 2개의 축방향 에지(52A, 52B)에 의해 축방향으로 경계 한정되고 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체(50)의 하나의 축방향 에지(52A, 52B)로부터 다른 축방향 에지(52A, 52B)로 축방향으로 서로 실질적으로 평행하게 연장하는 카카스 필라멘트 보강 요소(340)를 포함하고, 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)는 하나 또는 각각의 카카스 플라이(51)의 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(K3)으로, 하나 또는 각각의 카카스 플라이(51)에서 연장하고, 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(K3)은 지지부(60)의 원주방향(Z)과 함께, 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 초기 각도(A3)를 형성하고, 실질적으로 원통형 형상의 조립체(58)는 실질적으로 원환체 형상의 조립체(58)를 얻도록 변형되어 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 주 방향(K3)이 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께:
- 권취 작업 조립체(50) 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체(50)와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하는 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체(52)의 부분(52S)에서, 절대값으로, 정확히 80° 미만의 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 최종 각도(B3S),
- 각각의 사이드월(22) 내로 반경방향으로 연장하도록 의도된 하나 또는 각각의 권취 카카스 조립체(52)의 부분(52F)에서, 절대값으로, 80° 내지 90° 범위의 각각의 카카스 필라멘트 보강 요소(340)의 최종 각도(B3F)를 형성하는, 방법. - 제11항 내지 제13항 중 어느 한 항에 있어서, 하나 또는 각각의 권취 작업 조립체(50)는 하나 또는 각각의 권취 작업 조립체(50)의 2개의 축방향 에지(50A, 50B)에 의해 축방향으로 경계 한정되고 하나 또는 각각의 권취 작업 조립체(50)의 하나의 축방향 에지(50A, 50B)로부터 다른 축방향 에지(50A, 50B)로 축방향으로 서로 실질적으로 평행하게 연장하는 작업 필라멘트 보강 요소(180)를 포함하고, 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180)는 하나 또는 각각의 작업 플라이(49)의 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180)의 주 방향(K2)으로, 하나 또는 각각의 작업 플라이(49)에서 연장하고, 하나 또는 각각의 작업 플라이(49)의 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180)의 주 방향(K2)은 지지부(60)의 원주방향(Z)과 함께, 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180)의 초기 각도(A2)를 형성하고, 실질적으로 원통형 형상의 조립체(58)는 실질적으로 원환체 형상의 조립체(58)를 얻도록 변형되어 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180)의 주 방향(K2)이 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께, 절대값으로, 정확히 10° 초과, 바람직하게는 15° 내지 50°, 더 바람직하게는 18° 내지 30° 범위의 각각의 작업 필라멘트 보강 요소(180)의 최종 각도(B2)를 형성하는, 방법.
- 제1항 내지 제10항 중 어느 한 항에 따른 타이어(10)를 제조하기 위한 방법이며,
- 주축(A) 주위에 실질적으로 원통형 형상을 갖는 지지부(60) 주위에 밀봉 플라이(70) 또는 복수의 밀봉 플라이를 권취함으로써, 밀봉 층(15)을 형성하도록 의도된 권취 밀봉 조립체(72)가 형성되고, 권취 밀봉 조립체(72)는 권취 밀봉 조립체(72)의 2개의 원주방향 단부 에지(73A, 73B) 사이의 접합부(73)를 포함하고, 접합부(73)는 권취 밀봉 조립체(72)의 원주방향 단부 에지(73A, 73B) 중 하나와 권취 밀봉 조립체(72)의 원주방향 단부 에지(73A, 73B) 중 다른 하나 사이에 반경방향 중첩부를 형성하고,
- 권취 밀봉 조립체(72)의 반경방향 외부에 카카스 플라이(51) 또는 복수의 카카스 플라이(51)를 권취함으로써, 하나 이상의 권취 카카스 조립체(들)(52)가 형성되고, 권취 카카스 조립체(들)(52)는 카카스 층(들)(34)을 형성하도록 의도되고,
권취 밀봉 조립체(72) 및 권취 카카스 조립체(들)(52)는 지지부(60)의 주축(A) 주위에 실질적으로 원통형 형상의 조립체(58)를 형성하고,
- 지지부(60)의 주축(A) 주위의 실질적으로 원통형 형상의 조립체(58)는 지지부(60)의 주축(A) 주위에 실질적으로 원환체 형상의 조립체(58)를 얻도록 변형되고,
- 이어서, 조립체(58)를 변형하는 단계 후에, 권취 카카스 조립체(들)(52)의 반경방향 외부에 작업 플라이(49) 또는 복수의 작업 플라이(50)를 권취함으로써, 작업 층(들)(18)을 형성하도록 의도된 하나 이상의 권취 작업 조립체(50)가 형성되는, 방법에 있어서,
- 권취 밀봉 조립체(72)를 형성하는 단계 동안, 접합부(73)가 형성되어 접합부(73)의 주 방향(K4)은 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께:
- 권취 작업 조립체(50) 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체(50)와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장되도록 의도된 권취 밀봉 조립체(72)의 부분(72S)에서, 절대값으로, 정확히 80° 미만의 초기 각도(A4S),
- 각각의 사이드월(22)에서 반경방향으로 연장되도록 의도된 권취 밀봉 조립체(72)의 부분(72F)에서, 절대값으로, 권취 작업 조립체(50) 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체(50)와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장되도록 의도된 권취 밀봉 조립체(72)의 부분(72S)에서 접합부(73)의 주 방향(K4)의 초기 각도(A4S)보다 정확히 더 큰 초기 각도(A4F)를 형성하고,
- 실질적으로 원통형 형상의 조립체(58)는 실질적으로 원환체 형상의 조립체(58)를 얻도록 변형되어, 변형 단계 후에, 접합부(73)의 주 방향(K4)이 지지부(60)의 원주방향(z)과 함께:
- 권취 작업 조립체(50) 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체(50)와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장되도록 의도되고 권취 작업 조립체(50) 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체(50)의 축방향 폭의 적어도 70%인 축방향 폭을 갖는 권취 밀봉 조립체(72)의 부분(72S)에서, 절대값으로, 20° 내지 60° 범위의 최종 각도(B4S),
- 각각의 사이드월(22)에서 반경방향으로 연장되도록 의도되고 제조된 타이어(10)의 반경방향 높이(H)의 적어도 60%인 반경방향 높이를 갖는 권취 밀봉 조립체(72)의 부분(72F)에서, 절대값으로, 권취 작업 조립체(50) 또는 반경방향 최내측 권취 작업 조립체(50)와 반경방향 일렬로 축방향으로 연장하도록 의도된 권취 밀봉 조립체(72)의 부분(72S)에서 접합부(73)의 주 방향(K4)의 최종 각도(B4S)보다 정확히 더 큰 최종 각도(B4F)를 형성하는 것을 특징으로 하는 방법.
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| JP4794106B2 (ja) * | 2000-01-28 | 2011-10-19 | ピレリ・タイヤ・ソチエタ・ペル・アツィオーニ | タイヤ用カーカス構造体およびこのようなカーカス構造体を備えたタイヤ |
| US20060027310A1 (en) * | 2004-08-02 | 2006-02-09 | Michelin Recherche Et Technique S.A. | Shaping drum having rotary under-heel gripping means |
| WO2006075550A1 (ja) * | 2005-01-11 | 2006-07-20 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | 空気入りタイヤの製造方法 |
| JP2009040117A (ja) | 2007-08-06 | 2009-02-26 | Bridgestone Corp | タイヤ |
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| JP5354057B2 (ja) * | 2012-05-08 | 2013-11-27 | 横浜ゴム株式会社 | 空気入りタイヤ |
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