KR20190103465A - 와이어 메시 및 적합한 와이어를 식별하기 위한 방법 - Google Patents

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KR20190103465A
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Abstract

본 발명은 특히 고인장 스틸로 제조된 하나 이상의 와이어(18a, 18b, 18c)와 하나 이상의 단일의 와이어, 와이어 번들, 와이어 스트랜드, 와이어 로프 및/또는 또 다른 종방향 요소(16a, 16b, 16c)로 제조되고, 서로 브레이드된 복수의 헬릭스(12a, 14a; 12b, 12c)을 포함하는 철망(10a, 10b, 10c), 특히 안전망에 관한 것이다.
와이어(18a, 18b, 18c)는 파열 없이 M회 이상 최대 직경(2d)을 갖는 하나 이상의 벤딩 실린더(40a) 주위에서 역 벤드 시험에서 상반된 방향으로 90° 이상 벤딩될 수 있고, M은 반올림에 의해 적용 시에 C·R-0.5·d-0.5로 결정될 수 있고 직경(d)은 mm로 주어지며, R은 와이어(18a, 18b, 18c)의 인장 강도(N　mm-2)이며, C는 400　N0.5　mm0.5 이상의 인자이다.

Description

와이어 메시 및 적합한 와이어를 식별하기 위한 방법
본 발명은 청구항 제1항의 전제부에 따른 철망 및 청구항 제8항의 전제부에 따른 고인장 스틸로 제조된 적합한 와이어를 식별하기 위한 방법에 관한 것이다.
종래 기술로부터, 고인장 스틸 철망으로 제조된 철망이 공지되었다. 고인장 스틸 와이어는 벤딩 시에 파열되기가 상당히 쉽고 이는 높은 인장 강도로 인해 철망의 하중 지지 용량을 감소시키며 이에 따라 제조 시에 폐기량이 커진다.
본 발명의 목적은 특히 하중 지지 용량에 관해 유리한 특성을 갖는 일반 철망을 제공하는 것이다. 이러한 목적은 청구항 제1항 및 제15항의 특징에 의해 본 발명에 따라 달성되고, 본 발명의 유리한 실시예 및 구현예는 종속항으로부터 얻어질 수 있다.
자체적으로, 또는 적어도 하나의 양태와 조합하여, 특히 일 양태와 조합하여, 특히 본 발명의 복수의 나머지 양태와 조합하여 고려되는 본 발명의 일 양태에서, 철망, 특히 안전망이 제안되며 이는 서로 브레이드된 복수의 헬릭스를 포함하고, 이는 하나 이상의 단일의 와이어, 와이어 번들, 와이어 스트랜드, 와이어 로프 및/또는 하나 이상의 와이어를 포함하는 또 다른 종방향 요소로 제조되고, 하나 이상의 제1 레그, 하나 이상의 제2 레그 및 제1 레그와 제2 레그를 서로 연결하는 하나 이상의 벤딩 영역을 포함하고, 헬릭스의 주 연장 평면에 수직인 정면도에서, 제1 레그는 헬릭스의 종방향에 대해 수직인 하나 이상의 제1 경사 각도로 연장되고, 헬릭스의 종방향에 수직이고 헬릭스의 주 연장 평면에 평행한 횡단면도에서, 벤딩 영역은 헬릭스의 종방향에 대해 제2 경사 각도로 적어도 부분적으로 연장되고, 제2 경사 각도는 특히 제조 공차 범위를 초과하여 제1 경사 각도와 상이하다. 이 방식으로 높은 하중 지지 용량이 바람직하게 달성될 수 있다. 특히 높은 강도, 특히 높은 인장 강도를 갖는 철망을 제조할 수 있다. 바람직하게, 망의 메시 및/또는 헬릭스의 기하학적 형상이 변형에 적응될 수 있다. 이외에도 망 내에서 교차 지점 및/또는 노드 지점의 하중 지지 용량이 증가될 수 있다. 바람직하게는, 철망의 헬릭스의 상이한 영역이 하중에 대해 및 개별적으로 최적화될 수 있다. 또한, 바람직하게는 철망에 높은 수준의 강성, 특히 철망에 대해 횡방향 및/또는 철망을 따라 제공하는 것이 유리하다. 또한, 철망의 기계적 특성은 유연하게 및/또는 요구 사항에 따라 적응될 수 있다.
본 발명은 철망, 특히 안전망용 헬릭스를 제조하기 위한 방법, 특히 철망, 특히 안전망을 제조하기 위한 방법에 관한 것으로, 헬릭스는 하나 이상의 단일의 와이어, 와이어 번들, 와이어 스트랜드, 와이어 로프 및/또는 하나 이상의 와이어를 포함하는 또 다른 종방향 요소로 제조되고 하나 이상의 제1 레그, 하나 이상의 제2 레그 및 제1 레그와 제2 레그를 서로 연결하는 헬릭스의 하나 이상의 벤딩 영역이 벤딩에 의해 제조되고, 그 결과 헬릭스의 주 연장 평면에 수직인 제1 도면에서, 제1 레그 및/또는 제2 레그는 헬릭스의 종항향에 대해 제1 경사 각도로 연장된다.
헬릭스는 벤딩에 의해 제조되어 헬릭스의 종방향에 대해 수직이고 헬릭스의 주 연장 평면에 평행한 제2 도면에서, 벤딩 영역은 제1 경사 각도와 상이한 헬릭스의 종방향에 대해 제2 경사 각도로 적어도 부분적으로 연장된다. 이 방식으로 높은 하중 지지 용량이 바람직하게 달성될 수 있다. 게다가 높은 안전성이 보장된다. 특히 높은 강도, 특히 높은 인장 강도를 갖는 철망을 제조할 수 있다. 바람직하게, 망의 메시 및/또는 헬릭스의 기하학적 형상이 변형에 적응될 수 있다. 이외에도 망 내에서 교차 지점 및/또는 노드 지점의 하중 지지 용량이 증가될 수 있다. 바람직하게는, 철망의 헬릭스의 상이한 영역이 하중에 대해 및 개별적으로 최적화될 수 있다. 또한, 바람직하게는 철망에 높은 수준의 강성, 특히 철망에 대해 횡방향 및/또는 철망을 따라 제공하는 것이 유리하다. 또한, 철망의 기계적 특성은 유연하게 및/또는 요구 사항에 따라 적응될 수 있다.
자체적으로, 또는 적어도 하나의 양태와 조합하여, 특히 일 양태와 조합하여, 특히 본 발명의 복수의 나머지 양태와 조합하여 고려되는 본 발명의 추가 양태에서, 철망, 특히 안전망이 제안되며 이는 서로 브레이드된 복수의 헬릭스를 포함하고, 이는 하나 이상의 단일의 와이어, 와이어 번들, 와이어 스트랜드, 와이어 로프 및/또는 하나 이상의 와이어를 포함하는 또 다른 종방향 요소로 제조되고, 하나 이상의 제1 레그, 하나 이상의 제2 레그 및 하나 이상의 벤딩 영역을 포함하고, 헬릭스의 종방향에 평행인 종단면에서, 벤딩 영역은 벤딩 곡률을 갖는 하나 이상의 벤딩 구역 및 상기 벤딩 곡률과 상이한 제1 변이 곡률을 가지며 제1 레그에 연결되는 하나 이상의 제1 변이 구역을 포함한다. 이는 하중 지지 용량에 대해 선호되는 특성을 구현할 수 있다. 게다가 높은 수준은 안정성이 구현될 수 있다. 특히 높은 강도, 특히 높은 인장 강도를 갖는 철망을 제조할 수 있다. 바람직하게, 망의 메시 및/또는 헬릭스의 기하학적 형상이 변형에 적응될 수 있다. 이외에도 망 내에서 교차 지점 및/또는 노드 지점의 하중 지지 용량이 증가될 수 있다. 바람직하게는, 철망의 헬릭스의 상이한 영역이 하중에 대해 및 개별적으로 최적화될 수 있다. 또한, 바람직하게는 철망에 높은 수준의 강성, 특히 철망에 대해 횡방향 및/또는 철망을 따라 제공하는 것이 유리하다. 또한, 철망의 기계적 특성은 유연하게 및/또는 요구 사항에 따라 적응될 수 있다. 이를 초과하여, 벤딩 영역의 거동이 하중의 경우 최적화될 수 있다. 게다가, 큰 파라미터 공간이 벤딩 영역의 기하학적 형성에 대해 허용될 수 있다.
본 발명은 철망, 특히 안전망용 헬릭스를 제조하기 위한 방법, 특히 철망, 특히 안전망을 제조하기 위한 방법에 관한 것으로, 헬릭스는 하나 이상의 단일의 와이어, 와이어 번들, 와이어 스트랜드, 와이어 로프 및/또는 하나 이상의 와이어를 포함하는 또 다른 종방향 요소로 제조되고 하나 이상의 제1 레그, 하나 이상의 제2 레그 및 제1 레그와 제2 레그를 서로 연결하는 헬릭스의 하나 이상의 벤딩 영역이 벤딩에 의해 제조된다. 헬릭스는 벤딩에 의해 제조되어 헬릭스의 종방향에 대해 평행인 종단면에서, 벤딩 영역은 제1 레그에 연결된 하나 이상의 제1 변이 구역을 포함하고 벤딩 곡률을 갖는 하나 이상의 벤딩 구역을 포함하고 벤딩 곡률과 상이한 제1 벤딩 곡률을 갖는다. 이는 하중 지지 용량에 대해 선호되는 특성을 구현할 수 있다. 게다가 높은 수준은 안정성이 구현될 수 있다. 특히 높은 강도, 특히 높은 인장 강도를 갖는 철망을 제조할 수 있다. 바람직하게, 망의 메시 및/또는 헬릭스의 기하학적 형상이 변형에 적응될 수 있다. 바람직하게는, 철망의 헬릭스의 상이한 영역이 하중에 대해 및 개별적으로 최적화될 수 있다. 또한, 바람직하게는 철망에 높은 수준의 강성, 특히 철망에 대해 횡방향 및/또는 철망을 따라 제공하는 것이 유리하다. 또한, 철망의 기계적 특성은 유연하게 및/또는 요구 사항에 따라 적응될 수 있다. 이를 초과하여, 벤딩 영역의 거동이 하중의 경우 최적화될 수 있다. 게다가, 큰 파라미터 공간이 벤딩 영역의 기하학적 형성에 대해 허용될 수 있다.
자체적으로, 또는 적어도 하나의 양태와 조합하여, 특히 일 양태와 조합하여, 특히 본 발명의 복수의 나머지 양태와 조합하여 고려되는 본 발명의 추가 양태에서, 철망, 특히 안전망이 제안되며, 이는 특히 고인장 스틸로 제조된 하나 이상의 단일의 와이어, 와이어 번들, 와이어 스트랜드, 와이어 로프 및/또는 하나 이상의 와이어를 포함하는 또 다른 종방향 요소로 제조되고, 서로 브레이드된 복수의 헬릭스를 포함하고, 와이어는 파열 없이 M회 이상 최대 직경을 갖는 하나 이상의 벤딩 실린더 주위에서 역 벤드 시험에서 상반된 방향으로 90° 이상 벤딩될 수 있고, M은 반올림에 의해 적용 시에 C·R-0.5·d-0.5로 결정될 수 있고 직경은 mm로 주어지며, R은 와이어의 인장 강도(N　mm-2)이며, C는 400　N0.5　mm0 .5 이상의 인자이다. 이에 따라 가공성 및/또는 제조가능성에 관련된 선호되는 특성이 구현될 수 있다. 게다가, 견고한 철망이 이용될 수 있다. 또한 높은 안전성이 구현될 수 있다. 특히, 철망은 높은 강도, 특히 인장 강도를 구현할 수 있다. 바람직하게는, 강성 및 인장 강도와 관련된 균형 잡힌 특성을 갖는 철망이 이용될 수 있다. 게다가, 철망의 제조 시에 와이어 파열이 바람직하게 방지될 수 있다. 특히, 철망의 제조 시에 시험 실행이 적어도 상당한 부분 배제될 수 있다. 이외에도 높은 하중 지지 용량을 갖는 철망에 대해 적합한 와이어를 단순하고 및/또는 신속하고 및/또는 신뢰성 있게 식별할 수 있다. 특히, ISO 7801에 따른 역 벤드 시험과 비교하여 상당히 더 정확하고 및/또는 더 큰 하중에 따라 적합한 와이어에 대한 선택 방법이 제공될 수 있다.
또한 본 발명은 적합한 와이어, 특히 철망, 특히 서로 브레이드된 복수의 헬릭스를 갖는 안전망에 대한 고인장 스틸로 제조된 와이어를 식별하기 위한 방법에 관한 것으로, 하나 이상의 헬릭스는 하나 이상의 단일의 와이어, 와이어 번들, 와이어 스트랜드, 와이어 로프 및/또는 하나 이상의 와이어를 포함하는 또 다른 종방향 요소로 제조된다. 와이어는 파열 없이 M회 이상 최대 직경을 갖는 하나 이상의 벤딩 실린더 주위에서 역 벤드 시험에서 상반된 방향으로 90° 이상 벤딩될 수 있고, M은 반올림에 의해 적용 시에 C·R-0.5·d-0.5로 결정될 수 있고 직경은 mm로 주어지며, R은 와이어의 인장 강도(N　mm-2)이며, C는 400　N0.5　mm0 .5 이상의 인자이다. 이는 하중 지지 용량에 대해 선호되는 특성을 구현할 수 있다. 게다가 높은 수준은 안정성이 구현될 수 있다. 특히 높은 강도, 특히 높은 인장 강도를 갖는 철망을 제조할 수 있다. 바람직하게는, 강성 및 인장 강도와 관련된 균형 잡힌 특성을 갖는 철망이 이용될 수 있다. 게다가, 철망의 제조 시에 와이어 파열이 바람직하게 방지될 수 있다. 특히, 철망의 제조 시에 시험 실행이 적어도 상당한 부분 배제될 수 있다. 이외에도 높은 하중 지지 용량을 갖는 철망에 대해 적합한 와이어를 단순하고 및/또는 신속하고 및/또는 신뢰성 있게 식별할 수 있다.
자체적으로, 또는 적어도 하나의 양태와 조합하여, 특히 일 양태와 조합하여, 특히 본 발명의 복수의 나머지 양태와 조합하여 고려되는 본 발명의 추가 양태에서, 철망, 특히 안전망이 제안되며, 이는 특히 고인장 스틸로 제조된 하나 이상의 단일의 와이어, 와이어 번들, 와이어 스트랜드, 와이어 로프 및/또는 하나 이상의 와이어를 포함하는 또 다른 종방향 요소로 제조되고, 서로 브레이드된 복수의 헬릭스를 포함하고, 복수의 레그, 2개의 레그를 각각 연결하는 복수의 벤딩 영역을 포함하고, 헬릭스의 주 연장 평면에 수직으로 전방 방향을 따라 횡방향 연장부를 가지며, 평행한 플레이트들 사이에서 압축 시험 시에 전방 방향에 평행하게 압축 경로를 따라 플레이트를 이동시킴으로써 헬릭스로부터 취해진 헬릭스의 시험 단편을 압축하는 단계를 포함하고, 상기 시험 단편은 적어도 5개의 레그 및 적어도 4개의 벤딩 영역을 포함하고 이는 제1 기울기를 가지며 압축 경로의 시작부로부터 시작하는 대략 선형으로 이어지는 제1 부분 특성 곡선을 압축 경로 력 다이어그램에서 갖는 스프링 특성 곡선을 나타낸다. 압축 경로 력 다이어그램은 본원에서 특히 경로-힘-다이어그램이다. 이는 하중 지지 용량에 관한 선호되는 특성을 구현한다. 또한 높은 안전성이 구현될 수 있다. 특히, 철망은 높은 강도, 특히 인장 강도를 구현할 수 있다. 바람직하게는, 강성 및 인장 강도와 관련된 균형 잡힌 특성을 갖는 철망이 이용될 수 있다. 망에 대해 횡방향으로 작용하는 힘, 특히 대상물과의 충돌로부터 야기되는 힘과 관련된 높은 수준의 강성을 갖는 철망이 이용될 수 있다. 이외에도, 망의 적합성이 단순하고 및/또는 신속하고 및/또는 신뢰성 있게 결정될 수 있다.
자체적으로, 또는 적어도 하나의 양태와 조합하여, 특히 일 양태와 조합하여, 특히 본 발명의 복수의 나머지 양태와 조합하여 고려되는 본 발명의 추가 양태에서, 철망, 특히 안전망을 제조하기 위한 벤딩 장치가 제안되며, 이는 서로 브레이드된 복수의 헬릭스를 포함하고, 헬릭스의 적어도 하나는 하나 이상의 헬릭스 블랭크, 즉 하나 이상의 단일의 와이어, 와이어 번들, 와이어 스트랜드, 와이어 로프 및/또는 하나 이상의 와이어를 포함하는 또 다른 종방향 요소로 제조되고, 상기 벤딩 장치는 벤딩 맨들리 주위에서 전체적으로 순환하는 방식으로 지지되고 벤딩 맨드릴 주위에서 헬릭스 블랭크를 벤딩하도록 구성되는 하나 이상의 벤딩 테이블 및 하나 이상의 벤딩 맨드릴을 포함하는 벤딩 유닛을 포함하고, 공급 방향으로 공급 축을 따라 헬릭스 블랭크를 이송하도록 구성되는 공급 유닛을 포함하며, 헬릭스의 기하학적 형상을 조절하도록 구성되는 기하학적 형상 조절 유닛을 포함한다. 이 방식으로, 제조와 관련된 선호되는 특성이 달성될 수 있다. 특히, 철망의 제조와 관련하여, 큰 파라미터 공간이 이용될 수 있다. 게다가, 철망의 메시 및/또는 헬릭스의 기하학적 형상이 가변적으로 및/또는 요건에 따라 적응될 수 있다. 이외에, 신속한 및/또는 신뢰성 있는 제조가 허용될 수 있다. 게다가, 벤딩 장치를 유연하게 및/또는 광범위하게 조절가능할 수 있다. 추가로 높은 생산량이 달성될 수 있다. 게다가 철망의 헬릭스의 벤딩 시에, 특히 긴 시간 및/또는 높은 에너지 입력을 의미하는 이동 부분의 감속이 상당히 배제될 수 있다. 저-유지보수 벤딩 유닛이 제공될 수 있고 및/또는 유지보수로 인한 정지 시간이 감소될 수 있다.
"구성된"은 특히 구체적으로 프로그래밍, 설계 및/또는 장착된 것을 의미한다. 특정 기능을 위해 대상물이 구성된다는 것은 특히, 대상물이 적어도 하나의 응용 상태 및/또는 동작 상태에서 상기 특정 기능을 수행 및/또는 구현하는 것으로 이해되어야 한다. 목적을 위해 "구성되는" 방법은 특히 상기 방법이 목적에 구체적으로 지향하는 하나 이상의 방법 단계 및/또는 방법이 목적에 초점을 맞추고 및/또는 방법이 목적을 충족하고 이를 위해 적어도 부분적으로 최적화되도록 제공되는 것을 의미한다. 목적을 위해 "구성되는" 방법 단계는 특히 방법 단계가 구체적으로 목적을 목표로 하고 및/또는 방법 단계가 목적을 직접 목표로 하고 및/또는 방법 단계가 목적을 수행하고 이 수행을 적어도 부분적으로 최적화하는 것을 의미한다.
바람직하게는, 우수한 하중 지지 용량을 갖고 및/또는 요구 프로파일에 적응되고 및/또는 유연하게 적응될 수 있고 및/또는 신뢰성 있는 제조를 위한 방법을 제공하도록 구현되는 철망을 제공할 수 있다. 바람직하게는 벤딩 영역 및/또는 연결 지점 및/또는 레그 및/또는 망 헬릭스의 기계적 특성이 독립적으로 및 상승적으로 최적화될 수 있다. 이외에도 쉽게 적용할 수 있고 및/또는 신뢰성 있는 결과를 얻을 수 있는 품질 관리 방법이 제공된다.
특히, 헬릭스는 종방향 요소, 즉 단일의 와이어, 와이어 번들, 와이어 스트랜드, 와이어 로프 및/또는 와이어를 포함하는 또 다른 종방향 요소로부터 제조된다. 이와 관련하여, "와이어"는 연장된 및/또는 얇은 및/또는 적어도 기계-벤딩 가능 및/또는 유연한 몸체로 이해되어야 한다. 와이어는 바람직하게는 종방향을 따라 적어도 본질적으로 일정한 단면, 특히 원형 또는 타원형 단면을 갖는다. 특히 바람직한 와이어는 원형 와이어이다. 그러나, 와이어가 편평 와이어, 정사각형 와이어, 다각형 와이어 및/또는 프로파일된 와이어로서 적어도 부분적으로 또는 전체적으로 구현되는 것으로 고려될 수도 있다. 와이어는 예를 들어 적어도 부분적으로 또는 전체적으로 금속, 특히 금속 합금 및/또는 유기 및/또는 무기 플라스틱 및/또는 복합 재료 및/또는 무기 비금속 재료 및/또는 세라믹 재료로 제조될 수 있다. 예를 들어, 와이어가 폴리머 와이어 또는 합성 와이어인 것으로 고려될 수 있다. 특히, 와이어는 금속-유기 복합 와이어 및/또는 금속-무기 복합 와이어 및/또는 금속-고분자 복합 와이어 및/또는 금속-금속 복합 와이어 등의 복합 와이어일 수 있다. 특히, 와이어는 특히 복합 기하학적 구조에 따라 서로 상대적으로 배치되고 및/또는 서로 적어도 부분적으로 혼합되는 적어도 2개의 상이한 재료를 포함하는 것으로 고려될 수 있다. 와이어는 금속 와이어, 특히 스틸 와이어, 특히 스테인리스 스틸 와이어로서 유익하게 구현된다. 헬릭스가 복수의 와이어를 갖는다면, 이들은 바람직하게는 동일하다. 헬릭스는 이들의 재료 및/또는 직경 및/또는 단면에 관해서는 특히 상이한 복수의 와이어를 가질 수 있다. 와이어는 바람직하게는 코팅, 특히 내부식성 및/또는 아연 코팅 및/또는 알루미늄-아연 코팅 및/또는 플라스틱 코팅 및/또는 PET 코팅 및/또는 금속-산화물 코팅 및/또는 세라믹 코팅 또는 이와 유사한 것과 같은 재킷을 갖는다. 종방향 요소는 바람직하게는 와이어이다.
바람직하게, 헬릭스의 횡방향 연장부는 크며, 특히 와이어의 직경 및/또는 헬릭스가 구현되는 종방향 요소의 직경보다 길고, 특히 훨씬 길다. 특히 전방 방향에서의 적용 및/또는 특히 바람직한 하중 지지 용량 및/또는 철망의 원하는 스프링 특성 곡선에 따라, 횡단 연장부는 예를 들어 종방향 요소의 직경의 2 배 또는 3 배 또는 5 배 또는 10 배 또는 20 배일 수 있고, 중간 값 또는 더 작은 값 또는 더 큰 값이 고려될 수 있다. 또한, 적용예에 따라, 와이어는 예를 들어, 약 1mm, 약 2mm, 약 3mm, 약 4mm, 약 5mm, 약 6mm, 약 7mm 또는 더 크거나 또는 더 작은 또는 중간 직경 값을 가질 수 있다. 특히, 와이어 로프 또는 와이어 스트랜드 또는 와이어 번들 또는 이와 유사한 것의 경우와 같이 종방향 요소가 복수의 구성 요소, 특히 복수의 와이어를 포함하는 경우, 보다 큰 직경, 특히 훨씬 더 큰 직경이 또한 고려될 수 있다.
특히, 철망은 사면 보호, 안전 울타리, 보호 울타리, 쇄석에 대한 보호망, 차단 울타리, 어류 양식 네트, 육식 동물에 대한 안전망, 목장 울타리, 터널 보호 장치, 지구의 흐름으로부터의 보호, 모터 스포츠를 위한 보호 울타리, 거리 울타리, 눈사태 보호 또는 이와 유사한 것 등으로 구성된다. 특히, 높은 강도 및/또는 하중 지지 용량 때문에, 발전소, 공장 건물, 주거용 건물 또는 기타 건물, 방폭형, 방탄용, 비행 대상물에 대한 차폐, 어망, 충돌 방지 또는 이와 유사한 것 등의 커버 및/또는 외장으로 응용할 수 있다. 철망은 예를 들어, 특히 지면에 대해 수평 방향 또는 수직 방향 또는 비스듬히 적용, 배치 및/또는 위치 및/또는 장착될 수 있다. 철망은 특히 평면으로 구현된다. 철망은 적어도 한 방향으로 규칙적인 및/또는 주기적인 방식으로 바람직하게 구성된다. 철망은 바람직하게는 헬릭스의 주 연장 방향에 평행한 축을 중심으로 롤업되거나 롤아웃될 수 있다. 특히, 철망의 롤업된 롤은 헬릭스의 주 연장 방향에 수직인 방향으로 롤아웃될 수 있다.
바람직하게는 헬릭스는 나선형 형상이다. 특히, 헬릭스는 평평한 나선형으로 구현된다. 바람직하게, 복수의 벤딩 구역 및 복수의 레그가 헬릭스를 구성하고 바람직하게 벤딩 구역은 각각 레그에 직접 연결된다. 바람직하게, 횡방향 연장부는 제1 레그의 길이보다 상당히 작다. 특히 헬릭스는 이의 윤곽을 따라 적어도 본질적으로 일정하거나 또는 일정한 직경 및/또는 단면을 구비하여 제공된다. 특히 바람직하게, 헬릭스는 바람직하게는 실질적으로 동일하거나 또는 동일하게 구성된 복수의 레그를 포함한다. 바람직하게, 헬릭스는 적어도 실질적으로 동일하게 또는 동일하게 구성되는 2개의 인접한 레그를 각각 연결하는 복수의 벤딩 영역을 포함한다. 바람직하게, 헬릭스는 하나의 종방향 요소, 특히 종방향 요소, 예를 들어 와이어, 와이어 스트랜드 또는 와이어 로프 또는 와이어 번들 등으로 구성된다.
"적어도 실질적으로 동일한" 대상물은 특히, 이 문맥에서 공통 기능을 충족할 수 있고 제조 공차를 제외하고 기껏해야 공통 기능과 관련이 없는 단일 요소에 의해 그 구조가 다른 방식으로 구성되는 물체를 의미한다. 바람직하게는, "적어도 실질적으로 동일하다"는 것은 제조 공차를 제외하고 및/또는 제조 가능성의 문맥에서 동일하다는 것을 의미한다. "적어도 실질적으로 일정한 값"은 특히 이 문맥에서 최대 20 %, 바람직하게는 최대 15 %, 특히 최대 10 %, 바람직하게는 최대 5 %, 특히 최대 3 %, 바람직하게는 최대 2 %, 심지어 최대 1 %로 변화하는 값을 의미한다. "적어도 실질적으로 일정한 단면"을 갖는 물체는 특히, 적어도 하나의 방향을 따르는 물체의 임의의 제1 단면 및 그 방향을 따르는 물체의 임의의 제2 단면에 대해, 횡단면을 중첩함으로써 형성되는 차이 표면의 최소의 표면적이 2개의 횡단면 중 큰 부분의 표면적의 20 % 이하, 바람직하게는 10 % 이하, 특히 바람직하게는 5 % 이하인 것을 의미한다.
바람직하게는, 헬릭스의 종방향은 헬릭스의 주 연장 방향에 적어도 실질적으로 평행하거나 또는 평행하게 배열된다. 바람직하게는, 헬릭스는 헬릭스의 종방향에 평행하게 연장되는 종축을 갖는다. 바람직하게는, 상기 헬릭스의 주 연장 평면은 특히 철망의 설치 상태와 다를 수 있는 적어도 상기 철망의 평면으로 평면으로 펼쳐진 상태 및/또는 평면으로 롤아웃된 상태에서, 상기 철망의 주 연장 평면에 적어도 실질적으로 평행하게 배열된다.
대상물의 "주 연장 평면"은 특히 대상물을 완전히 둘러싸고 있고, 특히 직사각형의 직육면체의 중심점을 통해 연장되는 가장 작은 이론적인 직사각형의 직육면체의 가장 큰 측면에 평행한 평면으로 이해되어야 한다. "적어도 실질적으로 평행하다"는 것은 특히 평면에서 기준면에 대한 방향의 배향을 의미하는데, 방향은 기준 방향에 대해 편차를 가지며, 특히 8 ° 미만, 바람직하게는 5 ° 미만, 특히 바람직하게는 2 ° 미만이다.
바람직하게는, 철망은 복수 또는 다수의, 특히 적어도 실질적으로 동일하게 형성된 또는 특히 동일하게 형성된 헬릭스를 갖는다. 또한 철망이 몇 가지 다른 헬릭스로 구성되어 있다고 고려될 수 있다. 바람직하게 헬릭스는 상호연결된다. 특히, 인접한 헬릭스는 그 종방향이 평행하도록 배열된다. 바람직하게는, 각각의 하나의 헬릭스는 상기 헬릭스에 인접한 2개의 헬릭스로 브레이드 및/또는 트위스팅된다. 특히, 철망은 헬릭스를 예비 망으로 트위스팅하고, 추가의 헬릭스을 이 트위스팅된 헬릭스 내로 트위스팅하고, 헬릭스를 이 추가의 트위스팅된 헬릭스 내로 차례로 트위스팅하는 등에 의해 생산될 수 있다. 바람직하게, 인접한 헬릭스는 이의 벤딩 영역을 통하여 연결된다. 특히 바람직하게 상이한 헬릭스의 2개의 벤딩 영역이 서로 후크연결 방식으로 서로 연결된다. 특히, 철망의 헬릭스는 동일한 회전 방향을 갖는다. 바람직하게는, 각각의 경우에 2개의 헬릭스는 서로, 특히 각각 그들의 단부 중 제1 단부 및/또는 제1 단부의 반대편에 위치하는 단부 중 제2 단부에서 얽힌다.
바람직하게, 철망은 하나 이상의 메시를 포함한다. 바람직하게, 메시는 4개의 레그에 의해 구획되고 이 레그들 중 2개는 동일한 헬릭스에 속한다. 바람직하게, 헬릭스는 적어도 하나의 측면, 특히 2개의 측면으로부터 메시를 구획한다. 특히, 메시는 사각형, 특히 정사각형 형상이다. 바람직하게, 메시는 헬릭스의 종방향에 대해 수직으로 연장되는 대칭 축에 대해 대칭이고 및/또는 헬릭스의 종방향에 평행하게 연장되는 대칭 축에 대칭이다. 바람직하게, 메시는 제1 내부 각도를 갖는다. 바람직하게, 제1 내부 각도는 제1 경사 각도의 절대값보다 2배 큰 절대값을 갖는다. 특히 제1 내부 각도는 인접한 헬릭스의 2개의 경사 각도로 구성된다. 바람직하게, 헬릭스의 종축은 제1 각도의 각도 이등분선이다. 바람직하게 메시는 제1 내부 각도에 인접하게 배열되는 제2 내부 각도를 갖는다. 특히, 경사 각도의 절대값 및 제2 내부 각도의 절대값의 절반의 합은 적어도 실질적으로 또는 정밀하게 90°이다. 바람직하게, 제2 내부 각도의 각도 이등분선은 헬릭스의 종축에 대해 수직으로 배향된다. 바람직하게, 메시는 제1 내부 각도와 상반되게 배열된 제3 내부 각도를 갖는다. 특히, 제3 내부 각도의 절대값은 제1 내부 각도의 절대값과 동일하다. 바람직하게, 메시는 제2 내부 각도와 상반되게 배열되는 제4 내부 각도를 갖는다. 특히, 제4 내부 각도의 절대값은 제2 내부 각도의 절대값과 동일하다. 바람직하게, 철망은 특히 실질적으로 동일하거나 또는 동일한 복수의 메시를 포함한다. 특히 바람직하게, 각각 2개의 인접한 헬릭스는 복수의 메시를 구성한다. 바람직하게, 제1 레그 및 제2 레그는 헬릭스에 인접하게 배열되는 추가 헬릭스의 추가 제2 레그 및 추가 제1 레그와 함께 메시를 형성한다. "적어도 실질적으로"는 이 문맥에서 특히 주어진 값으로부터의 편차가 특히 주어진 값의 15 % 미만, 바람직하게는 10 % 미만, 특히 5 % 미만이라는 것을 의미해야 한다.
제1 경사 각도는 바람직하게는 특히 정면도에서 헬릭스의 종축 및 제1 레그의 종축에 의해 포함된 각도이다. 특히 바람직하게, 제2 경사 각도는 특히 횡단면도에서 헬릭스의 종축 및 벤딩 영역의 주 연장 방향에 의해 포함된 각도이다.
벤딩 구역은 특히 벤딩 구역의 적어도 25%, 바람직하게는 적어도 50%, 특히 바람직하게는 75% 이상, 바람직하게는 85% 이상이다.
바람직하게 제1 레그는 벤딩 구역, 특히 제1 변이 구역에 일체로 연결된다. 특히 바람직하게 제2 레그는 벤딩 구역에 일체로 연결된다. 바람직하게 제1 변이 구역은 벤딩 구역에 일체로 연결된다. 특히 바람직하게 헬릭스는 단일 부분 구성으로 구현된다. 특히, 벤딩 구역의 주 연장 평면은 제1 변이 구역의 주 연장 평면과 상이하다. 그러나 또한 벤딩 구역 및 제1 변이 구역은 주 연장 평면을 공유한다.
"일체로"는 특히 예를 들어 용접 공정, 접착제 접합 공정, 사출 몰딩 공정 및/또는 당업계에 자명한 또 다른 공정에 의해 물질-대-물질 접합에 의한 연결 및/또는 바람직하게는 단일의 블랭크로부터 바람직하게 및 일-성분 또는 다-성분 사출 몰딩 공정에서 제조에 의해 및/또는 하나의 캐스트로부터 제조에 의해 단일 부분으로 형성되는 것을 의미한다. 헬릭스가 복수의 구성 요소를 갖는 종방향 요소, 예를 들어 스트랜드 및/또는 와이어 로프 및/또는 와이어 번들로 구성되는 경우, "일체로"는 특히 이와 관련하여 종방향 요소의 구성요소 와이어 및/또는 다른 구성요소가 헬릭스의 윤곽을 따라 중단되지 않음을 의미한다. 헬릭스는 특히 단일 종방향 요소 또는 단일의 종방향 요소 블랭크로 제조된다.
역 벤드 시험에서, 와이어는 바람직하게는 동일하게 구현된 2개의 대향하게 배열된 벤딩 실린더 주위에서 벤딩된다. 바람직하게는 벤딩 실린더는 변형 없이 및/또는 비파괴적으로 역 벤드 시험을 수행하도록 구성된다.
바람직하게는, 헬릭스의 시험 단편은 단일 부분으로 구현된다. 헬릭스의 시험 단편은 바람직하게는 정확히 4개의 벤딩 영역을 갖는다. 특히 바람직하게는 헬릭스의 시험 단편은 정확히 5개의 레그를 갖는다. 특히, 평행한 플레이트는 변형 없이 및/또는 비파괴적으로 압축 시험을 수행하도록 구성된다. 특히, 압축 시에 2개의 평행한 플레이트의 제1 플레이트는 압축 경로를 따라 2개의 평행한 플레이트의 제2 플레이트를 향해 이동한다. 특히, 압축 시에 제1 플레이트는 제2 플레이트에 대해 10　μm　s-1 이상, 바람직하게는 50　μm　s-1 이상, 특히 바람직하게는 100　μm　s-1 이상, 바람직하게는 대략 117　μm　s- 1 의 속도로 이동한다. 특히, 헬릭스의 시험 단편은 압축 시험에서 되돌릴 수 없도록 변형된다. "적어도 대략 선형으로 연장되는"은 특히 이러한 맥락에서, 점프 없이 및/또는 적어도 실질적으로 일정한 기울기로 연장되는 것을 의미한다.
공급 유닛은 바람직하게는 특히 구동되고 공급 시에 헬릭스 블랭크 상에 공급력을 가하는 적어도 하나의 공급 요소를 포함한다. 공급 요소는 바람직하게는 공급 롤로서 구현된다. 특히 바람직하게는, 공급 유닛은 복수의 공급 요소를 포함하고, 특히 하나 이상의 공급 요소, 바람직하게는 몇몇, 특히 바람직하게는 모든 공급 요소가 구동되고, 전방 공급 시에 헬릭스 블랭크는 공급 요소들 사이에서 이송된다.
특히, 기하학적 형상 조절 유닛은 벤딩 영역, 특히 벤딩 구역 및/또는 제1 변이 구역의 곡률 및/또는 제1 레그의 길이 및/또는 제2 레그의 길이 및/또는 헬릭스의 횡방향 연장부 및/또는 메시의 제1 경사 각도 및/또는 제2 경사 각도 및/또는 기하학적 형상을 조절하도록 구성된다. 바람직하게는, 벤딩 장치는 본 발명에 따른 헬릭스를 제조하도록 구성된다. 특히, 벤딩 장치는 본 발명에 따른 철망을 제조하도록 구성된다. 벤딩 장치는 바람직하게 헬릭스를 프리-네팅, 특히 헬릭스와 적어도 실질적으로 동일하거나 동일한 복수의 헬릭스로 구현된 프리-네팅으로 브레이드하도록 구성된 브레이딩 유닛을 포함한다.
바람직하게는 벤딩 맨드릴은 벤딩 맨드릴의 종축을 중심으로 회전 가능하게지지된다. 특히, 벤딩 맨드릴이 구동된다. 바람직하게는, 벤딩 장치, 특히 벤딩 유닛은 벤딩 맨드릴을 위한 적어도 하나의 구동 유닛을 포함하고, 벤딩 맨드릴은 그 종축 주위에서 회전한다. 바람직하게는, 벤딩 장치, 특히 벤딩 유닛은 벤딩 테이블을 위한 적어도 하나의 구동 유닛을 포함하며, 이는 벤딩 맨드릴 주위에서 벤딩 테이블을 순환 방식으로 구동하도록 구성된다. 벤딩 장치는 바람직하게는 구동 및/또는 이동 구성요소를 구동하도록 구성되고 및/또는 적합한 벨트, 휠, 트랜스미션을 통하여 벤딩 장치의 구동 및/또는 이동 구성요소에 연결되는 단일의 구동 유닛을 포함한다.
본 발명의 추가 구현예에서, 특히, 와이어는 적어도 부분적으로, 특히 코팅을 제외하고는 전체적으로 특히 고 인장 스틸로 제조된다. 와이어는 바람직하게는 고인장 스틸 와이어이다. 예를 들어, 고인장 스틸은 스프링 강 및/또는 와이어 스틸 및/또는 와이어 로프에 적합한 스틸일 수 있다.
특히, 와이어는 적어도 800 N mm-2, 바람직하게는 적어도 1000 N mm-2, 특히 바람직하게는 적어도 1200 N mm-2, 바람직하게는 적어도 1400 N mm-2의 인장 강도를 가지며, 보다 바람직하게는 적어도 1600 N mm-2, 특히 약 1770 N mm-2 또는 약 1960 N mm-2의 인장 강도를 갖는다. 와이어가 훨씬 더 높은 인장 강도, 예를 들면 적어도 2000 N mm-2, 또는 적어도 2200 N mm-2, 또는 적어도 2400 N mm-2의 인장 강도를 또한 가질 수 있다고 고려될 수 있다. 이러한 방식으로, 높은 하중 지지 용량, 특히 높은 인장 강도 및/또는 높은 강성이 메시에 대해 횡방향으로 달성될 수 있다. 게다가 바람직한 벤딩 특성이 달성될 수 있다.
본 발명의 선호되는 구현예에서, 제2 경사 각도는 2.5° 이상, 바람직하게는 5° 이상, 바람직하게는 10° 이상, 특히 바람직하게는 15° 이상, 바람직하게는 20° 이상, 특히 바람직하게는 25° 이상만큼 제1 경사 각도와 상이하다. 이에 따라 연결점의 기하학적 형상을 응용에 따라 최적화할 수 있다. 본 발명의 특히 선호되는 구현예에서, 제2 경사 각도는 25° 내지 65°, 바람직하게 40° 내지 50°의 값을 갖는다. 특히, 제2 경사 각도는 25° 이상, 바람직하게는 30° 이상, 특히 바람직하게는 35° 이상, 바람직하게는 40° 이상 및/또는 최대 65°, 바람직하게는 60° 이하, 특히 바람직하게는 55° 이하, 및 바람직하게는 최대 50°이다. 특히, 제2 경사 각도는 실질적으로 45° 이상, 특히 정밀하게 45°이다. 특히 바람직하게, 망의 헬릭스의 벤딩 영역은 대략 45°의 제2 경사 각도를 갖는다. 이에 따라 추가 벤딩 영역에 바람직하게 연결가능하고 및/또는 높은 하중 지지 용량을 갖는 벤딩 영역의 기하학적 형상을 구현할 수 있다.
또한, 횡단면도에서 벤딩 영역, 특히 벤딩 구역은 적어도 부분적으로 적어도 대략 직선의 윤곽, 특히 직선 윤곽을 따른다. "적어도 대략 직선"은 특히 이러한 맥락에서 제조 공차 내에서 직선, 바람직하게는 선형을 의미한다. 바람직하게는 횡단면도에서 벤딩 영역의 섹션은 적어도 대략 직선 또는 직선 윤곽을 따르고, 이 섹션은 벤딩 영역의 적어도 50 %, 바람직하게는 적어도 75 % 및 특히 바람직하게는 적어도 85 %를 포함한다. 바람직하게는 벤딩 영역은 벤딩 영역의 대략 직선 윤곽에 평행한 평면에서, 이 섹션에서, 특히 벤딩 영역의 영역에서 벤딩되어 있다. 정면도에서, 대략 직선 윤곽은 헬릭스의 종방향에 적어도 실질적으로 평행하거나 평행한 것이 바람직하다. 이는 높은 인장 강도 및/또는 높은 굴곡 강도을 갖는 벤딩 영역을 제공하는 것을 허용한다. 또한, 이것은 상이한 헬릭스의 벤딩 영역의 연결에 관하여 유리한 기하학적 구조를 허용한다.
횡단면도에서 헬릭스는 적어도 부분적으로 계단형, 특히 비스듬한 계단형 윤곽을 따르는 것이 제안되어 있다. 바람직하게는, 횡단면도에서의 제1 레그, 벤딩 영역 및 제2 레그는 계단형 윤곽을 형성하고, 벤딩 영역 또는 적어도 그 대략 직선 윤곽은 제1 레그 및/또는 제2 레그와 벤딩 영역의 경사 각도에 대응하는 등가인 각을 포함한다.
제1 레그 및/또는 제2 레그가 적어도 부분적으로 직선 윤곽을 따르는 경우, 철망의 표면에 횡방향의 철망의 높은 강성이 달성될 수 있다. 바람직하게는, 상기 제1 레그 및 상기 제2 레그는 상기 철망의 메시의 직선형 측면을 형성한다. 특히 바람직하게는 전체 제1 레그 및/또는 제2 레그 전체가 직선형으로 구현된다. 특히, 제1 레그 및/또는 제2 레그는 적어도 1cm, 바람직하게는 적어도 2cm, 특히 바람직하게는 적어도 3cm, 바람직하게는 적어도 5cm, 특히 바람직하게는 적어도 7cm의 길이를 갖는다. 그러나, 제1 레그 및 제2 레그는 임의의 다른 길이, 특히 상당히 긴 길이를 가질 수 있다. 예를 들어, 제1 레그 및/또는 제2 레그는 적어도 10cm 또는 적어도 15cm 또는 적어도 20cm 또는 적어도 25cm 또는 특히 헬릭스가 와이어 스트랜드, 와이어 로프, 와이어 번들 또는 이와 유사한 와이어로 구현되는 경우 심지어 더 큰 길이의 길이를 가질 수 있다.
또 다른 구현예에서, 제1 레그는 제1 평면에서 적어도 부분적으로 연장하고, 제2 레그는 제1 평면에 평행한 제2 평면에서 적어도 부분적으로 연장하는 것이 제안된다. 특히, 헬릭스의 적어도 두 개의 인접한 레그는 평행한 평면으로 연장된다. 바람직하게는, 횡단면도에서 제1 레그는 제2 레그에 평행하게 연장된다. 바람직하게는, 제1 레그 및 또 다른 제1 레그는 제1 평면에서 연장되고 및/또는 제2 레그 및 다른 제2 레그는 제2 평면에서 연장된다. 바람직하게는, 상기 제1 평면은 상기 철망의 전방 측면을 형성하고 및/또는 상기 제2 평면은 상기 철망의 후방 측면을 형성하거나 또는 역으로도 가능하다. 그 결과, 양면 및/또는 이중벽 구조의 철망을 제공할 수 있다. 바람직하게는, 망에 대해 횡방향으로 작용하는 힘은 메시의 최소 변형으로 효과적으로 수용될 수 있다.
추가 헬릭스는 특히 하나 이상의 추가 벤딩 영역을 포함하고, 이 벤딩 영역 근처에서 헬릭스 및 추가 헬릭스가 상호교차한다. 바람직하게 제1 벤딩 영역이 연결되고 특히 추가 벤딩 영역과 후크연결된다. 특히, 추가 벤딩 영역은 추가 제1 영역 및 추가 제2 영역을 연결한다. 제1 레그는 바람직하게는 추가 제1 레그에 적어도 실질적으로 평행하게 또는 평행하게 연장된다. 특히 바람직하게, 제2 레그는 추가 제2 레그에 대해 적어도 실질적으로 평행하게 또는 평행하게 연장된다.
본 발명의 선호되는 구현예에서, 제1 헬릭스 및 제2 헬릭스는 추가 벤딩 영역 근처에서 수직으로 교차한다. 특히, 제2 경사 각도는 45°이고, 추가 벤딩 영역의 유사하게 형성된 추가 제2 경사 각도도 45°이다. 바람직하게, 서로 후크연결된 철망의 벤딩 영역은 각각 수직으로 교차한다. 이 방식으로, 벤딩 영역들 사이의 연결부의 고인장 강도가 특히 교차 지점에서 직접 힘 유도 및/또는 힘 전달로 인해 달성될 수 있다. 추가로, 이는 후크연결된 벤딩 영역들 간의 접촉 표면을 최대화할 수 있다.
제2 경사 각도는 제1 경사 각도보다 작고, 특히 제1 경사 각도는 45° 초과이다. 대안으로, 제2 경사 각도는 제1 경사 각도보다 크고, 특히 제1 경사 각도는 45° 미만이다. 바람직하게 제2 경사 각도는 제1 경사 각도와 독립적이고, 특히 바람직하게는 전술된 바와 같이 바람직하게는 정확히 45°이다. 서로 후크연결된 상이하게 구성된 벤딩 영역의 경우에, 각각의 벤딩 영역의 제2 경사 각도는 벤딩 영역이 수직으로 교차하도록 바람직하게 선택된다. 이에 따라 메시 기하학적 형상과 독립적으로 허용가능한 연결점이 높은 하중 지지 용량을 가질 수 있다.
추가로, 제1 경사 각도는 45° 초과, 바람직하게는 50° 초과, 특히 바람직하게는 55° 초과, 바람직하게는 60° 초과이고, 이에 따라 좁은 메시가 구현된다. 특히, 메시의 제1 내부 각도는 특히 메시의 제2 내부 각도보다 상당히 크다. 이 방식으로, 망의 높은 인장 강도가 망 헬릭스의 종방향에 수직으로 구현될 수 있다.
그러나 또한, 제1 경사 각도는 45° 미만, 바람직하게는 40° 미만, 특히 바람직하게는 35° 미만, 바람직하게는 30° 미만이며 특히 넓은 메시가 구현된다. 특히, 메시의 제1 내부 각도는 특히 메시의 제2 내부 각도보다 상당히 작다. 이 방식으로, 망의 높은 인장 강도가 망 헬릭스의 종방향에 평행하게 구현될 수 있다. 게다가, 이 방식으로 고정되는 좁은 영역에 대해 신속한 설치를 바람직하게 허용하는, 경사면에 대해 횡방향으로 롤아웃될 수 있는 경사면 보호용으로 철망을 구성할 수 있다.
본 발명의 선호되는 실시예에서, 종단면에서, 벤딩 영역은 벤딩 곡률과 상이한 제2 변이 곡률을 가지며 제2 레그에 연결되는 하나 이상의 제2 변이 구역을 포함한다. 바람직하게, 제1 변이 구역, 제2 변이 구역 및 벤딩 구역은 함께 벤딩 영역을 형성한다. 특히, 벤딩 구역은 제1 변이 구역, 제2 변위 구역 및 벤딩 구역으로 구성된다. 바람직하게, 제2 변이 구역은 단일 구성으로 벤딩 영역에 연결된다. 바람직하게, 제2 레그는 특히 단일 구성으로 제2 변이 구역에 연결된다. 바람직하게 헬릭스는 노트 및 벤딩 영역을 제외하고 벤딩되지 않는다. 이에 따라 헬릭스의 기하학적 형상이 다양한 파라미터에 관한 요구에 적합해지고 가변될 수 있다.
본 발명의 특히 선호되는 구현예에서, 제1 변이 곡률과 제2 변이 곡률은 동일하다. 바람직하게, 제1 변이 구역과 제2 변이 구역은 각각 벤딩 영역의 동일한 부분을 포함한다. 이에 따라 바람직하게 철망이 이용될 수 있고 이의 전방 측면과 후방 측면은 교환가능 방식으로 사용될 수 있다.
추가로, 종단면에서, 제1 변이 구역과 제2 변이 구역은 메시의 제2 내부 각도의 각도 이등분선이 연장되고 및/또는 헬릭스의 종방향에 대해 평행하게 배열되는 대칭 평면에 대해 바람직하게는 거울상 대칭으로 구성된다. 바람직하게, 상기 대칭 평면은 헬릭스 및/또는 철망의 주 연장 평면이다. 바람직하게, 벤딩 영역은 특히 대칭 축에 대해 거울상 대칭을 이룬다. 이는 벤딩 영역의 선호되는 기계적 특성을 구현한다.
이외에도, 벤딩 곡률은 제1 변이 곡률 및/또는 제2 변이 곡률보다 더 크다. 제1 변이 곡률 및/또는 제2 변이 곡률은 적어도 실질적으로 일정하다. 바람직하게, 제1 변이 구역 및/또는 제2 변이 구역에서 벤딩 영역은 제1 레그 및/또는 제2 레그 내로 통합된다. 바람직하게는, 제1 레그, 벤딩 영역 및 제2 레그는 헬릭스의 V-형상 섹션을 형성하고 벤딩 영역은 특히 섹션의 둥근 팁을 형성한다. 이는 바람직하게는 급작스러운 기하학적 형상 변화에 의해 야기되는 재료 내에서 응력이 상당히 또는 적어도 감소될 수 있다.
벤딩 구역, 특히 전체 벤딩 구역은 특히 종단면에서 원호 형상의 코스를 따르는 경우 망의 연결점의 높은 하중 지지 용량 및/또는 전방 방향으로의 높은 경도가 달성될 수 있다. 바람직하게 벤딩 구역의 곡률 반경은 벤딩 맨드릴의 반경 및 종방향 요소, 각각 와이어의 반경의 합과 실질적으로 동일하다.
특히, 역 벤드 시험의 경우 C는 정밀하게 400　N0.5　mm0 .5의 인자이다. 또한, 더 큰 C가 선택되며 특히 헬릭스의 더 큰 하중 지지 용량이 달성될 수 있다. 예를 들어, C는 500　N0.5　mm0 .5 이상 또는 750　N0.5　mm0 .5 이상 또는 1000　N0.5　mm0 .5 이상 또는 1500　N0.5　mm0 .5 이상의 인자일 수 있다. 특히, 인자는 응용에 특정하여 선택될 수 있으며, 더 큰 인자는 벤딩의 경우 와이어 파열을 덜 용이하게 하고, 특히 높은 수준의 비파괴 변형성을 갖는 철망을 선택하게 할 것이다.
또한, 본 발명에 따라서 본 발명은 본 발명에 따른 철망, 특히 안전망을 제조하는 방법에 관한 것으로, 복수의 헬릭스는 서로 브레이드되며, 특히 고인장 스틸로 제조된 와이어는 적합한 와이어를 식별하기 위해 본 발명에 따른 방법을 통해 적어도 식별되며, 하나 이상의 헬릭스는 벤딩에 의해 식별되는 바와 같이 하나 이상의 단일의 와이어, 와이어 번들, 와이어 스트랜드, 와이어 로프 및/또는 또 다른 종방향 요소로 제조된다. 이는 바람직하게는 시간 소모적인 시험 구동이 상당히 방지된다. 게다가 이 방식으로 고등급 철망이 제조될 수 있다.
추가로, 제1 부분 특성 곡선은 헬릭스의 횡방향 연장부의 적어도 1/4, 바람직하게는 적어도 1/3, 특히 바람직하게는 적어도 1/2인 압축 경로 값 범위에 걸쳐 이어진다. 특히, 헬릭스의 시험 단편의 횡방향 연장부는 헬릭스의 횡방향 연장부와 동일하다. 이는 바람직하게는 넓은 범위에 걸쳐 비-파괴 방식으로 및/또는 부분 탄성적으로 충격에 작용하는 힘을 수용할 수 있는 철망을 이용할 수 있다.
본 발명의 선호되는 구현예에서, 제1 기울기보다 큰 제2 기울기를 갖는 대략 선형으로 연장되는 제2 부분 특성 곡선은 특히 직접적으로 제1 부분 특성 곡선을 따른다. 특히, 제2 기울기는 제1 기울기보다 1.2 배 이상, 바람직하게는 1.5 배 이상, 특히 바람직하게는 2 배 이상, 바람직하게는 3 배 이상이다. 특히, 제2 기울기는 제1 기울기의 최대 10 배, 바람직하게는 8 배 이하, 특히 바람직하게는 최대 6 배, 바람직하게는 5 배 이하이다. 이 방식으로, 하중의 경우에 발생하는 힘 피크는 철망에 의해 바람직하게 흡수될 수 있다. 제2 경사가 제1 경사보다 4 배 이하이면 철망의 적응력 흡입 및/또는 에너지 흡입이 달성될 수 있다. 특히, 이러한 방식으로, 감속이 적어도 2 단계로 수행됨에 따라 급작스럽게 감속되고 영향을 받는 대상물에 의한 손상을 피할 수 있다.
이를 넘어서서 스프링 특성 곡선은 제1 부분 특성 곡선과 제2 부분 특성 곡선 사이의 변이 영역에서 꼬임을 가지며, 이는 특히 충격의 경우 자발적인 응답을 달성할 수 있도록 제안된다. "꼬임"은 특히 이러한 맥락에서 자발적, 특히 기울기에서 점프-스타일의 점프-유형 변화를 의미한다. 특히, 변이 영역은 헬릭스의 횡방향 연장부의 최대 5 %, 바람직하게는 3 % 이하, 특히 바람직하게는 2 % 이하, 바람직하게는 최대 1 %에 해당하는 압축 경로값 범위에 걸쳐 연장된다.
또한, 제2 부분 특성 곡선은 헬릭스의 횡방향 연장부의 1/5 이상, 바람직하게는 1/4 이상, 특히 바람직하게는 1/3 이상에 해당하는 압축 경로 값 범위에 걸쳐 연장되는 것이 제안된다. 바람직하게는, 제2 부분 특성 곡선은 제1 부분 특성 곡선의 대응하는 압축 경로 값 범위보다 작은 압축 경로 값 범위에 걸쳐 연장된다. 이 방식으로, 철망의 제2 힘 수용 구역에서, 상당한 힘이 철망의 제1 힘 수용 구역에서보다 비교적 작은 변형을 포함하는 제어된 방식으로 흡수될 수 있다.
본 발명의 선호되는 구현예에서, 제2 부분 특성 곡선은 볼록하게 만곡된 제3 부분 특성 곡선이 뒤이은다. 특히, 제3 부분 특성 곡선은 특히 연속적으로, 특히 수리적으로 연속적으로, 압축 경로의 증가에 따라 증가하는 기울기를 갖는다. 제3 부분 특성 곡선은 다항식, 특히 포물선 또는 지수 코스를 따른다. 특히, 제3 부분 특성 곡선은 헬릭스의 횡방향 연장부의 1/10 이상, 바람직하게는 1/8 이상, 특히 바람직하게는 1/6 이상, 바람직하게는 1/4 이상에 해당하는 압축 경로값 범위에 걸쳐 연장된다. 바람직하게는, 제3 부분 특성 곡선은 제2 부분 특성 곡선의 대응하는 압축 경로값 범위보다 작은 압축 경로값 범위에 걸쳐 연장된다. 이러한 방식으로, 특히 철망, 각각 이의 헬릭스의 제어된 변형에 의해 극한의 힘이 안전하게 수용될 수 있다.
제2 부분 특성 곡선과 제3 부분 특성 곡선 사이의 변이부는 꼬임이 없다. 특히, 제2 부분 특성 곡선의 기울기는 제3 부분 특성 곡선의 기울기로 연속적으로 통합된다. 바람직하게는 스프링 특성 곡선은 제1 부분 특성 곡선, 특히 제1 부분 특성 곡선 바로 다음에 이어지는 제2 부분 특성 곡선 및 특히 제2 부분 특성 곡선 바로 뒤에 이어지는 제3 부분 특성 곡선으로 구성된다. 이는 바람직하게는 예를 들어 충격의 경우 철망의 갑작스러운 손상을 피할 수 있다.
원칙적으로, 제1 부분 특성은 그 과정에서 제3 부분 특성 곡선에 대략 또는 정확하게 대응하는 부분 특성 곡선이 바로 뒤따르는 것으로 고려될 수 있다. 스프링 특성 곡선은 제2 선형 부분 특성 곡선이 없는 것으로 고려될 수 있다.
또한, 기하학적 형상 조절 유닛은 횡방향 스트로크 유닛을 포함하며, 이 유닛은 특히 헬릭스의 제조 중에 벤딩 맨드릴 주위에서 벤딩 테이블의 순환에 따라 동조 방식으로 및/또는 주기적으로 벤딩 맨드릴의 횡방향 스트로크 방향으로 주 연장 방향을 따라 공급 축에 대해 벤딩 테이블의 상대 위치를 변화하도록 구성된다. 특히, 횡방향 스트로크 유닛은 헬릭스 블랭크를 벤딩 테이블로 이송하는 하나 이상의 이송 요소를 포함한다.
특히, 이송 요소는 벤딩 테이블에 대해 횡방향 스트로크 방향으로 변위가능하게 지지된다. 바람직하게는, 횡방향 스트로크 유닛은 적어도 하나의 결합 요소를 포함하고, 이 결합 요소는 이송 요소의 이동을 특히 기계적으로 벤딩 맨드릴 주위의 벤딩 테이블의 순환에 결합시킨다. 바람직하게는, 벤딩 테이블은 헬릭스 블랭크의 벤딩이 시작될 때 및/또는 전방 공급 이후에 벤딩 테이블의 시작 위치에 배열된다. 특히 바람직하게, 이송 요소는 헬릭스 블랭크의 벤딩이 시작될 때 및/또는 전방 이후에 이송 요소의 시작 위치에 배열된다. 특히, 벤딩 맨드릴 주위의 벤딩 테이블의 순환 동안, 벤딩 테이블 및 이송 요소는 각각의 시작 위치에 있다. 바람직하게는, 벤딩 맨드릴 주위의 벤딩 테이블의 순환 동안, 이송 요소는 벤딩 테이블로부터 멀어지면서 횡방향 스트로크 방향과 평행하게 시작 위치로부터 편향된다. 특히 바람직하게는, 상기 벤딩 테이블의 순환에서 이송 요소는 이의 시작 위치로 다시 이동한다. 특히, 횡방향 스트로크 유닛은 제2 경사 각도로 벤딩 시에 생성된 벤딩 영역을 제공하도록 구성된다. 특히, 횡방향 스트로크 유닛은 조절가능한 횡방향 스트로크를 생성하도록 구성된다. 이는 바람직하게는 횡방향 스트로크를 조절함으로써 벤딩 영역의 기하학적 형상의 정밀한 조절을 가능하게 한다.
본 발명의 바람직한 구현예에서, 기하학적 형상 조절 유닛은 헬릭스 블랭크에 대한 최대 전방 공급 위치를 정의하는 적어도 하나의 접합 요소를 갖는 접합 유닛을 포함하는 것이 제안된다. 특히, 접합 유닛은 제1 레그의 길이 및/또는 제2 레그의 길이를 조절하도록 구성된다. 바람직하게는, 전방 공급에서, 공급 유닛은 헬릭스 블랭크, 특히 가장 최근에 만곡된 벤딩 영역을 접합 요소까지 전방으로 공급한다. 특히, 전방 공급 상태에서, 헬릭스 블랭크, 특히 각각 가장 최근에 만곡된 벤딩 영역은 접합 요소 상에 접한다. 바람직하게는, 벤딩 이전에, 헬릭스 블랭크는 최대 전방 공급 위치까지 이송된다. 이러한 방식으로 바람직하게는 헬릭스 기하학적 형상, 특히 레그 길이가 정밀하고 및/또는 용이하고 및/또는 신뢰성 있게 조절될 수 있다.
본 발명의 특히 선호되는 구현예에서, 접합 요소는 벤딩 맨드릴 주위를 완전히 순환하는 방식으로, 특히 원형 경로를 순환하는 방식으로 지지되는 것이 제안된다. 바람직하게는, 벤딩 테이블의 움직임 및 벤딩 맨드릴 주위의 접합 요소의 움직임은 특히 헬릭스의 제조 동안 동조화된다. 이를 통해 신속한 제조 속도로 정확한 전방 공급이 허용된다.
또한, 벤딩 테이블의 순환에서, 접합 요소에 대한 벤딩 테이블의 위치가 가변적이다. 바람직하게는, 접합 요소는 전방 공급 동인에 및/또는 벤딩 전에 벤딩 테이블에 앞서 이동한다. 특히, 벤딩 맨드릴 주위의 벤딩 테이블의 순환 동안, 헬릭스 블랭크는 벤딩 테이블이 시작 위치에 있기 전에 이미 최대 전방 공급 위치에 위치된다. 바람직하게는, 접합 부재는 벤딩 동안 벤딩 테이블 상에 접한다. 특히 바람직하게는, 벤딩 테이블에 대한 접합 요소의 위치는 벤딩 동안 일정하다. 이러한 방식으로, 높은 수준의 정밀성 및/또는 고속 제조를 가능하게 하는 이동 흐름이 허용된다.
접합 요소가 오목하게 만곡된, 특히 원호의 형태로 만곡된 접합 표면을 포함하는 경우 벤딩에 앞서 블랭크의 정밀한 위치설정이 달성될 수 있다. 특히, 접합 표면은 바람직하게는 서로 수직으로 연장되는 2개의 방향으로 오목하게, 특히 원호 형상으로 만곡되어 있다. 바람직하게는, 벤딩 맨드릴 주위의 접합 요소의 순환에서, 접합 표면과 벤딩 맨드릴 사이의 거리는 일정하다. 바람직하게는 접합 표면은 요홈의 표면으로서 구현된다.
요홈은 바람직하게는 순환 방향으로 벤딩 맨드릴 주위에서 만곡된다. 특히 바람직하게는 접합 표면은 요홈의 종방향에 직각인 방향으로 오목하게 만곡된다. 특히, 종단면에서 접합 표면의 곡률은 대략 벤딩 영역의 곡률에 해당한다. 특히, 요홈은 특히 헬릭스 블랭크 및/또는 가장 최근에 만곡된 벤딩 영역을 특히 전방 공급의 단부를 향하여 및/또는 헬릭스 블랭크의 최대 전방 공급 위치에 센터링되도록 구성된다.
헬릭스 블랭크의 전방 공급이 수행되는 적어도 하나의 전방 공급 작동 상태에서, 공급 축에 대한, 특히 벤딩 맨드릴에 대한 접합 요소의 위치가 가변될 수 있다. 특히, 전방 공급 작동 상태에서, 접합 요소는 일정한 각속도로 벤딩 맨드릴 주위에서 순환한다. 이러한 방식으로, 블랭크에 대한 정확한 접합은 이동된 구조적 구성 요소, 특히 회전 구조적 구성 요소에 의해 수행될 수 있다.
본 발명의 선호되는 구현예에서, 벤딩 테이블은 벤딩 맨드릴 주위에서 벤딩 테이블이 순환하는 동안 벤딩 맨드릴 주위에서 자체적으로 순환하는 피벗 축을 중심으로 피벗회전가능하게 지지된다. 바람직하게는, 피벗 축은 벤딩 맨드릴의 종축에 평행하게 배열된다. 특히 바람직하게는, 벤딩 테이블은 벤딩 후에 피벗 축을 중심으로 피벗회전한다. 특히, 피벗 축 주위에서 피벗회전할 때, 벤딩 테이블은 회피 운동을 수행하고, 그 결과 벤딩 테이블은 벤딩 맨드릴 주위에서 순환할 때 헬릭스 블랭크 아래에서 이송할 수 있다. 특히, 벤딩 맨드릴 주위의 순환의 일부 동안 벤딩 테이블은 피벗회전된 위치에 있다. 이는 신속하고 정확한 제조를 용이하게 하는 연속 순환 벤딩 테이블을 바람직하게 제공할 수 있게 된다.
본 발명의 특히 바람직한 실시예에서, 헬릭스 블랭크를 벤딩하기 위해 벤딩 유닛은 고인장 스틸로 제조된 적어도 하나의 와이어로 구성되는 것이 제안된다. 벤딩 유닛이 벤딩 테이블의 순환에서 헬릭스 블랭크를 180° 초과로 벤딩하도록 구성된 경우, 그 자체로 직선형 및/또는 그 자체로 트위스트되지 않은 헬릭스가 바람직하게 제조가능하다. 특히, 벤딩 유닛은 벤딩 시에 헬릭스 블랭크를 과도 벤딩 및/또는 과압하도록 구성되는데, 이는 특히 종방향 요소의 부분적으로 탄성 거동 및/또는 탄성으로 인해 고인장 와이어를 갖는 종방향 요소의 경우에 필요할 수 있다.
바람직하게는, 벤딩 유닛은 180°로 벤딩된 벤딩 영역을 생성하도록 구성된다. 바람직하게는, 벤딩 후에, 벤딩 테이블은 180°보다 큰 각도로 피벗회전한다. 특히 바람직하게는, 벤딩 유닛은 오버벤드 각도를 조절하도록 구성된다. 특히, 벤딩 중에 벤딩 테이블이 헬릭스 블랭크에 대해 압축되는 동시에 순환 시에 벤딩 테이블은 오버벤드 각도로 180° 초과의 각도 범위에 걸쳐 스위핑된다. 특히, 오버 벤드 각도는 헬릭스 블랭크의 스프링 특성 곡선에 따라 예를 들어, 최대 1° 또는 최대 2° 또는 최대 5° 또는 최대 10° 또는 최대 15° 또는 최대 20° 또는 최대 30° 이상일 수 있다. 또한, 오버벤드 각도는 벤딩 유닛의 조절을 통해 조절될 수있는 것으로 고려될 수 있다.
기하학적 형상 조절 유닛이 적어도 하나의 홀딩 요소를 갖는 홀딩 유닛을 포함하는 경우, 부주의한 후속 벤딩이 회피될 수 있고 및/또는 높은 제조 정밀도가 달성될 수 있으며, 홀딩 요소는 벤딩, 특히 오버벤딩 시에 벤딩 테이블 뒤에서 벤딩 맨드릴로부터 볼 때 헬릭스를 적어도 부분적으로 고정한다.
특히, 홀딩 요소는 적어도 하나의 방향, 특히 절반 공간으로의 헬릭스의 이동성 및/또는 굽힘성을 제한한다. 바람직하게는 홀딩 요소는 가장 최근에 만곡된 굽힘 영역에 접한 레그의 근접에서 헬릭스를 유지한다. 특히, 홀딩 요소는 헬릭스 주위, 특히 벤딩 테이블의 주 연장 평면을 향한 방향으로 부분적으로 결합된다. 홀딩 요소는 바람직하게는 포크 형으로 구현된다. 특히, 벤딩 맨드릴에 대한 헬릭스 블랭크의 벤딩 시에, 벤딩 테이블은 헬릭스의 종축에 평행한 축 주위에서 이미 만곡된 헬릭스 전체를 피벗회전시키며, 여기서 홀딩 요소는 상기 피벗회전에서 헬릭스를 바람직하게 안정화시킨다.
홀딩 요소가 벤딩 맨드릴 주위를 완전히 순환하는 방식으로 지지되는 경우, 벤딩 동안 헬릭스의 연속적인 지지가 얻어질 수 있다. 특히, 홀딩 요소는 특히 헬릭스의 제조 동안 벤딩 테이블의 순환과 동조화된 방식으로 벤딩 맨드릴 주위를 순환한다.
본 발명의 다른 구현예에서, 홀딩 요소는 피벗 축 주위에 피벗회전 방식으로 지지되고, 피벗 축 자체는 벤딩 맨드릴 주위에서 홀딩 요소의 순환 동안 벤딩 맨드릴 주위를 순환한다. 특히, 홀딩 요소는 벤딩 맨드릴에 대한 홀딩 요소의 순환의 일부 동안에만 헬릭스 상에서 접한다. 바람직하게는 홀딩 요소는 헬릭스로부터 멀어지면서 벤딩 맨드릴 주위를 순환하는 동안 그의 피벗 축을 중심으로 피벗회전한다. 특히 바람직하게는 홀딩 요소는 전방 공급 중에 헬릭스 및 헬릭스 블랭크에 대해 접촉하지 않은 상태로 배열된다. 이는 특히 높은 제조 속도를 달성할 수 있게 한다. 게다가, 이러한 방식으로 제조 동안 이동된 구성요소의 감속이 시간 효율적 및/또는 에너지 효율적인 방식으로 상당히 배제될 수 있다.
본 발명의 바람직한 실시예에서, 홀딩 요소는 벤딩 테이블 상에 지지되는 것이 제안된다. 특히, 벤딩 테이블의 피벗 축과 홀딩 요소의 피벗 축은 평행하게, 바람직하게는 벤딩 맨드릴의 종축에 평행하게 연장된다. 특히, 홀딩 요소의 피벗 축은 벤딩 테이블 및/또는 벤딩 테이블의 서스펜션에서 연장된다. 바람직하게는 기하학적 형상 조절 유닛은 벤딩 테이블에 대한 적어도 하나의 슬롯형 링크를 포함한다. 특히 우선적으로 기하학적 형상 조절 유닛은 홀딩 요소를 위한 적어도 하나의 추가 슬롯형 링크를 포함한다. 바람직하게는, 헬릭스를 제조하는 동안 벤딩 테이블 및 홀딩 요소는 벤딩 맨드릴 주위를 동기적으로 순환하며 상이한 시점에서 헬릭스 블랭크에 대해 피벗회전한다.
본 발명은 또한 본 발명에 따른 철망, 특히 안전망을 제조하는 방법을 추가로 포함하며, 상기 철망은 서로 브레이드된 복수의 헬릭스를 포함하고 이들 중 적어도 하나는 본 발명에 따른 하나 이상의 벤딩 장치에 의해 단일 와이어, 와이어 번들, 와이어 스트랜드, 와이어 로프 및/또는 하나 이상의 와이어를 포함한 또 다른 종방향 요소로 제조된다. 이러한 방식으로, 특히 고속 제조 및 높은 제조 정밀도가 달성될 수 있다.
본 발명에 따른 철망, 본 발명에 따른 벤딩 장치 및 본 발명에 따른 방법은 본 명세서에서 상기한 적용 및 구현 형태에 제한되지 않는다. 특히, 본 명세서에서 설명된 기능을 수행하기 위해, 본 발명에 따른 철망, 본 발명에 따른 벤딩 장치 및 본 발명에 따른 방법은 여기에 언급된 개수와 다른 다수의 개별 요소들 및/또는 구조적 구성 요소들 및/또는 유닛들 및/또는 방법 단계를 포함할 수 있다.
추가의 이점은 도면의 다음의 설명으로부터 얻어질 수 있다. 도면에서, 본 발명의 두 가지 예시적인 실시예가 도시된다. 도면, 상세한 설명 및 청구범위는 다양한 특성을 조합하여 포함한다. 당업자는 바람직하게도 특성들을 개별적으로 고려한 다음 더 합리적인 조합으로 이들을 조합할 수 있다.
도 1은 철망의 일부의 도식적인 정면도.
도 2는 철망의 헬릭스의 일부의 사시도.
도 3은 철망의 또 다른 부분의 도식적인 정면도.
도 4는 헬릭스의 벤딩 영역과 2개의 레그의 도면.
도 5는 2개의 헬릭스의 2개의 상호연결된 벤딩 영역의 상이한 도면.
도 6은 헬릭스의 종방향으로 본 헬릭스의 도식적인 도면.
도 7은 역 벤드 시험을 수행하는 벤드 시험 장치의 도식적인 도면.
도 8은 압축 시험을 수행하기 위한 압축 장치의 도면.
도 9는 헬릭스의 시험 단편의 스프링 특성 곡선의 도식적인 도면.
도 10은 철망을 제조하기 위한 벤딩 장치의 도식적인 도면.
도 11은 제1 작동 상태에서 벤딩 장치의 벤딩 공간의 사시도.
도 12는 제2 작동 상태에서 벤딩 공간의 사시도.
도 13은 벤딩 장치의 홀딩 요소 및 벤딩 테이블의 슬롯형 링크의 도식적인 측면도.
도 14는 철망을 제조하기 위한 방법의 도식적인 흐름도.
도 15는 제2 철망의 도식적인 정면도.
도 16은 제2 철망의 벤딩 영역의 도식적인 도면.
도 17은 제3 철망의 도식적인 정면도.
도 18은 제3 철망의 헬릭스의 벤딩 영역의 도식적인 도면.
도 19는 헬릭스의 종방향으로 본 제4 철망의 헬릭스의 도식적인 도면.
도 20은 헬릭스의 종방향으로 본 제5 철망의 헬릭스의 도식적인 도면.
도 21은 제6 철망의 헬릭스의 시험 단편의 스프링 특성 곡선의 도면.
도 22는 제7 철망의 헬릭스의 시험 단편의 스프링 특성 곡선의 도면.
도 23은 제8 철망의 헬릭스의 시험 단편의 스프링 특성 곡선의 도면.
도 24는 제9 철망의 헬릭스의 시험 단편의 스프링 특성 곡선의 도면.
도 25는 제10 철망의 헬릭스의 시험 단편의 스프링 특성 곡선의 도면.
도 1은 철망(10a)의 일부를 개략적 정면도로 도시한다. 철망(10a)은 안전 네트로 형성된다. 도시된 철망(10a)은 예를 들어 사면 보호, 산사태 방지 네트, 보안 펜스 등과 같이 사용될 수 있다. 철망(10a)은 서로 브레이드된 복수의 헬릭스(12a, 14a), 특히 헬릭스(12a) 및 다른 헬릭스(14a)를 갖는다. 이 경우, 철망(10a)은 서로 트위스트되어 철망(10a)을 형성하는 동일하게 형성된 복수의 헬릭스(12a, 14a)를 갖는다.
도 2는 철망(10a)의 헬릭스(12a)의 일부를 사시도로 나타내고 있다. 도 3은 철망(10a)의 다른 부분을 개략적 정면도로 도시한다. 헬릭스(12a)는 하나 이상의 와이어(18a)를 갖는 종방향 요소(16a)로 제조된다. 이 경우에 종방향 요소(16a)는 단일의 와이어로 구성된다. 와이어(18a)는 이 경우에 종방향 요소(16a)를 구성한다. 종방향 요소(16a)는 헬릭스(12a)를 형성하도록 벤딩된다(bend). 헬릭스(12a)는 단일 부분으로 구성된다. 헬릭스(12a)는 와이어의 단일 부분으로 제조된다. 이 경우에, 와이어(18a)는 3 mm의 직경(d)을 갖는다. 예를 들어, 종방향 요소는 와이어 로프, 와이어 번들, 와이어 스트랜드 또는 유사한 것으로 형성될 수 있다. 게다가, 와이어가 예를 들어 1 mm 미만 또는 약 1 mm 또는 약 2 mm 또는 약 4 mm 또는 약 5 mm 또는 약 6 mm 또는 심지어 더 큰 직경과 같은 다른 직경을 갖는 것으로 생각할 수 있다.
헬릭스(12a)는 제1 레그(20a), 제2 레그(22a) 및 제1 레그(20a)와 제2 레그(22a)를 연결하는 벤딩 영역(24a)을 갖는다. 본 경우에서, 헬릭스(12a)는 명확성을 위해 참조 번호가 제공되지 않는 복수의 제1 레그(20a), 복수의 제2 레그(22a) 및 복수의 벤딩 영역(24a)을 갖는다. 또한, 본 경우에서, 제1 레그(20a)은 서로 적어도 실질적으로 동일하다. 또한, 본 경우에서, 제2 레그(22a)는 서로 적어도 실질적으로 동일하다. 또한, 본 경우에서, 벤딩 영역(24a)은 서로 적어도 실질적으로 동일하다. 이하에서, 제1 레그(20a), 제2 레그(22a) 및 벤딩 영역(24a)이 보다 상세히 도시된다. 철망은 상이한 제1 레그 및/또는 상이한 제2 레그 및/또는 상이한 벤딩 영역을 가질 수 있음은 자명하다.
헬릭스(12a)는 종방향(28a)을 갖는다. 헬릭스(12a)는 종방향(28a)에 평행한 종축(109a)을 갖는다. 종방향(28a)은 헬릭스(12a)의 주 연장 방향과 동등하다. 헬릭스(12a)의 주 연장 평면에 직각인 정면도에서, 제1 레그(20a)는 헬릭스(12a)의 종방향(28a)에 대해 제1 경사 각도(26a)로 연장된다. 특히, 정면도는 전방 방향(54a)을 향한다. 제1 레그(20a)는 종축(110a)을 갖는다. 제1 레그(20a)의 종축(110a)은 제1 레그(20a)의 주 연장 방향(112a)에 평행하다. 도 3에서, 헬릭스(12a)는 정면도로 도시된다. 헬릭스(12a)의 종축(109a) 및 제1 레그(20a)의 종축(110a)은 제1 경사 각도(26a)을 형성한다. 제1 레그(20a)는 약 65 mm의 길이를 갖는다. 제2 레그(22a)의 길이는 약 65 mm이다.
도 4는 상이한 도면으로 제1 레그(20a), 제2 레그(22a) 및 벤딩 영역(24a)을 포함하는 헬릭스(12a)의 단면을 도시한다. 도 4a는 헬릭스(12a)의 종방향(28a)에서의 도면을 도시한다. 도 4b는 헬릭스(12a)의 종방향(28a) 및 헬릭스(12a)의 주 연장 평면에 수직인 횡단면도에서의 제1 레그(20a), 제2 레그(22a) 및 벤딩 영역(24a)을 도시한다. 도 4c는 전방 방향(54a)의 도면을 도시한다. 도 4d는 사시도를 보여준다. 횡단면도에서, 벤딩 영역(24a)은 헬릭스(12a)의 종방향(28a)에 대해 제1 경사 각도(26a)와 다른 제2 경사 각도(30a)로 적어도 부분적으로 연장된다. 횡단면도에서, 벤딩 영역(24a)은 종축(114a)을 갖는다. 벤딩 영역(24a)의 종축(114a) 및 헬릭스(12a)의 종축(109a)은 제2 경사 각도(30a)를 포함한다.
와이어(18a)는 적어도 부분적으로 고인장 강으로 만들어진다. 와이어(18a)는 고인장 강 와이어로 형성된다. 와이어(18a)는 적어도 800 N mm-2의 인장 강도(R)를 갖는다. 본 경우에서, 와이어(18a)는 약 1770 N mm-2의 인장 강도를 갖는다. 그러나, 전술한 바와 같이, 물론 다른 인장 강도가 고려될 수 있으며, 특히 인장 강도가 2200 N mm-2 초과일 수 있다. 특히, 와이어가 매우 높은 인장 강도의 강으로 만들어진다고 생각할 수 있다.
제2 경사 각도(30a)는 제1 경사 각도(26a)와 적어도 5 ° 차이가 있다. 제2 경사 각도(30a)는 25 °와 65 ° 사이의 값을 갖는다. 또한, 제1 경사 각도(26a)는 45 °보다 크다. 이 경우, 제1 경사 각도(26a)는 약 60 °이다. 또한, 이 경우, 제2 경사 각도(30a)는 약 45 °이다. 제2 경사 각도(30a)는 제1 경사 각도(26a)보다 작다.
횡단면도에서 벤딩 영역(24a)은 횡단면도에서 적어도 부분적으로, 적어도 대략 직선 윤곽을 따른다. 이 경우, 벤딩 영역(24a)의 큰 부분은 횡단면도에서 직선 윤곽을 따른다.
횡단면도에서, 헬릭스(12a)는 적어도 부분적으로 계단형 경로를 따른다. 계단형 경로는 비스듬하게 계단 모양을 이룬다.
제1 레그(20a)는 적어도 부분적으로 직선 윤곽을 따른다. 이 경우, 제1 레그(20a)는 직선 윤곽을 따른다. 제2 레그(22a)는 적어도 부분적으로 직선 윤곽을 따른다. 이 경우, 제2 레그(22a)는 직선 윤곽을 따른다. 제1 레그(20a) 및/또는 제2 레그(22a)는 곡률 및/또는 벤딩 및/또는 꼬임이 없다. 벤딩 영역(24a)은 헬릭스(12a)의 종방향(28a)에 평행한 종단면에서 180 °의 벤딩을 나타내는 윤곽을 갖는다. 도 4a에서, 헬릭스(12a)는 종방향에서 도시되어 있다.
제1 레그(20a)는 제1 평면에서 적어도 부분적으로, 특히 완전하게 연장하고, 제2 레그(22a)는 제1 평면에 평행한 제2 평면에서 적어도 부분적으로, 특히 완전히 연장된다. 종단면에서, 제1 레그(20a)는 제2 레그(22a)에 평행하게 연장된다.
추가 헬릭스(14a)은 추가의 벤딩 영역(32a)을 갖는다. 벤딩 영역(24a)과 추가 벤딩 영역(32a)은 연결된다. 벤딩 영역(24a) 및 추가 벤딩 영역(32a)은 헬릭스(12a)와 추가 헬릭스(14a)의 연결점을 형성한다.
도 5는 벤딩 영역(24a)과 추가 벤딩 영역(32a)을 포함하는 철망(10a)의 일부를 다른 도면으로 나타낸다. 도 5a는 헬릭스(12a)의 종방향(28a)의 도면을 도시한다. 도 5b는 헬릭스(12a)의 주 연장 평면에서 헬릭스(12a)의 종방향(28a)에 수직인 횡단면도에서의 철망(10a)의 부분을 도시한다. 도 5c는 전방 방향(54a)의 도면을 도시한다. 도 5d는 사시도를 도시한다.
헬릭스(12a) 및 추가 헬릭스(14a)는 추가 벤딩 영역(32a)의 영역에서 적어도 실질적으로 수직으로 교차한다. 횡단면도에서, 벤딩 영역(24a) 및 추가 벤딩 영역(32a)은 교차 각도(118a)를 포함한다. 교차 각도(118a)는 제2 경사 각도(30a) 및 이에 대응하여 규정된 추가 헬릭스(14a)의 제2 경사 각도에 의존한다. 여기서, 교차 각도(118a)은 90 °이다.
또한 다른 제1 경사 각도에 대해서, 45 °의 제2 경사 각도가 바람직하게 선택되어 대응하게 구성된 헬릭스가 연결점에서 수직으로 교차하고 이들 연결점은 바람직하게 높은 하중 지지 용량(load-bearing capacity)을 갖는다.
도 6은 헬릭스(12a)의 일부를 개략적으로 도시한 종단면도이다. 도 7은 헬릭스(12a)의 일부를 횡단면도로 개략적으로 도시한다. 도 8은 헬릭스(12a)의 일부를 사시도로 나타내고 있다. 와이어(18a)는 제1 레그(20a) 및 제2 레그(22a)의 경로를 따라 토션 없이 적어도 실질적으로 벤딩된다. 또한, 와이어(18a)는 벤딩 영역(24a)의 경로를 따라 토션 없이 적어도 실질적으로 벤딩된다.
도 6은 도식적인 도면으로 헬릭스(12a)의 종방향(28a)으로 본 헬릭스(12a)를 도시한다. 도 1 내지 도 5에서, 헬릭스(12a), 특히 벤딩 영역(24a)은 도 6의 도면에 대해 단순화된 도면으로 도시된다. 헬릭스(12a)의 종방향(28a)으로 평행한 종단면에서, 벤딩 영역(24a)은 벤딩 곡률과 상이한 제1 변이 곡률을 가지며 제1 레그(20a)에 연결되는 제1 변이 영역(36a)을 가지며 벤딩 곡률을 갖는 벤딩 구역(34a)을 포함한다. 벤딩 구역(34a)은 제1 변이 구역(36a)에 연결된다. 벤딩 구역(34a)과 제1 변이 구역(36a)은 서로 나란히 배열되고 특히 서로 통합된다. 벤딩 구역(34a)과 제1 변이 구역(36a)은 일 부분으로 서로 연결된다. 제1 변이 구역(36a)은 제1 레그(20a)에 통합된다. 제1 변이 구역(36a)은 일 부분으로 제1 레그(20a)에 연결된다.
종단면에서, 벤딩 영역(24a)은 벤딩 곡률과 상이한 제2 변이 곡률(transition curvature)을 가지며 제2 레그(22a)에 연결되는 제2 변이 구역(38a)을 포함한다. 제2 변이 구역(38a)은 일 부분으로 벤딩 구역(34a)에 연결된다. 제2 변이 구역(38a)은 제2 레그(22a)에 통합된다. 제2 변이 구역(38a)은 일 부분으로 제2 레그(22a)에 연결된다. 벤딩 구역(34a), 제1 변이 구역(36a) 및 제2 변이 구역(38a)은 벤딩 영역(24a)과 일체로 구성된다. 제1 변이 곡률과 제2 변이 곡률은 동일하다. 제1 변이 곡률과 제2 변이 곡률은 서로 상이하며, 이에 따라 특히 스프링 특성 곡선 및/또는 변형 특성이 상이한 전방 측면과 후방 측면을 갖는 철망을 형성할 수 있다.
종단면에서, 제1 변이 구역(36a) 및 제2 변이 구역(38a)은 거울 대칭으로 구성된다. 제1 변이 구역(36a) 및 제2 변이 구역(38a)은 철망(10a)의 주 연장 평면에 대해 거울 대칭이다. 제1 변이 구역(36a) 및 제2 변이 구역(38a)은 제1 레그(20a)가 연장되는 평면과 제1 레그(20a)가 연장되는 평면에 대해 평행하고 제2 레그(22a)가 연장되는 평면 사이에서 중심에서 연장되는 평면에 대해 거울 대칭이고 중심으로 연장되는 평면은 상기 평면에 대해 평행하다.
벤딩 곡률은 제1 변이 곡률보다 더 크다. 벤딩 곡률은 변이 곡률보다 더 크다. 벤딩 구역(34a)은 원-형상의 경로를 따른다. 벤딩 구역(34a)은 원형 형상의 경로를 따른다. 종단면에서, 벤딩 구역(34a)은 원호 형상으로 만곡된다. 종단면에서, 벤딩 구역(34a)은 180° 미만으로 벤딩된다. 벤딩 구역(34a), 제1 변이 구역(36a) 및 the 제2 변이 구역(38a)은 종단면에서, 모두가 180°로 벤딩된다. 본 경우에, 벤딩 곡률, 특히 벤딩 구역(34a)의 윤곽은 제1 변이 곡률, 특히 제1 변이 구역(36a)의 윤곽, 연속적으로 특히 수리적으로 꼬임이 없도록 통합된다. 게다가, 본 경우에, 벤딩 곡률, 특히 벤딩 구역(34a)의 윤곽은 제2 변이 곡률, 특히 연속적으로 제2 변이 구역(38a)의 윤곽, 특히 수리적으로 연속적으로 꼬임이 없도록 통합된다. 게다가, 제1 변이 곡률, 특히 제1 변이 구역(36a)의 경로는 연속적으로 제1 레그(20a)의 직선 윤곽, 특히 수리적으로 연속적으로 꼬임이 없도록 통합된다. 게다가, 본 경우에, 제2 변이 곡률, 특히 제2 변이 구역(38a)의 경로는 연속적으로 제2 레그(22a)의 직선 윤곽, 특히 수리적으로 연속적으로 꼬임이 없도록 통합된다. 또한, 각각의 변이는 꼬임이 제공된다. 제1 변이 곡률 및/또는 제2 변이 곡률은 보이지 않고, 특히 제1 변이 구역 및/또는 제2 변이 구역은 전체 연장부에 걸쳐 또는 적어도 부분적으로 직선 윤곽을 갖는다.
도 7은 역 벤드 시험(reverse bend test)을 수행하기 위한 벤드 시험 장치(120a)를 개략적으로 도시한다. 벤드 시험 장치(120a)는 와이어의 시험 단편을 클램핑하도록 구성되는 클램핑 조우(122a, 124a)를 포함하다. 도시된 경우에는 이는 와이어(18a)의 시험 단편(42a)이다. 벤드 시험 장치(120a)는 벤딩 레버(128a)를 포함하며, 벤딩 레버(128a)는 전후로 피벗회전가능하도록 지지된다. 벤딩 레버(128a)는 와이어(18a)의 시험 단편(42a)을 위한 드라이버(130a, 132a)를 포함한다. 벤드 시험 장치(120a)는 벤딩 실린더(40a)를 포함하며, 이 벤딩 실린더 주위에서 와이어(18a)의 시험 단면(18a)이 역 벤드 시험에서 벤딩된다. 벤드 시험 장치(120a)는 벤딩 실린더(40a)와 동일하게 구현되는 추가 벤딩 실린더(126a)를 포함한다. 추가 벤딩 실린더(126a)는 벤딩 실린더(40a)에 대향하게 배치된다.
역 벤드 시험에서, 벤딩 레버(128a)는 교대로 벤딩 실린더(40a)와 추가로 벤딩 실린더(126a) 주위에서 90°만큼 시험 단편(42a)을 벤딩한다. 역 벤드 시험은 일반적으로 와이어(18a)의 시험 단편(42a)의 유연성 및/또는 하중 지지 용량을 시험하기 위해 와이어(18a)의 시험 단편(42a)이 파손될 때까지 수행된다.
벤딩 실린더(40a)는 와이어의 직경(d)의 2배 이하인 최대 직경(2d)을 갖는다. 본 경우에, 벤딩 실린더(40a)는 5 mm의 직경을 갖는다. 바람직하게, 3.75　mm의 벤딩 실린더 직경이 2 mm의 와이어 직경에 대해 선택된다. 바람직하게, 5　mm의 벤딩 실린더 직경이 3 mm의 와이어 직경에 대해 선택된다. 바람직하게, 7.5　mm의 벤딩 실린더 직경이 4 mm의 와이어 직경에 대해 선택된다. 바람직하게, 10　mm의 벤딩 실린더 직경이 5 mm의 와이어 직경에 대해 선택된다.
본 경우에, 와이어(18a)의 시험 단편(42a)은 대략 85　mm의 길이를 갖는다. 바람직하게, 약 75 mm의 시험 단편 길이가 2 mm의 와이어 직경에 대해 선택된다. 바람직하게, 약 85 mm의 시험 단편 길이가 3 mm의 와이어 직경에 대해 선택된다. 바람직하게, 약 100 mm의 시험 단편 길이가 4 mm의 와이어 직경에 대해 선택된다. 바람직하게, 약 115 mm의 시험 단편 길이가 5 mm의 와이어 직경에 대해 선택된다. 바람직하게, 시험 단편(42a)은 특히 철망(10a) 및/또는 종방향 요소(16a)의 제조에 앞서 와이어(18a)로부터 절단된다.
벤딩 실린더(40a) 및 특히 추가 벤딩 실린더(126a) 주위에서 역 벤드 시험에서, 각각 와이어(18a)의 시험 단편(42a)은 파열 없이 M회 이상 상반된 방향으로 적어도 90°만큼 벤딩될 수 있고, M은 반올림에 의해 적용 시에 C·R-0.5·d-0.5로 결정될 수 있고 d는 와이어(18a)의 직경(mm)이고, R은 와이어(18a)의 인장 강도(N　mm-2)이며, C는 400　N0.5　mm0 .5 이상의 인자이다. 역 벤드 시험은 철망(10a)의 제조뿐만 아니라 설치 및 특히 충격 시에 철망(10a)의 변형 거동에 모두 관련되는 벤딩 특성과 관련하여 인장 강도 외에도 와이어(18a)를 시험할 수 있게 한다. C에 대해 더 큰 값이 선택되면, 예를 들어 유연성이 더 높은 와이어가 선택될 수 있다. C는 예를 들어 500　N0.5　mm0 .5 또는 750　N0.5　mm0 .5 또는 1000　N0.5　mm0 .5 또는 2000　N0.5　mm0 .5 또는 이 초과의 인자일 수 있다. 본 경우에, 상기 공식은 M' = 400　N0.5　mm0.5 Х(1770　N　mm2)-0.5 Х(3　mm)-0.5 = 5.4892의 값을 제시한다. 본 경우에, 본 경우에, 이 공식을 적용한 다음 M'을 내림하면 M의 값은 5이다.
벤드 시험 장치(120a)는 벤딩 길이(133a)를 형성한다. 벤딩 길이(133a)는 벤딩 실린더(40a)의 최고 지점과 드라이버(130a, 132a)의 최저 지점 사이의 수직 거리이다. 본 경우에, 벤딩 길이(133a)는 대략 35　mm이다. 바람직하게 대략 25 mm의 벤딩 길이가 2 mm의 와이어 직경에 대해 선택된다. 바람직하게 대략 35 mm의 벤딩 길이가 3 mm의 와이어 직경에 대해 선택된다. 바람직하게 대략 50 mm의 벤딩 길이가 4 mm의 와이어 직경에 대해 선택된다. 바람직하게 대략 75 mm의 벤딩 길이가 5 mm의 와이어 직경에 대해 선택된다.
역 벤드 시험에 의해 적합한 와이어(18a)가 철망(10a)의 제조 이전에 식별될 수 있다. 와이어(18a)는 시험 단편(42a)이 벤딩 실린더(40a) 주위에서 전후로 및 특히 파열 없이 M회 이상 상반된 방향으로 적어도 90°로 추가 벤딩 실린더(126a) 주위에서 벤딩될 수 있다. 도 8은 압축 시험을 실시하기 위한 압축 장치(134a)를 개략적으로 도시한다. 압축 장치(134a)는 2개의 대향 평행 플레이트(48a, 50a), 즉 제1 플레이트(48a) 및 제2 플레이트(50a)를 포함한다. 플레이트(48a, 50a)는 압축 경로(52a)를 따라 서로를 향해 이동 가능하다. 제1 플레이트(48a)는 제2 플레이트(50a)를 향해 이동할 수 있다. 또한, 본 경우에 플레이트(48a, 50a)는 압축 시험에서 대략 117 μm s-1의 속도로 서로를 향해 이동한다.
바람직하게, 압축 시험에 앞서, 제1 플레이트(48a) 및/또는 제2 플레이트(50a)는 특히 대략 333　μm　s-1의 속도 및/또는 약 10　kN의 프리-로드로 와이어(18a)의 시험 단편(42a)과 접촉하도록 이를 향하여 가로지르고 예를 들어, 인자 2, 인자 5, 인자 10, 인자 20, 인자 50, 인자 100과 상이한 다른 프리로드 및/또는 속도가 또한 허용될 수 있다.
압축 시험은 헬릭스(12a)의 시험 단편(46a)을 압축하는 단계를 포함한다. 헬릭스(12a)의 시험 단편(46a)은 헬릭스(12a)로부터 취해지며, 특히 헬릭스(12a)를 절단함으로써 취해진다. 헬릭스(12a)의 시험 단편(46a)은 특히 정확히 5개의 레그 및 4개의 벤딩 영역을 포함한다. 헬릭스(12a)는 횡방향 연장부(44a)(도 4a 참조)를 갖는다. 본 경우에, 횡방향 연장부(44a)는 대략 12 mm이다. 횡방향 연장부(44a)는 벤딩 실린더(40a)의 기하학적 형상에 종속된다. 횡방향 연장부(44a)는 벤딩 곡률, 제1 변이 곡률 및 제2 변이 곡률에 종속된다. 임의의 다른 횡방향 연장부, 및 응용에 대한 이들의 적응이 고려될 수 있다. 예를 들어, 더 작은 횡방향 연장부가 얇은 두께를 갖는 철망이 필요한 경우 적용될 수 있고 예를 들어 최대 10 mm 또는 최대 7 mm의 횡방향 연장부가 적용될 수 있다. 더 큰 횡방향 연장부, 예를 들어 15 mm 초과 또는 25 mm 초과 또는 40 mm 초과 또는 심지어 이 초과의 횡방향 연장부가 허용될 수 있다. 특히, 더 큰 직경의 종방향 요소의 경우 대응하도록 더 큰 횡방향 연장부를 선택하는 것이 고려될 수 있다. 그러나, 대응 종방향 요소의 큰 직경과 동시에 작은 횡방향 연장부를 갖는 밀접하게 벤딩된 철망이 또한 고려될 수 있다. 특히 얇은 망 두께를 구현하기 위하여, 제1 벤딩 영역과 제2 벤딩 영역은 작은 각도로 교차하고, 특히 대응 제2 경사 각도는 45° 미만, 예를 들어 30° 또는 20° 또는 심지어 이 미만의 값을 갖는 것이 고려될 수 있다. 제1 벤딩 영역과 제2 벤딩 영역은 큰 각도로 교차하고, 특히 대응 제2 경사 각도는 45° 초과, 예를 들어 60° 또는 70° 또는 심지어 이 초과의 값을 갖는 것이 고려될 수 있고, 그 결과 특히 철망은 헬릭스들 사이에 두꺼운 두께 및 좁게 구성된 연결점을 갖도록 형성될 수 있다.
도 9는 도식적인 압축 경로 력 다이어그램(58a)에서 압축 시험 시에 헬릭스(12a)의 시험 단편(46a)의 스프링 상수 곡선(56a)을 도시한다. 압축 경로 력 다이어그램(58a)은 플레이트(48a, 50a), 특히 제1 플레이트(48a)의 위치가 압축 경로(52a)를 따라 마킹되는 압축 경로 축(136a)을 포함한다. 압축 경로 력 다이어그램(58a)은 힘 축(138a)을 포함하며, 상기 힘 축 상에서 압축 시험에서 발생되는 압축력이 압축 경로(52a)의 각각의 지점에서 마킹된다. 압축 경로(134a)는 압축 경로 력 다이어그램(58a)에 따라 스프링 특성 곡선(56a)을 결정하도록 구성된다. 헬릭스(12a)로부터 취해진 헬릭스(12a)의 시험 단편(46a)이 평행한 플레이트(48a, 50a)들 사이에서 압축 시험 시에 스프링 특성 곡선(56a)을 도시하며 - 압축 시험은 헬릭스(12a)의 전방 방향(54a)에 평행하게 압축 경로(52a)를 따라 이동하는 플레이트(48a, 50a)를 통한 압축 단계를 포함함 - 이 특성 곡선 내에서 압축 경로 력 다이어그램(58a)이 제1 기울기에 따라 적어도 대략 선형으로 이어지고 압축 경로(52a)의 시작부로부터 시작하는 제1 부분 특성 곡선(60a)을 갖는다. 본 경우에, 제1 부분 특성 곡선(60a)이 선형으로 이어진다. 여기서 압축 경로(52a)는 헬릭스(12a)의 시험 단편(46a) 상에서 접하는 플레이트(48a, 50a)에서 시작하고 어떠한 압축력도 헬릭스(12a)의 시험 단편(46a) 상에 작용하지 않는다. 압축 경로(52a)는 그 뒤에 헬릭스(12a)의 시험 단편(46a)이 평평해지는 지점까지 연장된다. 특히, 압축 경로(52a)는 와이어 직경(d)과 횡방향 연장부(44a) 사이의 차이와 대략 동일한 거리에 걸쳐 연장된다. 특히 헬릭스(12a)의 시험 단편(46a)은 실질적으로 와이어 직경(d)까지 압축 시험 시에 평평해진다.
제1 부분 특성 곡선(60a)은 헬릭스(12a)의 횡방향 연장부(44a)의 적어도 1/4과 동일한 압축 경로 값 범위(66a)에 걸쳐 연장된다.
제1 부분 특성 곡선(60a)은 바로 뒤에는 대략 선형으로 연장되는 제2 부분 특성 곡선(62a)이 이어진다. 제2 부분 특성 곡선(62a)은 제1 기울기보다 큰 제2 기울기를 갖는다. 제2 기울기는 제1 기울기의 4배 이하이다. 본 경우에, 제2 기울기는 제1 기울기의 대략 2배이다. 그러나, 예를 들어, 1.1배 또는 1.5배 또는 2.5배 또는 3배 또는 3.5배 등과 같은 제1 기울기와 제2 기울기 사이의 다른 인자가 고려될 수 있다.
스프링 특성 곡선(56a)은 제1 부분 특성 곡선(60a)과 제2 부분 특성 곡선(62a) 사이의 변이 영역(68a)에 꼬임(70a)을 갖는다. 꼬임(70a)은 스프링 특성 곡선(56a)의 기울기가 제1 기울기에서 제2 기울기로 상승하는 변화에 대응한다.
제2 부분 특성 곡선(62a)은 헬릭스(12a)의 횡방향 연장부(44a)의 적어도 5분의 1에 대응하는 압축 경로값 범위(72a)에 걸쳐있다.
제2 부분 특성 곡선(62a)은 볼록하게 만곡된 제3 부분 특성 곡선(64a)이 뒤이은다. 제3 부분 특성 곡선(64a)은 계속 증가하는 기울기를 갖는다. 제2 부분 특성 곡선(62a)과 제3 특성 곡선(64a) 사이의 변이부에는 꼬임이 없다. 제2 기울기는 제3 부분 특성 곡선(64a)의 기울기에 연속적으로 통합된다. 제2 부분 특성 곡선(62a)과 제3 부분 특성 곡선(64a) 사이의 변이 지점(116a)에서, 제3 부분 특성 곡선(64a)의 기울기는 제2 기울기에 대응한다.
도 10은 철망(10a)을 제조하기 위한 벤딩 장치(74a)를 사시도로 도시한다. 도 11은 제1 작동 상태에서 벤딩 장치(74a)의 벤딩 공간(140a)을 사시도로 도시한다. 도 12는 제2 작동 상태에서의 벤딩 공간(140a)을 사시도로 도시한다. 벤딩 장치(74a)는 철망(10a)을 제조하도록 구성된다. 벤딩 장치(74a)는 헬릭스(12a)를 제조하도록 구성된다. 벤딩 장치(74a)는 헬릭스(12a), 특히 레그(20a, 22a) 및 헬릭스(12a)의 벤딩 영역(24a)의 기하학적 형상에 따라 헬릭스(12a)의 벤딩을 위해 구성된다. 벤딩 장치(74a)는 헬릭스 블랭크(76a)로부터 철망(10a), 각각 헬릭스(12a)을 제조하도록 구성된다. 헬릭스 블랭크(76a)는 본 명세서에서 종방향 요소(16a)에 의해 비-벤딩 상태로 구현된다. 본 경우에 와이어(18a)는 헬릭스 블랭크(76a)를 구현한다. 그러나, 헬릭스 블랭크는 와이어 번들 및/또는 와이어 스트랜드 및/또는 와이어 로프 및/또는 다른 유형의 종 방향 요소로서 구현될 수 있다. 벤딩 장치(74a)는 헬릭스 블랭크(76a)의 벤딩에 의해 헬릭스(12a)를 제조하도록 구성된다.
벤딩 장치(74a)는 벤딩 유닛(78a)을 포함한다. 벤딩 유닛(78a)은 벤딩 테이블(82a)뿐만 아니라 벤딩 맨드릴(80a)을 포함한다. 벤딩 테이블(82a)은 벤딩 맨드릴(80a)을 중심으로 헬릭스 블랭크(76a)를 벤딩하도록 구성된다. 벤딩 테이블(82a)은 벤딩 맨드릴(80a)을 전체적으로 순환시키는 방식으로 지지된다. 제조 시, 벤딩 테이블(82a)은 벤딩 맨드릴(80a) 주위에서 순환 방향(142a)으로 연속적으로 연장된다. 벤딩 맨드릴(80a)은 종축(144a)을 갖는다. 벤딩 맨드릴(80a)의 종축(144a)은 벤딩 맨드릴(80a)의 주 연장 방향(94a)과 평행하게 연장된다.
벤딩 장치(74a)는 공급 유닛(84a)을 포함하고, 공급 유닛(84a)은 공급 축(86a)을 따라 공급 방향(88a)으로 헬릭스 블랭크(76a)를 전방 공급하도록 구성된다. 공급 축(86a)은 공급 방향(88a)과 평행하게 배치된다. 공급 방향(88a)은 헬릭스 블랭크(76a)의 주 연장 방향과 평행하게 연장된다. 벤딩 맨드릴(80a)의 공급 축(86a) 및 종축(144a)은 적어도 실질적으로, 특히 정확히 제1 경사 각도(26a)와 동일한 각도를 포함한다. 제1 경사 각도(26a)는 벤딩 맨드릴(80a)의 종축(144a)에 대한 공급 축(86a)의 조절에 의해 조절가능하다.
벤딩 장치(74a)는 기하학적 형상 조절 유닛(90a)을 포함하며, 이는 헬릭스(12a)의 기하학적 형상을 조절하도록 구성된다. 기하학적 형상 조절 유닛(90a)은 제1 레그(20a) 및 제2 레그(22a)의 길이를 조절하도록 구성된다. 기하학적 형상 조절 유닛(90a)은 헬릭스(12a)의 횡방향 연장부(44a)를 조절하도록 구성된다. 기하학적 형상 조절 유닛(90a)은 제1 경사 각도(26a)를 조절하도록 구성된다. 기하학적 형상 조절 유닛(90a)은 제2 경사 각도(30a)를 조절하도록 구성된다. 기하학적 형상 조절 유닛(90a)은 벤딩 곡률을 조절하도록 구성된다. 기하학적 형상 조절 유닛(90a)은 제1 변이 곡률을 조절하도록 구성된다. 기하학적 형상 조절 유닛(90a)은 제2 변이 곡률을 조절하도록 구성된다. 기하학적 조절 유닛(90a)은 벤딩 영역(24a), 특히 벤딩 구역(34a), 특히 제1 변이 구역(36a) 및 특히 제2 변이 구역(38a)의 기하학적 형상을 조절하도록 구성된다. 기하학적 형상 조절 유닛(90a)은 벤딩 맨드릴(80a)의 공급 축(86a)과 종축(144a) 사이의 각도를 조절하기 위한 배향 요소(146a)를 포함한다. 배향 요소(146a)는 장방형 홀로 구성된다.
제조 동안 헬릭스 블랭크(76a)는 반복적으로 전방을 향하여 공급된다. 수행된 전방 공급에 이어, 벤딩 유닛(78a), 특히 벤딩 테이블(82a)은 각각 제조된 헬릭스(12a)의 벤딩 영역(24a)을 생성하기 위해 벤딩 맨드릴(80a) 주위에서 헬릭스 블랭크(76a)를 각각 벤딩시킨다. 본 명세서에서 벤딩 맨드릴(80a)의 직경은 벤딩 구역(34a)의 벤딩 곡률을 형성하고 헬릭스(12a)의 횡방향 연장부(44a)를 적어도 부분적으로 형성한다. 특히, 벤딩 맨드릴(80a)의 직경은 벤딩 영역(24a)의 내부 반경을 형성한다.
기하학적 형상 조절 유닛(90a)은 횡방향 스트로크 유닛(92a)을 포함하고, 횡방향 스트로크 유닛(92a)은 벤딩 맨드릴(80a) 주위에서 벤딩 테이블(82a)의 순환에 대해 동조화된 방식으로 및 벤딩 맨드릴(80a)의 주 연장 방향(94a)을 따라 공급 축(86a)에 대해 벤딩 테이블(82a)의 위치를 주기적으로 변화시키도록 구성된다. 본 경우에 횡방향 스트로크 유닛(92a)은 헬릭스 블랭크(76a)를 벤딩 테이블(82a)에 이송하는 이송 요소(148a)를 포함한다. 이송 요소(148a)는 안내 롤(152a, 154a)을 갖는 안내 테이블(150a)로서 구현된다. 이송 요소(148a)는 벤딩 테이블(82a)에 대해 횡방향 스트로크 방향(156a)으로 변위 가능하게 지지되고 횡방향 스트로크 방향(156a)에 대항한다. 횡방향 스트로크 방향(156a)은 벤딩 맨드릴(80a)의 주 연장 방향(94a)과 평행하게 연장된다. 기하학적 형상 조절 유닛(90a)은 최대 횡방향 스트로크(160a)를 조절하도록 구성된다. 이송 요소(148a)는 횡방향 스트로크 방향(156a)과 평행하게 최대 횡방향 스트로크(160a)에 의해 변위가능하다.
횡방향 스트로크 유닛(92a)은 이송 요소(148a)의 이동을 벤딩 맨드릴(80a) 주위의 벤딩 테이블(82a)의 순환으로 기계적으로 결합하는 결합 요소(162a)를 포함한다. 본 경우에, 결합 요소(162a)는 이송 요소(148a)를 벤딩 장치(74a)의 공유 드라이브(도시되지 않음)에 기계적으로 결합하는 레버 드라이브이다. 벤딩 맨드릴(80a) 주위에서 벤딩 테이블(82a)이 순환하는 동안, 이송 요소(148a)는 시작 위치로부터 멀어지고 벤딩 테이블(82a)로부터 이격되도록 횡방향 스트로크 방향(156a)에 평행하게 편향된다. 특히 바람직하게는, 벤딩 테이블(82a)의 이러한 순환 시에, 이송 요소(148a)는 그 시작 위치로 재차 이동한다. 특히, 횡방향 스트로크 유닛(92a)은 제2 경사 각도(30a)로 벤딩됨으로써 생성된 벤딩 영역을 제공하도록 구성된다. 특히, 횡방향 스트로크 유닛(92a)은 조절가능한 최대 횡방향 스트로크(160a)를 생성하도록 구성된다. 최대 횡방향 스트로크(160a)에 의해 제2 경사 각도(30a)가 조절가능하다. 최대 횡방향 스트로크(160a)는 특히 제1 경사 각도(26a)와 상이한 제2 경사 각도(30a)을 생성할 수 있게 하며, 특히 헬릭스 블랭크(76a)가 벤딩 맨드릴(80a) 주위의 벤딩 영역의 벤딩에서 측방향으로 오프셋배열 방식에 의해 이루어진다.
벤딩 맨드릴(80a)이 구동된다. 벤딩 맨드릴(80a)은 종축(144a) 주위에서 회전 가능하게 지지된다. 벤딩 맨드릴(80a)은 벨트(164a)를 통해 벤딩 장치(74a)의 공유 드라이브와 결합된다. 벤딩 맨드릴(80a)은 조절가능하게 구성된다. 벤딩 유닛(78a)은 직경이 상이한 벤딩 맨드릴이 장착될 수 있다. 기하학적 형상 조절 유닛(90a)은 헬릭스 블랭크(76a)에 대한 최대 공급 전방 위치를 형성하는 적어도 하나의 접합 요소(98a)를 갖는 접합 유닛(96a)을 포함한다. 전방 공급에서, 헬릭스 블랭크(76a)는 최대 공급 전방 위치까지 공급 유닛(84a)에 의해 전방으로 공급될 수 있다. 벤딩 테이블(82a)에 의해 벤딩 맨드릴(80a) 주위에서 벤딩되기 전에, 헬릭스 블랭크(76a)는 최대 공급 전방 위치에 위치된다. 최대 공급 전방 위치에서, 헬릭스 블랭크(76a)는 헬릭스(12a)의 가장 최근에 만곡된 벤딩 영역(166a)을 갖는 접합 요소(98a)에 접한다.
도 11에 도시된 제1 작동 상태는 벤딩 맨드릴(80a) 주위에서 헬릭스 블랭크(76a)가 벤딩되기 직전의 상황에 대응된다. 제1 작동 상태에서, 헬릭스 블랭크(76a)는 최대 공급 전방 위치에 있다. 도 12에 도시된 제2 작동 상태는 벤딩 맨드릴(80a) 주위에서 헬릭스 블랭크(76a)를 벤딩하는 동안의 상황에 대응한다. 벤딩 테이블(82a)은 제1 작동 상태에서의 위치에 대해 순환 방향(142a)을 따라 오프셋된 제2 작동 상태에 있다. 접합 요소(98a)는 벤딩 맨드릴(80a) 주위를 전체적으로 순환하는 방식으로 지지된다. 제조 시, 접합 요소(98a)는 순환 방향(142a)으로 벤딩 맨드릴(80a) 주위에서 연속적으로 순환한다.
벤딩 맨드릴(80a) 주위에서 벤딩 테이블(82a)의 순환 시에, 접합 부재(98a)에 대한 벤딩 테이블(82a)의 위치는 가변적이다. 벤딩 테이블(82a)은 벤딩 맨드릴(80a) 주위에서 특히 순환 방향(142a)으로 벤딩 테이블(82a)의 순환 동안, 특히 피벗 축(102a)을 중심으로 피벗회전 방식으로 지지된다. 제조 시에, 피벗 축(102a)은 원형 경로(168a)상에서 이동한다(도 13 참조). 제조 시에, 피벗 축(102a)은 일정한 각속도로 이동한다. 벤딩 중에 벤딩 테이블(82a) 및 접합 요소(98a)는 동일한 속도로 벤딩 맨드릴(80a) 주위를 순환한다. 벤딩 후에, 벤딩 테이블(82a)은 피벗 축(102a) 주위에서 피벗회전하며, 그 결과 최대 벤딩 각도가 형성된다. 그 뒤, 특히 헬릭스 블랭크(76a)의 전방 공급 동안, 벤딩 테이블(82a)은 피벗 축(102a) 주위에서 후방으로 피벗회전한다. 제1 작동 상태에서, 접합 요소(98a)는 벤딩 테이블(82a) 상에 배열된다.
접합 요소(98a)는 오목하게 만곡된 접합 표면(100a)을 포함한다. 순환 방향(142a)으로, 접합 표면(100a)은 이에 따라 원호 형상으로 만곡된다. 접합 표면(100a)은 또한 순환 방향(142a)으로 곡률에 수직으로 원호 형상으로 만곡된다. 순환 방향(142a)에 수직인 곡률 반경은 벤딩 영역(24a)의 곡률 반경에 적어도 실질적으로 대응한다. 최대 공급 전방 위치에서, 가장 최근에 만곡된 벤딩 영역(166a)은 접합 표면(100a)에 접하며, 이 접합 표면은 원호 형상으로 가장 최근에 만곡된 벤딩 영역(166a) 주위에서 벤딩된다.
헬릭스 블랭크(76a)의 전진 공급이 수행되는 공급 전진 작동 상태에서, 공급 축(86a)에 대한 접합 부재(98a)의 위치는 가변적이다. 공급 전방 작동 상태에서, 특히 접합 요소(98a)에 접하고 특히 최대 공급 전방 위치 있는 헬릭스 블랭크(76a)에 이어서, 접합 요소(98a)는 가장 최근에 만곡된 벤딩 영역(166a)을 따라 순환 방향(142a)으로 이동한다.
벤딩 유닛(78a)은 고인장 스틸로 제조된 적어도 하나의 와이어로 헬릭스 블랭크를 벤딩하도록 구성된다. 본 경우에, 헬릭스 블랭크(76a)는 벤딩 유닛(78a)에 의해 벤딩될 수 있다. 벤딩 유닛(78a)은 추가로 예를 들어 상이한 종방향 요소, 예를 들어 와이어 스트랜드, 와이어 로프, 외이어 번들 등뿐만 아니라 헬릭스 내로 상이한 직경 및/또는 인장 강도를 갖는 단일 와이어로 구현된 헬릭스 블랭크를 벤딩시키도록 구성된다. 또한, 벤딩 장치(74a)는 상응하는 벤딩된 헬릭스로부터 철망, 특히 철망(10a)을 제조하도록 구성된다.
벤딩 유닛은 180° 초과로 벤딩 맨드릴(80a) 주위에서 벤딩 테이블(32a)의 단일의 순환, 특히 각각의 순환 시에 헬릭스 블랭크(76a)를 벤딩시키도록 구성된다. 여기서 벤딩 각도는 피벗 축(102a) 주위에서 벤딩 테이블(82a)의 피벗 회전 시점에 의해 정해진다. 벤딩 유닛(78a)은 특히 높은 경도로 인해 굽힘 후의 헬릭스 블랭크(76a)의 리바운드를 보상하기 위해 헬릭스 블랭크(76a)를 오버벤딩하도록 구성된다. 벤딩 유닛(78a)은 정확히 180 °의 전체 각도를 벤딩 영역(24a)에 제공하도록 구성되어 헬릭스(12a) 자체가 직선으로 연장되도록 제조된다.
기하학적 형상 조절 유닛(90a)은 벤딩 맨드릴(80a) 주위에서 벤딩 중에 벤딩 맨드릴(80a)로부터 볼 때 벤딩 테이블(82a) 뒤에서 헬릭스(12a)를 적어도 부분적으로 고정하는 홀딩 요소(106a)를 갖는 홀딩 유닛(104a)을 포함한다. 홀딩 요소(106a)는 헬릭스(12a) 주위에 부분적으로 결합된다. 홀딩 요소(106a)는 포크 형으로 구현된다. 헬릭스(12a)가 순환 방향(142a)으로 공-회전하는 벤딩 맨드릴(80a) 주위에서 헬릭스 블랭크(76a)를 벤딩 동안에, 홀딩 요소(106a)는 헬릭스(12a)를 지지한다.
홀딩 요소(106a)는 벤딩 맨드릴(80a) 주위를 전체적으로 순환하는 방식으로 지지된다. 홀딩 요소(106a)는 피벗 축(108a) 주위에서 피벗회전가능하게 지지되며, 이는 벤딩 맨드릴(80a) 주위에서 홀딩 요소(106a)의 순환 동안 벤딩 맨드릴(80a) 주위를 자체적으로 순환한다. 홀딩 요소(106a)는 벤딩 테이블(82a) 상에 지지된다. 홀딩 요소(106a)의 피벗 축(108a)은 벤딩 테이블(82a)의 피벗 축(102a)과 동일하다. 피벗 축(108a)은 벤딩 테이블(82a) 상에서 홀딩 요소(106a)를 지지하는 지지 핀(170a)을 통해 연장된다. 벤딩 맨드릴(80a) 주위에서 홀딩 요소(106a)의 순환 시에, 벤딩 테이블(82a)에 대한 홀딩 요소(106a)의 위치는 가변적이다. 벤딩 이후에 홀딩 요소(106a)는 헬릭스(12a)로부터 이격되는 방향으로 피벗회전하고 헬릭스(12a) 아래의 시작 위치로 재차 이동한다. 다음에, 홀딩 요소(106a)는 이번보다 또 다른 레그에 근접하게 헬릭스(12a) 주위에 결합된다.
도 13은 벤딩 테이블(82a) 및 홀딩 요소(106a)의 슬롯 링크(172a, 174a)를 개략적인 측면도로 도시한다. 제1 슬롯 링크(172a)는 벤딩 맨드릴(80a) 주위에서 벤딩 테이블(82a)의 순환 시에 피벗 축(102a) 주위에서 벤딩 테이블(82a)을 피벗회전시킨다. 제2 슬롯 링크(174a)는 벤딩 맨드릴(80a) 주위에서 홀딩 요소(106a)의 순환 시에 홀딩 요소(106a)의 피벗 축(108a) 주위에서 홀딩 요소(106a)를 피벗회전시킨다.
도 14는 철망(10a)의 제조 방법의 개략적인 흐름도를 도시한다. 제1 방법 단계(176a)에서, 종방향 요소(16a)로부터 와이어(18a)의 시험 단편(42a)이 취해지고, 전술된 역 벤드 시험을 수행함으로써 와이어(18a)가 적절히 식별된다. 따라서 적합하지 않은 와이어가 더 이상 사용되지 않는다.
제2 방법 단계(178a)에서, 철망(10a)은 적절히 식별된 와이어(18a)를 이용하여 종방향 요소(16a)로부터 제조된다. 철망(10a)은 벤딩에 의해 제조되며, 여기서 헬릭스(12a)가 제조된다. 제2 방법 단계(178a)에서, 헬릭스(12a)는 벤딩 장치(74a)를 통해 제조된다. 제3 방법 단계(180a)에서, 헬릭스(12a)의 시험 단편(46a)은 헬릭스(12a)로부터 취해지고 이미 기술된 압축 시험을 통하여 시험된다. 제3 방법 단계(180a)는 철망(10a)의 시험 단편을 제조하는 짧은 시험 실행 후 및/또는 품질 제어 목적으로 수행될 수 있다.
전술된 방법 단계(176a, 178a, 180a)는 또한 서로 독립적으로 수행될 수 있다. 예를 들어, 철망을 상이한 방식으로 구현하기 위해 와이어 또는 역 벤드 시험에 의해 적합한 것으로 식별된 대응하는 종방향 요소를 처리하는 것이 고려될 수 있다. 또한, 벤딩 장치를 통해 역 벤드 시험 및/또는 압축 시험에서 설명된 거동을 나타내는 와이어를 포함하지 않는 철망을 제조하는 것이 고려될 수 있다. 또한, 철망에 대해 임의의 제조 방법이 고려될 수 있으며, 특히 압축 시험에서 설명된 거동을 보여준다. 브레이딩 나이프 및/또는 다른 적합한 제조 장치에 의해 및/또는 전후로 피벗회전가능한 벤딩 테이블에 의해 설명된 하나 또는 복수의 특징부를 갖는 철망을 제조하는 것이 주로 고려될 수 있다.
도 15 내지 25는 본 발명의 또 다른 예시적인 실시예를 도시한다. 이하의 설명 및 도면은 예시적인 실시예들 간의 차이에 실질적으로 제한되며, 실질적으로 동일한 지정 구성 요소, 특히 동일한 도면부호를 갖는 구성 요소와 관련하여 주요하게 다른 예시적인 실시예의 설명 및/또는 도면이, 특히 도 1 내지 도 14가 언급될 수 있다.
예시적인 실시예를 구별하기 위해, 문자(a)는 도 1 내지 14에서 예시적인 실시예의 도면 부호에 추가되었다. 도 15 내지 25의 예시적인 실시예에서, 문자(a)는 문자 b 내지 j로 대체되었다.
도 15는 도식적 정면도에서 제2 철망(10b)을 도시한다. 제2 철망(10b)은 서로 브레이드된 복수의 헬릭스(12b)를 포함하고, 와이어(18b)와 함께 종방향 요소(16b)로 제조된 하나 이상의 헬릭스(12b)를 포함한다. 종방향 요소(16b)는 와이어(18b)와 함께 와이어 번들로 구성된다. 헬릭스(12b)은 제1 레그(20b), 제2 레그(22b) 및 제1 레그(20b)와 제2 레그(22b)를 연결하는 벤딩 영역(24b)을 포함한다. 헬릭스(12b)의 주 연장 평면에 수직인 정면도에서, 제1 레그(20b)는 헬릭스(12b)의 종방향(28b)에 대하여 제1 경사 각도(26b)로 연장된다.
도 16은 헬릭스(12b)의 주 연장 평면에 평행하고 헬릭스(12b)의 종방향(28b)에 수직으로 횡단면도에서 헬릭스(12b)의 벤딩 영역(24b)을 도시한다. 횡방향 도면에서, 벤딩 영역(24b)은 헬릭스(12b)의 종방향(28b)에 대하여 적어도 제2 경사 각도(30b)로 연장되며, 이는 제1 경사 각도(26b)와 상이하다.
본 경우에, 제1 경사 각도(26b)는 45° 미만이다. 제1 경사 각도(26b)는 대략 30°이다. 작은 제1 경사 각도(26b)로 인해, 제1 철망(10b)은 넓은 메시를 포함한다. 제2 철망(10b)은 큰 간격에 걸쳐서 중단 없이 경사면에 대해 횡방향으로 제2 철망(10b)을 펼칠 수 있도록 경사면에 대해 횡방향으로 롤아웃된다. 경사면과 평행하게, 이러한 설비의 높이는 제2 철망(10b)의 폭과 헬릭스(12b)의 길이에 각각 동일하다. 제2 경사 각도(30b)는 제1 경사 각도(26b)보다 크다. 본 경우에, 제2 경사 각도(30b)는 약 45 °이다. 도 17은 개략적 정면도에서 제3 철망(10c)을 도시한다. 제3 철망(10c)은 서로 브레이드된 복수의 헬릭스(12c)을 포함하고, 적어도 하나의 헬릭스(12c)는 와이어(18c)를 갖는 종방향 요소(16c)로 제조된다. 종방향 요소(16c)는 와이어(18c)를 갖는 와이어 스트랜드로 구성된다. 종방향 요소(16c)는 서로 감겨 있고 동일하게 구성되는 복수의 와이어(18c)를 포함한다. 헬릭스(12c)는 제1 레그(20c), 제2 레그(22c) 및 제1 레그(20c)와 제2 레그(22c)를 연결하는 벤딩 영역(24c)을 포함한다. 헬릭스(12c)의 주 연장 평면에 수직인 정면도에서, 제1 레그(20c)는 헬릭스(12c)의 종방향(28c)에 대하여 제1 경사 각도(26c)로 연장된다.
도 18은 헬릭스(12c)의 주 연장 평면에 평행하고 헬릭스(12c)의 종방향(28c)에 수직인 횡단면도에서 헬릭스(12c)의 벤딩 영역(24c)을 도시한다. 횡단면도에서, 벤딩 영역(24c)은 제1 경사 각도(26c)와 상이한 헬릭스(12a)의 종방향(28c)에 대해 제2 경사 각도(30c)로 연장된다. 본 경우에 제1 경사 각도(26c)는 45 °를 초과한다. 제1 경사 각도(26c)는 약 75°이다. 큰 제1 경사 각도(26c)로 인해 제3 철망(10c)는 좁은 메시를 갖는다. 철망(10c)은 이에 따라서 메시의 종방향으로 높은 인장 강도를 갖는다. 철망(10c)은 종방향보다 메시의 횡방향으로 연신되기가 더 쉽다.
제2 경사 각도(30c)는 제1 경사 각도(26c)보다 작다. 본 경우에, 제2 경사 각도(30c)는 약 45°이다. 도 19는 헬릭스(12d)의 종방향으로 본 제4 철망의 헬릭스(12d)을 개략적으로 도시한다. 헬릭스(12d)는 적어도 하나의 와이어(18d)를 갖는 종방향 요소(16d)로 제조된다. 헬릭스(12d)는 제1 레그(20d), 제2 레그(22d) 및 제1 레그(20d)와 제2 레그(22d)를 연결하는 벤딩 영역(24d)을 포함한다. 헬릭스(12d)의 종방향(28d)에 평행한 종단면에서, 벤딩 영역(24d)은 벤딩 곡률을 갖는 벤딩 구역(34d)을 포함한다. 게다가, 종단면에서 벤딩 영역(24d)은 제2 변이 곡률로 제2 레그(22d)에 연결되는 제2 변이 구역(38d)을 포함한다.
제1 레그(20d)는 곡선 윤곽을 갖는다. 제1 레그(20d)는 직선 윤곽이 없다. 벤딩 구역(34d)은 원호 형상으로 만곡된다. 제1 변이 곡률과 제2 변이 곡률은 동일하다.
도 20은 헬릭스(12e)의 종방향으로 본 제5 철망의 헬릭스(12e)을 개략적으로 도시한다. 헬릭스(12e)는 적어도 하나의 와이어(18e)를 갖는 종방향 요소(16e)로 제조된다. 헬릭스(12e)는 제1 레그(20e), 제2 레그(22e) 및 제1 레그(20e)와 제2 레그(22e)를 연결하는 벤딩 영역(24e)을 갖는다. 종단면에서, 벤딩 영역(24e)은 벤딩 곡률을 갖는 벤딩 영역(34e)을 포함한다. 또한, 헬릭스(12e)의 종방향(28e)에 평행한 종단면에서 벤딩 영역(24e)은 제1 레그(20e)에 연결된 제1 변이 구역(36e)을 포함하고, 제1 변이 곡률은 벤딩 곡률과 상이하다. 게다가, 종단면에서 벤딩 영역(24e)은 제2 변이 곡률로 제2 레그(22e)에 연결된 제2 변이 구역(38e)을 포함한다.
제1 변이 구역(36e)은 단면이 직선 윤곽을 따른다. 제1 변이 구역(36e)은 제1 레그(20e)의 일부를 구성한다. 본 경우에, 제1 변이 구역(36e)은 제1 레그(20e)의 절반을 구성한다. 제1 변이 구역(36e)은 제1 레그(20e)에 연속적으로 통합된다. 유사하게 제2 변이 구역(38e)은 제2 레그(22e)의 절반을 구성한다.
도 21은 도식적인 압축 경로 력 다이어그램(58f)에서 제6 철망의 헬릭스의 시험 단편의 스프링 상수 곡선(56a)을 도시한다. 제6 철망은 2 mm의 와이어 직경을 갖는 고인장 스틸 와이어로부터 제조된다. 제6 철망은 약 65 mm의 레그 길이를 갖는다.
스프링 특성 곡선(56f)은 압축 경로의 시작부로부터 시작하는 대략 선형으로 연장되는 제1 부분 특성 곡선(60f) 및 제1 기울기를 갖는다. 제1 부분 특성 곡선(60f)은 제1 기울기보다 큰 제2 기울기를 가지며 대략 선형으로 연장되는 제2 부분 특성 곡선(62f)이 뒤이은다. 제1 부분 특성 곡선(60f)과 제2 부분 특성 곡선(62f) 사이의 변이 영역(68f)에서, 스프링 특성 곡선(56f)이 꼬임(70f)을 갖는다.
제2 부분 특성 곡선(62f)은 볼록하게 만곡된 제3 부분 특성 곡선(64f)이 뒤이은다. 제2 부분 특성 곡선(62f)과 제3 부분 특성 곡선(64f) 사이의 변이부는 꼬임이 없다.
도 22는 도식적인 압축 경로 력 다이어그램(58g)에서 제7 철망의 헬릭스의 시험 단편의 스프링 특성 곡선(56g)을 도시한다. 스프링 특성 곡선(56g)이 압축 경로를 따라 헬릭스의 시험 단편을 압축함으로써 도 1 내지 도 14의 예시 실시예에서 스프링 특성 곡선(56a)과 유사하게 얻어진다. 제7 철망은 2 mm의 와이어 직경을 갖는 고인장 스틸 와이어로 제조된다. 제7 철망은 약 45 mm의 레그 길이를 갖는다.
스프링 특성 곡선(56g)은 압축 경로의 시작부로부터 시작하는 대략 선형으로 연장되는 제1 부분 특성 곡선(60g) 및 제1 기울기를 갖는다. 제1 부분 특성 곡선(60g)은 제1 기울기보다 큰 제2 기울기를 가지며 대략 선형으로 연장되는 제2 부분 특성 곡선(62g)이 뒤이은다. 제1 부분 특성 곡선(60g)과 제2 부분 특성 곡선(62g) 사이의 변이 영역(68g)에서, 스프링 특성 곡선(56g)이 꼬임(70g)을 갖는다.
제2 부분 특성 곡선(62g)은 볼록하게 만곡된 제3 부분 특성 곡선(64g)이 뒤이은다. 제2 부분 특성 곡선(62g)과 제3 부분 특성 곡선(64g) 사이의 변이부는 꼬임이 없다.
도 23은 도식적인 압축 경로 력 다이어그램(58h)에서 제8 철망의 헬릭스의 시험 단편의 스프링 특성 곡선(56h)을 도시한다. 스프링 특성 곡선(56h)이 압축 경로를 따라 헬릭스의 시험 단편을 압축함으로써 도 1 내지 도 14의 예시 실시예에서 스프링 특성 곡선(56a)과 유사하게 얻어진다. 제8 철망은 3 mm의 와이어 직경을 갖는 고인장 스틸 와이어로 제조된다. 제8 철망은 약 65 mm의 레그 길이를 갖는다.
스프링 특성 곡선(56h)은 압축 경로의 시작부로부터 시작하는 대략 선형으로 연장되는 제1 부분 특성 곡선(60h) 및 제1 기울기를 갖는다. 제1 부분 특성 곡선(60h)은 제1 기울기보다 큰 제2 기울기를 가지며 대략 선형으로 연장되는 제2 부분 특성 곡선(62h)이 뒤이은다. 제1 부분 특성 곡선(60h)과 제2 부분 특성 곡선(62h) 사이의 변이 영역(68h)에서, 스프링 특성 곡선(56h)이 꼬임(70h)을 갖는다.
제2 부분 특성 곡선(62h)은 볼록하게 만곡된 제3 부분 특성 곡선(64h)이 뒤이은다. 제2 부분 특성 곡선(62h)과 제3 부분 특성 곡선(64h) 사이의 변이부는 꼬임이 없다.
도 24는 도식적인 압축 경로 력 다이어그램(58i)에서 제9 철망의 헬릭스의 시험 단편의 스프링 특성 곡선(56i)을 도시한다. 스프링 특성 곡선(56i)이 압축 경로를 따라 헬릭스의 시험 단편을 압축함으로써 도 1 내지 도 14의 예시 실시예에서 스프링 특성 곡선(56a)과 유사하게 얻어진다. 제9 철망은 4 mm의 와이어 직경을 갖는 고인장 스틸 와이어로 제조된다. 제9 철망은 약 80 mm의 레그 길이를 갖는다.
스프링 특성 곡선(56i)은 압축 경로의 시작부로부터 시작하는 대략 선형으로 연장되는 제1 부분 특성 곡선(60i) 및 제1 기울기를 갖는다. 제1 부분 특성 곡선(60i)은 제1 기울기보다 큰 제2 기울기를 가지며 대략 선형으로 연장되는 제2 부분 특성 곡선(62i)이 뒤이은다. 제1 부분 특성 곡선(60i)과 제2 부분 특성 곡선(62i) 사이의 변이 영역(68i)에서, 스프링 특성 곡선(56i)이 꼬임(70i)을 갖는다.
제2 부분 특성 곡선(62i)은 볼록하게 만곡된 제3 부분 특성 곡선(64i)이 뒤이은다. 제2 부분 특성 곡선(62i)과 제3 부분 특성 곡선(64i) 사이의 변이부는 꼬임이 없다.
도 25는 도식적인 압축 경로 력 다이어그램(58j)에서 제10 철망의 헬릭스의 시험 단편의 스프링 특성 곡선(56j)을 도시한다. 스프링 특성 곡선(56j)이 압축 경로를 따라 헬릭스의 시험 단편을 압축함으로써 도 1 내지 도 14의 예시 실시예에서 스프링 특성 곡선(56a)과 유사하게 얻어진다. 제10 철망은 4 mm의 와이어 직경을 갖는 고인장 스틸 와이어로 제조된다. 제10 철망은 약 65 mm의 레그 길이를 갖는다.
스프링 특성 곡선(56j)은 압축 경로의 시작부로부터 시작하는 대략 선형으로 연장되는 제1 부분 특성 곡선(60j) 및 제1 기울기를 갖는다. 제1 부분 특성 곡선(60j)은 제1 기울기보다 큰 제2 기울기를 가지며 대략 선형으로 연장되는 제2 부분 특성 곡선(62j)이 뒤이은다. 제1 부분 특성 곡선(60j)과 제2 부분 특성 곡선(62j) 사이의 변이 영역(68j)에서, 스프링 특성 곡선(56j)이 꼬임(70j)을 갖는다.
제2 부분 특성 곡선(62j)은 볼록하게 만곡된 제3 부분 특성 곡선(64j)이 뒤이은다. 제2 부분 특성 곡선(62j)과 제3 부분 특성 곡선(64j) 사이의 변이부는 꼬임이 없다.
10 철망
12, 14 헬릭스
16 종방향 요소
18 와이어
20, 22 레그
24 벤딩 영역
26, 30 경사각
28 종방향
32 벤딩 영역
34 벤딩 구역
36, 38 변이 구역
40 벤딩 실린더
42 시험 단편
44 횡방향 연장부
46 시험 단편
48, 50 플레이트
52 압축 경로
54 전방 방향
56 스프링 특성 곡선
58 압축 경로 력 다이어그램
60, 62, 64 부분 특성 곡선
66 압축 경로값 범위
68 변이 구역
70 벤드
72 압축 경로값 범위
74 벤딩 장치
76 헬릭스 블랭크
80 벤딩 맨드릴
82 벤딩 테이블
84 공급 유닛
86 공급 축
88 공급 방향
90 기하학적 형상 조절 유닛
92 횡방향 스트로크 유닛
94 주 연장 방향
96 접합 유닛
98 접합 요소
100 접합 표면
102 피벗 축
104 홀딩 유닛
106 홀딩 요소
108 피벗 축
109, 110 종방향 축
112 주 연장 방향
114 종방향 축
116 변이 지점
118 교차 각도
120 벤딩 시험 장치
122, 124 클램핑 조우
126 벤딩 실린더
128 벤딩 레버
130, 132 드라이버
133 벤딩 거리
134 압축 장치
136 압축 경로 축
138 힘 축
140 종방향 축
146 배향 요소
148 이송 요소
150 안내 테이블
152 안내 롤
154 안내 롤
156 횡방향 스트로크 방향
158 결합 요소
160 횡방향 스트로크
162 결합 요소
164 벨트
166 벤딩 영역
168 원형 경로
170 지지 핀
172, 174 슬롯 링크
176, 178, 180 방법 단계

Claims (9)

  1. 특히 고인장 스틸로 제조된 하나 이상의 단일의 와이어, 와이어 번들, 와이어 스트랜드, 와이어 로프 및/또는 하나 이상의 와이어(18a, 18b, 18c)를 포함하는 또 다른 종방향 요소(16a, 16b, 16c)로 제조되고, 서로 브레이드된 복수의 헬릭스(12a, 14a; 12b, 12c)을 포함하는 철망(10a, 10b, 10c), 특히 안전망으로서,
    와이어(18a, 18b, 18c)는 파열 없이 M회 이상 최대 직경(2d)을 갖는 하나 이상의 벤딩 실린더(40a) 주위에서 역 벤드 시험에서 상반된 방향으로 90° 이상 벤딩될 수 있고, M은 반올림에 의해 적용 시에 C·R-0.5·d-0.5로 결정될 수 있고 직경(d)은 mm로 주어지며, R은 와이어(18a, 18b, 18c)의 인장 강도(N　mm-2)이며, C는 400　N0.5　mm0.5 이상의 인자인 철망(10a, 10b, 10c).
  2. 제1항에 있어서, 와이어(18a, 18b, 18c)는 800mm-2의 인장 강도를 갖는 철망(10a, 10b, 10c).
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 헬릭스(12a, 12b, 12c)는 하나 이상의 제1 레그(20a, 20b, 20c), 하나 이상의 제2 레그(22a, 22b, 22c), 및 제1 레그(20a, 20b, 20c)와 제2 레그(22a, 22b, 22c)를 서로 연결하는 하나 이상의 벤딩 영역(24a, 24b, 24c)을 포함하는 철망(10a, 10b, 10c).
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 제1 레그(20a, 20b, 20c) 및/또는 제2 레그(22a, 22b, 22c)는 부분적으로 직선 윤곽을 따르는 철망(10a, 10b, 10c).
  5. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 제1 레그(20a, 20b, 20c)는 제1 평면에서 부분적으로 연장되고 제2 레그(22a, 22b, 22c)는 제1 평면에 평행한 제2 평면에서 부분적으로 연장되는 철망(10a, 10b, 10c).
  6. 제3항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 헬릭스(12a, 12b, 12c)의 종방향(28a, 28b, 28c)에 대해 수직으로 및 헬릭스(12a, 12b, 12c)의 주 연장 평면에 평행한 횡단면도에서 벤딩 영역(24a, 24b, 24c)은 부분적으로 적어도 대략 직선 경로를 따르는 철망(10a, 10b, 10c).
  7. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서, 횡단면도에서 헬릭스(12a, 12b, 12c)는 부분적으로 계단형 경로를 따르는 철망(10a, 10b, 10c).
  8. 서로 브레이드된 복수의 헬릭스(12a, 14a)을 포함하는 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 따른 와이어(18a), 특히 철망(10a), 특히 안전망용 고인장 스틸로 제조된 와이어를 식별하기 위한 방법으로서, 하나 이상의 헬릭스(12a)는 하나 이상의 단일의 와이어, 와이어 번들, 와이어 스트랜드, 와이어 로프 및/또는 적합한 와이어(18a)를 갖는 또 다른 종방향 요소(16a)로 제조되고,
    와이어(18a, 18b, 18c)는 파열 없이 M회 이상 최대 직경(2d)을 갖는 하나 이상의 벤딩 실린더(40a) 주위에서 역 벤드 시험에서 상반된 방향으로 90° 이상 벤딩될 수 있고, M은 반올림에 의해 적용 시에 C·R-0.5·d-0.5로 결정될 수 있고 와이어(18a)의 직경(d)은 mm로 주어지며, R은 와이어(18a)의 인장 강도(N　mm-2)이며, C는 400　N0.5　mm0.5 이상의 인자인 방법.
  9. 서로 브레이드된 복수의 헬릭스(12a, 14a)을 포함하는 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 따른 철망(10a), 특히 안전망을 제조하기 위한 방법으로서, 와이어(18a), 특히 제조하기에 적합한 고인장 스틸로 제조된 와이어는 제8항의 방법에 의해 식별되고 하나 이상의 헬릭스(12a)는 하나 이상의 단일의 와이어, 와이어 번들, 와이어 스트랜드, 와이어 로프 및/또는 벤딩에 의해 식별된 와이어(18a)와의 또 다른 종방향 요소(16a)로 제조되는 방법.
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